RU2202403C2 - Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и система для реализации способа - Google Patents
Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и система для реализации способа Download PDFInfo
- Publication number
- RU2202403C2 RU2202403C2 RU2001106463/12A RU2001106463A RU2202403C2 RU 2202403 C2 RU2202403 C2 RU 2202403C2 RU 2001106463/12 A RU2001106463/12 A RU 2001106463/12A RU 2001106463 A RU2001106463 A RU 2001106463A RU 2202403 C2 RU2202403 C2 RU 2202403C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tower
- absorption tower
- absorbent
- temperature
- liquid level
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 title claims abstract description 43
- 238000006114 decarboxylation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 79
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 76
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims abstract description 63
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 59
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 26
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 20
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 18
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 14
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 38
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 32
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 19
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 7
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- -1 amino compound Chemical class 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 4
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001476 alcoholic effect Effects 0.000 description 3
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- OPKOKAMJFNKNAS-UHFFFAOYSA-N N-methylethanolamine Chemical compound CNCCO OPKOKAMJFNKNAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000768 polyamine Polymers 0.000 description 2
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- IMNIMPAHZVJRPE-UHFFFAOYSA-N triethylenediamine Chemical compound C1CN2CCN1CC2 IMNIMPAHZVJRPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940058020 2-amino-2-methyl-1-propanol Drugs 0.000 description 1
- RPNUMPOLZDHAAY-UHFFFAOYSA-N Diethylenetriamine Chemical compound NCCNCCN RPNUMPOLZDHAAY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PIICEJLVQHRZGT-UHFFFAOYSA-N Ethylenediamine Chemical compound NCCN PIICEJLVQHRZGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002089 NOx Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 239000003655 absorption accelerator Substances 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 150000001413 amino acids Chemical class 0.000 description 1
- CBTVGIZVANVGBH-UHFFFAOYSA-N aminomethyl propanol Chemical compound CC(C)(N)CO CBTVGIZVANVGBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 229940116318 copper carbonate Drugs 0.000 description 1
- GEZOTWYUIKXWOA-UHFFFAOYSA-L copper;carbonate Chemical compound [Cu+2].[O-]C([O-])=O GEZOTWYUIKXWOA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N methyl diethanolamine Chemical compound OCCN(C)CCO CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 150000003053 piperidines Chemical class 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 150000003141 primary amines Chemical class 0.000 description 1
- 150000003235 pyrrolidines Chemical class 0.000 description 1
- 150000003335 secondary amines Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N sulfolane Chemical compound O=S1(=O)CCCC1 HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003512 tertiary amines Chemical class 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1412—Controlling the absorption process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/62—Carbon oxides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/05—Automatic, including computer, control
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/06—Temperature control
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Изобретение касается регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и системы для реализации способа. Регулирование абсорбента в установке декарбоксилирования состоит в том, что регулятором температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни или регулятором температуры оборотной воды для градирни управляют с помощью устройства регулирования уровня жидкости на дне башни для регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции, за счет чего регулируется концентрация амина в абсорбенте. Изобретение позволяет достигнуть автоматического регулирования стабильного уровня жидкости в абсорбционной башне. 3 с. и 2 з.п. ф-лы, 8 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Данное изобретение относится к способу регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и системе для реализации способа.
Данное изобретение относится к способу регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и системе для реализации способа.
Уровень техники
В последние годы в тепловых электростанциях и котельных установках в качестве топлива используется большое количество угля, тяжелой нефти или сверхтяжелой нефти, поэтому контроль количества и концентрации выбрасываемых в атмосферу оксидов серы, состоящих главным образом из диоксида серы, оксидов азота, диоксида углерода и т.п., представляет собой проблему с точки зрения загрязнения атмосферы и чистоты окружающей среды. Кроме того, контроль за выбросом диоксида углерода вместе с газом фреоном и газом метаном изучается с точки зрения глобального потепления. В этой связи проводились изучения таких способов, как способ PSA (абсорбция с помощью мгновенного изменения давления), способ концентрации путем мембранного разделения, способ реакционной абсорбции с использованием основного соединения. В патенте США 5318758 раскрыт способ эффективного декарбоксилирования с помощью аминосоединения (называемого в последующем просто амином), используемого в качестве абсорбента. В этом способе, если нарушен баланс между количеством воды в образующемся при сгорании топочном газе, проходящем в установку декарбоксилирования, и количеством воды в абсорбенте, выходящем из установки декарбоксилирования вместе с газом, или в амине в потоке абсорбента, выходящем из установки декарбоксилирования, то изменяют концентрацию амина в абсорбенте. Изменение концентрации амина приводит к изменению скорости поглощения диоксида углерода и расхода пара в регенерационной башне.
В последние годы в тепловых электростанциях и котельных установках в качестве топлива используется большое количество угля, тяжелой нефти или сверхтяжелой нефти, поэтому контроль количества и концентрации выбрасываемых в атмосферу оксидов серы, состоящих главным образом из диоксида серы, оксидов азота, диоксида углерода и т.п., представляет собой проблему с точки зрения загрязнения атмосферы и чистоты окружающей среды. Кроме того, контроль за выбросом диоксида углерода вместе с газом фреоном и газом метаном изучается с точки зрения глобального потепления. В этой связи проводились изучения таких способов, как способ PSA (абсорбция с помощью мгновенного изменения давления), способ концентрации путем мембранного разделения, способ реакционной абсорбции с использованием основного соединения. В патенте США 5318758 раскрыт способ эффективного декарбоксилирования с помощью аминосоединения (называемого в последующем просто амином), используемого в качестве абсорбента. В этом способе, если нарушен баланс между количеством воды в образующемся при сгорании топочном газе, проходящем в установку декарбоксилирования, и количеством воды в абсорбенте, выходящем из установки декарбоксилирования вместе с газом, или в амине в потоке абсорбента, выходящем из установки декарбоксилирования, то изменяют концентрацию амина в абсорбенте. Изменение концентрации амина приводит к изменению скорости поглощения диоксида углерода и расхода пара в регенерационной башне.
Обычно для обеспечения постоянства концентрации амина воду, содержащую амин, отводят из верхнего барабана регенерационной башни, или же оператор регулирует вручную температуру газа на входе или выходе абсорбционной башни с целью управления водным балансом. Поэтому нагрузка на оператора является большой и повышается стоимость установки для обработки водных отходов.
Сущность изобретения
Задачей данного изобретения является создание способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, в котором водный баланс контролируется автоматически и автоматически удерживается необходимая концентрация амина, а также создание системы для реализации этого способа.
Задачей данного изобретения является создание способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, в котором водный баланс контролируется автоматически и автоматически удерживается необходимая концентрация амина, а также создание системы для реализации этого способа.
Эта задача, согласно изобретению, решается тем, что в способе регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, снабженной абсорбционной башней, имеющей секцию извлечения амина и регенерационную башню, устройством регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни управляют с помощью устройства управления уровнем жидкости на дне абсорбционной башни с целью регулирования температуры оборотной воды и тем самым регулирования концентрации амина в абсорбенте.
В данном изобретении устройство управления уровнем жидкости на дне абсорбционной башни обычно является устройством управления уровнем жидкости, которое принимает информацию об уровне жидкости, передаваемую датчиком уровня жидкости, и передает управляющий сигнал в устройство регулирования температуры.
Устройство регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни обычно является устройством регулирования температуры, которое принимает управляющий сигнал, переданный устройством управления уровнем жидкости на дне абсорбционной башни, изменяет величину заданной температуры и регулирует скорость потока посредством управления регулирующим клапаном при одновременном приеме информации о температуре, переданной датчиком температуры.
Согласно другому варианту выполнения данного изобретения создан также способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, снабженной абсорбционной башней, имеющей секцию извлечения амина и регенерационную башню, в которой устройством регулирования температуры оборотной воды для градирни абсорбционной башни управляют с помощью устройства управления уровнем жидкости на дне абсорбционной башни с целью регулирования температуры оборотной воды и тем самым регулирования концентрации амина в абсорбенте.
Устройство регулирования температуры оборотной воды для градирни абсорбционной башни обычно является устройством регулирования температуры, которое принимает управляющий сигнал, переданный устройством регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни, изменяет величину установленной температуры и регулирует скорость потока посредством управления регулирующим клапаном при одновременном приеме информации о температуре, переданной датчиком температуры.
В данном изобретении способ регулирования с использованием устройства регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни предпочтительно включает выборочное пропорционально-интегральное регулирование. В этом случае, даже если существует задержка результата операции, то регулирование может осуществляться правильно.
Кроме того, согласно другому аспекту данного изобретения создана система для регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, снабженной абсорбционной башней, имеющей секцию извлечения амина, и регенерационной башней, при этом система содержит устройство регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни и, по меньшей мере, один из регуляторов температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни, управляемый устройством регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни, и регулятор температуры оборотной воды для градирни абсорбционной башни, управляемый устройством регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни.
В случае, когда такая система регулирования содержит регулятор температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни и регулятор температуры оборотной воды для градирни абсорбционной башни, система регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции и система регулирования температуры оборотной воды для градирни работают посредством попеременного переключения.
В данном изобретении водный баланс регулируется автоматически и концентрация амина поддерживается на требуемом уровне автоматически. В варианте выполнения, в котором регулируется температура оборотной воды, содержание воды в циркулирующем растворе амина, контролируется количество воды, теряемой при сопровождении выходного газа, за счет чего регулируется концентрация амина. В варианте выполнения, в котором регулируется температура оборотной воды для градирни, контролируется количество воды, добавленной при сопровождении входного газа, что является одним из факторов, определяющих содержание воды в циркулирующем растворе амина, за счет чего регулируется концентрация амина.
Краткое описание чертежей
Ниже приводится описание вариантов выполнения данного изобретения со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых
фиг. 1 изображает схему, иллюстрирующую вариант выполнения способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и систему для реализации способа;
фиг.2 - схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.1;
фиг. 3 - другую схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.1;
фиг.4 - график изменения регулируемой переменной во времени для пояснения деталей выборочного пропорционально-интегрального регулирования;
фиг.5 - схему, иллюстрирующую другой вариант выполнения способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и систему для реализации способа;
фиг.6 - схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.5;
фиг.7 - другую схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.5;
фиг. 8 - график, иллюстрирующий результат работы, согласно данному изобретению, установки декарбоксилирования согласно 1 варианту выполнения.
Ниже приводится описание вариантов выполнения данного изобретения со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых
фиг. 1 изображает схему, иллюстрирующую вариант выполнения способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и систему для реализации способа;
фиг.2 - схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.1;
фиг. 3 - другую схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.1;
фиг.4 - график изменения регулируемой переменной во времени для пояснения деталей выборочного пропорционально-интегрального регулирования;
фиг.5 - схему, иллюстрирующую другой вариант выполнения способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и систему для реализации способа;
фиг.6 - схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.5;
фиг.7 - другую схему последовательности операций при регулировании концентрации амина в варианте выполнения согласно фиг.5;
фиг. 8 - график, иллюстрирующий результат работы, согласно данному изобретению, установки декарбоксилирования согласно 1 варианту выполнения.
Детальное описание предпочтительного варианта выполнения
Ниже приводится подробное описание способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, согласно данному изобретению, и системы для реализации этого способа.
Ниже приводится подробное описание способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, согласно данному изобретению, и системы для реализации этого способа.
В данном изобретении в качестве содержащего диоксид углерода газа, подвергаемого обработке декарбоксилирования (называемого обрабатываемым газом), может подразумеваться топочный газ, образующийся в результате сгорания топочный газ и т.п. Обрабатываемый газ может содержать влагу, кислород и SOx, NOx, COS, а также другие кислые газы. Обрабатываемый газ может иметь повышенное давление, нормальное давление или пониженное давление, а также может иметь низкую температуру или высокую температуру без каких-либо специальных ограничений. Предпочтительным является образуемый при сгорании топочный газ с нормальным давлением. Концентрация диоксида углерода в обрабатываемом газе составляет 1-75 об.%, предпочтительно 5-20 об.%.
В качестве аминосоединения (называемого просто амином), используемого в данном изобретении, можно назвать первичные амины, содержащие спиртовую гидроксильную группу, такие как моноэтаноламин и 2-амино-2-метил-1-пропанол, вторичные амины, содержащие спиртовую гидроксильную группу, такие как диэтаноламин и 2-метиламиноэтанол, третичные амины, содержащие спиртовую гидроксильную группу, такие как триэтаноамин и N-метилдиэтаноламин, полиэтиленполиамины, такие как этилендиамин, триэтилендиамин и диэтилентриамин, циклические амины, такие как пиперазины, пиперидины и пирролидины, полиамины, такие как ксилендиамин, аминокислоты, такие как метиламинокарбоновая кислота и т. п., а также смеси этих соединений. Эти амины обычно применяются в виде водного раствора с концентрацией 10-70 мас.% при температуре от 0 до 100oС во время абсорбции и при температуре от 50 до 150oС во время регенерации. К абсорбенту может быть добавлен ускоритель абсорбции диоксида углерода или ингибитор коррозии, такой как основный карбонат меди, а также метанол, полиэтиленгликоль, сульфолан в качестве других сред.
На фиг. 1 проиллюстрированы предпочтительный вариант выполнения способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и система для реализации этого способа.
Как видно на фиг.1, сначала охлаждают обрабатываемый газ 1 до заданной температуры, необходимой для контакта газ-жидкость в градирне 2. Теплообменник 14 является устройством для охлаждения охлаждающей воды с помощью теплообменной воды. Охлажденный до заданной температуры обрабатываемый газ 1 подают в нижнюю часть башни 3 абсорбции диоксида углерода (называемую просто абсорбционной башней), и он поднимается вверх в башне, имеющей секцию 4 абсорбции диоксида углерода и секцию 5 извлечения амина. Затем обрабатываемый газ 1 приводят в контакт газ-жидкость с абсорбентом 31, прошедшим через теплообменник 16, так что диоксид углерода поглощается. После извлечения амина, сопровождающего топочный газ, с помощью промывки водой в секции 5 извлечения амина обработанный топочный газ 33 выпускают из верхней части башни. Фактор контакта газ-жидкость (L/G; единица измерения: л/Н-м3) в башне абсорбции диоксида углерода составляет 0,5-2,0, а коэффициент абсорбции диоксида углерода в ней составляет 50-100%. Секция 4 абсорбции диоксида углерода и секция 5 извлечения амина башни 3 абсорбции диоксида углерода могут быть насадочной колонной или тарельчатой колонной. Секция абсорбции диоксида углерода и секция извлечения амина могут быть также снабжены в подходящем положении рассеивающей жидкость тарелкой.
В секцию 5 извлечения амина подают извлекающую амин воду 32, которая является частью верхнего конденсата 37 регенерационной башни, для уменьшения количества амина, сопровождающего обрабатываемый топочный газ 33, выпускаемый из башни 3 абсорбции диоксида углерода. Вода 39, содержащая извлеченный амин, после прохождения через теплообменник 15 также циркулирует из нижней части в верхнюю часть секции 5 извлечения амина.
Абсорбент 34 после поглощения диоксида углерода (называемый загруженным абсорбентом 34) выпускают из нижней части абсорбционной башни 3 и подают в регенерационную башню 9, где его регенерируют в регенерированный абсорбент 35. Между абсорбционной башней 3 и регенерационной башней 9 предусмотрен теплообменник 8, так что загруженный абсорбент 34 с низкой температурой нагревается регенерированным абсорбентом 35 с высокой температурой, что обеспечивает эффективное использование тепла. Загруженный абсорбент 34 подают в промежуточную часть регенерационной башни 9, а диоксид углерода 36 вместе с водяным паром выпускают через верх этой башни. В части, расположенной над промежуточной частью регенерационной башни 9, предусмотрена ступень извлечения для удерживания сопутствующего амина. Регенерацию можно выполнять при нормальном давлении, повышенном давлении или пониженном давлении. При необходимости, регенерационная башня 9 снабжается нагревателем для нагревания и циркуляции регенерированного абсорбента, или ребойлером 17. Ребойлер 17 подогревается паром. Воду из диоксида углерода 36 и водяного пара, которые выпускаются из верхней части регенерационной башни 9, конденсируют в конденсаторе 10 и воду отделяют в сепараторе 11, за счет чего наружу системы выпускают высоко очищенный диоксид углерода 38. Конденсированную и отделенную воду (конденсат 37) подают в ступень извлечения регенерационной башни 9, а остаток возвращают в секцию 5 извлечения амина как воду 32 для извлечения амина. Как указывалось выше, часть конденсата 37 используют в качестве воды 32 для извлечения амина.
Регулятор 56 регулирования потока выполняет функцию регулирования скорости потока абсорбента путем управления регулировочным клапаном 57, так чтобы скорость потока загруженного абсорбента равнялась величине, соответствующей сигналу коррекции (сигналу заданной скорости потока), созданному регулятором 60 уровня жидкости, так чтобы удерживать уровень жидкости в регенерационной башне на заданной величине. Регулятор 58 потока также предназначен для регулирования скорости потока абсорбента 31 на заданную величину путем управления регулировочным клапаном 59.
Ниже приводится описание способа регулирования для поддержания постоянной концентрации раствора амина с использованием варианта выполнения устройства, показанного на фиг.1.
В этом варианте выполнения устройство 52 регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни 3 управляется посредством выборочного пропорционально-интегрального регулирования регулятором 51 уровня жидкости на дне башни, за счет чего концентрация амина удерживается постоянной. Ниже следует описание последовательности операций для этого регулирования со ссылками на фиг.2 и 3 в дополнение к фиг.1.
Сначала предполагается случай, когда уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3 является высоким. В этом случае концентрация раствора амина является низкой. Причинами этого являются повышенное содержание воды во входном газе абсорбционной башни 3, пониженное содержание воды в выходном газе абсорбционной башни 3 и попадание воды в систему раствора амина снаружи (фиг.2).
Как показано на фиг.2, если устройство 51 регулирования уровня жидкости на дне башни, которое принимает информацию об уровне жидкости, передаваемую датчиком 53 уровня жидкости, обнаруживает это состояние, то это устройство 51 регулирования уровня жидкости на дне башни передает сигнал управления регулятору 52 температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни 3 для увеличения заданной температуры на определенную величину рабочей температуры. В это время температура повышается путем управления регулировочным клапаном 55 при одновременном слежении за информацией о температуре, передаваемой датчиком 54 температуры. После этого повышается температура оборотной воды для промывочной секции и увеличивается температура выходного газа 33 абсорбционной башни 3, так что увеличивается количество воды, сопровождающей выходной газ. Содержание воды в циркулирующем растворе амина также уменьшается и понижается уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3, благодаря чему концентрация амина увеличивается.
Это состояние оценивается в последней части последовательности операций, показанной на фиг.2. Если уровень жидкости все еще высокий, то величину заданной температуры дополнительно уменьшают на определенную величину рабочей температуры. Если уровень жидкости нормальный, то состояние сохраняется. Таким образом, сохраняется нормальное рабочее состояние.
Как указывалось выше, в этом варианте выполнения регулирование, выполняемое путем повышения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры, осуществляется посредством указанного выше пропорционально-интегрального регулирования.
Ниже приводится описание способа выборочного пропорционально-интегрального регулирования со ссылками на показанный на фиг.4 график регулирования. Пропорционально-интегральное регулирование выполняется только в течение времени (SW) регулирования в начале периода (ST) выборки, и после истечения времени регулирования удерживается (удерживание выходной величины) обрабатываемая переменная (температура, увеличенная относительно заданной величины температуры, а именно указанная выше рабочая температура). Другими словами, операция регулирования выполняется только в короткий период времени каждого периода выборки. В данном случае позицией Р обозначено действие пропорционального регулирования, а позицией I - действие интегрального регулирования, и за счет этих двух действий обеспечивается пропорциональное плюс интегральное действие регулирования (пропорционально-интегральное регулирование).
Период выборки и время регулирования устанавливают в соответствии с пробной работой системы или с помощью других средств. Общими нормативами для этих величин являются следующие соотношения:
ST=(L+Т0)•(2-3),
SW=ST/10,
где L - время простоя, Т0 - постоянное время задержки.
ST=(L+Т0)•(2-3),
SW=ST/10,
где L - время простоя, Т0 - постоянное время задержки.
С точки зрения характеристик подъема для уменьшения перерегулирования период (ST) выборки предпочтителен более длинный. Однако, если самый короткий период TN основной помехи, воздействующей на процесс, короче, чем ST, то помехой нельзя управлять. Таким образом, предпочтительно устанавливать ST≤TN/5.
Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования согласно данному изобретению является процессом, имеющим большую длину времени простоя, в течение которого результат регулирования (изменение заданной температуры) не сказывается немедленно на измеряемой величине. Поэтому проводились серьезные испытания для получения оптимального способа. В результате было установлено, что регулятор 52 температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни 3 может автоматически управляться устройством 51 регулирования уровня жидкости на дне башни только при использовании такого выборочного пропорционально-интегрального регулирования.
Далее предполагается случай, когда уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3 является низким. В этом случае концентрация раствора амина высокая. Причинами этому являются пониженное содержание воды во входном газе абсорбционной башни 3 и повышенное содержание воды в выходном газе абсорбционной башни 3 (фиг.3).
Как показано на фиг.3, если устройство 51 регулирования уровня жидкости на дне башни, которое принимает информацию об уровне жидкости, передаваемую датчиком 53 уровня жидкости, обнаруживает это состояние, то это устройство 51 регулирования передает сигнал управления регулятору 52 температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни 3 для уменьшения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры. В это время температура уменьшается путем управления регулировочным клапаном 55 при одновременном слежении за информацией о температуре, передаваемой датчиком 54 температуры. После этого понижается температура оборотной воды для промывочной секции и понижается температура выходного газа абсорбционной башни 3, так что уменьшается количество воды, сопровождающей выходной газ. Содержание воды в циркулирующем растворе амина также увеличивается и повышается уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3, так что концентрация амина уменьшается.
Это состояние оценивается в последней части последовательности операций, показанной на фиг.3. Если уровень жидкости все еще низкий, то величину заданной температуры дополнительно увеличивают на определенную величину рабочей температуры. Если уровень жидкости нормальный, то состояние сохраняется. Таким образом, сохраняется нормальное рабочее состояние.
Как указывалось выше, в этом варианте выполнения регулирование, выполняемое путем понижения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры, также осуществляется посредством указанного выше пропорционально-интегрального регулирования. Принцип этого регулирования аналогичен принципу, уже описанному применительно к фиг.4.
На фиг. 5 проиллюстрированы другой вариант выполнения способа регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и система для реализации этого способа. В этом варианте выполнения элементы, обозначенные теми же позициями, что и на фиг.1, имеют ту же конфигурацию и функцию, что и элементы, показанные на фиг.1. Поэтому описание каждого из этих элементов не приводится, а приводится описание способа регулирования для удерживания постоянной концентрации раствора амина в варианте выполнения, показанном на фиг.5.
В этом варианте выполнения регулятор 61 температуры оборотной воды для градирни 2 управляется посредством выборочного пропорционально-интегрального регулирования устройством 51 регулирования уровня жидкости на дне башни, за счет чего концентрация амина удерживается постоянной. Ниже следует описание последовательности операций для этого случая регулирования со ссылками на фиг.6 и 7 в дополнение к фиг.5.
Сначала предполагается случай, когда уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3 является высоким. В этом случае, концентрация раствора амина является низкой. Причинами этого являются повышенное содержание воды во входном газе абсорбционной башни 3, пониженное содержание воды в выходном газе абсорбционной башни 3 и проникновение воды в систему раствора амина снаружи (фиг.6).
Как показано на фиг.6, если устройство 51 регулирования уровня жидкости на дне башни, которое принимает информацию об уровне жидкости, передаваемую датчиком 53 уровня жидкости, обнаруживает это состояние, то устройство 51 передает сигнал управления регулятору 61 температуры оборотной воды для градирни 2 для уменьшения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры. В это время температура понижается путем управления регулировочным клапаном 63 при одновременном слежении за информацией о температуре, передаваемой датчиком 62 температуры. После этого понижается температура возврата оборотной воды для градирни и понижается температура входного газа абсорбционной башни 3, так что уменьшается количество воды, сопровождающей входной газ. Содержание воды в циркулирующем растворе амина также уменьшается и понижается уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3, так что концентрация амина увеличивается.
Это состояние оценивается в последней части последовательности операций, показанной на фиг.6. Если уровень жидкости все еще высокий, то величину заданной температуры дополнительно уменьшают на определенную величину рабочей температуры. Если уровень жидкости нормальный, то состояние сохраняется. Таким образом, сохраняется нормальное рабочее состояние.
Как указывалось выше, в этом варианте выполнения регулирование, выполняемое путем понижения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры, осуществляется посредством указанного выше пропорционально-интегрального регулирования. Способ этого регулирования полностью тот же, что и в варианте выполнения, показанном на фиг.1, который был описан применительно к фиг.4.
Способ, согласно показанному на фиг.5 варианту выполнения, также является процессом, имеющим большую длину времени простоя, в течение которого результат регулирования (изменение заданной температуры) не сказывается немедленно на измеряемой величине. Поэтому были проведены серьезные испытания для получения оптимального способа. В результате было установлено, что температуру оборотной воды для градирни можно автоматически регулировать с помощью устройства 51 регулирования уровня жидкости на дне башни только при использовании такого выборочного пропорционально-интегрального регулирования.
Затем предполагается случай, когда уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3 является низким. В этом случае концентрация раствора амина высокая. Причинами этому являются пониженное содержание воды во входном газе абсорбционной башни 3 и повышенное содержание воды в выходном газе абсорбционной башни 3 (фиг.7).
Как показано на фиг.7, если устройство 51 регулирования уровня жидкости на дне башни, которое принимает информацию об уровне жидкости, передаваемую датчиком 53 уровня жидкости, обнаруживает это состояние, то это устройство 51 передает сигнал управления регулятору 61 температуры оборотной воды для градирни 2 для повышения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры. В это время температура повышается путем управления регулировочным клапаном 55 при одновременном слежении за информацией о температуре, передаваемой датчиком 54 температуры. После этого повышается температура возврата оборотной воды абсорбционной башни и повышается температура входного газа абсорбционной башни 3, так что повышается количество воды, сопровождающей входной газ. Таким образом, содержание воды в циркулирующем растворе амина увеличивается и повышается уровень жидкости на дне башни в абсорбционной башне 3, так что концентрация амина уменьшается.
Это состояние оценивается в последней части последовательности операций, показанной на фиг.7. Если уровень жидкости все еще низкий, то величину заданной температуры дополнительно увеличивают на определенную величину рабочей температуры. Если уровень жидкости нормальный, то состояние сохраняется. Таким образом, сохраняется нормальное рабочее состояние.
Как указывалось выше, в этом варианте выполнения регулирование, выполняемое путем повышения величины заданной температуры на определенную величину рабочей температуры, также осуществляется посредством указанного выше пропорционально-интегрального регулирования. Принцип этого регулирования аналогичен принципу, уже описанному применительно к фиг.4.
Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования согласно данному изобретению и система для реализации этого способа не ограничиваются описанными выше вариантами выполнения, и все модификации, изменения и дополнения, очевидные для специалистов в данной области техники, входят в технический объем данного изобретения.
В варианте выполнения, описанном со ссылками на фиг.1, устройство регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни 3 управляется посредством пропорционально-интегрального регулирования устройством 51 регулирования уровня жидкости на дне башни для поддержания постоянной концентрации амина. В варианте выполнения, описанном со ссылками на фиг.5, устройство регулирования температуры оборотной воды для градирни 2 также управляется посредством пропорционально-интегрального регулирования устройством 51 регулирования уровня жидкости на дне башни для поддержания постоянной концентрации амина. Система выборочного пропорционально-интегрального регулирования, используемая в этих вариантах выполнения, может быть выполнена для использования в обоих вариантах выполнения. В этом случае система регулирования имеет то преимущество, что система регулирования может работать посредством переключения в зависимости от цели работы системы регулирования абсорбента. Кроме того, дополнительно к одиночным системам регулирования, как показано на фиг.1 и 5, управление абсорбционной башни, объединяющее обе системы управления, так что если ограничено одно управление, то управление переключается на другую систему регулирования, также входит в объем данного изобретения.
В качестве средства определения уровня жидкости, такого как датчик 53 уровня жидкости, используемый в указанных выше вариантах выполнения, могут использоваться датчик разницы давлений, поплавковый датчик, емкостной датчик, ультразвуковой датчик и другие датчики, хорошо известные для специалистов в данной области техники.
В качестве регулировочного клапана, такого как управляемый клапан 55 для регулирования скорости потока в соответствии с сигналом управления, можно использовать шаровую задвижку, шаровой клапан, клапан Вентури, установочный клапан и другие клапаны, хорошо известные для специалистов в данной области техники.
Кроме того, в качестве средства определения скорости потока для средства регулирования скорости потока, такого как устройство 56 регулирования потока, можно использовать устройства дроссельного типа, резисторного типа, с использованием вибрации жидкости, флотационного типа, с использованием лопастного колеса, электромагнитного типа, ультразвукового типа и другие типы, хорошо известные для специалистов в данной области техники.
Пример 1
Было проведено контрольное испытание абсорбента в установке декарбоксилирования с использованием пропорционально-интегрального регулирования в системе согласно варианту выполнения показанному на фиг.1, при следующих условиях:
Количество обрабатываемого газа - 46000 Нм3/ч
Извлекаемое количество СО2 - 160 т/день
Абсорбент - Раствор KS-1 (раствор амина)
Результат: достигнуто автоматическое регулирование стабильного уровня жидкости в абсорбционной башне, показанное на фиг.8.
Было проведено контрольное испытание абсорбента в установке декарбоксилирования с использованием пропорционально-интегрального регулирования в системе согласно варианту выполнения показанному на фиг.1, при следующих условиях:
Количество обрабатываемого газа - 46000 Нм3/ч
Извлекаемое количество СО2 - 160 т/день
Абсорбент - Раствор KS-1 (раствор амина)
Результат: достигнуто автоматическое регулирование стабильного уровня жидкости в абсорбционной башне, показанное на фиг.8.
В данное описание включено содержание патентной заявки Японии 2000-065925, поданной 10 марта 2000, включая описание, формулу изобретения, чертежи и реферат.
Claims (5)
1. Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, снабженной абсорбционной башней, имеющей секцию извлечения амина, и регенерационной башней, в котором регулятором температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни управляют с помощью устройства регулирования уровня жидкости на дне башни для регулирования температуры оборотной воды для промывочной секции, регулируя тем самым концентрацию амина в указанном абсорбенте.
2. Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования по п. 1, в котором регулирование с использованием устройства регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни включает пропорционально-интегральное регулирование.
3. Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, снабженной абсорбционной башней, имеющей секцию извлечения амина, и регенерационной башней, в котором регулятором температуры оборотной воды для градирни абсорбционной башни управляют с помощью устройства регулирования уровня жидкости на дне башни для регулирования температуры оборотной воды для градирни, регулируя тем самым концентрацию амина в указанном абсорбенте.
4. Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования по п. 3, в котором регулирование с использованием устройства регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни включает пропорционально-интегральное регулирование.
5. Система регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования, снабженной абсорбционной башней, имеющей секцию извлечения амина, и регенерационной башней, в которой указанная система содержит устройство регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни и, по меньшей мере, один из регуляторов температуры оборотной воды для промывочной секции абсорбционной башни, управляемый устройством регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни, и регулятор температуры оборотной воды для градирни абсорбционной башни, управляемый устройством регулирования уровня жидкости на дне абсорбционной башни.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP065925/2000 | 2000-03-10 | ||
| JP2000065925A JP4523691B2 (ja) | 2000-03-10 | 2000-03-10 | 脱炭酸設備の吸収液の制御方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001106463A RU2001106463A (ru) | 2003-04-10 |
| RU2202403C2 true RU2202403C2 (ru) | 2003-04-20 |
Family
ID=18585370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001106463/12A RU2202403C2 (ru) | 2000-03-10 | 2001-03-07 | Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и система для реализации способа |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6579508B2 (ru) |
| EP (1) | EP1132125B1 (ru) |
| JP (1) | JP4523691B2 (ru) |
| AU (1) | AU775772B2 (ru) |
| CA (1) | CA2339507C (ru) |
| DE (1) | DE60103571T2 (ru) |
| DK (1) | DK1132125T3 (ru) |
| RU (1) | RU2202403C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2513400C1 (ru) * | 2012-11-12 | 2014-04-20 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Абсорбент для очистки газов от h2s и со2 |
Families Citing this family (45)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1849514A3 (en) | 2001-10-17 | 2007-12-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Flue gaz desulfurization apparatus, flue gaz processing apparatus |
| US6912859B2 (en) * | 2002-02-12 | 2005-07-05 | Air Liquide Process And Construction, Inc. | Method and apparatus for using a main air compressor to supplement a chill water system |
| DE102004042656B3 (de) * | 2004-09-03 | 2005-12-29 | Draka Comteq Germany Gmbh & Co. Kg | Mehrlagige, streifenförmige Abschirmfolie für elektrische Leitungen und damit ausgerüstetes elektrisches Kabel, insbesondere Datenübertragungskabel |
| JP2006150298A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 吸収液、吸収液を用いたｃｏ２又はｈ２ｓ除去装置及び方法 |
| DE602005004645T2 (de) * | 2005-02-04 | 2009-01-29 | E.I. Dupont De Nemours And Co., Wilmington | Zusammensetzungen Fluorkohlenstoff-gepfropfte Polysiloxane aufweisend |
| JP5021917B2 (ja) * | 2005-09-01 | 2012-09-12 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収装置及び方法 |
| US7601315B2 (en) * | 2006-12-28 | 2009-10-13 | Cansolv Technologies Inc. | Process for the recovery of carbon dioxide from a gas stream |
| DE102008035202B3 (de) * | 2008-07-28 | 2009-09-24 | Prinovis Ltd. & Co. Kg | Verfahren zur Reinigung von mit inbesondere chemischen Rückständen befrachteten Gasen |
| FR2938454B1 (fr) * | 2008-11-20 | 2014-08-22 | Inst Francais Du Petrole | Procede de desacidification d'un gaz par une solution absorbante aux amines, avec section de lavage a l'eau |
| FR2942729B1 (fr) * | 2009-03-05 | 2011-08-19 | Inst Francais Du Petrole | Procede de desacidification d'un gaz par une solution absorbante, avec section de lavage a l'eau optimisee |
| EP2408539A4 (en) * | 2009-03-18 | 2012-11-28 | Coaway Llc | CARBON DIOXIDE REMOVAL SYSTEMS |
| JP5383339B2 (ja) * | 2009-06-17 | 2014-01-08 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収装置に用いるｃｏ２吸収液の濃度管理方法 |
| CA2689453C (en) | 2009-06-17 | 2012-08-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Co2 recovering apparatus and method |
| JP2012530597A (ja) * | 2009-06-22 | 2012-12-06 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | ストリッピング助剤を含有する吸収剤を用いる酸性ガスの除去 |
| CA2673711A1 (en) * | 2009-07-23 | 2011-01-23 | Cansolv Technologies Inc. | Carbon dioxide and hydrogen sulfide absorbents and process for their use |
| US9314734B2 (en) * | 2010-01-14 | 2016-04-19 | Alstom Technology Ltd | Wash water method and system for a carbon dioxide capture process |
| JP5168301B2 (ja) * | 2010-02-26 | 2013-03-21 | 株式会社デンソー | 内燃機関用排気浄化装置 |
| JP2011179338A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Denso Corp | 内燃機関用ＮＯｘ除去システム |
| US8795618B2 (en) * | 2010-03-26 | 2014-08-05 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Chemical compounds for the removal of carbon dioxide from gases |
| FR2961115B1 (fr) * | 2010-06-09 | 2012-06-15 | Inst Francais Du Petrole | Procede de desacidification d'un gaz par une solution absorbante dans deux sections d'absorption agencees dans une colonne. |
| JP5591083B2 (ja) * | 2010-12-01 | 2014-09-17 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収システム |
| JP5693295B2 (ja) * | 2011-02-28 | 2015-04-01 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収装置の運転制御方法 |
| JP5697250B2 (ja) * | 2011-06-07 | 2015-04-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼排ガス中の二酸化炭素除去装置の制御方法および制御装置 |
| JP2013000729A (ja) * | 2011-06-21 | 2013-01-07 | Toshiba Corp | 二酸化炭素回収装置および二酸化炭素回収方法 |
| WO2013008914A1 (ja) | 2011-07-13 | 2013-01-17 | 株式会社Ihi | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
| JP5738137B2 (ja) | 2011-09-13 | 2015-06-17 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収方法 |
| JP5749677B2 (ja) * | 2012-03-28 | 2015-07-15 | 株式会社東芝 | 二酸化炭素回収システムおよびその制御方法 |
| ITTV20120153A1 (it) * | 2012-08-02 | 2014-02-03 | Giorgio Eberle | Impianto per il recupero energetico. |
| US20140041523A1 (en) * | 2012-08-09 | 2014-02-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust gas treatment system |
| WO2014037214A1 (de) | 2012-09-05 | 2014-03-13 | Basf Se | Verfahren zur abtrennung von sauergasen aus einem wasserhaltigen fluidstrom |
| US8486357B1 (en) * | 2012-09-12 | 2013-07-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Desulfurization apparatus and method of using condensed water produced therein |
| US8545782B1 (en) * | 2012-10-16 | 2013-10-01 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | CO2 recovery apparatus and CO2 recovery method |
| JP6225574B2 (ja) * | 2013-09-09 | 2017-11-08 | 株式会社Ihi | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
| JP6248813B2 (ja) * | 2014-05-28 | 2017-12-20 | 株式会社Ihi | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
| JP6392091B2 (ja) | 2014-11-14 | 2018-09-19 | 株式会社東芝 | 二酸化炭素回収装置および二酸化炭素回収方法 |
| RU2748547C2 (ru) | 2016-11-01 | 2021-05-26 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения очищенного газового потока |
| JP6871720B2 (ja) * | 2016-11-14 | 2021-05-12 | 三菱パワー株式会社 | 炭酸ガス吸収装置 |
| CN106731635A (zh) * | 2017-01-20 | 2017-05-31 | 上海龙净环保科技工程有限公司 | 控制烟气脱硫剂供给的方法和控制系统 |
| JP7085818B2 (ja) * | 2017-10-31 | 2022-06-17 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | ガス処理装置及びガス処理方法、ｃｏ２回収装置及びｃｏ２回収方法 |
| CN112439220A (zh) * | 2019-09-05 | 2021-03-05 | 中石油吉林化工工程有限公司 | 回收塔塔釜液处理系统 |
| JP7332404B2 (ja) | 2019-09-12 | 2023-08-23 | 株式会社東芝 | 二酸化炭素回収システムおよびその運転方法 |
| CN115038667A (zh) * | 2020-01-29 | 2022-09-09 | 三角研究所 | 降低工业过程中使用的清洗液体中的胺浓度的方法和系统 |
| CN112285011B (zh) * | 2020-11-26 | 2022-03-01 | 中国核动力研究设计院 | 高温高压超临界二氧化碳流动加速腐蚀试验系统及方法 |
| US20230330590A1 (en) * | 2022-04-13 | 2023-10-19 | Saudi Arabian Oil Company | Method and system for maintaining solvent quality in gas treating systems |
| CN115400444B (zh) * | 2022-08-05 | 2024-02-27 | 万华化学（宁波）有限公司 | 精馏塔控制方法、存储介质及电子设备 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT350515B (de) * | 1975-08-26 | 1979-06-11 | Veitscher Magnesitwerke Ag | Steuersystem fuer absorptionskolonnen |
| GB2100471B (en) * | 1981-05-28 | 1985-03-06 | British Gas Corp | Automatic coi removal system and operation thereof |
| JPS61204022A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-09-10 | Taiyo Sanso Kk | ガス中の酸分の除去方法及び装置 |
| US5085839A (en) * | 1990-01-08 | 1992-02-04 | Lyondell Petrochemical Company | Apparatus for the prevention of acid gas excursions |
| EP0502596B2 (en) * | 1991-03-07 | 1999-08-25 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus and process for removing carbon dioxide from combustion exhaust gas |
| JP2539103B2 (ja) * | 1991-03-07 | 1996-10-02 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼排ガスの脱炭酸ガス装置及び方法 |
| JP3212524B2 (ja) * | 1996-12-16 | 2001-09-25 | 関西電力株式会社 | 排煙脱炭酸設備の制御方法 |
| JP3364103B2 (ja) * | 1997-01-27 | 2003-01-08 | 三菱重工業株式会社 | 脱炭酸設備の吸収液の制御方法 |
| JP3217742B2 (ja) * | 1997-11-11 | 2001-10-15 | 関西電力株式会社 | 二酸化炭素吸収液の制御方法及びその装置 |
| US6017501A (en) * | 1997-12-26 | 2000-01-25 | Marathon Oil Company | Disposal of hydrogen sulfide gas by conversion to sulfate ions in an aqueous solution |
-
2000
- 2000-03-10 JP JP2000065925A patent/JP4523691B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-02-26 AU AU23232/01A patent/AU775772B2/en not_active Expired
- 2001-03-01 DE DE60103571T patent/DE60103571T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-01 EP EP01105009A patent/EP1132125B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-01 DK DK01105009T patent/DK1132125T3/da active
- 2001-03-07 CA CA002339507A patent/CA2339507C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-07 RU RU2001106463/12A patent/RU2202403C2/ru active
- 2001-03-09 US US09/801,814 patent/US6579508B2/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.А. Голубятников и др. Автоматизация производственных процессов в химической промышленности. -М.: Химия, 1985, с.189-190. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2513400C1 (ru) * | 2012-11-12 | 2014-04-20 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Абсорбент для очистки газов от h2s и со2 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001252524A (ja) | 2001-09-18 |
| JP4523691B2 (ja) | 2010-08-11 |
| US6579508B2 (en) | 2003-06-17 |
| DE60103571D1 (de) | 2004-07-08 |
| DK1132125T3 (da) | 2004-07-12 |
| US20010021362A1 (en) | 2001-09-13 |
| AU775772B2 (en) | 2004-08-12 |
| EP1132125A1 (en) | 2001-09-12 |
| EP1132125B1 (en) | 2004-06-02 |
| CA2339507C (en) | 2005-07-05 |
| DE60103571T2 (de) | 2005-06-23 |
| CA2339507A1 (en) | 2001-09-10 |
| AU2323201A (en) | 2001-09-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2202403C2 (ru) | Способ регулирования абсорбента в установке декарбоксилирования и система для реализации способа | |
| JP4959303B2 (ja) | 排気ガスの処理方法及び処理装置 | |
| EP0776687B1 (en) | Process for the removal of carbon dioxide from gases | |
| US8361424B2 (en) | Gas deacidizing method using an absorbent solution with demixing control | |
| KR101661406B1 (ko) | 열화물 농도 측정장치 및 산성가스 제거장치 | |
| JP4699039B2 (ja) | 排気ガスの処理方法及び処理装置 | |
| KR101746235B1 (ko) | 에너지 효율이 증대된 발전소 이산화탄소 포집장치 및 포집방법 | |
| EP0558019A2 (en) | Method for removing carbon dioxide from combustion exhaust gas | |
| EP0588175A2 (en) | Process for removing carbon dioxide from combustion gases | |
| JP3212524B2 (ja) | 排煙脱炭酸設備の制御方法 | |
| JP2009531163A (ja) | 熱回収ガス吸収プロセス | |
| US5085839A (en) | Apparatus for the prevention of acid gas excursions | |
| JPH10202054A (ja) | 脱炭酸設備の吸収液の制御方法 | |
| EP0671199A2 (en) | Method for the removal of carbon dioxide and sulfor oxides from combustion exhaust gas | |
| AU2008335280B2 (en) | System and method for removal of an acidic component from a process stream | |
| US7645433B2 (en) | Optimization of reflux accumulator start-up in amine regeneration system | |
| US20070286785A1 (en) | Optimization of amine regeneration system start-up using flash tank pressurization | |
| AU2037599A (en) | Process for the removal of carbon dioxide present in gases and system therefor | |
| EP0437338A1 (en) | Apparatus for the prevention of acid excursions | |
| WO2022044487A1 (ja) | 二酸化炭素回収システム | |
| WO2023068281A1 (ja) | Ｃｏ２回収システム及びｃｏ２回収方法 | |
| WO2007146610A2 (en) | Optimization of reflux accumulator start-up in amine regeneration system | |
| JPH0531325A (ja) | 燃焼排ガス中の炭酸ガスの除去方法 | |
| WO2007146611A2 (en) | Optimization of amine regeneration system start-up using flash tank pressurization | |
| WO2012154313A1 (en) | System and method for controlling waste heat for co2 capture |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20180621 |