RU2019108437A - Переработка углеводородного газа - Google Patents

Переработка углеводородного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2019108437A
RU2019108437A RU2019108437A RU2019108437A RU2019108437A RU 2019108437 A RU2019108437 A RU 2019108437A RU 2019108437 A RU2019108437 A RU 2019108437A RU 2019108437 A RU2019108437 A RU 2019108437A RU 2019108437 A RU2019108437 A RU 2019108437A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
receive
combined
expanded
vapor
Prior art date
Application number
RU2019108437A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2019108437A3 (ru
RU2753698C2 (ru
Inventor
Джо Т. ЛИНЧ
Джон Д. УИЛКИНСОН
Хэнк М. ХАДСОН
Скотт А. МИЛЛЕР
Кайл Т. КЬЮЛЛАР
Эндрю Ф. ДЖОНК
У. Ларри ЛЬЮИС
Original Assignee
Юоп Ллс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юоп Ллс filed Critical Юоп Ллс
Publication of RU2019108437A publication Critical patent/RU2019108437A/ru
Publication of RU2019108437A3 publication Critical patent/RU2019108437A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2753698C2 publication Critical patent/RU2753698C2/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F25J3/0214—Liquefied natural gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/80—Retrofitting, revamping or debottlenecking of existing plant

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Claims (126)

1. Способ разделения газового потока, содержащего метан, C2 компоненты, C3 компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты на летучую фракцию остаточного газа и сравнительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть указанных C2 компонентов, C3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов или указанных C3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, включающий
(a) обработку указанного газового потока на одном или более этапов теплообмена и по меньшей мере одном этапе разделения для получения по меньшей мере первого потока, который охлажден под давлением до по существу полной конденсации, и по меньшей мере второго потока, который охлажден под давлением;
(b) расширение указанного по существу конденсированного первого потока до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается, и после этого его поставку в точку верхней подачи в дистилляционной колонне, которая производит по меньшей мере поток пара верхнего погона и поток кубовой жидкости;
(c) расширение указанного охлажденного второго потока до указанного более низкого давления и после этого его поставку в промежуточную точку подачи сырья в указанной дистилляционной колонне; и
(d) фракционирование по меньшей мере указанного расширенного дополнительно охлажденного первого потока и указанного расширенного второго потока в указанной дистилляционной колонне при указанном более низком давлении, в результате чего компоненты указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости и указанная летучая фракция остаточного газа выходит в виде указанного потока пара верхнего погона;
усовершенствование, в результате которого
(1) указанный поток пара верхнего погона направляют в абсорбционное устройство, расположенное в перерабатывающем узле, для вхождения в контакт с конденсированным потоком и, в результате этого контакта, происходит конденсация его менее летучих компонентов с образованием частично ректифицированного потока пара;
(2) указанный частично ректифицированный поток пара собирают в верхней зоне указанного абсорбционного устройства и направляют в устройство тепло- и массопереноса, расположенное в указанном перерабатывающем узле, в результате чего указанный частично ректифицированный поток пара охлаждается при одновременной конденсации его менее летучих компонентов, в результате чего образуются дополнительно ректифицированный поток пара и указанный конденсированный поток, после чего указанный конденсированный поток направляют в указанное абсорбционное устройство;
(3) указанный дополнительно ректифицированный поток пара направляют в теплообменное устройство, расположенное в указанном перерабатывающем узле, и нагревают, после чего выводят указанный нагретый дополнительно ректифицированный поток пара из указанного перерабатывающего узла в виде выходящего потока пара;
(4) указанный выходящий поток пара разделяют на первую часть и вторую часть;
(5) указанную первую часть сжимают до более высокого давления для образования сжатого потока;
(6) указанный сжатый поток направляют в указанное теплообменное устройство и охлаждают до существенной конденсации, в результате чего реализуется по меньшей мере часть этапа нагревания (3) и образуется по существу конденсированный поток;
(7) указанный по существу конденсированный поток расширяют до указанного более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается с образованием быстро расширенного потока;
(8) указанный быстро расширенный поток нагревают в указанном устройстве тепло- и массопереноса, в результате чего реализуется по меньшей мере часть этапа охлаждения (2) и образуется нагретый быстро расширенный поток;
(9) указанный нагретый быстро расширенный поток объединяют с указанной второй частью для образования указанной летучей фракции остаточного газа;
(10) поток дистиллированной жидкости собирают из нижней зоны указанного абсорбционного устройства и объединяют с указанным расширенным дополнительно охлажденным первым потоком для образования объединенного сырьевого потока, после чего указанный комбинированный сырьевой поток направляют в указанную точку верхней подачи сырья на указанной дистилляционной колонне;
(11) по меньшей мере указанный объединенный сырьевой поток и указанный расширенный второй поток фракционируют в указанной дистилляционной колонне при указанном более низком давлении, в результате чего компоненты указанной сравнительно менее летучей фракции извлекают в указанный поток кубовой жидкости; и
(12) количеств и температур указанных сырьевых потоков, поступающих в указанную дистилляционную колонну, достаточно для сохранения температуры верхнего погона указанной колонны дистилляции на уровне, при котором основные части компонентов в указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
(1) указанный газовый поток охлаждают под давлением на указанном одном или более этапов теплообмена в достаточной мере для его частичной конденсации;
(2) указанный частично конденсированный газовый поток разделяют, тем самым создавая поток пара и по меньшей мере один поток жидкости;
(3) указанный поток пара разделяют на указанном по меньшей мере одном этапе разделения для получения по меньшей мере указанного первого потока и указанного второго потока;
(4) указанный первый поток охлаждают под давлением на указанном одном или более этапах теплообмена для по существу полной его конденсации и в результате образуют указанный по существу конденсированный первый поток;
(5) по меньшей мере часть указанного по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до указанного более низкого давления, после чего указанный расширенный поток жидкости подают в указанную дистилляционную колонну в более низкой промежуточной точке подачи сырья ниже указанной промежуточной точки подачи сырья; и
(6) по меньшей мере указанный объединенный сырьевой поток, указанный расширенный второй поток и указанный расширенный поток жидкости фракционируют в указанной дистилляционной колонне при указанном более низком давлении, в результате чего компоненты указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что
(1) указанный поток пара разделяют на указанном по меньшей мере одном этапе разделения для получения по меньшей мере первого потока пара и указанного второго потока;
(2) указанный первый поток пара объединяют с по меньшей мере частью указанного по меньшей мере одного потока жидкости для образования указанного первого потока; и
(3) любую оставшуюся часть указанного по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до указанного более низкого давления, после чего указанный расширенный поток жидкости подают в указанную дистилляционную колонну в указаной более низкой промежуточной точке подачи сырья.
4. Способ по пп. 1, 2 или 3, отличающийся тем, что
(1) указанный нагретый быстро расширенный поток объединяют с указанным потоком пара верхнего погона для образования объединенного потока пара;
(2) указанный объединенный поток пара направляют в указанное абсорбционное устройство для приведения в контакт с указанным конденсированным потоком и для образования, в результате, указанного частично ректифицированного потока; и
(3) Указанную вторую часть выводят в виде указанной летучей фракции остаточного газа.
5. Способ по п. 4, отличающийся тем, что
(1) указанный нагретый быстро расширенный поток направляют в сепараторное устройство, расположенное в указанном перерабатывающем узле, и там разделяют его на паровую фракцию и жидкую фракцию;
(2) указанную паровую фракцию объединяют с указанным потоком пара верхнего погона для образования объединенного потока пара;
(3) указанную жидкую фракцию объединяют с указанным потоком дистиллированной жидкости для образования объединенного потока жидкости; и
(4) указанный объединенный поток жидкости объединяют с указанным расширенным дополнительно охлажденным первым потоком для образования указанного объединенного потока сырья.
6. Способ по п. 4, отличающийся тем, что
(1) указанный поток пара верхнего погона разделяют на указанную первую часть и указанную вторую часть;
(2) указанную вторую часть объединяют с указанным нагретым быстро расширенным потоком для образования указанного объединенного потока пара; и
(3) указанный выходящий поток пара выводят в виде указанной летучей фракции остаточного газа.
7. Способ по п. 5, отличающийся тем, что
(1) указанный поток пара верхнего погона разделяют на указанную первую часть и указанную вторую часть;
(2) указанную вторую часть объединяют с указанной паровой фракцией для образования указанного объединенного потока пара; и
(3) указанный выходящий поток пара выводят в виде указанной летучей фракции остаточного газа.
8. Способ по пп. 1, 2 или 3, отличающийся тем, что указанный поток дистиллированной жидкости подкачивают до более высокого давления с использованием насосных устройств.
9. Способ по п. 4, отличающийся тем, что указанный поток дистиллированной жидкости подкачивают до более высокого давления с использованием насосных устройств.
10. Способ по п. 5, отличающийся тем, что указанный объединенный поток жидкости подкачивают до более высокого давления с использованием насосных устройств.
11. Способ по п. 6, отличающийся тем, что указанный поток дистиллированной жидкости подкачивают до более высокого давления с использованием насосных устройств.
12. Способ по п. 7, отличающийся тем, что указанный объединенный поток жидкости подкачивают до более высокого давления с использованием насосных устройств.
13. Способ по п. 8, отличающийся тем, что указанные насосные устройства расположены в указанном перерабатывающем узле.
14. Способ по п. 9, отличающийся тем, что указанные насосные устройства расположены в указанном перерабатывающем узле.
15. Способ по п. 10, отличающийся тем, что указанные насосные устройства расположены в указанном перерабатывающем узле.
16. Способ по п. 11, отличающийся тем, что указанные насосные устройства расположены в указанном перерабатывающем узле.
17. Способ по п. 12, отличающийся тем, что указанные насосные устройства расположены в указанном перерабатывающем узле.
18. Установка для разделения газового потока, содержащего метан, C2 компоненты, C3 компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и сравнительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть указанных C2 компонентов, C3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов или указанных C3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, причем указанная установка содержит
(a) одно или более теплообменное устройство и по меньшей мере одно разделительное устройство для образования по меньшей мере первого потока, который охлажден под давлением до по существу полной его конденсации, и по меньшей мере второго потока, охлажденного под давлением;
(b) первое расширительное устройство, подключенное, чтобы принимать указанный по существу конденсированный первый поток под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего указанный первый поток дополнительно охлаждается;
(c) дистилляционную колонну, соединенную с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток в точке верхней подачи сырья, при этом указанная дистилляционная колонна производит по меньшей мере поток пара верхнего погона и поток кубовой жидкости;
(d) второе расширительное устройство, подключенное, чтобы принимать указанный охлажденный второй поток под давлением и расширять его до указанного более низкого давления;
(e) при этом указанная дистилляционная колонна дополнительно соединена с указанным вторым расширительным устройством, чтобы принимать указанный расширенный второй поток в промежуточной точке подачи сырья; и
(f) указанная дистилляционная колонна приспособлена для фракционирования по меньшей мере указанного расширенного дополнительно охлажденного первого потока и указанного расширенного второго потока при указанном более низком давлении, в результате чего компоненты указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости и указанная летучая фракция остаточного газа выводится в виде указанного потока пара верхнего погона;
усовершенствование, в соответствии с которым указанная установка содержит
(1) абсорбционное устройство, расположенное в перерабатывающем узле и соединенное с указанной дистилляционной колонной, чтобы принимать указанный поток пара верхнего погона и приводить его в контакт с конденсированным потоком, в результате чего конденсируются его менее летучие компоненты и образуется частично ректифицированный поток пара;
(2) устройство тепло- и массопереноса, расположенное в указанном перерабатывающем узле и соединенное с указанным абсорбционным устройством, чтобы принимать указанный частично ректифицированный поток пара из верхней зоны указанного абсорбционного устройства, в результате чего, указанный частично ректифицированный поток пара охлаждается, при этом одновременно происходит конденсация его менее летучих компонентов, в результате чего образуются дополнительно ректифицированный поток пара и указанный конденсированный поток, причем указанное устройство тепло- и массопереноса дополнительно соединено с указанным абсорбционным устройством, чтобы направлять указанный конденсированный поток в указанное абсорбционное устройство;
(3) второе теплообменное устройство, расположенное в указанном перерабатывающем узле и соединенное с указанным устройством тепло- и массопереноса, чтобы принимать указанный дополнительно ректифицированный поток пара и нагревать его, после чего выводить указанный нагретый дополнительно ректифицированный поток пара из указанного перерабатывающего узла в виде выходящего потока пара;
(4) второе разделительное устройство, соединенное с указанным перерабатывающим узлом, чтобы принимать указанный выходящий поток пара и разделять его на первую часть и вторую часть;
(5) компрессорное устройство, соединенное с указанным вторым разделительным устройством, чтобы принимать указанную первую часть и сжимать ее до более высокого давления, в результате чего образуется сжатый поток;
(6) указанное второе теплообменное устройство, дополнительно соединенное с указанным компрессорным устройством, чтобы принимать указанный сжатый поток и охлаждать его до существенной конденсации, в результате чего реализуется по меньшей мере часть этапа нагревания (3) и образуется по существу конденсированный поток;
(7) третье расширительное устройство, соединенное с указанным вторым теплообменным устройством, чтобы принимать указанный по существу конденсированный поток и расширять его до указанного более низкого давления, в результате чего образуется быстро расширенный поток;
(8) указанное устройство тепло- и массопереноса, дополнительно соединенное с указанным третьим расширительным устройством, чтобы принимать указанный быстро расширенный поток и нагревать его, в результате чего реализуется этап охлаждения (2) и образуется нагретый быстро расширенный поток;
(9) первое устройство для объединения, соединенное с указанным устройством тепло- и массопереноса и с указанным вторым разделительным устройством, чтобы принимать указанный нагретый быстро расширенный поток и указанную вторую часть, и образовывать указанную летучую фракцию остаточного газа;
(10) второе устройство для объединения, соединенное с указанным абсорбционным устройством и указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать поток дистиллированной жидкости из нижней зоны указанного абсорбционного устройства и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать объединенный поток сырья, причем, указанное второе устройство для объединения дополнительно соединено с указанной дистилляционной колонной, чтобы поставлять указанный объединенный поток сырья в указанную точку верхней подачи указанной колонны дистилляции;
(11) указанную дистилляционную колонну, приспособленную для фракционирования по меньшей мере указанного объединенного потока сырья и указанного расширенного второго потока при указанном более низком давлении, в результате чего компоненты указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости; и
(12) устройство управления, приспособленное для регулирования количеств и температур указанных сырьевых потоков, поступающих в указанную дистилляционную колонну, для сохранения температуры верхнего погона указанной колонны дистилляции на уровне, при котором основные части компонентов в указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости.
19. Установка по п. 18, отличающаяся тем, что
(1) указанное одно или более теплообменное устройство приспособлено для охлаждения указанного газового потока под давлением, достаточным для его частичной конденсации;
(2) устройство для разделения сырья соединено с указанным одним или более теплообменными устройствами, чтобы принимать указанный частично конденсированный газовый поток и разделять его на поток пара и по меньшей мере один поток жидкости;
(3) указанное по меньшей мере одно разделительное устройство соединено с указанным устройством для разделения сырья и приспособлено для приема указанного потока пара и его разделения на по меньшей мере указанный первый поток и указанный второй поток;
(4) указанное одно или более теплообменное устройство соединено с указанным по меньшей мере одним разделительным устройством и приспособлено для приема указанного первого потока и для его охлаждения, достаточного для его существенной конденсации, в результате чего образуется указанный по существу конденсированный первый поток;
(5) указанное второе расширительное устройство соединено с указанным по меньшей мере одним разделительным устройством и приспособлено для приема указанного второго потока и его расширения до указанного более низкого давления, в результате чего образуется указанный расширенный второй поток;
(6) четвертое расширительное устройство соединено с указанным устройством для разделения сырья, чтобы принимать по меньшей мере часть указанного по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до указанного более низкого давления, причем указанное четвертое расширительное устройство дополнительно соединено с указанной дистилляционной колонной, чтобы поставлять указанный расширенный поток жидкости в указанную дистилляционную колонну в более низкой промежуточной точке подачи сырья ниже указанной промежуточной точки подачи сырья; и
(7) указанная дистилляционная колонна приспособлена для фракционирования по меньшей мере указанного объединенного потока сырья, указанного расширенного второго потока и указанного расширенного потока жидкости при указанном более низком давлении, в результате чего компоненты указанной сравнительно менее летучей фракции извлекаются в указанный поток кубовой жидкости.
20. Установка по п. 19, отличающаяся тем, что
(1) указанное по меньшей мере одно разделительное устройство приспособлено к разделению указанного потока пара на по меньшей мере первый поток пара и указанный второй поток;
(2) устройство для объединения пара и жидкости соединено с указанным по меньшей мере одним разделительным устройством и с указанным устройством для разделения сырья, чтобы принимать указанный первый поток пара и по меньшей мере часть указанного по меньшей мере одного потока жидкости и образовывать указанный первый поток;
(3) указанное одно или более теплообменное устройство соединено с указанным устройством для объединения пара и жидкости и приспособлено для приема указанного первого потока и для его охлаждения, достаточного для его существенной конденсации, в результате чего образуется указанный по существу конденсированный первый поток; и
(4) указанное четвертое расширительное устройство приспособлено, чтобы принимать любую оставшуюся часть указанного по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до указанного более низкого давления, после чего указанный расширенный поток жидкости подают в указанную дистилляционную колонну в указанной более низкой промежуточной точке подачи сырья.
21. Установка по пп. 18, 19 или 20, отличающаяся тем, что
(1) указанное первое устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным устройством тепло- и массопереноса и с указанной дистилляционной колонной, чтобы принимать указанный нагретый быстро расширенный поток и указанный поток пара верхнего погона и образовывать объединенный поток пара;
(2) указанное первое устройство для объединения дополнительно соединено с указанным абсорбционным устройством, чтобы направлять указанный объединенный поток пара в указанное абсорбционное устройство, при этом указанное абсорбционное устройство приспособлено для создания контакта между указанным объединенным потоком пара и указанным конденсированным потоком, в результате чего образуется указанный частично ректифицированный поток пара; и
(3) указанное второе разделительное устройство приспособлено к выведению указанной второй части в виде указанной летучей фракции остаточного газа.
22. Установка по п. 21, отличающаяся тем, что
(1) разделительное устройство расположено в указанном перерабатывающем узле и соединено для приема указанного нагретого быстро расширенного потока и его разделения на паровую фракцию и жидкую фракцию;
(2) указанное первое устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным разделительным устройством и с указанной дистилляционной колонной, чтобы принимать указанную паровую фракцию и указанный поток пара верхнего погона и образовывать объединенный поток пара;
(3) третье устройство для объединения соединено с указанным абсорбционным устройством и с указанным разделительным устройством, чтобы принимать указанный поток дистиллированной жидкости из указанной нижней зоны указанного абсорбционного устройства и указанную жидкую фракцию и образовывать объединенный поток жидкости; и
(4) указанное второе устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным третьим устройством для объединения и с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный объединенный поток жидкости и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать указанный объединенный поток сырья.
23. Установка по п. 21, отличающаяся тем, что
(1) указанное второе разделительное устройство приспособлено для соединения с указанной дистилляционной колонной, чтобы принимать указанный поток пара верхнего погона и разделять его на указанную первую часть и указанную вторую часть;
(2) указанное первое устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным устройством тепло- и массопереноса и с указанным вторым разделительным устройством, чтобы принимать указанный нагретый быстро расширенный поток и указанную вторую часть, в результате чего образуется указанный объединенный поток пара; и
(3) указанный перерабатывающий узел приспособлен для выведения указанного выходящего пара в виде указанной летучей фракции остаточного газа.
24. Установка по п. 22, отличающаяся тем, что
(1) указанное второе разделительное устройство приспособлено для соединения с указанной дистилляционной колонной, чтобы принимать указанный поток пара верхнего погона и разделять его на указанную первую часть и указанную вторую часть;
(2) указанное первое устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным разделительным устройством и с указанным вторым разделительным устройством, чтобы принимать указанную паровую фракцию и указанную вторую часть, в результате чего образуется указанный объединенный поток пара; и
(3) указанный перерабатывающий узел приспособлен для выведения указанного выходящего пара в виде указанной летучей фракции остаточного газа.
25. Установка по пп. 18, 19 или 20, отличающаяся тем, что
(1) насосное устройство соединено с указанным абсорбционным устройством, чтобы принимать указанный поток дистиллированной жидкости из указанной нижней зоны указанного абсорбционного устройства и накачивать его до более высокого давления, в результате чего образуется сжатый поток дистиллированной жидкости; и
(2) указанное второе устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным насосным устройством и с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный сжатый поток дистиллированной жидкости и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать указанный объединенный поток сырья.
26. Установка по п. 21, отличающаяся тем, что
(1) насосное устройство соединено с указанным абсорбционным устройством, чтобы принимать указанный поток дистиллированной жидкости из указанной нижней зоны указанного абсорбционного устройства и накачивать его до более высокого давления, в результате чего образуется сжатый поток дистиллированной жидкости; и
(2) указанное второе устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным насосным устройством и с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный сжатый поток дистиллированной жидкости и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать указанный объединенный поток сырья.
27. Установка по п. 22, отличающаяся тем, что
(1) насосное устройство соединено с указанным третьим устройством для объединения, чтобы принимать указанный объединенный поток жидкости и накачивать его до более высокого давления, в результате чего образуется сжатый объединенный поток жидкости; и
(2) указанное второе устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным насосным устройством и с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный сжатый объединенный поток жидкости и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать указанный объединенный поток сырья.
28. Установка по п. 23, отличающаяся тем, что
(1) насосное устройство соединено с указанным абсорбционным устройством, чтобы принимать указанный поток дистиллированной жидкости из указанной нижней зоны указанного абсорбционного устройства и накачивать его до более высокого давления, в результате чего образуется сжатый поток дистиллированной жидкости; и
(2) указанное второе устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным насосным устройством и с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный сжатый поток дистиллированной жидкости и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать указанный объединенный поток сырья.
29. Установка по п. 24, отличающаяся тем, что
(1) насосное устройство соединено с указанным третьим устройством для объединения, чтобы принимать указанный объединенный поток жидкости и накачивать его до более высокого давления, в результате чего образуется сжатый объединенный поток жидкости; и
(2) указанное второе устройство для объединения приспособлено для соединения с указанным насосным устройством и с указанным первым расширительным устройством, чтобы принимать указанный сжатый объединенный поток жидкости и указанный расширенный дополнительно охлажденный первый поток и образовывать указанный объединенный поток сырья.
30. Установка по п. 25, отличающаяся тем, что указанное насосное устройство расположено в указанном перерабатывающем узле.
31. Установка по п. 26, отличающаяся тем, что указанное насосное устройство расположено в указанном перерабатывающем узле.
32. Установка по п. 27, отличающаяся тем, что указанное насосное устройство расположено в указанном перерабатывающем узле.
33. Установка по п. 28, отличающаяся тем, что указанное насосное устройство расположено в указанном перерабатывающем узле.
34. Установка по п. 29, отличающаяся тем, что указанное насосное устройство расположено в указанном перерабатывающем узле.
RU2019108437A 2016-08-26 2017-08-04 Переработка углеводородного газа RU2753698C2 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201662379992P 2016-08-26 2016-08-26
US62/379,992 2016-08-26
US15/332,670 US10533794B2 (en) 2016-08-26 2016-10-24 Hydrocarbon gas processing
US15/332,670 2016-10-24
PCT/US2017/045454 WO2018038893A1 (en) 2016-08-26 2017-08-04 Hydrocarbon gas processing

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2019108437A true RU2019108437A (ru) 2020-09-28
RU2019108437A3 RU2019108437A3 (ru) 2020-12-04
RU2753698C2 RU2753698C2 (ru) 2021-08-19

Family

ID=61242094

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019108437A RU2753698C2 (ru) 2016-08-26 2017-08-04 Переработка углеводородного газа

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10533794B2 (ru)
BR (1) BR112019003763A2 (ru)
CA (1) CA3034525A1 (ru)
MX (1) MX2019002165A (ru)
RU (1) RU2753698C2 (ru)
WO (1) WO2018038893A1 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
WO2018049128A1 (en) 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
CA3077409A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US11266946B2 (en) * 2018-05-16 2022-03-08 Saudi Arabian Oil Company Purification of gases containing sulfur compounds
CA3132386A1 (en) 2019-03-11 2020-09-17 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN110006216B (zh) * 2019-03-29 2020-01-24 大连理工大学 一种深冷与膜耦合的乙烯循环制冷系统不凝排放气分离回收工艺
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN111253985A (zh) * 2020-03-03 2020-06-09 武汉科技大学 一种用于荒煤气冷却及馏分初步分离的装置及其工艺

Family Cites Families (227)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US311402A (en) 1885-01-27 withing-ton
US33408A (en) 1861-10-01 Improvement in machinery for washing wool
US2603310A (en) 1948-07-12 1952-07-15 Phillips Petroleum Co Method of and apparatus for separating the constituents of hydrocarbon gases
US2952985A (en) 1954-09-20 1960-09-20 Clarence W Brandon Apparatus for fractionating and refrigerating with or by miscible fluids
US2880592A (en) 1955-11-10 1959-04-07 Phillips Petroleum Co Demethanization of cracked gases
NL240371A (ru) 1958-06-23
US3524897A (en) 1963-10-14 1970-08-18 Lummus Co Lng refrigerant for fractionator overhead
US3292380A (en) 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
US3292980A (en) 1964-05-22 1966-12-20 Skf Ind Inc Rolling bearings
US3477915A (en) 1966-03-28 1969-11-11 Universal Oil Prod Co Fractionation column system operating with multiple level internal reboilers
FR1535846A (fr) 1966-08-05 1968-08-09 Shell Int Research Procédé pour la séparation de mélanges de méthane liquéfié
US3508412A (en) 1966-08-12 1970-04-28 Mc Donnell Douglas Corp Production of nitrogen by air separation
DE1551607B1 (de) 1967-11-15 1970-04-23 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Tieftemperatur-Rektifikation eines Gasgemisches
US3507127A (en) 1967-12-26 1970-04-21 Phillips Petroleum Co Purification of nitrogen which contains methane
US3625017A (en) 1968-06-07 1971-12-07 Mc Donnell Douglas Corp Separation of components of hydrogen and hydrocarbon mixtures by plural distillation with heat exchange
US3516261A (en) 1969-04-21 1970-06-23 Mc Donnell Douglas Corp Gas mixture separation by distillation with feed-column heat exchange and intermediate plural stage work expansion of the feed
BE758567A (fr) 1969-11-07 1971-05-06 Fluor Corp Procede de recuperation d'ethylene a basse pression
US3763658A (en) 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
DE2022954C3 (de) 1970-05-12 1978-05-18 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur Zerlegung von stickstoffhaltigem Erdgas
US3902329A (en) 1970-10-28 1975-09-02 Univ California Distillation of methane and hydrogen from ethylene
US4033735A (en) 1971-01-14 1977-07-05 J. F. Pritchard And Company Single mixed refrigerant, closed loop process for liquefying natural gas
US3724226A (en) 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
US3837172A (en) 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
US3969450A (en) 1973-11-14 1976-07-13 Standard Oil Company Heat-exchanger trays and system using same
US3920767A (en) 1974-05-29 1975-11-18 Phillips Petroleum Co Isoparaffin-olefin alkylation using hf-ethyl fluoride catalysis with recovery of ethyl fluorine and alkylation of secondary and tertiary alkyl fluorides
US4004430A (en) 1974-09-30 1977-01-25 The Lummus Company Process and apparatus for treating natural gas
GB1475475A (en) 1974-10-22 1977-06-01 Ortloff Corp Process for removing condensable fractions from hydrocarbon- containing gases
US4002042A (en) 1974-11-27 1977-01-11 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of C2 + hydrocarbons by plural stage rectification and first stage dephlegmation
US3983711A (en) 1975-01-02 1976-10-05 The Lummus Company Plural stage distillation of a natural gas stream
US4115086A (en) 1975-12-22 1978-09-19 Fluor Corporation Recovery of light hydrocarbons from refinery gas
US4065278A (en) 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
US4171964A (en) 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4132604A (en) 1976-08-20 1979-01-02 Exxon Research & Engineering Co. Reflux return system
US4251249A (en) 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4127009A (en) 1977-05-12 1978-11-28 Allied Chemical Corporation Absorption heat pump absorber unit and absorption method
US4278457A (en) 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4284423A (en) 1978-02-15 1981-08-18 Exxon Research & Engineering Co. Separation of carbon dioxide and other acid gas components from hydrocarbon feeds containing admixtures of methane and hydrogen
US4203741A (en) 1978-06-14 1980-05-20 Phillips Petroleum Company Separate feed entry to separator-contactor in gas separation
US4356014A (en) 1979-04-04 1982-10-26 Petrochem Consultants, Inc. Cryogenic recovery of liquids from refinery off-gases
FR2458525A1 (fr) 1979-06-06 1981-01-02 Technip Cie Procede perfectionne de fabrication de l'ethylene et installation de production d'ethylene comportant application de ce procede
US4318723A (en) 1979-11-14 1982-03-09 Koch Process Systems, Inc. Cryogenic distillative separation of acid gases from methane
US4322225A (en) 1980-11-04 1982-03-30 Phillips Petroleum Company Natural gas processing
DE3042964A1 (de) 1980-11-14 1982-07-01 Ernst Prof. Dr. 7400 Tübingen Bayer Verfahren zur eliminierung von heteroatomen aus biologischem material und organischen sedimenten zur konvertierung zu festen und fluessigen brennstoffen
IT1136894B (it) 1981-07-07 1986-09-03 Snam Progetti Metodo per il recupero di condensati da una miscela gassosa di idrocarburi
US4404008A (en) 1982-02-18 1983-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling
US4430103A (en) 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4738699A (en) 1982-03-10 1988-04-19 Flexivol, Inc. Process for recovering ethane, propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4445917A (en) 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
US4445916A (en) 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4453958A (en) 1982-11-24 1984-06-12 Gulsby Engineering, Inc. Greater design capacity-hydrocarbon gas separation process
DE3416519A1 (de) 1983-05-20 1984-11-22 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines gasgemisches
CA1235650A (en) 1983-09-13 1988-04-26 Paul Kumman Parallel stream heat exchange for separation of ethane and higher hydrocarbons from a natural or refinery gas
USRE33408E (en) 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4507133A (en) 1983-09-29 1985-03-26 Exxon Production Research Co. Process for LPG recovery
US4525185A (en) 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4545795A (en) 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4519824A (en) 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3414749A1 (de) 1984-04-18 1985-10-31 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas
US4657571A (en) 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
FR2571129B1 (fr) 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4688399A (en) 1984-11-05 1987-08-25 Carrier Corporation Heat pipe array heat exchanger
DE3441307A1 (de) 1984-11-12 1986-05-15 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung einer c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
DE3445961A1 (de) 1984-12-17 1986-06-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom
FR2578637B1 (fr) 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4596588A (en) 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
DE3528071A1 (de) 1985-08-05 1987-02-05 Linde Ag Verfahren zur zerlegung eines kohlenwasserstoffgemisches
DE3531307A1 (de) 1985-09-02 1987-03-05 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus erdgas
US4746342A (en) 1985-11-27 1988-05-24 Phillips Petroleum Company Recovery of NGL's and rejection of N2 from natural gas
US4698081A (en) 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4687499A (en) 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4707170A (en) 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons
US4720294A (en) 1986-08-05 1988-01-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dephlegmator process for carbon dioxide-hydrocarbon distillation
SU1606828A1 (ru) 1986-10-28 1990-11-15 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа Способ разделени углеводородных смесей
US4711651A (en) 1986-12-19 1987-12-08 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4710214A (en) 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4752312A (en) 1987-01-30 1988-06-21 The Randall Corporation Hydrocarbon gas processing to recover propane and heavier hydrocarbons
US4755200A (en) 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
DE3814294A1 (de) 1988-04-28 1989-11-09 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von kohlenwasserstoffen
US4869740A (en) 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4851020A (en) 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4895584A (en) 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
FR2649192A1 (fr) 1989-06-30 1991-01-04 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de transfert simultane de matiere et de chaleur
US4970867A (en) 1989-08-21 1990-11-20 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders
US5067330A (en) 1990-02-09 1991-11-26 Columbia Gas System Service Corporation Heat transfer apparatus for heat pumps
US5114451A (en) 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5367884B1 (en) 1991-03-12 1996-12-31 Phillips Eng Co Generator-absorber-heat exchange heat transfer apparatus and method and use thereof in a heat pump
US5282507A (en) 1991-07-08 1994-02-01 Yazaki Corporation Heat exchange system
FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
FR2682964B1 (fr) 1991-10-23 1994-08-05 Elf Aquitaine Procede de deazotation d'un melange liquefie d'hydrocarbures consistant principalement en methane.
US5255528A (en) 1992-06-03 1993-10-26 Kim Dao Method and apparatus for recuperating waste heat in absorption systems
JPH06299174A (ja) 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5275005A (en) 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5325673A (en) 1993-02-23 1994-07-05 The M. W. Kellogg Company Natural gas liquefaction pretreatment process
US5335504A (en) 1993-03-05 1994-08-09 The M. W. Kellogg Company Carbon dioxide recovery process
US5410885A (en) 1993-08-09 1995-05-02 Smolarek; James Cryogenic rectification system for lower pressure operation
FR2714722B1 (fr) 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5615561A (en) 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5546764A (en) 1995-03-03 1996-08-20 Advanced Extraction Technologies, Inc. Absorption process for recovering ethylene and hydrogen from refinery and petrochemical plant off-gases
US5713216A (en) 1995-06-06 1998-02-03 Erickson; Donald C. Coiled tubular diabatic vapor-liquid contactor
US5555748A (en) 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5537827A (en) 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
WO1996040604A1 (en) 1995-06-07 1996-12-19 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
MY117899A (en) 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5675054A (en) 1995-07-17 1997-10-07 Manley; David Low cost thermal coupling in ethylene recovery
US5685170A (en) 1995-11-03 1997-11-11 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Propane recovery process
US5600969A (en) 1995-12-18 1997-02-11 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
US5755115A (en) 1996-01-30 1998-05-26 Manley; David B. Close-coupling of interreboiling to recovered heat
CN1145001C (zh) 1996-02-29 2004-04-07 国际壳牌研究有限公司 在液化天然气中减少低沸点组分含量的方法
US5737940A (en) 1996-06-07 1998-04-14 Yao; Jame Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
US5669234A (en) 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5799507A (en) 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5755114A (en) 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5983664A (en) 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
DZ2534A1 (fr) 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération en cascade pour la liquéfaction du gaz naturel.
TW368596B (en) 1997-06-20 1999-09-01 Exxon Production Research Co Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW366411B (en) 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved process for liquefaction of natural gas
CA2294742C (en) 1997-07-01 2005-04-05 Exxon Production Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
US5942164A (en) 1997-08-06 1999-08-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Combined heat and mass transfer device for improving separation process
US5890377A (en) 1997-11-04 1999-04-06 Abb Randall Corporation Hydrocarbon gas separation process
US5992175A (en) 1997-12-08 1999-11-30 Ipsi Llc Enhanced NGL recovery processes
EG22293A (en) 1997-12-12 2002-12-31 Shell Int Research Process ofliquefying a gaseous methane-rich feed to obtain liquefied natural gas
US6237365B1 (en) 1998-01-20 2001-05-29 Transcanada Energy Ltd. Apparatus for and method of separating a hydrocarbon gas into two fractions and a method of retrofitting an existing cryogenic apparatus
US5970742A (en) 1998-04-08 1999-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Distillation schemes for multicomponent separations
US6182469B1 (en) 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6119479A (en) 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6077985A (en) 1999-03-10 2000-06-20 Kellogg Brown & Root, Inc. Integrated deethanizer/ethylene fractionation column
US6125653A (en) 1999-04-26 2000-10-03 Texaco Inc. LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant
WO2000071952A1 (en) 1999-05-26 2000-11-30 Chart Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6324867B1 (en) 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
US6308531B1 (en) 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6347532B1 (en) 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
US7310971B2 (en) 2004-10-25 2007-12-25 Conocophillips Company LNG system employing optimized heat exchangers to provide liquid reflux stream
US6244070B1 (en) 1999-12-03 2001-06-12 Ipsi, L.L.C. Lean reflux process for high recovery of ethane and heavier components
GB0000327D0 (en) 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
US6453698B2 (en) 2000-04-13 2002-09-24 Ipsi Llc Flexible reflux process for high NGL recovery
WO2001088447A1 (en) 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6401486B1 (en) 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6361582B1 (en) 2000-05-19 2002-03-26 Membrane Technology And Research, Inc. Gas separation using C3+ hydrocarbon-resistant membranes
EP1311789A4 (en) 2000-08-11 2005-09-21 Fluor Corp PROCESS FOR RECOVERING HIGH-SPEED PROPANE AND ARRANGEMENTS
US20020166336A1 (en) 2000-08-15 2002-11-14 Wilkinson John D. Hydrocarbon gas processing
AU9491401A (en) 2000-10-02 2002-04-15 Elcor Corp Hydrocarbon gas processing
US6367286B1 (en) 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
FR2817766B1 (fr) 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
US6417420B1 (en) 2001-02-26 2002-07-09 Uop Llc Alkylaromatic process with removal of aromatic byproducts using efficient distillation
US6712880B2 (en) 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
US6526777B1 (en) 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
UA76750C2 (ru) 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Способ сжижения природного газа (варианты)
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6516631B1 (en) 2001-08-10 2003-02-11 Mark A. Trebble Hydrocarbon gas processing
US6550274B1 (en) 2001-12-05 2003-04-22 Air Products And Chemicals, Inc. Batch distillation
US6565626B1 (en) 2001-12-28 2003-05-20 Membrane Technology And Research, Inc. Natural gas separation using nitrogen-selective membranes
US7069743B2 (en) 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6941771B2 (en) 2002-04-03 2005-09-13 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US7475566B2 (en) 2002-04-03 2009-01-13 Howe-Barker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US6564579B1 (en) 2002-05-13 2003-05-20 Black & Veatch Pritchard Inc. Method for vaporizing and recovery of natural gas liquids from liquefied natural gas
DE60229306D1 (de) 2002-08-15 2008-11-20 Fluor Corp Niederdruckflüssigergasanlagenkonfigurationen
US6945075B2 (en) 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6694775B1 (en) 2002-12-12 2004-02-24 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for the recovery of krypton and/or xenon
US7484385B2 (en) 2003-01-16 2009-02-03 Lummus Technology Inc. Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process
EA008462B1 (ru) 2003-02-25 2007-06-29 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Переработка углеводородного газа
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US7107788B2 (en) 2003-03-07 2006-09-19 Abb Lummus Global, Randall Gas Technologies Residue recycle-high ethane recovery process
US7273542B2 (en) 2003-04-04 2007-09-25 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for recovering olefins
ATE535752T1 (de) 2003-06-05 2011-12-15 Fluor Corp Konfiguration und verfahren zur wiederverdampfung verflüssigter erdgase
US6907752B2 (en) 2003-07-07 2005-06-21 Howe-Baker Engineers, Ltd. Cryogenic liquid natural gas recovery process
WO2005009930A1 (ja) 2003-07-24 2005-02-03 Toyo Engineering Corporation 炭化水素の分離方法および分離装置
US6986266B2 (en) 2003-09-22 2006-01-17 Cryogenic Group, Inc. Process and apparatus for LNG enriching in methane
US7155931B2 (en) 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7278281B2 (en) 2003-11-13 2007-10-09 Foster Wheeler Usa Corporation Method and apparatus for reducing C2 and C3 at LNG receiving terminals
US7159417B2 (en) 2004-03-18 2007-01-09 Abb Lummus Global, Inc. Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
US7316127B2 (en) 2004-04-15 2008-01-08 Abb Lummus Global Inc. Hydrocarbon gas processing for rich gas streams
US7204100B2 (en) 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
JP4447639B2 (ja) 2004-07-01 2010-04-07 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
US7165423B2 (en) 2004-08-27 2007-01-23 Amec Paragon, Inc. Process for extracting ethane and heavier hydrocarbons from LNG
JP4966856B2 (ja) 2004-09-14 2012-07-04 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 液化天然ガスからエタンを抽出する方法
US7219513B1 (en) 2004-11-01 2007-05-22 Hussein Mohamed Ismail Mostafa Ethane plus and HHH process for NGL recovery
US20060130521A1 (en) 2004-12-17 2006-06-22 Abb Lummus Global Inc. Method for recovery of natural gas liquids for liquefied natural gas
WO2006115597A2 (en) 2005-04-20 2006-11-02 Fluor Technologies Corporation Integrated ngl recovery and lng liquefaction
US20060260355A1 (en) 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US20070001322A1 (en) 2005-06-01 2007-01-04 Aikhorin Christy E Method and apparatus for treating lng
EP1734027B1 (en) 2005-06-14 2012-08-15 Toyo Engineering Corporation Process and Apparatus for Separation of Hydrocarbons from Liquefied Natural Gas
US9080810B2 (en) 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
AU2007229546B2 (en) 2006-03-24 2010-04-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
US7666251B2 (en) 2006-04-03 2010-02-23 Praxair Technology, Inc. Carbon dioxide purification method
US7631516B2 (en) 2006-06-02 2009-12-15 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20080078205A1 (en) 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US8256243B2 (en) 2006-12-16 2012-09-04 Kellogg Brown & Root Llc Integrated olefin recovery process
US8590340B2 (en) 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9869510B2 (en) 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20110036120A1 (en) 2007-07-19 2011-02-17 Marco Dick Jager Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
CN102317725B (zh) 2009-02-17 2014-07-02 奥特洛夫工程有限公司 烃气体加工
US9074814B2 (en) 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9933207B2 (en) 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9080811B2 (en) 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
CA2764636C (en) 2009-06-11 2018-12-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9476639B2 (en) 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9068774B2 (en) 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8667812B2 (en) 2010-06-03 2014-03-11 Ordoff Engineers, Ltd. Hydrocabon gas processing
WO2012003358A2 (en) 2010-07-01 2012-01-05 Black & Veatch Corporation Methods and systems for recovering liquified petroleum gas from natural gas
CA2923447C (en) 2013-09-11 2022-05-31 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
EP3044528A1 (en) 2013-09-11 2016-07-20 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
RU2674807C2 (ru) 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
US20160069610A1 (en) 2014-09-04 2016-03-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing

Also Published As

Publication number Publication date
CA3034525A1 (en) 2018-03-01
RU2019108437A3 (ru) 2020-12-04
MX2019002165A (es) 2019-09-10
RU2753698C2 (ru) 2021-08-19
BR112019003763A2 (pt) 2019-05-21
US10533794B2 (en) 2020-01-14
US20180245845A9 (en) 2018-08-30
WO2018038893A1 (en) 2018-03-01
US20180058754A1 (en) 2018-03-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2019108437A (ru) Переработка углеводородного газа
EA021947B1 (ru) Переработка углеводородного газа
RU2016113499A (ru) Обработка газообразных углеводородов
RU2015125663A (ru) Комплексный способ извлечения газоконденсатных жидкостей и сжижения природного газа
RU2019108438A (ru) Переработка углеводородного газа
JP2013505239A5 (ru)
JP2007524578A5 (ru)
CA2515999A1 (en) Hydrocarbon gas processing
JP2013505422A5 (ru)
JP2013505421A5 (ru)
JP2012518153A5 (ru)
NO336987B1 (no) Anlegg og fremgangsmåte for å forbedre gjenvinning av propan fra en tilførselsgass
CA2560554A1 (en) Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
JP2016535237A5 (ru)
KR101643796B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
CA2912171C (en) Methods for separating hydrocarbon gases
RU2019108439A (ru) Переработка углеводородного газа
RU2703249C1 (ru) Системы и способы для извлечения целевых легких углеводородов из газообразных отходов рафинирования с использованием турбодетандера в оконечной части систем
EP2872842B1 (en) Methods for separating hydrocarbon gases
RU2570540C1 (ru) Способ низкотемпературной переработки газа и установка для его осуществления (варианты)
RU2012157726A (ru) Переработка углеводородного газа
KR101758395B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
US20140202207A1 (en) Methods for separating hydrocarbon gases
WO2015112156A1 (en) Methods for separating hydrocarbon gases
RU2003112686A (ru) Обработка газа, содержащего углеводороды

Legal Events

Date Code Title Description
HE9A Changing address for correspondence with an applicant