RU2011136846A - Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом - Google Patents
Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом Download PDFInfo
- Publication number
- RU2011136846A RU2011136846A RU2011136846/02A RU2011136846A RU2011136846A RU 2011136846 A RU2011136846 A RU 2011136846A RU 2011136846/02 A RU2011136846/02 A RU 2011136846/02A RU 2011136846 A RU2011136846 A RU 2011136846A RU 2011136846 A RU2011136846 A RU 2011136846A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- stage
- temperature
- less
- carried out
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract 25
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract 20
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract 10
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims abstract 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims abstract 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims abstract 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
1. Способ изготовления заготовки детали из суперсплава на основе Ni, содержащего, по меньшей мере, 50 мас.% Ni, в котором получают указанный суперсплав и осуществляют термическую обработку указанного сплава, отличающийся тем, что:- указанный жаропрочный сплав содержит в сумме, по меньшей мере, 2,5 мас.% Nb и Та;- термическую обработку указанного сплава осуществляют в несколько стадий следующим образом:- первая стадия для выделения фазы δ на границах зерен;- вторая стадия, во время которой указанный сплав выдерживают при температуре, превышающей температуру первой стадии и позволяющей осуществить частичное растворение фазы δ, полученной во время первой стадии;- третья стадия и, при необходимости, одна или несколько дополнительных стадий обработки старением, осуществляемых при температуре ниже температуры первой стадии и позволяющих выделить упрочняющие фазы γ' и/или γ";- при этом первую стадию осуществляют при температуре 900-1000°С в течение, по меньшей мере, 30 мин и вторую стадию осуществляют при температуре 940-1020°С в течение от 5 до 90 мин, при этом разность температур между двумя стадиями составляет, по меньшей мере, 20°С.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание Al меньше или равно 3%.3. Способ по п.1, отличающийся тем, что отношение (Nb+Та+Ti)/Al в сплаве превышает или равно 3.4. Способ по п.1, отличающийся тем, что размер зерна, получаемый в конце обработки сплава, составляет от 7 до 13 единиц ASTM, предпочтительно от 8 до 12 ASTM и еще предпочтительнее от 9 до 11 ASTM.5. Способ по п.1, отличающийся тем, что после обработки старением распределение фазы δ на границах зерен является равномерным.6. Способ по п.1, отличающийся тем, что переход от первой
Claims (21)
1. Способ изготовления заготовки детали из суперсплава на основе Ni, содержащего, по меньшей мере, 50 мас.% Ni, в котором получают указанный суперсплав и осуществляют термическую обработку указанного сплава, отличающийся тем, что:
- указанный жаропрочный сплав содержит в сумме, по меньшей мере, 2,5 мас.% Nb и Та;
- термическую обработку указанного сплава осуществляют в несколько стадий следующим образом:
- первая стадия для выделения фазы δ на границах зерен;
- вторая стадия, во время которой указанный сплав выдерживают при температуре, превышающей температуру первой стадии и позволяющей осуществить частичное растворение фазы δ, полученной во время первой стадии;
- третья стадия и, при необходимости, одна или несколько дополнительных стадий обработки старением, осуществляемых при температуре ниже температуры первой стадии и позволяющих выделить упрочняющие фазы γ' и/или γ";
- при этом первую стадию осуществляют при температуре 900-1000°С в течение, по меньшей мере, 30 мин и вторую стадию осуществляют при температуре 940-1020°С в течение от 5 до 90 мин, при этом разность температур между двумя стадиями составляет, по меньшей мере, 20°С.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание Al меньше или равно 3%.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что отношение (Nb+Та+Ti)/Al в сплаве превышает или равно 3.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что размер зерна, получаемый в конце обработки сплава, составляет от 7 до 13 единиц ASTM, предпочтительно от 8 до 12 ASTM и еще предпочтительнее от 9 до 11 ASTM.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что после обработки старением распределение фазы δ на границах зерен является равномерным.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что переход от первой к второй стадии осуществляют со скоростью, меньшей или равной 4°С/мин, предпочтительно оставляющей от 1 до 3°С/мин.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что сплав содержит, мас.%:
50-55% никеля,
17-21% хрома,
менее 0,08% углерода,
менее 0,35% марганца,
менее 0,35% кремния,
менее 1% кобальта,
2,8-3,3% молибдена,
по меньшей мере, один из элементов ниобий или тантал таким образом, чтобы в сумме содержание ниобия и тантала составляло от 4,75 до 5,5% при содержании Та менее 0,2%,
0,65-1,15% титана,
0,20-0,80% алюминия,
менее 0,006% бора,
менее 0,015% фосфора,
остальное составляют железо и примеси, остающиеся после выплавки.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что первую стадию осуществляют при температуре от 920 до 990°С в течение, по меньшей мере, 30 мин, и вторую стадию осуществляют при температуре от 960 до 1010°С в течение времени от 5 до 45 мин.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что общее содержание Nb и Та в сплаве составляет от 5,2 до 5,5%, тем, что первую стадию осуществляют при температуре от 960 до 990°С в течение времени от 45 мин до 2 ч, и тем, что вторую стадию осуществляют при температуре от 990 до 1010°С в течение времени от 5 до 45 мин.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что общее содержание Nb и Та в сплаве составляет от 4,8 до 5,2%, тем, что первую стадию осуществляют при температуре от 920 до 960°С в течение времени от 45 мин до 2 ч, и тем, что вторую стадию осуществляют при температуре от 960 до 990°С в течение времени от 5 до 45 мин.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что сплав содержит, мас.%:
55-61% никеля,
19-22,5% хрома,
7-9,5% молибдена,
по меньшей мере, один из элементов ниобий или тантал таким образом, чтобы в сумме содержание ниобия и тантала составляло от 2,75 до 4% при содержании Та менее 0,2%,
1-1,7% титана,
менее 0,55% алюминия,
менее 0,5% кобальта,
менее 0,03% углерода,
менее 0,35% марганца,
менее 0,2% кремния,
менее 0,006% бора,
менее 0,015% фосфора,
менее 0,01% серы,
остальное составляют железо и примеси, остающиеся после выплавки.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что сплав содержит, мас.%:
12-20% хрома,
2-4% молибдена,
по меньшей мере, один из элементов ниобий или тантал таким образом, чтобы в сумме содержание ниобия и тантала составляло от 5 до 7% при содержании Та менее 0,2%,
1-2% вольфрама,
5-10% кобальта,
0,4-1,4% титана,
0,6-2,6% алюминия,
6-14% железа,
менее 0,1% углерода,
менее 0,015% бора,
менее 0,03% фосфора,
остальное составляют никель и примеси, остающиеся после выплавки.
13. Способ по любому из пп.7, 11 или 12, отличающийся тем, что сплав имеет содержание фосфора более 0,007 мас.%.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что первую стадию и вторую стадию осуществляют при температуре ниже сольвуса фазы δ сплава, при этом первую стадию осуществляют при температуре в интервале между температурой сольвуса δ минус 50°С и температурой сольвуса δ минус 20°С, и вторую стадию осуществляют при температуре в интервале между температурой сольвуса δ минус 20°С и температурой сольвуса δ.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что температуру находящейся в горячем состоянии заготовки детали, поддерживают постоянной, по меньшей мере, во время одной из указанных стадий.
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанную третью стадию осуществляют при температуре от 700 до 750°С в течение времени от 4 до 16 ч, и тем, что четвертую стадию осуществляют при температуре от 600 до 650°С в течение времени от 4 до 16 ч, при этом между указанными третьей и четвертой стадиями осуществляют охлаждение со скоростью 50°С/ч +/-10°С/ч.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что между первой и второй стадиями осуществляют, по меньшей мере, одну выдержку сплава, находящегося в горячем состоянии, при промежуточной температуре между температурами первой и второй стадий не более чем в течение 1 ч.
18. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанную заготовку детали изготавливают в виде слитка, после чего ей придают форму в горячем состоянии.
19. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанную заготовку детали изготавливают посредством порошковой металлургии.
20. Деталь из суперсплава на основе никеля, отличающаяся тем, что она получена из заготовки детали, изготовленной способом по любому из пп.1-19.
21. Деталь по п.20, отличающаяся тем, что представляет собой элемент авиационной или наземной газовой турбины.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0950767A FR2941962B1 (fr) | 2009-02-06 | 2009-02-06 | Procede de fabrication d'une piece en superalliage a base de nickel, et piece ainsi obtenue. |
| FR0950767 | 2009-02-06 | ||
| PCT/FR2010/050191 WO2010089516A2 (fr) | 2009-02-06 | 2010-02-05 | Procede de fabrication d'une piece en superalliage a base de nickel, et piece ainsi obtenue |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011136846A true RU2011136846A (ru) | 2013-03-20 |
| RU2531217C2 RU2531217C2 (ru) | 2014-10-20 |
Family
ID=41092077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011136846/02A RU2531217C2 (ru) | 2009-02-06 | 2010-02-05 | Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20120037280A1 (ru) |
| EP (1) | EP2393951B1 (ru) |
| JP (1) | JP2012517524A (ru) |
| CN (1) | CN102439191B (ru) |
| BR (1) | BRPI1005418A2 (ru) |
| CA (1) | CA2751681A1 (ru) |
| FR (1) | FR2941962B1 (ru) |
| PL (1) | PL2393951T3 (ru) |
| RU (1) | RU2531217C2 (ru) |
| WO (1) | WO2010089516A2 (ru) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7985304B2 (en) | 2007-04-19 | 2011-07-26 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and articles made therefrom |
| US20130133793A1 (en) * | 2011-11-30 | 2013-05-30 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys |
| JP2014051698A (ja) * | 2012-09-06 | 2014-03-20 | Hitachi Ltd | Ｎｉ基鍛造合金と、それを用いたガスタービン |
| JP6148843B2 (ja) * | 2012-10-02 | 2017-06-14 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ニッケル基合金からなる大型鋳造部材およびその製造方法 |
| JP6079294B2 (ja) * | 2013-02-22 | 2017-02-15 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金部材の自由鍛造加工方法 |
| JP6315319B2 (ja) * | 2013-04-19 | 2018-04-25 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 |
| WO2015151318A1 (ja) | 2014-03-31 | 2015-10-08 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ－Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 |
| CN104805259A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-07-29 | 绍兴文理学院 | 一种镍基合金成分配比及δ相球化热处理工艺 |
| US10563293B2 (en) | 2015-12-07 | 2020-02-18 | Ati Properties Llc | Methods for processing nickel-base alloys |
| CN105506390B (zh) * | 2015-12-30 | 2017-06-23 | 钢铁研究总院 | 一种含锆镍基高温合金及制备方法 |
| US10640858B2 (en) | 2016-06-30 | 2020-05-05 | General Electric Company | Methods for preparing superalloy articles and related articles |
| US10184166B2 (en) | 2016-06-30 | 2019-01-22 | General Electric Company | Methods for preparing superalloy articles and related articles |
| JP6793689B2 (ja) * | 2017-08-10 | 2020-12-02 | 三菱パワー株式会社 | Ｎｉ基合金部材の製造方法 |
| CN113106299B (zh) * | 2017-11-17 | 2022-07-05 | 三菱重工业株式会社 | Ni基锻造合金材料的制造方法 |
| JP7228124B2 (ja) * | 2018-10-02 | 2023-02-24 | 大同特殊鋼株式会社 | 熱間加工材の製造方法 |
| DE102020106433A1 (de) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | Vdm Metals International Gmbh | Nickel-Legierung mit guter Korrosionsbeständigkeit und hoher Zugfestigkeit sowie Verfahren zur Herstellung von Halbzeugen |
| CN111575619B (zh) * | 2020-05-29 | 2021-04-27 | 北京科技大学 | 脉冲电流快速消除变形高温合金铸锭中枝晶偏析的方法 |
| US11921046B2 (en) | 2020-08-31 | 2024-03-05 | Honeywell International Inc. | Filter media and system using the same |
| CN112705700B (zh) * | 2020-12-18 | 2022-02-08 | 山东大学 | 提高Inconel 718激光沉积层高温强度的方法 |
| CN115261753B (zh) * | 2021-04-29 | 2025-02-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种生产高均匀性超细晶化镍基高温合金的热加工方法 |
| EP4424858A1 (en) * | 2021-10-25 | 2024-09-04 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Ni alloy powder suited to additive manufacturing and additively manufactured article obtained using same |
| JP7339412B2 (ja) * | 2021-10-25 | 2023-09-05 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 積層造形用Ｎｉ系合金粉末および積層造形体 |
| CN115011825B (zh) * | 2022-08-09 | 2022-11-22 | 无锡凯斯特铸业有限公司 | 一种0Cr20Ni55Mo3Nb5Ti镍基合金成型方法 |
| CN115635027B (zh) * | 2022-11-03 | 2025-07-22 | 豪梅特航空机件(苏州)有限公司 | 一种解决In718plus冲孔开裂的方法 |
| CN116657067B (zh) * | 2023-06-01 | 2025-07-04 | 中南大学 | 一种均匀细化GH4169合金锻件混晶组织与调控δ相含量的热处理方法 |
| CN117467868A (zh) * | 2023-09-19 | 2024-01-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强抗富氧烧蚀镍基高温合金及其制备方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3660177A (en) | 1970-05-18 | 1972-05-02 | United Aircraft Corp | Processing of nickel-base alloys for improved fatigue properties |
| JPS5145527B2 (ru) * | 1972-06-30 | 1976-12-04 | ||
| US4459160A (en) * | 1980-03-13 | 1984-07-10 | Rolls-Royce Limited | Single crystal castings |
| JPS59211560A (ja) * | 1983-05-18 | 1984-11-30 | Hitachi Ltd | 原子炉用Ｎｉ基合金の熱処理方法 |
| US4731117A (en) * | 1986-11-04 | 1988-03-15 | Crucible Materials Corporation | Nickel-base powder metallurgy alloy |
| US5059257A (en) * | 1989-06-09 | 1991-10-22 | Carpenter Technology Corporation | Heat treatment of precipitation hardenable nickel and nickel-iron alloys |
| DE19617093C2 (de) * | 1996-04-29 | 2003-12-24 | Alstom Paris | Wärmebehandlungsverfahren für Werkstoffkörper aus Nickel-Basis-Superlegierungen |
| US5931269A (en) * | 1997-04-21 | 1999-08-03 | Alliedsignal Inc. | Aircraft wheel part with corrosion and wear resistance |
| EP1049562B1 (en) * | 1997-10-27 | 2005-02-16 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Turbine blades made from multiple single crystal cast superalloy segments |
| WO2000003053A1 (en) * | 1998-07-09 | 2000-01-20 | Inco Alloys International, Inc. | Heat treatment for nickel-base alloys |
| KR100862346B1 (ko) * | 2000-02-29 | 2008-10-13 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 니켈계 초합금 및 그로부터 제조된 터빈 구성요소 |
| US6531002B1 (en) * | 2001-04-24 | 2003-03-11 | General Electric Company | Nickel-base superalloys and articles formed therefrom |
| US6730264B2 (en) * | 2002-05-13 | 2004-05-04 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy |
| EP1398393A1 (en) * | 2002-09-16 | 2004-03-17 | ALSTOM (Switzerland) Ltd | Property recovering method |
| US7156932B2 (en) * | 2003-10-06 | 2007-01-02 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys |
| JP4430974B2 (ja) * | 2004-04-27 | 2010-03-10 | 大同特殊鋼株式会社 | 低熱膨張Ｎｉ基超合金の製造方法 |
| FR2910912B1 (fr) * | 2006-12-29 | 2009-02-13 | Areva Np Sas | Procede de traitement thermique de desensibilisation a la fissuration assistee par l'environnement d'un alliage a base nickel, et piece realisee en cet alliage ainsi traitee |
-
2009
- 2009-02-06 FR FR0950767A patent/FR2941962B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-02-05 JP JP2011548756A patent/JP2012517524A/ja active Pending
- 2010-02-05 EP EP10708291.9A patent/EP2393951B1/fr active Active
- 2010-02-05 US US13/148,298 patent/US20120037280A1/en not_active Abandoned
- 2010-02-05 WO PCT/FR2010/050191 patent/WO2010089516A2/fr not_active Ceased
- 2010-02-05 RU RU2011136846/02A patent/RU2531217C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-02-05 CN CN201080015088.4A patent/CN102439191B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-02-05 BR BRPI1005418A patent/BRPI1005418A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2010-02-05 CA CA2751681A patent/CA2751681A1/fr not_active Abandoned
- 2010-02-05 PL PL10708291T patent/PL2393951T3/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2393951B1 (fr) | 2021-06-16 |
| CA2751681A1 (fr) | 2010-08-12 |
| EP2393951A2 (fr) | 2011-12-14 |
| FR2941962B1 (fr) | 2013-05-31 |
| US20120037280A1 (en) | 2012-02-16 |
| CN102439191B (zh) | 2015-01-28 |
| JP2012517524A (ja) | 2012-08-02 |
| FR2941962A1 (fr) | 2010-08-13 |
| WO2010089516A3 (fr) | 2010-10-21 |
| WO2010089516A2 (fr) | 2010-08-12 |
| PL2393951T3 (pl) | 2021-10-04 |
| RU2531217C2 (ru) | 2014-10-20 |
| CN102439191A (zh) | 2012-05-02 |
| BRPI1005418A2 (pt) | 2016-03-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2011136846A (ru) | Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом | |
| KR102214684B1 (ko) | Ni기 단조 합금재의 제조 방법 | |
| US10131980B2 (en) | Method of producing Ni-based superalloy | |
| JP5657964B2 (ja) | 高強度Ｎｉ基鍛造超合金及びその製造方法 | |
| KR102443966B1 (ko) | Ni기 합금 연화 분말 및 해당 연화 분말의 제조 방법 | |
| US10487384B2 (en) | Ni-based alloy product and method for producing same, and Ni-based alloy member and method for producing same | |
| CN102625856B (zh) | 镍基超耐热合金和由所述超耐热合金制成的部件 | |
| JP2014214381A (ja) | 鉄を含む鋳造ニッケル基超合金 | |
| JP2010275636A (ja) | ニッケル基超合金及びその部品 | |
| JP5921401B2 (ja) | Ｎｉ基合金、その製造方法およびタービン用部品 | |
| WO2020203460A1 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金及びＮｉ基超耐熱合金の製造方法 | |
| JP5323162B2 (ja) | 高温での機械的特性に優れた多結晶ニッケル基超耐熱合金 | |
| JP2009084684A (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ | |
| JP6733210B2 (ja) | 熱間鍛造用Ｎｉ基超合金 | |
| CA2980063A1 (en) | Method for producing ni-based superalloy material | |
| JP2014070230A (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 | |
| US8852500B2 (en) | Ni-base superalloy, method for producing the same, and turbine blade or turbine vane components | |
| JP6315320B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 | |
| JP6358503B2 (ja) | 消耗電極の製造方法 | |
| JP5395516B2 (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用ニッケル基合金及び蒸気タービンのタービンロータ | |
| US20120282086A1 (en) | Nickel-base alloy | |
| JP2017514998A (ja) | 析出硬化ニッケル合金、前記合金でできた部品、及びその製造方法 | |
| JP5633883B2 (ja) | 蒸気タービン用鍛造合金、それを用いた蒸気タービンロータ | |
| JP2011052688A (ja) | タービンブレード用のプロセス及び合金並びにそれから形成されるブレード | |
| JP4635065B2 (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170206 |