RU2008145888A - Способ изготовления конструктивного элемента для авиастроения, содержащий дифференциальную холодную проковку - Google Patents

Способ изготовления конструктивного элемента для авиастроения, содержащий дифференциальную холодную проковку Download PDF

Info

Publication number
RU2008145888A
RU2008145888A RU2008145888/02A RU2008145888A RU2008145888A RU 2008145888 A RU2008145888 A RU 2008145888A RU 2008145888/02 A RU2008145888/02 A RU 2008145888/02A RU 2008145888 A RU2008145888 A RU 2008145888A RU 2008145888 A RU2008145888 A RU 2008145888A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mpa
plastic deformation
sheet
zones
thickness
Prior art date
Application number
RU2008145888/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2440438C2 (ru
Inventor
Филипп ЛЕКЕ (FR)
Филипп ЛЕКЕ
Фабрис ЭЙМЕ (FR)
Фабрис ЭЙМЕ
Армель ДАНИЕЛУ (FR)
Армель ДАНИЕЛУ
Original Assignee
Алкан Реналю (Fr)
Алкан Реналю
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Алкан Реналю (Fr), Алкан Реналю filed Critical Алкан Реналю (Fr)
Publication of RU2008145888A publication Critical patent/RU2008145888A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2440438C2 publication Critical patent/RU2440438C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/14—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/16—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with magnesium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/18—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2205/00—Particular shaped rolled products
    • B21B2205/02—Tailored blanks

Abstract

1. Способ изготовления сваренного кузнечным способом изделия из алюминиевого сплава, содержащий этап горячей обработки давлением, отличающийся тем, что после горячей обработки давлением он содержит также, по меньшей мере, один этап холодной обработки давлением с помощью пластической деформации, на котором, по меньшей мере, две зоны упомянутого сваренного кузнечным способом изделия подвергают средним обобщенным пластическим деформациям, отличающимся, по меньшей мере, на 2% и предпочтительно отличающимся, по меньшей мере, на 3%. ! 2. Способ по п.1, содержащий, по меньшей мере, два этапа холодной обработки давлением с помощью пластической деформации, следующие за горячей обработкой давлением. ! 3. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутым алюминиевым сплавом является термообрабатываемый сплав, причем упомянутый способ содержит между горячей обработкой давлением и первой холодной обработкой давлением с помощью пластической деформации этап растворения и этап закалки. ! 4. Способ по п.3, содержащий этап отпуска, следующий после упомянутого(ых) этапа(ов) холодной обработкой давлением с помощью пластической деформации. ! 5. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие имеет главный размер или длину в направлении L и в котором упомянутые, по меньшей мере, две зоны расположены в разном положении в упомянутом главном направлении L. ! 6. Способ по п.5, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие имеет конечное сечение Sf в плоскости, перпендикулярной к направлению L, и в котором упомянутое сечение Sf является, по существу, постоянным в любой точке упомянутого сваренног�

Claims (36)

1. Способ изготовления сваренного кузнечным способом изделия из алюминиевого сплава, содержащий этап горячей обработки давлением, отличающийся тем, что после горячей обработки давлением он содержит также, по меньшей мере, один этап холодной обработки давлением с помощью пластической деформации, на котором, по меньшей мере, две зоны упомянутого сваренного кузнечным способом изделия подвергают средним обобщенным пластическим деформациям, отличающимся, по меньшей мере, на 2% и предпочтительно отличающимся, по меньшей мере, на 3%.
2. Способ по п.1, содержащий, по меньшей мере, два этапа холодной обработки давлением с помощью пластической деформации, следующие за горячей обработкой давлением.
3. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутым алюминиевым сплавом является термообрабатываемый сплав, причем упомянутый способ содержит между горячей обработкой давлением и первой холодной обработкой давлением с помощью пластической деформации этап растворения и этап закалки.
4. Способ по п.3, содержащий этап отпуска, следующий после упомянутого(ых) этапа(ов) холодной обработкой давлением с помощью пластической деформации.
5. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие имеет главный размер или длину в направлении L и в котором упомянутые, по меньшей мере, две зоны расположены в разном положении в упомянутом главном направлении L.
6. Способ по п.5, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие имеет конечное сечение Sf в плоскости, перпендикулярной к направлению L, и в котором упомянутое сечение Sf является, по существу, постоянным в любой точке упомянутого сваренного кузнечным способом изделия.
7. Способ по п.6, в котором упомянутые зоны имеют сечение SZ в плоскости, перпендикулярной к направлению L, по существу, равное сечению Sf.
8. Способ по п.5, в котором, по меньшей мере, один этап холодной пластической деформации является контролируемым растяжением.
9. Способ по п.8, в котором один из концов в главном направлении промежуточного изделия, на котором осуществляют упомянутое контролируемое растяжение, значительно выступает из зажимов растяжного станка во время упомянутого этапа контролируемого растяжения.
10. Способ по п.5, в котором, по меньшей мере, один этап холодной пластической деформации является сжатием.
11. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие является профильным изделием.
12. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие является листом.
13. Способ по п.8, в котором упомянутый этап контролируемого растяжения осуществляют на промежуточном изделии, имеющем переменное сечение в плоскости, перпендикулярной к направлению L.
14. Способ по п.5, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие является листом, имеющим главный размер или длину в направлении L, поперечный размер или ширину в направлении l и размер толщины в направлении е,
и в котором, по меньшей мере, один этап холодной обработки давлением с помощью пластической деформации осуществляют при помощи холодной прокатки таким образом, чтобы толщина упомянутого листа была переменной на входе прокатного стана и, по существу, постоянной на выходе прокатного стана.
15. Способ по п.14, в котором изменение толщины упомянутого листа достигают во время горячей прокатки.
16. Способ по п.14, в котором изменение толщины упомянутого листа достигают при помощи механической обработки листа постоянной толщины, полученного на этапе горячей прокатки.
17. Способ по п.5, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие является листом, имеющим главный размер или длину в направлении L, поперечный размер или ширину в направлении l и размер ширины в направлении е,
и в котором, по меньшей мере, один этап холодной обработки давлением с помощью пластической деформации осуществляют при помощи холодной прокатки таким образом, чтобы толщина упомянутого листа была, по существу, постоянной на входе прокатного стана и переменной на выходе прокатного стана,
и в котором последующий этап механической обработки позволяет получить конечную толщину, по существу, постоянную в любой точке.
18. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором упомянутое сваренное кузнечным способом изделие является листом, имеющим главный размер или длину в направлении L, поперечный размер или ширину в направлении l и размер ширины в направлении е, и в котором упомянутые, по меньшей мере, две зоны расположены в разном положении в упомянутом поперечном направлении l.
19. Способ по п.18, в котором по завершении всех этапов обработки давлением упомянутый лист имеет, по существу, постоянную конечную толщину ef.
20. Способ по п.19, в котором толщина ez упомянутых зон в направлении е является, по существу, равной толщине ef упомянутого листа.
21. Способ по любому из пп.19 и 20, в котором упомянутый, по меньшей мере, один этап холодной обработки давлением с помощью пластической деформации осуществляют путем холодной прокатки таким образом, чтобы толщина упомянутого листа была переменной на входе прокатного стана и, по существу, постоянной на выходе прокатного стана.
22. Способ по п.21, в котором изменение толщины упомянутого листа достигают в течение этапа горячей прокатки.
23. Способ по п.21, в котором изменения толщины упомянутого листа достигают путем механической обработки после этапа горячей прокатки.
24. Способ по п.18, в котором, по меньшей мере, один этап холодной обработки давлением с помощью пластической деформации осуществляют при помощи холодной прокатки таким образом, чтобы толщина упомянутого листа была, по существу, постоянной на входе прокатного стана и переменной на выходе прокатного стана,
и в котором последующий этап механической обработки позволяет достичь конечной толщины, по существу, постоянной в любой точке.
25. Способ изготовления монолитного многофункционального конструктивного элемента из алюминиевого сплава, содержащий этап горячей обработки давлением, отличающийся тем, что после горячей обработки давлением он содержит также, по меньшей мере, один этап обработки давлением с помощью пластической деформации, на котором, по меньшей мере, две зоны упомянутого конструктивного элемента подвергают средним обобщенным пластическим деформациям, отличающимся, по меньшей мере, на 2% и предпочтительно отличающимся, по меньшей мере, на 3%.
26. Способ по п.25, содержащий, по меньшей мере, два этапа обработки давлением с помощью пластической деформации, следующие за горячей обработкой давлением.
27. Способ по любому из пп.25 или 26, в котором упомянутым алюминиевым сплавом является термообрабатываемый сплав, причем упомянутый способ содержит между горячей обработкой давлением и первой обработкой давлением с помощью пластической деформации этап растворения и этап закалки.
28. Способ по п.27, содержащий этап отпуска, следующий после упомянутого(ых) этапа(ов) обработки давлением с помощью пластической деформации.
29. Способ по п.25, в котором упомянутый элемент имеет главный размер или длину в направлении L и в котором упомянутые, по меньшей мере, две зоны находятся в разном положении в упомянутом главном направлении L.
30. Способ по п.25, содержащий:
а. изготовление сваренного кузнечным способом изделия при помощи способа по любому из пп.1-24,
б. опционально резку, механическую обработку и/или придание формы полученному сваренному кузнечным способом изделию.
31. Сваренное кузнечным способом изделие из сплава 2ХХХ в состоянии Т3Х, полученное при помощи способа по любому из пп.1-24, отличающееся тем, что упомянутые, по меньшей мере две зоны Z1 и Z2 имеют механические свойства, выбранные из группы, в которую входят:
(i) Z1:Rm(L)>500 МПа, предпочтительно Rm(L)>520 МПа
и Z2:A(L)(%)>16% и предпочтительно A(L)(%)>18%,
(ii) Z1:Rm(L)>450 МПа, предпочтительно Rm(L)>470 МПа
и Z2:A(L)(%)>18% и предпочтительно A(L)(%)>20%,
(iii) Z1:Rm(L)>550 МПа, предпочтительно Rm(L)>590 МПа
и Z2:A(L)(%)>10% и предпочтительно A(L)(%)>14%,
(iv) Z1:Rm(L)>550 МПа, предпочтительно Rm(L)>590 МПа
и Z2:K1c(L-T)>45 МПа√м и предпочтительно K1c(L-T)>55 МПа√м.
32. Сваренное кузнечным способом изделие из сплава 2ХХХ в состоянии Т3Х, полученное при помощи способа по любому из пп.1-24, отличающееся тем, что упомянутые, по меньшей мере, две зоны Z1 и Z2 имеют механические свойства, в которых:
(i) Rp0,2, измеренный в сторону L или в сторону LT, имеет диапазон Rp0,2(Z1)-Rp0,2(Z2), по меньшей мере, 50МПа и предпочтительно, по меньшей мере, 70 МПа, и/или
(ii) Rm, измеренный в сторону L или в сторону LT, имеет диапазон Rm(Z1)-Rm(Z2), по меньшей мере, 20МПа и предпочтительно, по меньшей мере, 30 МПа, и/или
(iii) K1c, измеренный в сторону L-T, имеет диапазон K1c(Z1)-K1c(Z2), по меньшей мере, 5 МПа√м и предпочтительно, по меньшей мере, 15 МПа√м.
33. Сваренное кузнечным способом изделие из сплава 2ХХХ в состоянии Т8Х, полученное при помощи способа по любому из пп.1-24, отличающееся тем, что упомянутые, по меньшей мере, две зоны Z1 и Z2 имеют механические свойства, выбранные из группы, в которую входят:
(i) Z1:Rm(L)>630 МПа, предпочтительно Rm(L)>640 МПа
и Z2:A(L)(%)>8% и предпочтительно A(L)(%)>9%,
(ii) Z1:Rm(L)>640 МПа, предпочтительно Rm(L)>650 МПа
и Z2:A(L)(%)>7% и предпочтительно A(L)(%)>8%,
(iii) Z1:Rm(L)>630 МПа, предпочтительно Rm(L)>640 МПа
и Z2:K1c(L-T)>25 МПа√м и предпочтительно K1c(L-T)>30 МПа√м.
34. Конструктивный элемент из сплава 2ХХХ в состоянии Т3Х, полученный при помощи способа по любому из пп.25-30, отличающийся тем, что упомянутые, по меньшей мере, две зоны Z1 и Z2 имеют механические свойства, выбранные из группы, в которую входят:
(i) Z1:Rm(L)>500 МПа, предпочтительно Rm(L)>520 МПа
и Z2:A(L)(%)>16% и предпочтительно A(L)(%)>18%,
(ii) Z1:Rm(L)>450 МПа, предпочтительно Rm(L)>470 МПа
и Z2:A(L)(%)>18% и предпочтительно A(L)(%)>20%,
(iii) Z1:Rm(L)>550 МПа, предпочтительно Rm(L)>590 МПа
и Z2:A(L)(%)>10% и предпочтительно A(L)(%)>14%,
(iv) Z1:Rm(L)>550 МПа, предпочтительно Rm(L)>590 МПа
и Z2:K1c(L-T)>45 МПа√м и предпочтительно K1c(L-T)>55 МПа√м.
35. Конструктивный элемент из сплава 2ХХХ в состоянии Т3Х, полученный при помощи способа по любому из пп.25-30, отличающийся тем, что упомянутые, по меньшей мере, две зоны Z1 и Z2 имеют механические свойства, в которых:
(i) Rp0,2, измеренный в сторону L или в сторону LT, имеет диапазон Rp0,2(Z1)-Rp0,2(Z2), по меньшей мере, 50МПа и предпочтительно, по меньшей мере, 70 МПа и/или
(ii) Rm, измеренный в сторону L или в сторону LT, имеет диапазон Rm(Z1)-Rm(Z2), по меньшей мере, 20 МПа и предпочтительно, по меньшей мере, 30 МПа и/или
(iii) K1c, измеренный в сторону L-T, имеет диапазон K1c(Z1)-K1c(Z2), по меньшей мере, 5 МПа√м и предпочтительно, по меньшей мере, 15 МПа√м.
36. Конструктивный элемент из сплава 2ХХХ, содержащий литий в состоянии Т3Х, полученный при помощи способа по любому из пп.25-30, отличающийся тем, что упомянутые, по меньшей мере, две зоны Z1 и Z2 имеют механические свойства, выбранные из группы, в которую входят:
(i) Z1:Rm(L)>630 МПа, предпочтительно Rm(L)>640 МПа
и Z2:A(L)(%)>8% и предпочтительно A(L)(%)>9%,
(ii) Z1:Rm(L)>640 МПа, предпочтительно Rm(L)>650 МПа
и Z2:A(L)(%)>7% и предпочтительно A(L)(%)>8%,
(iii) Z1:Rm(L)>630 МПа, предпочтительно Rm(L)>640 МПа
и Z2:K1c(L-T)>25 МПа√м и предпочтительно K1c(L-T)>30 МПа√м.
RU2008145888/02A 2006-04-21 2007-04-16 Способ изготовления конструкционного элемента для авиастроения, содержащий дифференциальную холодную проковку RU2440438C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0603567 2006-04-21
FR0603567A FR2900160B1 (fr) 2006-04-21 2006-04-21 Procede de fabrication d'un element de structure pour construction aeronautique comprenant un ecrouissage differentiel
US80355306P 2006-05-31 2006-05-31
US60/803,553 2006-05-31

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008145888A true RU2008145888A (ru) 2010-05-27
RU2440438C2 RU2440438C2 (ru) 2012-01-20

Family

ID=37137467

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008145888/02A RU2440438C2 (ru) 2006-04-21 2007-04-16 Способ изготовления конструкционного элемента для авиастроения, содержащий дифференциальную холодную проковку

Country Status (9)

Country Link
US (1) US10144998B2 (ru)
EP (1) EP2010689B1 (ru)
JP (1) JP5576656B2 (ru)
CN (1) CN101426945B (ru)
BR (1) BRPI0711263A2 (ru)
CA (1) CA2649571C (ru)
FR (1) FR2900160B1 (ru)
RU (1) RU2440438C2 (ru)
WO (1) WO2007122314A1 (ru)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2870234B1 (fr) * 2004-05-13 2007-02-09 Snpe Materiaux Energetiques Sa Compostion pyrotechnique dosable utilisee comme fusible thermique dans un generateur de gaz et generateur de gaz incluant un compose ayant ladite composition
ES2327257T3 (es) * 2004-09-14 2009-10-27 Alcan Rhenalu Elemento de estructura soldado, procedimiento de fabricacion y utilizacion de este.
WO2009073794A1 (en) * 2007-12-04 2009-06-11 Alcoa Inc. Improved aluminum-copper-lithium alloys
FR2938553B1 (fr) 2008-11-14 2010-12-31 Alcan Rhenalu Produits en alliage aluminium-cuivre-lithium
FR2938790B1 (fr) * 2008-11-21 2012-02-17 Alcan Rhenalu Profiles creux en alliage d'aluminium
EP2456899A4 (en) * 2009-07-24 2015-01-14 Alcoa Inc IMPROVED 5XXX ALUMINUM ALLOYS AND CORROYE ALLOY ALLOY PRODUCTS PREPARED THEREFROM
DE102010000292B4 (de) * 2010-02-03 2014-02-13 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Metallband hergestellt aus Stahl mit unterschiedlichen mechanischen Eigenschaften
CN103119185B (zh) * 2010-09-08 2015-08-12 美铝公司 改进的7xxx铝合金及其生产方法
FR2969177B1 (fr) * 2010-12-20 2012-12-21 Alcan Rhenalu Alliage aluminium cuivre lithium a resistance en compression et tenacite ameliorees
FR2997706B1 (fr) * 2012-11-08 2014-11-07 Constellium France Procede de fabrication d'un element de structure d'epaisseur variable pour construction aeronautique
JP6480733B2 (ja) * 2012-12-21 2019-03-13 川崎重工業株式会社 アルミニウム合金製航空機用成形部品の製造方法
FR3013675B1 (fr) * 2013-11-22 2016-01-22 Airbus Operations Sas Partie de fuselage pour aeronef en materiau composite comprenant des lachers de plis a faible pente
FR3014904B1 (fr) * 2013-12-13 2016-05-06 Constellium France Produits files pour planchers d'avion en alliage cuivre lithium
EP3025809B1 (en) * 2014-11-28 2017-11-08 Ansaldo Energia IP UK Limited Method for manufacturing a component using an additive manufacturing process
RU2702888C1 (ru) * 2016-01-14 2019-10-11 Арконик Инк. Способы получения кованых изделий и других обработанных изделий
MX2019001802A (es) 2016-08-26 2019-07-04 Shape Corp Proceso de modelacion en caliente y aparato para flexion transversal de una viga de aluminio extrudida para modelar en caliente un componente estructural del vehiculo.
WO2018078527A1 (en) 2016-10-24 2018-05-03 Shape Corp. Multi-stage aluminum alloy forming and thermal processing method for the production of vehicle components
US20180251877A1 (en) * 2017-03-01 2018-09-06 GM Global Technology Operations LLC High-strength aluminum stampings with tailored properties
US10688592B1 (en) * 2017-09-05 2020-06-23 United Launch Alliance L.L.C Friction stir welding of aluminum alloys
CN110788560A (zh) * 2018-08-01 2020-02-14 中国商用飞机有限责任公司 变厚度板件的制造方法、变厚度板件及航空设备
CN111235443A (zh) * 2020-03-30 2020-06-05 天津忠旺铝业有限公司 一种低加工变形2系铝合金板材的制备方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57161045A (en) 1981-03-31 1982-10-04 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Fine-grain high-strength aluminum alloy material and its manufacture
JPS5941434A (ja) 1982-12-13 1984-03-07 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 段付の航空機ストリンガ−およびその製造法
JPH02160134A (ja) * 1988-12-13 1990-06-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Ａｌ−Ｌｉ合金形材の製作方法
RU1788078C (ru) 1990-10-29 1993-01-15 Научно-производственное объединение "Композит" Способ изготовлени сварных изделий из алюминиевых сплавов
JP3288499B2 (ja) * 1993-09-10 2002-06-04 日新製鋼株式会社 異形断面帯板の製造方法
US5496426A (en) 1994-07-20 1996-03-05 Aluminum Company Of America Aluminum alloy product having good combinations of mechanical and corrosion resistance properties and formability and process for producing such product
JP3268378B2 (ja) * 1994-12-28 2002-03-25 株式会社河合楽器製作所 異形条材の製造方法及び製造装置
GB9713209D0 (en) * 1997-06-20 1997-08-27 British Aerospace Friction welding metal components
JPH11169950A (ja) * 1997-12-04 1999-06-29 Kawasaki Steel Corp テーパプレートの製造方法
JP2000317523A (ja) * 1999-04-30 2000-11-21 Kobe Steel Ltd 異形断面条材とその矯正方法
US6562154B1 (en) * 2000-06-12 2003-05-13 Aloca Inc. Aluminum sheet products having improved fatigue crack growth resistance and methods of making same
RU2184174C2 (ru) 2000-08-01 2002-06-27 Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Способ получения полуфабрикатов из алюминиевого сплава и изделие, полученное этим способом
US20030226935A1 (en) * 2001-11-02 2003-12-11 Garratt Matthew D. Structural members having improved resistance to fatigue crack growth
US6912517B2 (en) * 2001-11-29 2005-06-28 Koninklijke Philips Electronics N.V. Intelligent information delivery system
RU2341585C2 (ru) * 2002-12-17 2008-12-20 Пешинэ Реналю Способ изготовления элементов конструкции при помощи механической обработки толстых листов
FR2868084B1 (fr) * 2004-03-23 2006-05-26 Pechiney Rhenalu Sa Element de structure pour construction aeronautique presentant une variation des proprietes d'emploi
US7547366B2 (en) * 2004-07-15 2009-06-16 Alcoa Inc. 2000 Series alloys with enhanced damage tolerance performance for aerospace applications
JP5941434B2 (ja) 2013-06-04 2016-06-29 日本電信電話株式会社 セッション・ボーダ・コントローラのクラスタシステム、アプリケーション・サーバのクラスタシステム、および、そのｓｉｐダイアログ生成方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN101426945B (zh) 2015-04-15
CA2649571C (fr) 2014-03-25
JP5576656B2 (ja) 2014-08-20
FR2900160B1 (fr) 2008-05-30
US10144998B2 (en) 2018-12-04
WO2007122314A1 (fr) 2007-11-01
CN101426945A (zh) 2009-05-06
EP2010689B1 (fr) 2017-10-25
EP2010689A1 (fr) 2009-01-07
FR2900160A1 (fr) 2007-10-26
RU2440438C2 (ru) 2012-01-20
US20070246137A1 (en) 2007-10-25
BRPI0711263A2 (pt) 2011-08-30
CA2649571A1 (fr) 2007-11-01
JP2009534191A (ja) 2009-09-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008145888A (ru) Способ изготовления конструктивного элемента для авиастроения, содержащий дифференциальную холодную проковку
RU2339731C2 (ru) Обработка сплавов титан-алюминий-ванадий и изделия, изготовленные с ее помощью
EP1045043B1 (fr) Procédé de fabrication de pièces de forme en alliage d' aluminium type 2024
RU2017122087A (ru) Термомеханическая обработка никель-титановых сплавов
RU2011102458A (ru) ИЗДЕЛИЕ ИЗ Al-Zn-Mg СПЛАВА С ПОНИЖЕННОЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬЮ К ЗАКАЛКЕ
RU2010110350A (ru) ПРОДУКТ ИЗ Al-Cu-Li СПЛАВА, ПРИГОДНЫЙ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В АВИАЦИИ И КОСМОНАВТИКЕ
FI77057C (fi) Foerfarande foer framstaellning av roer, staenger och band.
CN105665468B (zh) 一种高精度大直径薄壁钛管材的制备方法
RU2008102079A (ru) Продукт из деформируемого алюминиевого сплава серии аа7000 и способ производства упомянутого продукта
MX2008000537A (es) Proceso y planta para la fabricacion de placas de acero sin interrupcion.
RU2016133650A (ru) Способ изготовления ленты переменной толщины и полученная этим способом лента
US10815558B2 (en) Method for preparing rods from titanium-based alloys
RU2008118260A (ru) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛИСТОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-6Al-4V
RU2184174C2 (ru) Способ получения полуфабрикатов из алюминиевого сплава и изделие, полученное этим способом
GB2025818A (en) Method of Producing Rings from Aluminium-based Alloys
US4268322A (en) Stress relief of aluminium rings
RU2007140291A (ru) Способ производства гнутых швеллеров
RU2335572C1 (ru) Способ изготовления плит повышенной точности
RU2003125890A (ru) Способ изготовления тонких листов из высокопрочных титановых сплавов
Bogatov et al. Improvement of manufacturing technology for thin-walled pipes made of copper alloys
JP2008049364A (ja) 鍛造品の製造方法
KR101502902B1 (ko) 마그네슘 합금 빌렛의 압출용 다이스
RU2726231C1 (ru) Способ получения калиброванных шестигранных профилей из нержавеющих сталей
SU965586A1 (ru) Способ изготовлени поковок клиновидной формы
RU2235614C1 (ru) Способ получения калиброванного шестигранного профиля

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20210417