RU2008119087A - Гомогенизация и термическая обработка отливаемого металла - Google Patents

Гомогенизация и термическая обработка отливаемого металла Download PDF

Info

Publication number
RU2008119087A
RU2008119087A RU2008119087/02A RU2008119087A RU2008119087A RU 2008119087 A RU2008119087 A RU 2008119087A RU 2008119087/02 A RU2008119087/02 A RU 2008119087/02A RU 2008119087 A RU2008119087 A RU 2008119087A RU 2008119087 A RU2008119087 A RU 2008119087A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ingot
metal
nucleus
temperature
molten
Prior art date
Application number
RU2008119087/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2424869C2 (ru
Inventor
Роберт Брюс ВАГСТАФФ (US)
Роберт Брюс ВАГСТАФФ
Уэйн Дж. ФЕНТОН (US)
Уэйн Дж. ФЕНТОН
Original Assignee
Новелис Инк. (Ca)
Новелис Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Новелис Инк. (Ca), Новелис Инк. filed Critical Новелис Инк. (Ca)
Publication of RU2008119087A publication Critical patent/RU2008119087A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2424869C2 publication Critical patent/RU2424869C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/003—Aluminium alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/049—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for direct chill casting, e.g. electromagnetic casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • B22D11/1248—Means for removing cooling agent from the surface of the cast stock
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
    • B22D11/225—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould for secondary cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D15/00—Casting using a mould or core of which a part significant to the process is of high thermal conductivity, e.g. chill casting; Moulds or accessories specially adapted therefor
    • B22D15/04—Machines or apparatus for chill casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
    • B22D21/02—Casting exceedingly oxidisable non-ferrous metals, e.g. in inert atmosphere
    • B22D21/04—Casting aluminium or magnesium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
    • B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D30/00—Cooling castings, not restricted to casting processes covered by a single main group
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49991—Combined with rolling

Abstract

1. Способ литья металлического слитка, в котором на этапе (а) подают расплавленный металл, по меньшей мере, из одного источника в область периферийного ограничения расплавленного металла, тем самым создавая периферический участок для расплавленного металла; на этапе (b) охлаждают периферический участок металла, тем самым формируя зародыш слитка, имеющий наружную твердую корку и внутреннюю расплавленную сердцевину; на этапе (с) продвигают зародыш слитка в направлении роста, наружу из области периферийного ограничения расплавленного металла, и одновременно дополнительно подают расплавленный металл в указанную область, тем самым продлевая расплавленную сердцевину, содержащуюся внутри твердой корки, за пределы указанной области; и на этапе (d) охлаждают наружную поверхность зародыша слитка, появляющегося из области периферийного ограничения расплавленного металла, путем направления охлаждающей жидкости на указанную наружную поверхность, отличающийся тем, что удаляют эффективное количество охлаждающей жидкости с наружной поверхности зародыша слитка в области наружной поверхности слитка, где поперечное сечение слитка, перпендикулярное направлению роста, пересекает участок расплавленной сердцевины, так что после отвода указанного эффективного количества охлаждающей жидкости внутренняя теплота расплавленной сердцевины вновь нагревает твердую корку, примыкающую к расплавленной сердцевине, тем самым заставляет температуры сердцевины и корки приближаться к температуре совмещения 425°С или более высокой температуре. ! 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что расплавленный металл на этапе (а) подают, по меньше

Claims (47)

1. Способ литья металлического слитка, в котором на этапе (а) подают расплавленный металл, по меньшей мере, из одного источника в область периферийного ограничения расплавленного металла, тем самым создавая периферический участок для расплавленного металла; на этапе (b) охлаждают периферический участок металла, тем самым формируя зародыш слитка, имеющий наружную твердую корку и внутреннюю расплавленную сердцевину; на этапе (с) продвигают зародыш слитка в направлении роста, наружу из области периферийного ограничения расплавленного металла, и одновременно дополнительно подают расплавленный металл в указанную область, тем самым продлевая расплавленную сердцевину, содержащуюся внутри твердой корки, за пределы указанной области; и на этапе (d) охлаждают наружную поверхность зародыша слитка, появляющегося из области периферийного ограничения расплавленного металла, путем направления охлаждающей жидкости на указанную наружную поверхность, отличающийся тем, что удаляют эффективное количество охлаждающей жидкости с наружной поверхности зародыша слитка в области наружной поверхности слитка, где поперечное сечение слитка, перпендикулярное направлению роста, пересекает участок расплавленной сердцевины, так что после отвода указанного эффективного количества охлаждающей жидкости внутренняя теплота расплавленной сердцевины вновь нагревает твердую корку, примыкающую к расплавленной сердцевине, тем самым заставляет температуры сердцевины и корки приближаться к температуре совмещения 425°С или более высокой температуре.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что расплавленный металл на этапе (а) подают, по меньшей мере, в одно впускное отверстие кристаллизатора для литья с прямым охлаждением, причем указанный кристаллизатор определяет область периферийного ограничения расплавленного металла, а зародыш слитка на этапе (с) продвигают, по меньшей мере, через одно выпускное отверстие кристаллизатора, при этом указанная область наружной поверхности слитка, где на этапе (е) удаляют эффективное количество охлаждающей жидкости, отстоит на определенном расстоянии от указанного, по меньшей мере, одного выпускного отверстия кристаллизатора.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что указанный расплавленный металл подают из двух или более источников, при этом расплавленный металл от каждого источника подают в отдельное впускное отверстие кристаллизатора.
4. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что указанное расстояние задают таким образом, что температура совмещения становится равной или больше 450°С.
5. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что указанное расстояние находится в интервале 50-150 мм.
6. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что указанное расстояние находится в интервале 50-100 мм.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что обеспечивают снижение температуры наружной поверхности зародыша слитка до значений меньше 350°С, до удаления эффективного количества охлаждающей жидкости.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанную область наружной поверхности слитка выбирают таким образом, чтобы заставить температуры сердцевины и корки оставаться равными температуре совмещения выше 425°С в течение интервала времени, достаточного для того, чтобы произошла, по меньшей мере, частичная гомогенизация металла.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что указанный интервал времени эффективен для полного завершения гомогенизации металла.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что указанный интервал времени составляет, по меньшей мере, 10 мин.
11. Способ по п.8, отличающийся тем, что указанный интервал времени составляет, по меньшей мере, 15 мин.
12. Способ по п.8, отличающийся тем, что указанный интервал времени составляет, по меньшей мере, 20 мин.
13. Способ по п.8, отличающийся тем, что указанный интервал времени составляет, по меньшей мере, 30 мин.
14. Способ по любому из пп.8-13, отличающийся тем, что по прошествии указанного интервала времени или более продолжительного интервала слиток подвергают быстрому охлаждению путем приведения его в контакт с дополнительной охлаждающей жидкостью.
15. Способ по п.14, отличающийся тем, что слиток приводят в контакт с указанной дополнительной охлаждающей жидкостью при температуре слитка, равной или более 425°С.
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждающая жидкость содержит в своем составе воду.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждающую жидкость удаляют с поверхности зародыша слитка путем ее стирания в указанной области.
18. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждающую жидкость удаляют с поверхности зародыша слитка в указанной области путем управления скоростью подачи охлаждающей жидкости на наружную поверхность слитка, тем самым заставляя охлаждающую жидкость полностью испаряться с зародыша слитка в указанной области.
19. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждающую жидкость удаляют с поверхности зародыша слитка в указанной области за счет пузырькового кипения пленки.
20. Способ по п.19, отличающийся тем, что к указанной охлаждающей жидкости добавляют газ для более интенсивного пузырькового кипения пленки.
21. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждающую жидкость удаляют с поверхности зародыша слитка путем направления струи газа на охлаждающую жидкость в указанной области.
22. Способ по п.1, отличающийся тем, что подаваемый в указанную область металл представляет собой, по меньшей мере, один алюминиевый сплав.
23. Способ по п.22, отличающийся тем, что указанный, по меньшей мере, один алюминиевый сплав является термически необрабатываемым алюминиевым сплавом.
24. Способ по п.22, отличающийся тем, что указанный, по меньшей мере, один алюминиевый сплав является термически обрабатываемым алюминиевым сплавом.
25. Способ по п.23, отличающийся тем, что алюминиевый сплав представляет собой сплав, выбранный из группы, состоящей из сплавов серии АА1000, сплавов серии АА3000, сплавов серии АА4000, сплавов серии АА5000.
26. Способ по п.24, отличающийся тем, что алюминиевый сплав представляет собой сплав, выбранный из группы, состоящей из сплавов серии АА2000, сплавов серии АА6000 и сплавов серии АА7000.
27. Способ по п.22, отличающийся тем, что алюминиевый сплав представляет собой сплав серии АА8000.
28. Способ по п.22, отличающийся тем, что алюминиевый сплав выбирают из группы, состоящей из сплавов АА3003, АА3104 и АА3004.
29. Способ по п.1, отличающийся тем, что после удаления охлаждающей жидкости зародыш слитка охлаждают или обеспечивают возможность остывания слитка, чтобы сформировать полностью кристаллизовавшийся слиток.
30. Способ по п.29, отличающийся тем, что полностью кристаллизовавшийся слиток получают в форме, приспособленной к последующей прокатке.
31. Способ по п.2, отличающийся тем, что в поперечном сечении наружную поверхность зародыша слитка получают некруговой формы посредством указанного кристаллизатора, при этом для создания равенства температур совмещения по периметру наружной поверхности слитка указанное расстояние, по меньшей мере, от одного выпускного отверстия задают различным в разных точках периметра наружной поверхности.
32. Способ по п.31, отличающийся тем, что по периметру наружной поверхности указанное расстояние изменяют пропорционально скрытой теплоте, которой располагает жидкая сердцевина, примыкающая к указанным точкам.
33. Способ литья металлического слитка, в котором на этапе (а) подают расплавленный металл, по меньшей мере, из одного источника в область периферийного ограничения расплавленного металла, тем самым создавая периферический участок для расплавленного металла; на этапе (b) охлаждают периферический участок металла, тем самым формируя зародыш слитка, имеющий наружную твердую корку и внутреннюю расплавленную сердцевину; на этапе (с) продвигают зародыш слитка в направлении роста, наружу из области периферийного ограничения расплавленного металла, и одновременно дополнительно подают расплавленный металл в указанную область, тем самым продлевая расплавленную сердцевину, содержащуюся внутри твердой корки, за пределы указанной области; на этапе (d) охлаждают наружную поверхность зародыша слитка, появляющегося из области периферийного ограничения расплавленного металла, путем направления охлаждающей жидкости на указанную наружную поверхность; и на этапе (е) удаляют эффективное количество охлаждающей жидкости с наружной поверхности зародыша слитка в области наружной поверхности слитка, где поперечное сечение слитка, перпендикулярное направлению роста, пересекает часть расплавленной сердцевины, так что внутренняя теплота расплавленной сердцевины после удаления указанного эффективного количества охлаждающей жидкости повторно нагревает твердую корку, прилегающую к расплавленной сердцевине, в результате чего температура наружной поверхности корки, прежде чем пойти на спад, возрастает до максимальной температуры восстановления, при этом температура восстановления составляет 425°С или более.
34. Металлический слиток, полученный способом по любому из пп.1-33.
35. Металлический слиток по п.34, отличающийся тем, что имеет кристаллическую микроструктуру, по существу идентичную слитку из такого же металла, который получен таким же способом, но без удаления охлаждающей жидкости в указанной области, при этом указанный способ включает в себя полную гомогенизацию в виде последующей отдельной операции.
36. Способ изготовления листового металлического изделия, в котором на этапе (а) получают металлический слиток способом по любому из пп.1-33; и на этапе (b) подвергают слиток горячей обработке для получения обработанного изделия, причем горячую обработку производят без гомогенизации кристаллизовавшегося металлического слитка между этапом (а) получения слитка и этапом (b) горячей обработки.
37. Способ по п.36, отличающийся тем, что на этапе (b) указанный слиток подвергают горячей прокатке, при этом горячую прокатку производят при температуре более низкой, чем температура гомогенизации металла слитка.
38. Способ литья металлического слитка, в котором на этапе (а) подают расплавленный металл, по меньшей мере, в одну область периферийного ограничения расплавленного металла, тем самым создавая периферический участок для расплавленного металла; на этапе (b) охлаждают периферический участок металла, тем самым формируя зародыш слитка, имеющий наружную твердую корку и внутреннюю расплавленную сердцевину; на этапе (с) продвигают зародыш слитка в направлении роста, наружу из области периферийного ограничения расплавленного металла, и одновременно дополнительно подают расплавленный металл в указанную область, тем самым продлевая расплавленную сердцевину, содержащуюся внутри твердой корки, за пределы области периферийного ограничения расплавленного металла; на этапе (d) охлаждают наружную поверхность зародыша слитка, появляющегося из области периферийного ограничения расплавленного металла, путем направления охлаждающей жидкости на указанную наружную поверхность; на этапе (е) удаляют эффективную часть охлаждающей жидкости с наружной поверхности зародыша слитка в области наружной поверхности слитка, где поперечное сечение слитка, перпендикулярное направлению роста, пересекает часть расплавленной сердцевины, тем самым создавая участок слитка, по существу свободный от охлаждающей жидкости, так что внутренняя теплота расплавленной сердцевины повторно нагревает твердую корку, прилегающую к расплавленной сердцевине на указанном участке слитка, в результате чего температуры сердцевины и корки приближаются к температуре совмещения, более высокой, чем температура фазовых превращений в металле, при которой происходит гомогенизация металла in-situ; и на этапе (f) быстро охлаждают указанный участок слитка после пребывания этого участка при температуре совмещения в течение времени, эффективного для обеспечения гомогенизации указанного участка.
39. Способ по п.38, отличающийся тем, что на этапе (а) расплавленный металл подают, по меньшей мере, в одно впускное отверстие литейного кристаллизатора с прямым охлаждением, который формирует область периферийного ограничения расплавленного металла, на этапе (с) зародыш слитка продвигают наружу, по меньшей мере, из одного выпускного отверстия указанного кристаллизатора, при этом указанная область наружной поверхности слитка, где на этапе (е) удаляют существенную часть охлаждающей жидкости, отстоит от указанного, по меньшей мере, одного выпускного отверстия кристаллизатора на определенное расстояние.
40. Способ по п.38 или 39, отличающийся тем, что указанная температура совмещения составляет 425°С или более.
41. Способ получения металлического слитка, пригодного для горячей прокатки без предварительной гомогенизации, содержащий операцию литья металла для формирования слитка при температурных и временных условиях, эффективных для получения кристаллизовавшегося металла, обладающего микроструктурой без неоднородностей.
42. Способ по п.41, отличающийся тем, что указанные условия включают в себя выдерживание слитка при температуре, более высокой, чем температура фазовых превращений, которая эффективна для осуществления гомогенизации in-situ за время 10-30 мин в процессе литья металла.
43. Способ по п.42, отличающийся тем, что указанные условия включают в себя выдерживание слитка при температуре, более высокой, чем температура фазовых превращений, которая эффективна для осуществления гомогенизации in-situ за время 15-20 мин в процессе литья металла.
44. Способ получения металлического слитка, пригодного для горячей прокатки без предварительной гомогенизации, содержащий операцию литья металла для формирования слитка при температурных и временных условиях, эффективных для получения кристаллизовавшегося металла, обладающего микроструктурой с изломами.
45. Способ получения металлического слитка, пригодного для горячей прокатки без предварительной гомогенизации, содержащий операцию литья металла для формирования слитка при температурных и временных условиях, эффективных для получения кристаллизовавшегося металла, обладающего преобразованной микроструктурой, полученной посредством отдельной операции гомогенизации, которая следует за охлаждением слитка.
46. Способ по п.45, отличающийся тем, что указанные условия включают в себя выдерживание слитка при температуре, более высокой, чем температура фазовых превращений, которая эффективна для осуществления гомогенизации in-situ за время 10-30 мин в процессе литья металла.
47. Способ по п.45, отличающийся тем, что указанные условия включают в себя выдерживание слитка при температуре, более высокой, чем температура фазовых превращений, которая эффективна для осуществления гомогенизации in-situ за время 15-20 мин.
RU2008119087/02A 2005-10-28 2006-10-27 Гомогенизация и термическая обработка отливаемого металла RU2424869C2 (ru)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US73112405P 2005-10-28 2005-10-28
US60/731,124 2005-10-28
US73394305P 2005-11-03 2005-11-03
US60/733,943 2005-11-03
US79460006P 2006-04-25 2006-04-25
US60/794,600 2006-04-25
PCT/CA2006/001767 WO2007048250A1 (en) 2005-10-28 2006-10-27 Homogenization and heat-treatment of cast metals

Related Child Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011102837/02A Division RU2486026C2 (ru) 2005-10-28 2011-01-27 Способ получения металлического слитка (варианты)
RU2011102834/02A Division RU2469815C2 (ru) 2005-10-28 2011-01-27 Способ нагрева металлического слитка, способ непрерывного или полунепрерывного литья с прямым охлаждением и способ горячей прокатки слитка
RU2011102835/02A Division RU2468885C2 (ru) 2005-10-28 2011-01-27 Способ и машина для непрерывного или полунепрерывного литья металлов

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008119087A true RU2008119087A (ru) 2009-12-10
RU2424869C2 RU2424869C2 (ru) 2011-07-27

Family

ID=37967379

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008119087/02A RU2424869C2 (ru) 2005-10-28 2006-10-27 Гомогенизация и термическая обработка отливаемого металла

Country Status (13)

Country Link
US (5) US7516775B2 (ru)
EP (5) EP3023174B1 (ru)
JP (2) JP5363813B2 (ru)
KR (2) KR101341218B1 (ru)
CN (3) CN101300092B (ru)
AU (3) AU2006308405B2 (ru)
BR (2) BRPI0617847B1 (ru)
CA (2) CA2625847C (ru)
ES (3) ES2494416T3 (ru)
NO (1) NO342442B1 (ru)
PL (3) PL2283949T3 (ru)
RU (1) RU2424869C2 (ru)
WO (1) WO2007048250A1 (ru)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7377304B2 (en) * 2005-07-12 2008-05-27 Alcoa Inc. Method of unidirectional solidification of castings and associated apparatus
CN101300092B (zh) 2005-10-28 2011-08-31 诺韦利斯公司 铸造金属锭块的方法和金属锭块以及由此制造金属片材制品的方法
US8448690B1 (en) 2008-05-21 2013-05-28 Alcoa Inc. Method for producing ingot with variable composition using planar solidification
CA2725614A1 (en) * 2008-06-06 2009-12-10 Novelis Inc. Method and apparatus for removal of cooling water from ingots by means of water jets
JP5495694B2 (ja) * 2009-09-30 2014-05-21 株式会社Ｕａｃｊ製箔 リチウムイオン二次電池用アルミニウム合金箔およびその製造方法
KR101782664B1 (ko) * 2010-11-01 2017-09-27 엔지케이 인슐레이터 엘티디 열처리 방법 및 열처리 장치
CN101984126A (zh) * 2010-12-07 2011-03-09 西南铝业（集团）有限责任公司 汽车用6xxx系铝合金的轧制处理工艺
CN102161090B (zh) * 2010-12-23 2012-11-07 中国科学院金属研究所 一种提高厚大断面铸坯自补缩能力的方法
US8590596B2 (en) * 2011-01-25 2013-11-26 Wagstaff, Inc. Coolant control and wiper system for a continuous casting molten metal mold
US8813827B2 (en) 2012-03-23 2014-08-26 Novelis Inc. In-situ homogenization of DC cast metals with additional quench
JP5906113B2 (ja) 2012-03-27 2016-04-20 三菱アルミニウム株式会社 熱交換器用押出伝熱管と熱交換器および熱交換器用押出伝熱管の製造方法
US8365808B1 (en) 2012-05-17 2013-02-05 Almex USA, Inc. Process and apparatus for minimizing the potential for explosions in the direct chill casting of aluminum lithium alloys
JP6132100B2 (ja) 2013-09-27 2017-05-24 住友電工焼結合金株式会社 液相焼結アルミニウム合金部材の製造方法、及び液相焼結アルミニウム合金部材
EP3122492B2 (de) * 2014-03-27 2020-06-10 Primetals Technologies Austria GmbH Semi-kontinuierliches stranggiessen eines stahlstrangs
CN104195481B (zh) * 2014-09-12 2016-10-05 中南大学 一种时效硬化型铝合金低残余应力的多级喷淋淬火工艺
CN104522926A (zh) * 2014-12-09 2015-04-22 河南师范大学 一种火灾救援定位头盔
CN108472712A (zh) 2016-01-14 2018-08-31 奥科宁克公司 用于生产锻造产品和其它加工产品的方法
CN105689666B (zh) * 2016-02-23 2018-08-03 东北大学 一种有色金属深回热半连续铸造装置及其方法
WO2017190040A1 (en) * 2016-04-28 2017-11-02 Alotech Limited, Llc Ablation casting process
CN107470574B (zh) * 2017-08-15 2019-04-23 东北大学 一种铝合金铸锭的高速半连续铸造装置及方法
KR20200123438A (ko) * 2018-03-01 2020-10-29 노르스크 히드로 아에스아 주조 방법
CN108656419B (zh) * 2018-05-30 2023-06-16 山东蒂德精密机床有限公司 矿物铸件变温养护系统及其工作方法
US20230013141A1 (en) * 2019-12-20 2023-01-19 Novelis, Inc. Decreased cracking susceptibility of 7xxx series direct chill (dc) cast ingots
MX2022007477A (es) 2019-12-20 2022-06-29 Novelis Inc Tama?o del grano final reducido de un material forjado no recristalizado producido via la ruta de enfriamiento directo (dc).
EP3842561B1 (en) * 2019-12-23 2022-08-17 Novelis Koblenz GmbH Method of manufacturing an aluminium alloy rolled product
MX2023000879A (es) * 2020-07-23 2023-02-22 Novelis Inc Supervision de la formacion de un lingote.
CN113817910B (zh) * 2021-10-08 2023-04-07 昆山晶微新材料研究院有限公司 均质化处理装置、铸造设备和高均质性铸锭的制备方法
CN114540728B (zh) * 2022-02-23 2023-06-23 百色工段长智能装备有限公司 一种均匀性铝合金板材制备方法

Family Cites Families (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2301027A (en) 1938-07-02 1942-11-03 Aluminum Co Of America Method of casting
FR905778A (fr) 1941-03-06 1945-12-13 Dispositif de coulée continue des boudins
DE830387C (de) 1941-08-26 1952-02-04 Wieland Werke Ag Verfahren und Vorrichtung zum stetigen Giessen eines Metallstranges
US2705353A (en) * 1952-04-04 1955-04-05 Kaiser Aluminium Chem Corp Method of continuous casting
US2708297A (en) * 1953-09-03 1955-05-17 Kaiser Aluminium Chem Corp Continuous casting apparatus
US2871529A (en) 1954-09-07 1959-02-03 Kaiser Aluminium Chem Corp Apparatus for casting of metal
US2906619A (en) * 1957-03-07 1959-09-29 Dow Chemical Co Method of preparing molten magnesium alloy for casting
DE1289957B (de) 1967-11-28 1969-02-27 Ver Leichtmetallwerke Gmbh Wassergussverfahren
US3653425A (en) 1970-07-29 1972-04-04 Dow Chemical Co Method of removing coolant from metal surfaces
US3713479A (en) 1971-01-27 1973-01-30 Alcan Res & Dev Direct chill casting of ingots
US3763921A (en) * 1971-03-24 1973-10-09 Dow Chemical Co Direct chill casting method
US3891024A (en) * 1973-06-13 1975-06-24 Noranda Mines Ltd Method for the continuous casting of metal ingots or strips
JPS5033926A (ru) * 1973-07-31 1975-04-02
JPS5320243B2 (ru) * 1974-04-20 1978-06-26
US3938991A (en) * 1974-07-15 1976-02-17 Swiss Aluminium Limited Refining recrystallized grain size in aluminum alloys
US3966506A (en) * 1975-05-21 1976-06-29 Swiss Aluminium Ltd. Aluminum alloy sheet and process therefor
US4004631A (en) 1975-07-28 1977-01-25 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Electromagnetic casting apparatus
US3985179A (en) 1975-07-28 1976-10-21 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Electromagnetic casting apparatus
JPS5923898B2 (ja) * 1977-07-07 1984-06-05 三協アルミニウム工業株式会社 高ケイ素アルミニウム合金の連続鋳造法
JPS6027566Y2 (ja) * 1978-09-27 1985-08-20 株式会社日軽技研 金属連続鋳造装置における冷却剤除去機構
JPS5549856A (en) 1978-10-05 1980-04-10 Matsushita Electronics Corp High voltage metallic-vapor discharge lamp
US4237961A (en) 1978-11-13 1980-12-09 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Direct chill casting method with coolant removal
US4222429A (en) 1979-06-05 1980-09-16 Foundry Management, Inc. Foundry process including heat treating of produced castings in formation sand
NZ194640A (en) * 1979-08-30 1983-05-10 Alcan Res & Dev Aluminium alloy sheet product
SU908487A2 (ru) 1980-03-11 1982-02-28 Предприятие П/Я А-1977 Способ непрерывной разливки металла
JPS56152918A (en) 1980-04-25 1981-11-26 Nippon Steel Corp Continuously heating furnace for ingot
GB2077643A (en) * 1980-06-13 1981-12-23 British Aluminium Wiping cooling water from a continuous casting
FR2487079A1 (fr) * 1980-07-18 1982-01-22 Anvar Instrument de mesure des fluctuations de l'intensite d'un pinceau de rayons x diffuses par un corps liquide ou solide amorphe
JPS5788948A (en) * 1980-11-10 1982-06-03 Kaiser Aluminium Chem Corp Method of directly cooling and casting ingot or billet
US4474225A (en) 1982-05-24 1984-10-02 Aluminum Company Of America Method of direct chill casting
JPS6318042A (ja) * 1986-07-11 1988-01-25 Kobe Steel Ltd 超塑性アルミニウム合金の製造方法
US4693298A (en) 1986-12-08 1987-09-15 Wagstaff Engineering, Inc. Means and technique for casting metals at a controlled direct cooling rate
JPH022900A (ja) 1988-06-14 1990-01-08 Meidensha Corp 嫌気性菌群の培養方法
JPH06205Y2 (ja) 1989-03-17 1994-01-05 吉田工業株式会社 水平連続鋳造装置における二次冷却装置
JPH02266043A (ja) 1989-04-05 1990-10-30 Shimizu Corp 間仕切壁
US5479808A (en) 1989-07-31 1996-01-02 Bricmanage, Inc. High intensity reheating apparatus and method
US5040595A (en) * 1989-08-14 1991-08-20 Wagstaff Engineering Incorporated Means and technique for direct cooling an emerging ingot with gas-laden coolant
US5119883A (en) 1989-08-14 1992-06-09 Wagstaff Engineering Incorporated Apparatus and process for direct cooling an emerging ingot with gas-laden coolant
JP3143904B2 (ja) * 1989-11-22 2001-03-07 日本製箔株式会社 電解コンデンサ電極用アルミニウム箔の製造方法
US5104459A (en) * 1989-11-28 1992-04-14 Atlantic Richfield Company Method of forming aluminum alloy sheet
JP2640993B2 (ja) * 1990-06-11 1997-08-13 スカイアルミニウム株式会社 超塑性成形用アルミニウム合金圧延板
JP2789273B2 (ja) 1991-12-30 1998-08-20 ワイケイケイ株式会社 アルミニウム又はアルミニウム合金の連続鋳造押出方法
JPH05318031A (ja) 1992-05-12 1993-12-03 Yoshida Kogyo Kk <Ykk> 連続鋳造の冷却方法、同装置及び鋳型
JP2997145B2 (ja) * 1993-03-03 2000-01-11 日本鋼管株式会社 常温遅時効性アルミニウム合金薄板の製造方法
DE69311089T2 (de) * 1993-03-03 1998-01-22 Nippon Kokan Kk Blech aus einer AL-Legierung für Pressformen, das ausgezeichnete Härtbarkeit aufweist, die beim Anlassen bei relativ niedrigen Temperaturen in kurzer Zeit erhältlich ist, und Verfahren zur Herstellungen desselben
US6019939A (en) 1993-04-06 2000-02-01 Alcan International Limited Aluminium alloy brazing sheet
US5327955A (en) 1993-05-04 1994-07-12 The Board Of Trustees Of Western Michigan University Process for combined casting and heat treatment
US5666842A (en) * 1993-07-22 1997-09-16 Kawasaki Steel Corporation Method of cold rolling grain-oriented silicon steel sheet having excellent and uniform magnetic characteristics along rolling direction of coil and a roll cooling controller for cold rolling mill using the cold rolling method
JP2997156B2 (ja) * 1993-09-30 2000-01-11 日本鋼管株式会社 成形性及び塗装焼付硬化性に優れた常温遅時効性アルミニウム合金薄板の製造方法
KR960002216B1 (ko) * 1993-12-30 1996-02-13 포항종합제철주식회사 주조결함 및 열간압연 공정을 개선한 주편제조법 및 그 주형장치
KR960001805Y1 (ko) 1993-12-31 1996-02-28 지영만 스트레이트 오발닥트 제조장치
US5582230A (en) 1994-02-25 1996-12-10 Wagstaff, Inc. Direct cooled metal casting process and apparatus
US5618358A (en) * 1995-03-01 1997-04-08 Davisson; Thomas Aluminum alloy composition and methods of manufacture
JPH09122860A (ja) * 1995-10-30 1997-05-13 Sumitomo Light Metal Ind Ltd アルミニウムの連続鋳造方法
JPH09143559A (ja) * 1995-11-14 1997-06-03 Nippon Steel Corp 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
DE19613718C1 (de) * 1996-03-28 1997-10-23 Mannesmann Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
US5985058A (en) 1997-06-04 1999-11-16 Golden Aluminum Company Heat treatment process for aluminum alloys
US6012507A (en) 1997-06-12 2000-01-11 Alcan International Limited Apparatus and method for measuring the temperature of a moving surface
US6056041A (en) 1997-06-12 2000-05-02 Alcan International Limited Method and apparatus for controlling the temperature of an ingot during casting, particularly at start up
US6158498A (en) 1997-10-21 2000-12-12 Wagstaff, Inc. Casting of molten metal in an open ended mold cavity
DE19850738A1 (de) * 1998-11-04 2000-05-11 Schloemann Siemag Ag Betriebsverfahren für ein Walzgerüst einer Walzstraße
US6736911B1 (en) * 1999-07-09 2004-05-18 Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha Aluminum alloy, aluminum alloy foil, container and method of preparing aluminum alloy foil
US6638686B2 (en) * 1999-12-09 2003-10-28 Fuji Photo Film Co., Ltd. Planographic printing plate
JP2001191150A (ja) * 1999-12-28 2001-07-17 Nippon Light Metal Co Ltd アルミニウム合金ビレットの垂直連続鋳造方法
US6491087B1 (en) * 2000-05-15 2002-12-10 Ravindra V. Tilak Direct chill casting mold system
GB0031104D0 (en) * 2000-12-20 2001-01-31 Alcan Int Ltd Age hardened aluminium alloys
JP2002254143A (ja) * 2001-02-28 2002-09-10 Kobe Steel Ltd アルミニウム合金鍛造素材及びその製造方法
JP4144184B2 (ja) * 2001-03-12 2008-09-03 日立電線株式会社 導電用耐熱Ａｌ合金線材の製造方法
EP1967599B1 (en) 2001-03-28 2011-01-26 Sumitomo Light Metal Industries, Inc. Aluminum alloy sheet with excellent formability and paint bake hardenability and method for production thereof
US6780259B2 (en) * 2001-05-03 2004-08-24 Alcan International Limited Process for making aluminum alloy sheet having excellent bendability
JP4105404B2 (ja) * 2001-05-15 2008-06-25 三菱アルミニウム株式会社 二次電池ケース用アルミニウム合金板の製造方法
DE60215579T2 (de) * 2001-05-17 2007-05-10 Furukawa-Sky Aluminum Corp. Aluminiumlegierung geeignet für Bleche und ein Verfahren zu deren Herstellung
JP2003034835A (ja) * 2001-05-17 2003-02-07 Furukawa Electric Co Ltd:The アルミニウム合金板材およびその製造方法
JP3490424B2 (ja) 2001-05-24 2004-01-26 住友チタニウム株式会社 チタンインゴットの溶解方法
JP2003071546A (ja) * 2001-08-30 2003-03-11 Nippon Light Metal Co Ltd アルミニウム鋳塊およびその連続鋳造方法ならびに前記アルミニウム鋳塊を用いた電解コンデンサの電極用アルミニウム箔の製造方法
US6705384B2 (en) 2001-10-23 2004-03-16 Alcoa Inc. Simultaneous multi-alloy casting
AT411822B (de) * 2002-09-12 2004-06-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und vorrichtung zum starten eines giessvorganges
CN101745626B (zh) 2003-06-24 2012-11-14 诺维尔里斯公司 用于铸造复合锭的方法
US7732059B2 (en) * 2004-12-03 2010-06-08 Alcoa Inc. Heat exchanger tubing by continuous extrusion
CN101300092B (zh) * 2005-10-28 2011-08-31 诺韦利斯公司 铸造金属锭块的方法和金属锭块以及由此制造金属片材制品的方法
US8056611B2 (en) * 2008-10-06 2011-11-15 Alcoa Inc. Process and apparatus for direct chill casting

Also Published As

Publication number Publication date
EP2283949A3 (en) 2012-04-11
EP3023174A1 (en) 2016-05-25
EP3023174B1 (en) 2019-04-17
EP2305397B1 (en) 2014-07-16
US20130032305A1 (en) 2013-02-07
EP2474374A1 (en) 2012-07-11
JP5363813B2 (ja) 2013-12-11
BRPI0617847A2 (pt) 2013-01-08
KR20080065288A (ko) 2008-07-11
CA2625847C (en) 2012-01-24
EP1940571B1 (en) 2016-02-24
EP2474374B1 (en) 2013-12-11
AU2011201329A1 (en) 2011-04-14
EP1940571A1 (en) 2008-07-09
ES2494416T3 (es) 2014-09-15
KR20130105765A (ko) 2013-09-25
AU2006308405B2 (en) 2011-05-26
EP2283949B1 (en) 2015-12-23
US20150336165A1 (en) 2015-11-26
CN102259170B (zh) 2014-08-20
AU2011201329B2 (en) 2011-11-24
EP2305397A2 (en) 2011-04-06
AU2011201328A1 (en) 2011-04-14
NO342442B1 (no) 2018-05-22
JP5619815B2 (ja) 2014-11-05
ES2443343T3 (es) 2014-02-19
CA2625847A1 (en) 2007-05-03
EP2305397A3 (en) 2011-08-03
RU2424869C2 (ru) 2011-07-27
WO2007048250A8 (en) 2008-05-22
EP2283949A2 (en) 2011-02-16
CN102259170A (zh) 2011-11-30
US9073115B2 (en) 2015-07-07
PL2305397T3 (pl) 2014-12-31
US7516775B2 (en) 2009-04-14
US20110079329A1 (en) 2011-04-07
CA2705593A1 (en) 2007-05-03
ES2566001T3 (es) 2016-04-08
CN101300092B (zh) 2011-08-31
US9802245B2 (en) 2017-10-31
AU2011201328A8 (en) 2011-05-19
JP2012192453A (ja) 2012-10-11
KR101341313B1 (ko) 2013-12-12
BRPI0617847B1 (pt) 2015-09-08
BR122013024161B1 (pt) 2016-08-09
WO2007048250A1 (en) 2007-05-03
PL2283949T3 (pl) 2016-06-30
US20070102136A1 (en) 2007-05-10
NO20082437L (no) 2008-07-25
CN101823133A (zh) 2010-09-08
KR101341218B1 (ko) 2013-12-12
US7871478B2 (en) 2011-01-18
PL2474374T3 (pl) 2014-05-30
US20090165906A1 (en) 2009-07-02
CN101823133B (zh) 2012-02-15
AU2006308405A1 (en) 2007-05-03
AU2011201328B2 (en) 2011-11-24
CA2705593C (en) 2014-03-18
JP2009513357A (ja) 2009-04-02
CN101300092A (zh) 2008-11-05
AU2011201329B9 (en) 2011-12-01
EP1940571A4 (en) 2009-12-16
US8458887B2 (en) 2013-06-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008119087A (ru) Гомогенизация и термическая обработка отливаемого металла
KR102332140B1 (ko) 두꺼운 게이지의 알루미늄 합금 물품을 제조하기 위한 시스템 및 방법
US6224693B1 (en) Method and apparatus for simplified production of heat treatable aluminum alloy castings with artificial self-aging
CN101437968B (zh) 铝合金厚板的制造方法及铝合金厚板
CN106270430A (zh) 原位颗粒增强铝基复合材料的半连续铸造方法
CN110280729A (zh) 一种多源超声波辅助半连铸制备大规格7xxx系铝合金扁锭的方法
DE69922162D1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung halbfester metalle
EP1530651B1 (en) Method and apparatus for simplified production of heat treatable aluminum alloy castings with artificial self-aging
US20010009170A1 (en) Apparatus for simplified production of heat treatable aluminum alloy castings with artificial self-aging
CN104532173A (zh) 一种铝合金板材的退火方法
RU2011102834A (ru) Способ нагрева металлического слитка, способ непрерывного или полунепрерывного литья с прямым охлаждением и способ горячей прокатки слитка
JPH0588302B2 (ru)
CN109877181B (zh) 一种高均匀性铝合金板材的制备方法
US20230256503A1 (en) Direct chill cast aluminum ingot with composition gradient for reduced cracking
JP2007321167A (ja) 焼入れ方法
CA2799654A1 (en) Methods of producing metal ingots
JPS62199755A (ja) 成形加工用アルミニウム合金材の製造方法
BR112019007596B1 (pt) Método para produzir artigos de liga de alumínio laminado, sistema de fundição contínua
JPS63154256A (ja) 片側表面硬化鋼の製造方法
JPH09234501A (ja) 連続鋳造鋳片の熱間圧延方法