RU2007148919A - Сталь повышенной свариваемости для корпуса подводных лодок - Google Patents
Сталь повышенной свариваемости для корпуса подводных лодок Download PDFInfo
- Publication number
- RU2007148919A RU2007148919A RU2007148919/02A RU2007148919A RU2007148919A RU 2007148919 A RU2007148919 A RU 2007148919A RU 2007148919/02 A RU2007148919/02 A RU 2007148919/02A RU 2007148919 A RU2007148919 A RU 2007148919A RU 2007148919 A RU2007148919 A RU 2007148919A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- welding
- hull
- submarine
- assembled
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B73/00—Building or assembling vessels or marine structures, e.g. hulls or offshore platforms
- B63B73/40—Building or assembling vessels or marine structures, e.g. hulls or offshore platforms characterised by joining methods
- B63B73/43—Welding, e.g. laser welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/0209—Seam welding; Backing means; Inserts of non-horizontal seams in assembling non-horizontal plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63G—OFFENSIVE OR DEFENSIVE ARRANGEMENTS ON VESSELS; MINE-LAYING; MINE-SWEEPING; SUBMARINES; AIRCRAFT CARRIERS
- B63G8/00—Underwater vessels, e.g. submarines; Equipment specially adapted therefor
- B63G8/04—Superstructure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
1. Применение стали для изготовления корпуса подводных лодок, состоящего из стальных заготовок толщиной от 15 до 150 мм, собранных сваркой, отличающееся тем, что сталь имеет следующий химический состав, мас.%: ! 0,030≤С≤0,080 ! 0,040≤Si≤0,48 ! 0,1≤≤1,4 ! 2≤Ni≤4 ! Cr≤0,3 ! 0,30≤Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)≤0,89 ! Мо≥0,15 ! V+Nb/2+Ta/4≤0,004 ! Nb≤0,004 ! Cu≤0,45 ! Al≤0, 1 ! Ti≤0,04 ! N≤0,0300 ! остальное железо и образующиеся при выплавке примеси, при этом бор является примесью, содержание которого составляет менее 0,0005 мас.%, Р+S≤0,015 мас.%, причем химический состав отвечает следующему условию: ! 410≤540·С0,25+245[Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)]0,30≤460, ! при этом сталь имеет в основном мартенситную структуру с содержанием, по меньшей мере, 90% мартенсита, самое большее 5% остаточного аустенита и самое большее 5% феррита, причем предел упругости стали составляет от 480 до 620 МПа, вязкость по Шарпи V, Kcv при -60°С - более 50 Дж. ! 2. Применение стали по п.1, отличающееся тем, что ! Si≤0,19%, ! Мп≤1%, ! W≥0,11%, ! 2,5%≤Ni≤3,5%, ! Cr≤0,15%, ! Ni≥2,7%, ! Мо≤0,75%, ! С≤0,055% и ! 425≤540·С0,25+245[Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)]0,30≤450. ! 3. Применение стали по п.2, отличающееся тем, что Cr≤0,09%. ! 4. Применение стали по п.1, отличающееся тем, что ! 0,030%≤С<0,060% ! 0,040%≤Si<0,29% ! 0,6%≤<1,2% ! 2,5%≤3,5% ! Cr<0,15% ! 0,40%Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)<0,59% ! Mo≥0,15% ! V+Nb/2+Ta/4≤0,004% ! Nb≤0,004% ! Cu<0,25% ! Al<0,04%, ! при этом титан отсутствует или его содержание составляет следы. ! 5. Применение стали по п.1, отличающееся тем, что заготовки собирают сваркой без подогрева или же с подогревом до температуры менее или равной 25°С, в том числе и в случае сварки на верфи при температуре окружающей среды ниже 0°С. ! 6. Применение стали п.2, отличающееся тем, что заготовки собирают сваркой без подогрева или же с подогревом до температуры менее или равной 25°С, в том числе и в случае св
Claims (20)
1. Применение стали для изготовления корпуса подводных лодок, состоящего из стальных заготовок толщиной от 15 до 150 мм, собранных сваркой, отличающееся тем, что сталь имеет следующий химический состав, мас.%:
0,030≤С≤0,080
0,040≤Si≤0,48
0,1≤≤1,4
2≤Ni≤4
Cr≤0,3
0,30≤Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)≤0,89
Мо≥0,15
V+Nb/2+Ta/4≤0,004
Nb≤0,004
Cu≤0,45
Al≤0, 1
Ti≤0,04
N≤0,0300
остальное железо и образующиеся при выплавке примеси, при этом бор является примесью, содержание которого составляет менее 0,0005 мас.%, Р+S≤0,015 мас.%, причем химический состав отвечает следующему условию:
410≤540·С0,25+245[Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)]0,30≤460,
при этом сталь имеет в основном мартенситную структуру с содержанием, по меньшей мере, 90% мартенсита, самое большее 5% остаточного аустенита и самое большее 5% феррита, причем предел упругости стали составляет от 480 до 620 МПа, вязкость по Шарпи V, Kcv при -60°С - более 50 Дж.
2. Применение стали по п.1, отличающееся тем, что
Si≤0,19%,
Мп≤1%,
W≥0,11%,
2,5%≤Ni≤3,5%,
Cr≤0,15%,
Ni≥2,7%,
Мо≤0,75%,
С≤0,055% и
425≤540·С0,25+245[Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)]0,30≤450.
3. Применение стали по п.2, отличающееся тем, что Cr≤0,09%.
4. Применение стали по п.1, отличающееся тем, что
0,030%≤С<0,060%
0,040%≤Si<0,29%
0,6%≤<1,2%
2,5%≤3,5%
Cr<0,15%
0,40%Мо+W/2+3(V+Nb/2+Ta/4)<0,59%
Mo≥0,15%
V+Nb/2+Ta/4≤0,004%
Nb≤0,004%
Cu<0,25%
Al<0,04%,
при этом титан отсутствует или его содержание составляет следы.
5. Применение стали по п.1, отличающееся тем, что заготовки собирают сваркой без подогрева или же с подогревом до температуры менее или равной 25°С, в том числе и в случае сварки на верфи при температуре окружающей среды ниже 0°С.
6. Применение стали п.2, отличающееся тем, что заготовки собирают сваркой без подогрева или же с подогревом до температуры менее или равной 25°С, в том числе и в случае сварки на верфи при температуре окружающей среды ниже 0°С.
7. Применение стали по п.3, отличающееся тем, что заготовки собирают сваркой без подогрева или же с подогревом до температуры менее или равной 25°С, в том числе и в случае сварки на верфи при температуре окружающей среды ниже 0°С.
8. Применение стали по п.4, отличающееся тем, что заготовки собирают сваркой без подогрева или же с подогревом до температуры менее или равной 25°С, в том числе и в случае сварки на верфи при температуре окружающей среды ниже 0°С.
9. Заготовки для корпуса подводной лодки, толщина которых составляет от 15 до 150 мм, выполненные из кованой или катаной, закаленной и отпущенной стали, имеющей состав, применяемый по п.1.
10. Заготовки для корпуса подводной лодки, толщина которых составляет от 15 до 150 мм, выполненные из кованой или катаной, закаленной и отпущенной стали, имеющей состав, применяемый по п.2.
11. Заготовки для корпуса подводной лодки, толщина которых составляет от 15 до 150 мм, выполненные из кованой или катаной, закаленной и отпущенной стали, имеющей состав, применяемый по п.3.
12. Заготовки для корпуса подводной лодки, толщина которых составляет от 15 до 150 мм, выполненные из кованой или катаной, закаленной и отпущенной стали, имеющей состав, применяемый по п.4.
13. Корпус подводной лодки, выполненный из заготовок согласно п.9, собранных сваркой.
14. Корпус подводной лодки, выполненный из заготовок согласно п.10, собранных сваркой.
15. Корпус подводной лодки, выполненный из заготовок согласно п.11, собранных сваркой.
16. Корпус подводной лодки, выполненный из заготовок согласно п.12, собранных сваркой.
17. Сталь для изготовления корпуса подводной лодки, отличающаяся тем, что ее химический состав соответствует химическому составу стали, применяемой по п.1, и что содержание кремния в ней составляет менее или равно 0,19%.
18. Сталь для изготовления корпуса подводной лодки, отличающаяся тем, что ее химический состав соответствует химическому составу стали, применяемой по п.2, и что содержание кремния в ней составляет менее или равно 0,19%.
19. Сталь для изготовления корпуса подводной лодки, отличающаяся тем, что ее химический состав соответствует химическому составу стали, применяемой по п.3, и что содержание кремния в ней составляет менее или равно 0,19%.
20. Сталь для изготовления корпуса подводной лодки, отличающаяся тем, что ее химический состав соответствует химическому составу стали, применяемой по п.4, и что содержание кремния в ней составляет менее или равно 0,19%.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0505333A FR2886314B1 (fr) | 2005-05-26 | 2005-05-26 | Acier pour coques de sous-marins a soudabilite renforcee |
FR0505333 | 2005-05-26 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007148919A true RU2007148919A (ru) | 2009-07-10 |
RU2380452C2 RU2380452C2 (ru) | 2010-01-27 |
Family
ID=35510888
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007148919/02A RU2380452C2 (ru) | 2005-05-26 | 2006-05-19 | Сталь повышенной свариваемости для корпуса подводных лодок |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US9334552B2 (ru) |
EP (1) | EP1885900B1 (ru) |
JP (2) | JP5042213B2 (ru) |
KR (1) | KR20080017396A (ru) |
CN (1) | CN101180413B (ru) |
AU (1) | AU2006251093B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0613273B1 (ru) |
ES (1) | ES2639171T3 (ru) |
FR (1) | FR2886314B1 (ru) |
RU (1) | RU2380452C2 (ru) |
SI (1) | SI1885900T1 (ru) |
WO (1) | WO2006125899A1 (ru) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101701761B1 (ko) | 2012-09-30 | 2017-02-03 | 생-고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 코포레이션 | 베어링 조립체 |
CN104451419B (zh) * | 2014-11-28 | 2017-01-11 | 成都格瑞特高压容器有限责任公司 | 10CrNi3MoV高压无缝钢瓶及其制造工艺 |
CN105177425B (zh) * | 2015-09-26 | 2017-06-20 | 哈尔滨工程大学 | 一种含铜纳米相强化低合金钢及其制备方法 |
KR101758497B1 (ko) * | 2015-12-22 | 2017-07-27 | 주식회사 포스코 | Pwht 저항성이 우수한 저온 압력용기용 강판 및 그 제조 방법 |
CN109536850B (zh) * | 2019-01-10 | 2020-10-02 | 北京科技大学 | 一种高强韧低屈强比厚钢板及其生产工艺 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2307879A1 (fr) * | 1975-04-18 | 1976-11-12 | Siderurgie Fse Inst Rech | Toles en acier au nickel pour utilisation a basse temperature |
AU4111193A (en) * | 1992-05-27 | 1993-12-30 | Alloy Rods Global, Inc. | Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits |
JPH05337608A (ja) * | 1992-06-12 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | Ni系熱延鋼材の製造方法 |
EP0688883B1 (en) * | 1993-12-28 | 1999-12-08 | Nippon Steel Corporation | Martensitic heat-resisting steel having excellent resistance to haz softening and process for producing the steel |
JP3287125B2 (ja) * | 1994-08-24 | 2002-05-27 | 住友金属工業株式会社 | 高張力鋼 |
CA2231985C (en) * | 1997-03-26 | 2004-05-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same |
FR2781506B1 (fr) * | 1998-07-21 | 2000-08-25 | Creusot Loire | Procede et acier pour la fabrication d'une enceinte chaudronnee travaillant en presence d'hydrogene sulfure |
JP2000129392A (ja) * | 1998-10-20 | 2000-05-09 | Nippon Steel Corp | 耐疲労き裂進展特性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 |
JP3582461B2 (ja) * | 1999-07-01 | 2004-10-27 | 住友金属工業株式会社 | 高強度溶接鋼管 |
JP4213833B2 (ja) * | 1999-10-21 | 2009-01-21 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接部靱性に優れた高靱性高張力鋼とその製造方法 |
GC0000233A (en) * | 2000-08-07 | 2006-03-29 | Exxonmobil Upstream Res Co | Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels |
JP4418115B2 (ja) * | 2001-01-12 | 2010-02-17 | 新日本製鐵株式会社 | レーザー溶接部の靱性に優れた高強度鋼 |
JP2002371338A (ja) * | 2001-04-09 | 2002-12-26 | Nippon Steel Corp | レーザー溶接部の靭性に優れた鋼 |
JP3846218B2 (ja) * | 2001-04-10 | 2006-11-15 | Jfeスチール株式会社 | 耐候性に優れた構造用鋼 |
US6730876B2 (en) * | 2001-05-29 | 2004-05-04 | U.S. Pipe And Foundry Company | Highly ductile reduced imperfection weld for ductile iron and method for producing same |
-
2005
- 2005-05-26 FR FR0505333A patent/FR2886314B1/fr active Active
-
2006
- 2006-05-19 US US11/915,573 patent/US9334552B2/en active Active
- 2006-05-19 AU AU2006251093A patent/AU2006251093B2/en active Active
- 2006-05-19 WO PCT/FR2006/001150 patent/WO2006125899A1/fr active Application Filing
- 2006-05-19 BR BRPI0613273-1A patent/BRPI0613273B1/pt active IP Right Grant
- 2006-05-19 SI SI200632199T patent/SI1885900T1/sl unknown
- 2006-05-19 ES ES06764647.1T patent/ES2639171T3/es active Active
- 2006-05-19 RU RU2007148919/02A patent/RU2380452C2/ru active
- 2006-05-19 EP EP06764647.1A patent/EP1885900B1/fr active Active
- 2006-05-19 KR KR1020077030376A patent/KR20080017396A/ko not_active Application Discontinuation
- 2006-05-19 CN CN2006800180900A patent/CN101180413B/zh active Active
- 2006-05-19 JP JP2008512869A patent/JP5042213B2/ja active Active
-
2011
- 2011-10-26 JP JP2011235036A patent/JP5635477B2/ja active Active
-
2016
- 2016-03-01 US US15/057,470 patent/US9669482B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN101180413B (zh) | 2011-03-23 |
JP5635477B2 (ja) | 2014-12-03 |
US9669482B2 (en) | 2017-06-06 |
EP1885900B1 (fr) | 2017-07-26 |
FR2886314A1 (fr) | 2006-12-01 |
RU2380452C2 (ru) | 2010-01-27 |
WO2006125899A1 (fr) | 2006-11-30 |
US20080213121A1 (en) | 2008-09-04 |
CN101180413A (zh) | 2008-05-14 |
AU2006251093A1 (en) | 2006-11-30 |
US20160207132A1 (en) | 2016-07-21 |
JP2012087410A (ja) | 2012-05-10 |
JP2008542531A (ja) | 2008-11-27 |
BRPI0613273B1 (pt) | 2015-08-18 |
FR2886314B1 (fr) | 2007-07-20 |
SI1885900T1 (sl) | 2017-10-30 |
BRPI0613273A2 (pt) | 2010-12-28 |
AU2006251093B2 (en) | 2011-09-22 |
KR20080017396A (ko) | 2008-02-26 |
EP1885900A1 (fr) | 2008-02-13 |
US9334552B2 (en) | 2016-05-10 |
ES2639171T3 (es) | 2017-10-25 |
JP5042213B2 (ja) | 2012-10-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2009355404B2 (en) | High-toughness abrasion-resistant steel and manufacturing method therefor | |
KR101148139B1 (ko) | 고압 수소 가스용 오스테나이트계 고망간 스테인레스강 | |
US11401570B2 (en) | Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same | |
JP5582307B2 (ja) | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管 | |
KR101930860B1 (ko) | 스테인리스 열연 강판 | |
CN104152818A (zh) | 一种双相不锈钢及其制备方法 | |
US20180127858A1 (en) | Martensitic stainless steel, method for the production of a semi-finished product from said steel, and cutting tool produced from the semi-finished product | |
KR101539520B1 (ko) | 2상 스테인리스강 | |
RU2007148919A (ru) | Сталь повышенной свариваемости для корпуса подводных лодок | |
JP2010121191A (ja) | 耐遅れ破壊特性および溶接性に優れる高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
JP2011219809A (ja) | 高強度鋼板 | |
KR20150074697A (ko) | 저 니켈 함유 스테인리스강 | |
JP6433341B2 (ja) | 時効硬化型ベイナイト非調質鋼 | |
JP5046398B2 (ja) | 高窒素マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP5404280B2 (ja) | 溶接熱影響部の耐食性に優れた高強度省合金型二相ステンレス鋼 | |
JP6112065B2 (ja) | 靭性と加工性に優れた高強度13Cr系ステンレス厚鋼板の製造方法 | |
JP4450700B2 (ja) | 耐遅れ破壊性に優れる表面窒化高強度ステンレス鋼帯及びその製造方法 | |
JP5793556B2 (ja) | 高耐食性を有する862MPa級低C高Cr鋼管及びその製造方法 | |
RU2397269C2 (ru) | Высокопрочная свариваемая сталь | |
JP2010132998A (ja) | 高強度及び冷鍛性に優れた高耐食フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPH0643626B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP2000282182A (ja) | 冷間加工性に優れた高疲労寿命・高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP6729265B2 (ja) | 低合金鋼 | |
RU2419673C2 (ru) | Высокопрочная хладостойкая свариваемая толстолистовая сталь | |
JP2015218383A (ja) | 靭性と加工性に優れた高強度13Cr系ステンレス厚鋼板およびその製造方法 |