JP2008542531A

JP2008542531A - 改善された溶接性を有する潜水艦船体用鋼

Info

Publication number: JP2008542531A
Application number: JP2008512869A
Authority: JP
Inventors: ブギノ，ジヤン; シヨビイ，セドリツク
Original assignee: アンドウステイール・フランス
Priority date: 2005-05-26
Filing date: 2006-05-19
Publication date: 2008-11-27
Anticipated expiration: 2026-05-19
Also published as: EP1885900B1; AU2006251093B2; JP5042213B2; US9334552B2; SI1885900T1; FR2886314B1; CN101180413A; JP2012087410A; JP5635477B2; AU2006251093A1; FR2886314A1; BRPI0613273B1; CN101180413B; EP1885900A1; US20080213121A1; WO2006125899A1; RU2380452C2; ES2639171T3; BRPI0613273A2; US20160207132A1

Abstract

本発明は、潜水艦船体の製造用の鋼に関し、鋼の化学成分が重量％で、０．０３％≦Ｃ＜０．０８％、０．０４％≦Ｓｉ≦０．４８％、０．１％≦Ｍｎ≦１．４％、２％≦Ｎｉ≦４％、Ｃｒ≦０．３％、０．３％≦Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）≦０．８９％、Ｍｏ≧０．１５％、Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．００４％、Ｎｂ≦０．００４％、Ｃｕ≦０．４５％、Ａｌ≦０．１％、Ｔｉ≦０．０４％、Ｎ≦０．０３％を含み、残りは、鉄および製造作業から結果として生じる不純物、含有量が０．０００５％未満の不純物であるホウ素、およびＰ＋Ｓ≦０．０１５％を含み、この化学的成分は、４１０≦５４０×Ｃ^０．２５＋２４５［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］^０．３０≦４６０の条件を満たすことを特徴とする。本発明の鋼は、少なくとも９０％のマルテンサイトまたはより低いベイナイト、最大５％の在留オーステナイト、最大５％のフェライトを含む、本質的にマルテンサイトのまたはより低いベイナイトの組織を有する。鋼は、４８０ＭＰａから６２０ＭＰａの間の降伏強度と、−６０℃で５０Ｊより大きなシャルピー靭性Ｖ、Ｋ_ｃｖを有する。

Description

本発明は、溶接を使用して組み立てられる、圧延鋼または鍛造鋼部材によって構成される潜水艦船体の製造用の鋼に関する。

船舶を過剰に重くすることなく、深海に潜水するのを可能にするために、潜水艦の船体は、一般に、強烈な動的荷重の場合でさえ十分な程度の信頼性をもたらすことができるように、低温においてさえ非常に良好な衝撃抵抗を有する非常に高強度な鋼によって構成され、かつ高品質の組み立て体を生成することができるように比較的容易に溶接できる、４０ｍｍから５０ｍｍの間の厚さを有する鋼板、および任意選択で１００ｍｍから１５０ｍｍの厚さを有する鍛造部材によって構成される。

従来使用されている鋼は、６０ＨＬＥＳまたは８０ＨＬＥＳと呼ばれるシリーズの鋼であり、その化学成分は、約０．１０％の炭素、２％から４％のニッケル、０．２％から０．４％のシリコン、Ｍｏ＋３Ｖが０．３％から０．５％の間であるような含有量のモリブデンおよびバナジウム、０．８％から１．２％の間のＭｎ、０．１％から０．５％のＣｒ、残りは、鉄、不純物、および任意選択で少量の脱酸元素を含む。これらの鋼は、全体的に見てマルテンサイトの、すなわち９０％を超えるマルテンサイトを含有し、その降伏強度が５５０ＭＰａと６５０ＭＰａの間にあり、引張強度が６００ＭＰａと７５０ＭＰａの間にあり、破断時の伸びが１５％と２０％の間にあり、シャルピー靭性Ｋ_ｃｖが−８０℃で８０Ｊより大きい焼き戻し組織を有することができるように、焼入れ焼き戻しされた板または鍛造部材などの部材を製造するために使用される。

これらの鋼から製造される部材は、低温状態での亀裂発生問題を防止するために、少なくとも１５０℃程度の温度に予熱されて、溶接を使用して組み立てられる。

これらの溶接条件は、生成されるこの溶接継ぎ目が、非常に高範囲にフランジ加工されかつ弾性限界のほとんど８０％の応力を生じさせる可能性のある溶接継ぎ目であり、かつ溶接継ぎ目が、温度が０℃の領域のレベルに落ちる可能性のある現場で行われるので、特に必要とされる。

高温度で予熱作業を行うことの必要性は、潜水艦船体の部材を溶接するのを困難にする欠点である。したがって、溶接継ぎ目の非常に広範なフランジ加工にもかかわらず、かつ現場の比較的低温の外部温度にもかかわらず、より厳しくない条件下で、すなわち予熱なしで、または１００℃を超えない、または好ましくは５０℃を超えない板のベーキング作業のみを少なくとも行うことによって、溶接継ぎ目を作り出すことができる鋼を有することができることが望ましい。

この分野で適用される製造標準によって規定される溶接棒と異なる、低炭素ベイナイト組織（ＬＣＢＳ）に結果としてなる溶接棒を使用することによって、６０ＨＬＥＳまたは８０ＨＬＥＳタイプの鋼から製造される潜水艦船体に対する溶接条件が改善されることが、特に国際公開第９３／２４２６９号パンフレットで提案されている。

しかしながらこの技術は、欠点を有する。なぜなら、溶着金属の領域でのこのように得られる亀裂発生リスクの低減が、それにもかかわらず、母材自体の、熱影響ゾーンの領域内の溶接作業により引き起こされる亀裂発生リスクの問題を克服しないからである。

本発明の目的は、溶接を使用して部材を組み立てることによって、潜水艦船体を製造するための高降伏強度を有する溶接可能鋼を提供することによって、これらの欠点を克服することであり、部材は、厚板または鍛造部材によって構成され、かつ４８０ＭＰａから６２０ＭＰａの間の降伏強度を有し、シャルピーＶＫ_ｖによって測定される靭性が、−６０℃で５０Ｊより大きく、好ましくは−８５℃で５０Ｊより大きく、かつ熱影響ゾーンの領域に溶接作業によって引き起こされる、母材における亀裂発生のリスクが低減する。

この目的のために、本発明は、潜水艦船体を製造するための鋼に関し、鋼の化学成分が重量で、
０．０３０％≦Ｃ＜０．０８０％
０．０４０％≦Ｓｉ≦０．４８％
０．１％≦Ｍｎ≦１．４％
２％≦Ｎｉ≦４％
Ｃｒ≦０．３％
０．３０％≦Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）≦０．８９％
Ｍｏ≧０．１５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．００４％
Ｎｂ≦０．００４％
Ｃｕ≦０．４５％
Ａｌ≦０．１％
Ｔｉ≦０．０４％
Ｎ≦０．０３００％
残りは、鉄および製造作業から結果として生じる不純物、含有量が０．０００５％未満の不純物であるホウ素、およびＰ＋Ｓ≦０．０１５％を含み、この化学的成分が、
４１０≦５４０×Ｃ^０．２５＋２４５［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］^０．３０≦４６０の条件を満たし、鋼は、実質的にマルテンサイトのまたはより低いベイナイトである組織、またはこれら２つの組織の混合物によって実質的に構成される組織を有し、４８０ＭＰａと６２０ＭＰａの間の降伏強度と−６０℃で５０Ｊより大きなシャルピー靭性Ｖ、Ｋ_ｃｖを有する、少なくとも９０％のマルテンサイトまたはより低いベイナイトまたはこれら２つの組織の混合物、最大５％の在留オーステナイト、最大５％のフェライトを含む、組織を有することを特徴とする。

この化学成分は、以下の条件のうちの１つまたは複数が満たされるようなものであることが好ましい。
Ｓｉ≦０．１９％
Ｍｎ≦１％
Ｗ≧０．１１％
２．５％≦Ｎｉ≦３．５％
Ｃｒ≦０．２％、および好ましくはＣｒ≦０．０９％
４２５≦５４０×Ｃ^０．２５＋２４５［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］^０．３０≦４５０
Ｎｉ≧２．７％
Ｍｏ≦０．７５％
Ｃ≦０．０５５％

本発明は、１５ｍｍと１５０ｍｍの間の厚さを有し、本発明により焼き入れおよび焼き戻しされている鍛造されたまたは圧延された鋼の潜水艦船体部材、および溶接を使用して組み立てられる本発明による部材を備える潜水艦船体にも関する。

本発明は、最後に、１５ｍｍと１５０ｍｍの間の厚さを有しかつ溶接を使用して組み立てられる部材を備える、潜水艦船体を製造するための本発明による鋼の使用に関し、溶接は、予熱されていない、または２５℃を超えない温度に予熱されている部材に対し行うことができる。

次に本発明を、溶接中の亀裂発生なしの最小限温度の経路を、高炭化物を生成する元素の含有量の関数として、かつ例として示す単一の図を参照して、より明確に、ただし限定ではなく説明する。

発明者らは、潜水艦を製造するために一般に必要とされる特徴に従った特徴を有する潜水艦船体用に、知られている鋼から製造される潜水艦用の部材より容易に溶接することができる部材を製造することが可能であることを、新規なかつ予期しない方法で見出した。この目的のために、一方では実質的に炭素に関する含有量を実質的に低下させることによって、かつ他方では高炭化物生成元素、すなわち、硬化させるが脆化させない微細かつ分散された炭化物の形態で析出することができる元素に関する含有量を増加させることによって、知られている鋼の成分と比較してその成分が改変された鋼を使用する必要があった。この鋼は、実質的にマルテンサイト、すなわち９０％を超えるマルテンサイトを含み、残りは、５％未満の残留オーステナイトおよび５％未満のフェライトによって構成される組織を有さなければならない。しかしながら、このマルテンサイト成分は、靭性を過度に害することなく、完全にまたは部分的により低いタイプのベイナイト、すなわち、この観点からはマルテンサイトと類似する顕微鏡的外観を有するラス（ｌａｔｈ）の形態のベイナイトと置き換えることができることが見出された。

このように改変された鋼の化学成分は、重量％で以下を含む。

一方では焼き戻し中に硬化炭化物の生成を可能にするが、溶接作業中の母材の靭性、特に熱影響ゾーンの靭性を害しないようにするための、０．０３％より多くの炭素、かつ好ましくは０．０３５％より多くの炭素、ただし０．０８０％未満の炭素、かつ好ましくは０．０６０％未満の炭素、かつさらにより好ましくは０．０５５％未満の炭素。炭素に関する含有量は、フランジ加工の影響を制限し、したがって溶接作業中に金属が亀裂する感受性を減少させるために必要である、溶接ゾーン内の温度によって影響されるゾーン内のマルテンサイト変態と結びつけられる変形を減少させるために、特に限定されている。

液状の鋼の浴を脱酸するための０．０４％から０．４８％のシリコン。しかしながら、溶接作業中の温度勾配を減少させ、したがって、フランジ加工された溶接継ぎ目の生成中の鋼の亀裂発生する感受性を減少させる、結果として生じる機械的な拘束を減少させる効果を有するであろう鋼の熱伝導率を改善できるように、このシリコン含有量は減らされ、０．２９％より少なく、好ましくは０．２５％未満、さらに好ましくは０．１９％未満に残存させられるであろう。

過度に大きく偏析するストリップの形成なしに、焼入れ性を改善するための１．４％までのマンガン。この鋼は、別の焼入れ元素も含有するので、マンガンは、厳密に言えば不可欠ではなく、その含有量は、１．２％に、より好ましくは１．０％に制限することができ、トレースレベルで存在させることもできる。しかしながら、特にこの鋼の製造を容易にするために、マンガン含有量は、少なくとも０．２％に、０．６％にさえ等しいことが好ましいであろう。

焼入性を改善するために、少なくとも２．１％のニッケル、より好ましくは２．５％のニッケル、さらにより好ましくは２．７％のニッケル。これは、所望のタイプの顕微鏡組織、すなわちマルテンサイトまたはより低いベイナイトまたはこれらの２つの組織の混合物によって実質的に構成される組織を得ることを確実にするために必要である。ニッケル含有量は、５％までにすることができるが、実際にはかつこの元素のコストを考慮すると、この含有量は、好ましく４％未満、さらにより好ましくは３．５％未満であろう。

０．３％未満のクロム、好ましくは０．１５％未満のクロム、さらに好ましくは０．０９％未満のクロム。この炭化物生成元素は望ましくない。それは、本発明による鋼の特性に特に有利な効果を有さない、比較的硬い炭化物を形成することができる。結果として、その量が多すぎる場合は、炭素を消費してしまい、その結果炭素は、微細かつ分散される硬化炭化物を形成する別の高炭化物生成元素と共に、硬化炭化物を形成するのに最早使用可能ではなくなるであろう。したがって、クロムは、製造作業から結果として生じる残留物であると考えられる。この元素の含有量に関する限度の順守は、この鋼が、注意深く選択される原材料から製造されなければならないことを意味する。これらの事前注意は、原材料が、この種類の鋼に対して一般的な状況であるスクラップ鉄によって主として構成されるとき、より特に重要である。

微細かつ硬化性である析出炭化物を形成する高炭化物生成元素。これらの元素は、一方ではモリブデンおよびタングステンであり、他方ではバナジウム、ニオブ、およびタンタルである。これらの元素に対して、［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］の重量での合計は、少なくとも０．３０％、好ましくは０．３５％、さらに好ましくは０．４％でなければならない。この合計は、所望の硬化に対し必要な含有量を超える含有量から結果として生じるであろう、金属の靭性および均質性に対する不利な影響を制限するために高すぎてはならない。結果として、高炭化物生成元素の重量での合計は、０．８９％未満、好ましくは０．６９％未満、より好ましくは０．５９％未満にとどまる。さらに、バナジウム、ニオブ、およびタンタルは、顕著な脆化効果を有するので、モリブデンおよびタングステンが好ましい。したがって、Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４の重量での合計は、０．００４％未満にとどまり、ニオブは、バナジウムより靭性に対してより有害なので、その含有量は０．００４％に制限され、元素バナジウム、ニオブ、およびタンタルは、トレースレベルで存在することが好ましい。逆にモリブデンに関する含有量は、最小限０．１５％、より好ましくは０．３０％、さらにより好ましくは０．４５％であろう。モリブデンは、タングステンより一般に使用され、概してより経済的であるので、タングステンより好ましい可能性がある。しかしながら、タングステンは、この金属の靭性に不利な影響を有する偏析ゾーンの形成を減少させる利点を有し、したがって、０．１１％より多いタングステンの含有量を有することは依然として好ましい。

鍛造性を害さず、かつ引き続く成形に対する板の適合性を促進させることができるように、０．４５％未満の銅、より好ましくは０．２５％未満の銅。

鋼を脱酸し、熱処理作業中に粒成長を制御可能にする窒化アルミニウムを形成させるための、０．１０％までのアルミニウム、好ましくは０．０４０％未満のアルミニウム、ただし好ましくは０．００４％より多いアルミニウム、より好ましくは０．０１０％より多いアルミニウム。

窒素の含有量は、粒成長を制御可能にする窒化アルミニウムの形成を容易にするために、０．００１０％と０．０１５０％の間であることが好ましい。窒素に関する含有量は、０．０１５０％を超えることができるが、冷間状態または温間状態での製品の成形に対する適用性を害さないように、この含有量は、０．０３００％を超えない、好ましくは０．０２００％を超えないことが望ましい。

アルミニウムの効果と似た効果を有する元素である、任意選択で０．０４％までのチタン。しかしながら、チタンは、非常に脆化効果を有する析出物を形成する傾向を有するので、この元素の含有量をトレースレベルに制限するのが好ましい。

この成分の残りは、鉄、および製造作業から結果として生じる不純物から構成される。これらの不純物の中で、ホウ素は、トレースレベル、すなわち０．０００５％未満の含有量にとどまらなければならない。これは、この元素および窒化物および炭化物の形態のその化合物の脆化効果を防止するためである。ホウ素は、高弾性限界を有する鋼の焼入れ性を高めるために一般に使用される元素であるが、この場合に所望される非常に高いレベルの衝撃抵抗値は、ホウ素の寄与の使用を避けることに繋がる。

不純物の中では、同様に、燐および硫黄は、鋼の靭性を害さないように、Ｐ＋Ｓの合計が、０．０１５％未満、好ましくは０．０１２％未満、さらにより好ましくは０．００９％以下にとどまるような含有量に制限しなければならない。この制限は、この鋼が、特に厳しい事前注意がとられて製造されるべきことを要求する。今日では、これらの制限に従わなければならないこの分野の技術者は、どのように処理すべきかを知っている。

さらに、適切な機械的特性、特に降伏強度および引張り強度を得るために、この鋼の化学成分は、等式Ｒ＝５４０×Ｃ^０．２５＋２４５［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］^０．３０が、４１０と４６０の間に、好ましくは４２５と４５０の間にあるようにしなければならない。

潜水艦を製造するためのものである板または部材を製造するために、以下に示すように処理することが可能である。

まず第１に、上記で指示された鋼の純度制限に適合させるために、この分野の技術者に知られているすべての必要な事前注意を講じて、この鋼は、知られた方法で、例えば電気炉で製造され、次いでこの鋼は、製造するのに望ましい部材の種類に応じて、バーまたはスラブの形態に鋳込まれる。次いでこのバーまたはスラブは、表面欠陥を制限するために、加熱のときの変態の開始が、１０００℃より高い温度、好ましくは１０５０℃より高い温度、さらにより好ましくは１１００℃より高い温度で行われるように、それらをある温度に再加熱することによって、熱間状態で塑性変形を使用して、すなわち圧延または鍛造を使用して成形加工される。しかしながら再加熱温度は、特にこの段階での粒の過剰な成長を制限するために、好ましくは１２６０℃未満に、より好ましくは１２２０℃未満にとどめなければならない。熱間状態での塑性変形を使用した成形のための作業の後、製造された部材は、成形加工加熱、または好ましくは、少なくともＡＣ３に等しくかつ一般に約８６０℃と９５０℃の間のある温度で再オーステナイト化の後のいずれかから出発する、焼入れ作業を含む品質に関連する熱処理作業を受けさせられる。冷却は、焼入れ後に実質的にマルテンサイトの顕微鏡組織を得るために、当該部材のソリディティに従って、空気、油、または水を使用する手段などの、すべての知られている焼入れ手段に従って行うことができる。この分野の技術者は、ケースバイケースの原則で、どのようにもっとも適した焼入れ手段を選択するかを知っている。

焼入れの後に、約５５０℃と６７０℃の間のある温度で行うのが好ましい、少なくとも１つの焼き戻し作業が続く。

この方法を使用して、厚さ全体にわたる機械的特性が、潜水艦の製造に対し所望される機械的特性、すなわち４８０ＭＰａと６２０ＭＰａの間の降伏強度、好ましくは５００ＭＰａと６００ＭＰａの間の降伏強度、および−６０℃で５０Ｊより大きなシャルピー靭性Ｋ_ｃｖに合致する、板または鍛造部材を得ることが可能である。

化学的成分の溶接に関する適合性に対する影響は、その分析値が、表１および２に提示された例によって示されている。この表の例に対して、ニオブ、タンタル、およびチタンは、トレースレベルであり、その結果、表に示されたＭｏ＋Ｗ／２＋３Ｖの値は、Ｍｏ＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）の量と等しく、ホウ素は、０．０００５％未満の含有量を有するトレースレベルであり、アルミニウムは、０．０１５％と０．０２５％の間である。表１で、Ｐ＋Ｓの合計は、１０^−３％で表現されている。表２では、Ｐ＋Ｓの合計は、０．０１５％未満にとどまる。

例１および２は、従来技術によるものであり、例３から９および６ａから９ａは、本発明による。例１０は、比較の目的で与えられている。

例１から９は、炭素および高炭化物生成元素に関する含有量の、シリコンの従来の含有量に対する組み合わされた効果を示す。例６ａ、７ａ、８ａおよび９ａは、シリコン特有の効果を示す。

溶接性に対する効果は、溶接後、亀裂が現れるのが見えない自動フランジ加工溶接継ぎ手に対する、最小予熱温度を求める試験を使用して、具体的に評価することができる。この試験は、１５０°、１２５°、１００°、７５°、５０°、２５°、５°の予熱温度で、溶接継ぎ目を作り、得られた継ぎ手を、亀裂の有無を検出するために観察することを含む。

表１および２の例に対応するこの評価の結果は、０．３％の程度のシリコン含有量に対する高炭化物生成元素の含有量の関数として、最小非亀裂温度の経路を示す第１の線１を見ることができる単一の図に示されている。

この線で、高炭化物生成元素の含有量が増加し、同時に炭素に関連する含有量が減少するとき、０．６％の程度の高炭化物生成元素の含有量まで、最小非亀裂温度が低下することが見出された。約０．６％を超えると、最小非亀裂温度は、再び増加し始める。高炭化物生成元素に関する最高の含有量に対応する、鋳造物９および１０の亀裂の領域の顕微鏡検査を使用して、比較的低い炭素含有量にもかかわらず、硬度が特に高いことが見出された偏析ゾーンに亀裂が現れることを確定することができる。偏析ゾーンの硬度のこの高いレベルは、多分、炭素および高炭化物生成元素の共偏析から結果として生じている。

この線の検査において、溶接性の最適レベルが、約０．４％と０．６５％の間の高炭化物生成元素の含有量に対して得られることが見られる。

上記の例と類似するが、上記の例よりずっと低いシリコン含有量を有する成分を有する鋼に対応する線２は、シリコンに関連する含有量が減少するとき、最小非亀裂温度が、２０℃から２５℃減少することを示す。

シリコンのこの効果は、シリコンの熱伝導度に対する影響に帰すことができる。この鋼の熱伝導度を著しく害するシリコンのレベルを減少させることによって、応力のレベルを減少させる効果を有する熱影響ゾーン内で温度勾配が減少する。

これは、互いに類似する鋳造物６ａから９ａと６から９の熱伝導度の測定によって確認することができる。この種類の測定は、鋳造物６ａと９ａの熱伝導度が、鋳造物６から９の熱伝導度より約１０％大きいことを示すであろう。

本発明による鋼によって、潜水艦船体用の部材、例えば４０ｍｍと６０ｍｍの間の厚さを有する板から切断される部材、または大きな厚さが１００ｍｍから１５０ｍｍまでになる可能性のある接続部材などの鍛造部材を製造することが可能である。

その特性を上記で示してきたこれらの部材を使用して、外部温度が０℃に達する可能性のある、戸外の現場で溶接を使用して、これらの部材を組み立てることによって潜水艦船体を製造することが可能である。これらの部材は、予熱なしでまたは２５℃未満の予熱で満足できるように溶接することができる。

この場合に考慮される溶接作業に対し一般に推奨される、「被覆アーク溶接棒」方法が使用されるとき、導入される水素含有量を制限するためのものである使用に対する事前注意は、最大可能範囲すなわち乾燥状態での貯蔵、溶接棒の事前の焼成まで従わなければならない。使用される溶接棒の種類は、例えば規格ＥＮ７５７による型式Ｅ５５２ＮｉＭｏに対応することができる。

例えば規格ＥＮ１２５３４による型式Ｇ５５Ｍｎ４Ｎｉ２Ｍｏのワイヤを使用して、当然のこととして事実上水素をまったく導入しない中実ワイヤＭＩＧ方法は、可能な場合にはいつでも優先されるべきである。

この例では、溶接方法に関連するこれらの指示は、非限定的な推奨値である。

０．３％の程度のシリコン含有量に対する高炭化物生成元素の含有量の関数として、最小非亀裂温度を示す図である。

Claims

潜水艦船体製造用鋼であって、化学成分が重量％で、
０．０３０％≦Ｃ＜０．０８０％
０．０４０％≦Ｓｉ≦０．４８％
０．１％≦Ｍｎ≦１．４％
２％≦Ｎｉ≦４％
Ｃｒ≦０．３％
０．３０％≦Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）≦０．８９％
Ｍｏ≧０．１５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．００４％
Ｎｂ≦０．００４％
Ｃｕ≦０．４５％
Ａｌ≦０．１％
Ｔｉ≦０．０４％
Ｎ≦０．０３００％
残りは、鉄および製造作業から結果として生じる不純物、含有量が０．０００５％未満の不純物であるホウ素、およびＰ＋Ｓ≦０．０１５％を含み、化学成分は、
４１０≦５４０×Ｃ^０．２５＋２４５［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］^０．３０≦４６０の条件を満たし、
鋼は、少なくとも９０％のマルテンサイト、最大５％の在留オーステナイト、最大５％のフェライトを含む、実質的にマルテンサイトの組織を有し、かつ４８０ＭＰａから６２０ＭＰａの間の降伏強度と、−６０℃で５０Ｊより大きなシャルピー靭性Ｖ、Ｋ_ｃｖを有することを特徴とする、潜水艦船体製造用鋼。
Ｓｉ≦０．１９％であることを特徴とする、請求項１に記載の鋼。
Ｍｎ≦１％であることを特徴とする、請求項１または２に記載の鋼。
Ｗ≧０．１１％であることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載の鋼。
２．５％≦Ｎｉ≦３．５％であることを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載の鋼。
Ｃｒ≦０．１５％であることを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載の鋼。
Ｃｒ≦０．０９％であることを特徴とする、請求項６に記載の鋼。
４２５≦５４０×Ｃ^０．２５＋２４５［Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）］^０．３０≦４５０であることを特徴とする、請求項１から７のいずれか一項に記載の鋼。
Ｎｉ≧２．７％であることを特徴とする、請求項１から８のいずれか一項に記載の鋼。
Ｍｏ≦０．７５％であることを特徴とする、請求項１から９のいずれか一項に記載の鋼。
Ｃ≦０．０５５％であることを特徴とする、請求項１から１０のいずれか一項に記載の鋼。
０．０３０％≦Ｃ＜０．０６０％
０．０４０％≦Ｓｉ＜０．２９％
０．６％≦Ｍｎ＜１．２％
２．５％≦Ｎｉ＜３．５％
Ｃｒ＜０．１５％
０．４０％≦Ｍｏ＋Ｗ／２＋３（Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４）＜０．５９％
Ｍｏ≧０．１５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．００４％
Ｎｂ≦０．００４％
Ｃｕ＜０．２５％
Ａｌ＜０．０４％
Ｔｉはなしまたはトレースレベル
であることを特徴とする、請求項１に記載の鋼。
１５ｍｍと１５０ｍｍの間の厚さを有し、焼き入れされかつ焼き戻しされている、請求項１から１２のいずれか一項に記載の鍛造または圧延された鋼の潜水艦船体部材。
溶接を使用して組み立てられる、請求項１３に記載の部材を備える潜水艦船体。
１５ｍｍと１５０ｍｍの間の厚さを有し、かつ溶接を使用して組み立てられる部材を備える潜水艦船体を製造するための、請求項１から１２のいずれか一項に記載の鋼の使用。
外部温度が０℃未満である現場で溶接が行われるときを含み、予熱なしでまたは２５℃以下の温度に予熱して、部材が溶接を使用して組み立てられることを特徴とする、請求項１５に記載の鋼の使用。