RO120066B1 - Procedeu şi instalaţie de obţinere a 1,2-dicloretanului - Google Patents

Procedeu şi instalaţie de obţinere a 1,2-dicloretanului Download PDF

Info

Publication number
RO120066B1
RO120066B1 RO98-01768A RO9801768A RO120066B1 RO 120066 B1 RO120066 B1 RO 120066B1 RO 9801768 A RO9801768 A RO 9801768A RO 120066 B1 RO120066 B1 RO 120066B1
Authority
RO
Romania
Prior art keywords
pipe
dichloroethane
reaction
heat exchanger
heat
Prior art date
Application number
RO98-01768A
Other languages
English (en)
Inventor
Peter Schwarzmaier
Ingolf Mielke
Helmut Grumann
Original Assignee
Hoechst Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE19641562A external-priority patent/DE19641562A1/de
Application filed by Hoechst Aktiengesellschaft filed Critical Hoechst Aktiengesellschaft
Publication of RO120066B1 publication Critical patent/RO120066B1/ro

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B01J19/0066—Stirrers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B01J10/002—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor carried out in foam, aerosol or bubbles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/1868—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement
    • B01J19/1881—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement externally, i.e. the mixture leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
    • C07C17/02—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C19/00—Acyclic saturated compounds containing halogen atoms
    • C07C19/01—Acyclic saturated compounds containing halogen atoms containing chlorine
    • C07C19/043—Chloroethanes
    • C07C19/045—Dichloroethanes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/00108—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Prezenta invenţie se referă la un procedeu şi la o instalaţie de obţinere a 1,2-dicloretanului, utilizat în industria chimică. Procedeul, conform invenţiei, de obţinere a 1,2-dicloretanului, prin reacţia etilenei cu clor, în 1,2-dicloretan recirculat, sub amestecare intensă şi cu recuperarea căldurii, constă în aceea că reacţia etilenei cu clorul are loc la o temperatură de 65...125°C şi la o presiune absolută de 0,5...3,2 bar, presiunea şi temperatura fiind astfel alese, încât amestecul de reacţie să fiarbă, iar căldura de reacţie să fie preluată din spaţiul de vapori şi alimentată, cel puţin, într-un schimbător de căldură. Instalaţia pentru realizarea procedeului este constituită dintr-un reactor, un dispozitiv de amestecare, o limită de 1,2-dicloretan lichid, o conductă pentru 1,2-dicloretan lichid, o pompă, conductă de alimentare pentru clor, respectiv etilenă, o conductă de evacuare a amestecului de reacţie, gazos, o conductă spre un schimbător de căldură, o conductă de reflux, de la schimbătorul de căldură la reactor, o conductă spre coloana de distilare şi conducte spre, respectiv, de la un consumator termic. ŕ

Description

Prezenta invenție se referă la un procedeu și la o instalație de obținere a 1,2dicloretanului, utilizat în industria chimică.
Obținerea 1,2-dicloretanului (EDC) prin reacția dintre etilenă și clor, care, în general, este cunoscută sub denumirea de clorurare directă, are loc cu eliberarea de căldură de reacție. Pentru un control mai eficient al reacției, precum și pentru evacuarea căldurii de reacție se folosește, de regulă, recirculatul de EDC lichid. în acest scop, se evacuează in vasul de reacție amestecul de reacție, respectiv 1,2-dicloretan brut, iar căldura de reacție se preia cu un schimbător de căldură, de exemplu pentru funcționarea coloanelor de distilare. Astfel de procedee se cunosc, de exemplu, din EP-A-471987, DE-A-4029314 și DE-A-4133810. Din aceste descrieri se cunoaște, de asemenea, modalitatea de realizare a unei amestecări deosebit de intense a reactanților cu EDC recirculat, prin folosirea de dispozitive adecvate, cum ar fi, de exemplu, amestecătoarele statice.
în US 4873384 este descris un procedeu de obținere a 1,2-dicloretanului din etilenă și clor în 1,2-dicloretan lichid, în care vaporii din mediul de reacție se folosesc pentru recuperarea unei părți din căldura latentă.
Problema tehnică pe care o rezolvă invenția este recuperarea în proporție cât mai mare a căldurii de reacție.
Procedeul conform invenției, de obținere a 1,2-dicloretanului prin reacția etilenei cu clor în 1,2-dicloretan recirculat, sub amestecare intensă și cu recuperarea căldurii, constă în aceea că reacția etilenei cu clorul are loc la o temperatură de 65...125°C și la o presiune absolută de 0,5...3,2 bar, presiunea și temperatura fiind astfel alese, încât amestecul de reacție să fiarbă, iar căldura de reacție să fie preluată din spațiul de vapori și alimentată cel puțin într-un schimbător de căldură.
De asemenea, invenția se referă la o instalație pentru realizarea procedeului de obținere a 1,2-dicloretanului constituită dintr-un reactor, un dispozitiv de amestecare, o limită de 1,2-dicloretan lichid, o conductă pentru 1,2-dicloretan lichid, o pompă, conducte de alimentare pentru clor respectiv etilenă, o conductă de evacuare a amestecului de reacție gazos, o conductă spre un schimbător de căldură, o conductă de reflux de la schimbătorul de căldură la reactor, o conductă spre coloana de distilare și conducte spre, respectiv de la un consumator termic.
Instalația pentru realizarea procedeului este prezentată în fig. 1 și este constituită dintr-un reactor 1, un dispozitiv de amestecare 2, o limită de 1,2-dicloretan lichid 3, o conductă pentru 1,2-dicloretan lichid 4, o pompă 5, conducte de alimentare pentru clor respectiv etilenă 6, 7, o conductă de evacuare a amestecului de reacție gazos 8, o conductă 9 spre schimbătorul de căldură 10, un schimbător de căldură 10, o conductă de reflux 11 de la schimbătorul de căldură 10 la reactorul 1, o conductă 12 spre coloana de distilare și conducte 13,14 spre, respectiv de la un consumator termic.
Una din formele de realizare preferate ale procedeului conform invenției constă în aceea că din spațiul de vapori se evacuează amestecul de reacție gazos, că EDC se condensează într-un schimbător de căldură, iar EDC lichid se recirculă în reactor.
O altă formă de realizare preferată a invenției constă în aceea că amestecul de reacție sub formă de vapori se introduce lateral într-o coloană de distilare, în capătul căreia se evacuează produșii gazoși inerți și etilena nereacționată, EDC-ul pur se evacuează lateral sub zona de alimentare, iar din blaz se evacuează produșii secundari cu puncte de fierbere ridicate. Această coloană de distilare poate funcționa, în mod avantajos, prin folosirea căldurii de reacție din spațiul de vapori al reactorului. Temperatura în partea inferioară a coloanei este mai scăzută decât temperatura în spațiul de reacție. Ea este, de exemplu, de 90°C dacă reacția se efectuează la 105°C.
RO 120066 Β1
O instalație corespunzătoare pentru punerea în practică a acestei forme de realizare 1 a procedeului este prezentată în fig. 2. în această figură reperele 1-14 au semnificațiile menționate anterior, celelalte reprezentând: o coloană de distilare 15, o conductă pentru 3 produsele ușor volatile 16, un condensator 17, o conductă de reflux 18, un vas de stocare a refluxului 19, o pompă 20, o conductă de evacuare a produselor ușor volatile 21, un 5 uscător 22, o conductă de evacuare a produselor ușor volatile 23, un condensator 24, o pompă 25, o conductă pentru 1,2-dicloretan 26 și o conductă pentru produsele cu punct de 7 fierbere ridicat 27.
Produsele având temperatura de fierbere mică ajung din capul coloanei de distilare 9 15 prin conducta 16, condensatorul și conducta de reflux 18 în vasul de stocare 19 (vasul de stocare a refluxului). Produsele lichide condensate ajung în continuare prin conducta de 11 reflux 18 și pompa 20 în uscătorul 22, care are scopul de a preveni acumularea apei antrenate circuitul de reflux și desfășurarea unor fenomene de coroziune. Prin conducta 21 13 se pot evacua o parte din produsele cu temperatura de fierbere mică.
Din vasul 19, produsele gazoase, în principal etilena nereacționată și componentele 15 inerte, ajung printr-un alt condensator 24 și o pompă 25 la secția de valorificare a gazelor reziduale. 17
Uscătorul 22 poate fi realizat în formele cunoscute și poate funcționa, de exemplu, după procedeele fizice și/sau chimice cunoscute. Dacă uscătorul 22 conține un agent de 19 uscare, atunci se pot utiliza agenți de uscare chimici, cum ar fi pentoxidul de fosfor sau agenți de uscare fizici, cum ar fi sitele moleculare sau silicagelul. în mod avantajos, uscarea 21 se poate realiza conform US-A-55 0792 0.
într-o altă formă de realizare preferată, conform invenției, coloana de distilare este 23 operată sub presiune scăzută. Această forma de realizare preferată este prezentată în fig.
3. în această schemă, reperele 1 până la 21 (lipsește uscătorul 22) și 23 până la 27 au25 semnificațiile prezentate anterior, iar 28 este conducta de recirculare de la condensatorul 24 la vasul 19.27 în această formă de realizare, vasul 19 se află sub o depresiune mai mare decât coloana 15 (de exemplu în coloana 15 o presiune de 0,8 bar absolut, în vasul 19 de 0,2 629 bar absolut). Reglarea presiunii se face cu ajutorul uneia sau mai multor pompe, de exemplu pompa 25 (prevăzută cu ventilele corespunzătoare, care nu sunt prezentate în figură). în 31 această formă de realizare, produsele care vin prin răcitorul 17 sunt depresurizate în vasul
19. Faza gazoasă ajunge, prin conducta 23 în răcitorul 24, din care produsele condensate 33 ajung prin conducta 28 înapoi în vasul 19. Faza lichidă - EDC pur - este divizat, după pompa
20, într-un flux de produs (prin conducta 26) și un reflux prin conducta 18. 35
Procedeul este realizat folosind catalizatorii cunoscuți. Sunt adecvate combinațiile de acizi Lewis, cum ar fi clorură ferică (III), cu halogenurile metalelor din prima sau a doua 37 grupă principale din sistemul periodic al elementelor, mai ales clorură de sodiu, la diferite rapoarte molare (NL-A-69 01398, US-A-4 774 373 sau DE-A-4103281) și în mod deosebit 39 sistemele catalitice conform WO-A-94/17019 (ZA 94/0535), în care raportul molar dintre clorură de sodiu și clorură ferică (III), pe tot parcursul reacției rămâne sub 0,5, de preferință 41 în intervalul 0,4 5 până la 0,3. în acest procedeu se obține un EDC de o puritate atât de mare, încât duratele de funcționare ale schimbătoarelor de căldură devin deosebit de lungi. 43 Realizarea procedeului conform invenției prezintă o serie de avantaje. Astfel, reacția poate fi condusă cu multă siguranță și supusă unui control strict la orice moment. în acest 45 fel, devine posibil ca temperatura de reacție să se mențină la valori scăzute, ceea ce are ca
RO 120066 Β1 efect reducerea formării de produse secundare, datorită faptului că efectul termic al reacției se preia dintr-un amestec de reacție în stare de vapori, schimbătoarele de căldură, de exemplu evaporatorul de recirculare, se pot dimensiona forme mai mici, întrucât se folosește căldura de condensare a EDC-ului. Un alt avantaj constă în aceea că schimbătoarele de căldură nu au depuneri de catalizator antrenat și produse cu temperatura de fierbere ridicată.
Valorificarea căldurii de reacție și a celei de condensare este foarte eficientă și permite o multitudine de variante de realizare a procedeului. Schimbătorul sau schimbătoarele de căldura pot fi amplasate în imediata vecinătate cu reactorul, dar și aparatele care utilizează căldura, la rândul lor, pot fi amplasate în spațiul apropiat de lângă sau din jurul schimbătorului sau schimbătoarelor de căldură. în felul acesta, se pot evita pierderile de căldură pe conducte lungi și reduce cheltuielile de construcție, și se poate face o semnificativă economie de spațiu de instalație.
în formele de realizare a procedeului conform invenției, prezentate anterior, în care fracțiunile gazoase inerte si etilena nereacționată sunt separate, etilena poate fi separată prin metodele cunoscute, de gazele inerte și reintrodusă în proces. Aceste componente gazoase, cum ar fi oxigenul sau azotul, sunt aduse de clor, în care caz oxigenul se consideră a fi sub limita de explozie la un conținut volumetric sub 3%. Recircularea gazelor reziduale în procedeul de clorurare directă este descrisă în W0-A-96/03361(ZA 95/6058).
Desfășurarea reacție se realizează în modul cunoscut, făcându-se, de asemenea, referire și la descrierile menționate anterior, inclusiv în ceea ce privește aparatura.
Se dau în continuare exemple de realizare a invenției în legătură cu fig. 1,2 și 3, care reprezintă scheme ale variantelor de instalații conform invenției.
Exemplul 1. (fig. 1 și 2) într-un reactor de clorurare directă 1, prevăzut cu un amestecător static 2, se alimentează printr-o conductă 6clorul și printr-o conductă 7 etilena. Reactorul se umple cu EDC lichid până o limită de lichid 3 și se recirculă cu o pompă 5 printr-o conductă 4. Amestecul de gaze evacuat din spațiul cu vapori al reactorului printr-o conductă 8 (format în principal din EDC dar și resturi de etilena nereacționată, oxigen, azot și componente având temperatura de fierbere mai mică decât cea a EDC) este, în cea mai mare parte, alimentat în fierbătorul unei coloane 10 (schimbător de căldură), unde se condensează și se retrimite în reactorul 1 printr-o conductă 11. Căldura de condensare, prin două conducte 13 și 14, se trimite la, respectiv se preia de la, o coloană de distilare 15.
O parte mai mică din amestecul de reacție gazos se introduce lateral printr-o conductă 12 în coloana de distilare 15, care, printr-o conductă 16, se evacuează din capul coloanei etilena nereacționată, oxigenul, azotul precum și urmele de produse secundare cu temperatura de fierbere mică, cum ar fi clorura de etil și apa. EDC pur este evacuat din coloana 15 printr-o conductă 26 (sub locul de alimentare cu conducta 12). Produsele necondensabile, cum ar fi oxigenul, azotul și etilenei ajung prin conducta 16, un condensator 17, o conductă 18, un vas 19 și o conductă 23 la un condensator de gaze reziduale 24, apoi la un compresor 25, care pompează la o instalație de valorificare a gazelor reziduale.
Produsele condensabile, ca produsele de reacție secundare cu temperatura de fierbere mică și un amestec azeotrop de EDC și apă, ajung, trecând de asemenea, inițial, prin conducta 16 și conducta de reflux 18, în vasul de reflux 19, iar de acolo cu pompa de alimentare 20 la uscătorul 22, care împiedică îmbogățirea capului de coloană cu urmele de apă antrenate de distilat. Condensatul uscat se scurge prin conducta de reflux 18 în coloana de distilare 15.
RO 120066 Β1
Exemplul 2 (fig. 3). 1
Se procedează așa cum s-a descris în primul paragraf în exemplul 1, după care se continuă după cum urmează: O parte mai mică din amestecul de vapori se alimentează 3 printr-o conductă 12 într-o coloană de distilare 15. EDC-ul pur,oxigenul, azotul, etilena nereacționată și urmele de produse de reacție cu temperatura de fierbere mică ajung printr- 5 o conductă 16 într-un condensatorul de EDC 17 și apoi, printr-o conductă 18, la un vas de reflux 19. Cu o pompă de vid 25 se stabilește în coloana 15 un vid de 0,8 bar absolut iar în 7 vasul de reflux 19 de 0,8 bar absolut, pentru a separa etilena nereacționată dizolvată în EDC, precum și oxigenul și azotul. într-un răcitorul de gaze reziduale 24 se condensează 9 la +1°C o altă fracțiune de EDC, iar gazul rezidual se trimite printr-o conductă 23 la o instalație de valorificare a gazelor reziduale. EDC pur ajunge printr-o conductă 26 la un 11 cuptor de scindare EDC.

Claims (10)

13 Revendicări
1 (10) la reactorul (1), o conductă (12) spre coloana de distilare și conducte (13, 14) spre, respectiv de la un consumator termic.
1. Procedeu de obținere a 1,2-dicloretanului prin reacția etilenei cu clor în 1,2dicloretan recirculat, sub amestecare intensă și cu recuperarea căldurii, caracterizat prin 17 aceea că reacția etilenei cu clorul are loc la o temperatură de 65...125'0 și la o presiune alsolută de 0,5...3,2 bar, presiunea și temperatura fiind astfel alese încât amestecul de 19 reacție să fiarbă, iar căldura de reacție să fie preluată din spațiu de vapori și alimentată cel puțin într-un schimbător de căldură. 21
2. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că o parte din amestecul de reacție gazos se evacuează din spațiul de vapori, 1,2-dicloretanul gazos 23 condensându-se într-un schimbător de căldură, iar 1,2-dicloretanul lichid recirculându-se în reactor. 25
3 9. Instalație conform revendicării 8, caracterizată prin aceea că, suplimentar, cuprinde o coloană de distilare (15), o conductă pentru produse volatile (16), un
3. Procedeu conform revendicării 1 sau 2, caracterizat prin aceea că o parte din amestecul de reacție sub formă de vapori se introduce lateral într-o coloană de distilare în 27 capul căreia se evacuează produșii gazoși inerți și etilena nereacționată, 1,2-dicloretanul pur se evacuează lateral sub zona de alimentare, iar în blaz se evacuează produșii 29 secundari cu puncte de fierbere ridicate.
4. Procedeu conform revendicării 3, caracterizat prin aceea că, coloana de distilare 31 funcționează prin folosirea căldurii de reacție din spațiul de vapori al reactorului.
5 condensator (17), o conductă de reflux (18), un vas de stocare a refluxului (19), o pompă (20), o conductă de evacuare a produselor ușor volatile (21), un uscător (22), o conductă
5. Procedeu conform uneia sau mai multor revendicări de la 1 la 4, caracterizat prin 33 aceea că amestecarea intensă se realizează cu ajutorul unui amestecător static.
6. Procedeu conform uneia sau mai multor revendicări de la 1 la 5, caracterizat prin 35 aceea că reacția este condusă în prezența unui sistem catalitic format dintr-un acid Lewis și o halogenură a unui metal din prima sau a doua grupă principală a Sistemului Periodic 37 al Elementelor.
7 pentru gazul rezidual (23), un condensator (24), o pompă (25), o conductă pentru 1,2dicloretan (26) și o conductă pentru produsele cu punct de fierbere ridicat (27).
7. Procedeu conform revendicării 6, caracterizat prin aceea că, drept catalizator 39 se folosește clorură de sodiu și clorură ferică (III) la un raport molar sub 0,5.
8. Instalație pentru realizarea procedeului conform revendicărilor de la 1 la 7, 41 caracterizată prin aceea că este constituită dintr-un reactor (1), un dispozitiv de amestecare (2), o limită de 1,2-dicloretan lichid (3), o conductă pentru 1,2-dicloretan lichid 43 (4), o pompă (5), conducte de alimentare pentru clor respectiv etilenă (6,7), o conductă de evacuare a amestecului de reacție gazos (8), o conductă (9) spre schimbătorul de căldură 45 (10), un schimbător de căldură (10), o conductă de reflux (11) de la schimbătorul de căldură
RO 120066 Β1
9
10. Instalație conform revendicării 9, caracterizată prin aceea că este lipsită de uscătorul (22) și cuprinde o conductă de recirculare (28) de la condensatorul (24) la vasul 11 (19).
RO98-01768A 1996-07-04 1997-06-30 Procedeu şi instalaţie de obţinere a 1,2-dicloretanului RO120066B1 (ro)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19626827 1996-07-04
DE19641562A DE19641562A1 (de) 1996-07-04 1996-10-09 Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung
PCT/EP1997/003399 WO1998001407A1 (de) 1996-07-04 1997-06-30 Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan durch direktchlorierung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RO120066B1 true RO120066B1 (ro) 2005-08-30

Family

ID=26027172

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RO98-01768A RO120066B1 (ro) 1996-07-04 1997-06-30 Procedeu şi instalaţie de obţinere a 1,2-dicloretanului

Country Status (22)

Country Link
US (1) US6235953B1 (ro)
EP (1) EP0907626B1 (ro)
JP (1) JP3210022B2 (ro)
KR (1) KR20000022460A (ro)
CN (1) CN1120146C (ro)
AU (1) AU3345297A (ro)
BG (1) BG63297B1 (ro)
BR (1) BR9710861A (ro)
CA (1) CA2259313C (ro)
CZ (1) CZ290462B6 (ro)
ES (1) ES2144318T3 (ro)
GR (1) GR3033256T3 (ro)
HU (1) HU221229B1 (ro)
MA (1) MA24256A1 (ro)
NO (1) NO310682B1 (ro)
PL (1) PL331328A1 (ro)
RO (1) RO120066B1 (ro)
RU (1) RU2159759C2 (ro)
SK (1) SK282662B6 (ro)
TR (1) TR199802749T2 (ro)
TW (1) TW442449B (ro)
WO (1) WO1998001407A1 (ro)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19910964A1 (de) * 1999-03-12 2000-09-21 Krupp Uhde Gmbh Verfahren zur Herstellung von Ethylendichlorid (EDC)
DE19916753C1 (de) * 1999-04-14 2000-07-06 Krupp Uhde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan
DE19953762C2 (de) * 1999-11-09 2003-07-10 Uhde Gmbh Verfahren zur Nutzung der bei der 1,2-Dichlorethan-Herstellung im Direktchlorierungsreaktor anfallenden Wärme
DE102004029147B4 (de) 2004-06-17 2008-01-03 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan mittels Direktchlorierung
FR2878171B1 (fr) * 2004-11-19 2007-03-09 Solvay Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide
DE102005044177A1 (de) * 2005-09-15 2007-04-05 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung der bei der Reinigung von 1,2-Dichlorethan anfallenden Kondensationswärme
DE102005030512A1 (de) * 2005-06-28 2007-01-04 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung der bei der Herstellung von 1,2-Dichlorethan anfallenden Reaktionswärme
DE102008020386B4 (de) * 2008-04-23 2012-01-26 Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines chlorierten Alkans
DE102011120479A1 (de) 2011-12-08 2013-06-13 Thyssenkrupp Uhde Gmbh Verfahren zur Wärmerückgewinnung in Vinylchlorid-Monomeranlagen oder im Anlagenverbund Vinylchlorid / Polyvinylchlorid und dafür geeignete Vorrichtung
CN104114518B (zh) 2011-12-08 2016-09-28 蒂森克虏伯工业解决方案股份公司 用于在氯乙烯单体工厂或整合性氯乙烯单体/聚氯乙烯工厂内热回收的方法和设备
DE102012007339A1 (de) 2012-04-13 2013-10-17 Thyssenkrupp Uhde Gmbh Verfahren zur Wärmerückgewinnung in Vinylchlorid-Monomeranlagen oder im Anlagenverbund Vinylchlorid / Polyvinylchlorid und dafür geeignete Vorrichtung
CN104211562A (zh) * 2013-05-29 2014-12-17 上海氯碱化工股份有限公司 采用复合催化剂直接氯化制备二氯乙烷的方法
US9416073B2 (en) * 2014-10-06 2016-08-16 Honeywell International Inc. Method to improve halogenation reactions
CN109180417A (zh) * 2018-09-29 2019-01-11 青海盐湖工业股份有限公司 一种利用低纯度氯气生产二氯乙烷edc的方法和系统
CN112159302A (zh) * 2020-11-09 2021-01-01 天津渤化工程有限公司 整体集合型高温直接氯化系统及方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL6901398A (ro) 1969-01-29 1969-11-25
EP0075742B1 (de) * 1981-09-21 1984-11-07 Hoechst Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan
DE3137513A1 (de) 1981-09-21 1983-04-07 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
DE3245366A1 (de) 1982-12-08 1984-06-14 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
DE3604968A1 (de) * 1985-02-19 1986-08-21 Kanegafuchi Kagaku Kogyo K.K., Osaka Verfahren zur herstellung von dichlorethan
DE4026282A1 (de) * 1990-08-20 1992-02-27 Hoechst Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von hochreinem 1,2-dichlorethan mit waermerueckgewinnung
DE4029314A1 (de) 1990-09-15 1992-03-19 Hoechst Ag Verfahren und vorrichtung zur aufarbeitung von rohem 1,2-dichlorethan unter nutzung der direktchlorierungsenthalpie
DE4103281A1 (de) 1991-02-04 1992-08-06 Buna Ag Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
FR2678938B1 (fr) 1991-07-10 1993-10-08 Rhone Poulenc Rorer Sa Derives de pyrrolidine, leur preparation et les medicaments les contenant.
DE4133810A1 (de) 1991-10-12 1993-04-15 Hoechst Ag Verfahren zur reaktionsenthalpie-nutzung bei der herstellung von 1,2-dichlorethan
JPH07507993A (ja) 1991-12-20 1995-09-07 メルク　シヤープ　エンド　ドーム　リミテツド 医薬活性を有する中枢神経系コレシストキニンアンタゴニスト
FR2700165B1 (fr) 1993-01-07 1995-02-17 Rhone Poulenc Rorer Sa Dérivés de pyrrolidine, leur préparation et les médicaments les contenant.
FR2700167B1 (fr) 1993-01-07 1995-02-03 Rhone Poulenc Rorer Sa Dérivés de pyrrolidine et thiazolidine, leur préparation et les médicaments les contenant.
FR2700168B1 (fr) 1993-01-07 1995-02-03 Rhone Poulenc Rorer Sa Dérivés de thiazolidine, leur préparation et les médicaments les contenant.
ES2108423T3 (es) * 1993-01-27 1997-12-16 Hoechst Ag Procedimiento y dispositivo para la preparacion de 1,2-dicloroetano por cloracion directa.
DE4318609A1 (de) 1993-01-27 1994-07-28 Hoechst Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung
DE4342042A1 (de) 1993-12-09 1995-06-14 Hoechst Ag Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Vinylchlorid
DE4425872A1 (de) 1994-07-21 1996-01-25 Hoechst Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung unter Abgasrückführung
FR2734724B1 (fr) 1995-06-01 1997-07-04 Rhone Poulenc Rorer Sa Application de derives de pyrrolidine a la preparation de medicaments destines au traitement de l'alcoolisme

Also Published As

Publication number Publication date
CN1224409A (zh) 1999-07-28
TR199802749T2 (xx) 1999-04-21
MA24256A1 (fr) 1998-04-01
NO986203L (no) 1998-12-30
WO1998001407A1 (de) 1998-01-15
NO986203D0 (no) 1998-12-30
HU221229B1 (en) 2002-08-28
CN1120146C (zh) 2003-09-03
CZ290462B6 (cs) 2002-07-17
US6235953B1 (en) 2001-05-22
EP0907626A1 (de) 1999-04-14
CA2259313C (en) 2002-10-29
PL331328A1 (en) 1999-07-05
RU2159759C2 (ru) 2000-11-27
GR3033256T3 (en) 2000-09-29
BR9710861A (pt) 2000-01-11
AU3345297A (en) 1998-02-02
SK282662B6 (sk) 2002-11-06
SK181798A3 (en) 1999-06-11
HUP9903027A3 (en) 2000-06-28
JP3210022B2 (ja) 2001-09-17
BG103048A (en) 1999-08-31
CA2259313A1 (en) 1998-01-15
KR20000022460A (ko) 2000-04-25
CZ1099A3 (cs) 1999-03-17
BG63297B1 (bg) 2001-09-28
EP0907626B1 (de) 2000-01-26
ES2144318T3 (es) 2000-06-01
NO310682B1 (no) 2001-08-13
TW442449B (en) 2001-06-23
JP2000500778A (ja) 2000-01-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RO120066B1 (ro) Procedeu şi instalaţie de obţinere a 1,2-dicloretanului
CN1092636C (zh) 含有丙烯酸或甲基丙烯酸及高比例的不可冷凝组分的热气体混合物的分凝
KR100866452B1 (ko) 메탄올 회수 방법
KR20100015632A (ko) 디콘 공정에서의 열 통합
JP5114408B2 (ja) １，２−ジクロロエタンの精製のための蒸留塔の操作及び結合されたカセイソーダ蒸発濃縮の方法
CN1045287C (zh) 用直接氯化处理方法制备1,2－二氯乙烷的方法及装置
KR101385915B1 (ko) 1,2-디클로르에탄의 제조 중에 발생한 반응열을 이용하기위한 방법 및 장치
KR100315571B1 (ko) 1,2-디클로로에탄의제조방법및이러한방법을수행하기위한장치
CN103922891B (zh) 一种两段反应精馏串联生产氯化苄的能量集成方法
UA57740C2 (uk) Спосіб одержання 1,2-дихлоретану та установка для здійснення способу
CN214193095U (zh) 整体集合型高温直接氯化模块、氯化单元及氯化系统
JP2006290649A (ja) 塩化水素の分離・回収方法
HU205595B (en) Process for diminishing humidity of waste gases from reactors for direct chlorinating ethylene for producing dichloroethane
JP3193627B2 (ja) 高次塩素化メタンの製造方法
RU2757040C1 (ru) Способ получения монохлоруксусной кислоты
US20090159422A1 (en) Dehydration method
CN112159302A (zh) 整体集合型高温直接氯化系统及方法
MX2008003753A (en) Method of operating a distillation column for purifying 1,2-dichloroethane and for coupled sodium hydroxide solution evaporative concentration
IL32663A (en) Process for methane oxychlorination
CS250776B1 (en) Method of technical-grade hydrogen chloride insulation and device for this method