RO119995B1 - Dispozitiv pentru turnarea verticală a unei bare metalice - Google Patents
Dispozitiv pentru turnarea verticală a unei bare metalice Download PDFInfo
- Publication number
- RO119995B1 RO119995B1 RO97-00559A RO9700559A RO119995B1 RO 119995 B1 RO119995 B1 RO 119995B1 RO 9700559 A RO9700559 A RO 9700559A RO 119995 B1 RO119995 B1 RO 119995B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- casting
- bar
- area
- cooling
- strips
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0608—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
- B22D11/0685—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting belts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la un dispozitiv pentru turnarea verticală a unei bare metalice, în special a barelor din aluminiu. Dispozitivul vertical de turnare (10) a metalului topit, sub forma unei bare metalice, include o pereche de benzi opuse, mobile (I2 şi I4), fiecare prezentând o suprafaţă de turnare (I2a şi I4a), precum şi o pereche de mijloace de limitare, opuse, mobile (30 şi 32), incluzând mai multe blocuri de limitare, având un capăt montat pe un suport rulant (43 şi 44) şi o suprafaţă de turnare (34a şi 36a), opusă capătului montat. Suprafeţele de turnare, ale benzilor şi blocurilor de limitare definesc zona de turnare (I00), în care are loc solidificarea metalului topit, sub forma unei bare metalice. Dispozitivul de turnare mai cuprinde barele de răcire (70 şi 72) a benzilor, în timpul trecerii acestora prin zona de turnare. ŕ
Description
Invenția se referă la un dispozitiv de turnare verticală a unei bare metalice.
Pentru turnarea continuă a barelor metalice, este cunoscut, de exemplu, un dispozitiv de turnare rotativ, folosit, în special, la turnarea barelor semifabricate de aluminiu, pentru producerea barelor și sârmei de aluminiu.
Dispozitivul rotativ de turnare continuă a barelor, cunoscut în prezent, cuprinde o roată, având un șanț trapezoidal, în care este turnat aluminiul topit, șanțul fiind acoperit de o bandă de oțel sau cupru, în timp ce roata și aluminiul topit turnat sunt în mișcare de rotație. Șanțul împreună cu banda realizează o formă de turnare, iar aluminiul topit se solidifică în șanț și iese din roata dispozitivului de turnare. Procesul de solidificare are loc datorită introducerii unui agent de răcire pe fața posterioară a benzii și pe părțile laterale ale formei, după solidificare, bara de aluminiu fiind introdusă într-un dispozitiv de laminare, unde este transformată în sârmă de aluminiu, care este apoi răcită, lubrifiată și înfășurată pe un mosor.
Calitatea barei de aluminiu, turnată continuu, depinde, în special, de parametrii termici ai procesului de solidificare. Viteza de extracție a căldurii trebuie controlată, pentru a se evita topirea suprafeței, dezvoltarea unor tensiuni reziduale în timpul solidificării, care pot determina fisurarea sau ruperea barei în timpul turnării sau prelucrării ulterioare, precum și aglomerarea centrală a elementelor de aliere. Deși s-au obținut multe îmbunătățiri ale dispozitivului de turnare rotativ, problemele menționate sunt încă prezente, în special, la turnarea anumitor aliaje de aluminiu.
Topirea suprafeței este determinată de formarea unor bule de aer între bara de aluminiu în curs de solidificare și formă, ceea ce determină retopirea suprafeței barei. Această deficiență poate fi rezolvată prin menținerea contactului între formă și aluminiul în curs de solidificare, pe toată lungimea procesului de solidificare. Dispozitivul de turnare rotativ prezintă însă o formă rigidă pe trei părți, fiind dificilă sau imposibilă menținerea contactului între formă și bară, pe toată durata procesului de solidificare. în plus, forma și banda vor prezenta deformări imprevizibile, îngreunând menținerea contactului între ele.
Bara parțial solidificată, îndoită după forma rotundă a roții, poate prezenta fisuri laterale sau rupturi, în timpul turnării și rotirii. Aliajele prezintă predispoziții diferite de dezvoltare a tensiunilor reziduale, datorită vitezelor de transfer al căldurii, pe lungimea zonei de solidificare.
în plus, în cazul aliajelor cu răcire prelungită, aplicarea agentului de răcire trebuie să fie foarte eficientă, pentru a extrage rapid căldura din metalul solidificat. Dispozitivul de turnare rotativ nu permite obținerea vitezelor de răcire ridicate, necesare în vederea solidificării eficiente a barei turnate. Răcirea ineficientă determină aglomerarea centrală a elementelor de aliere, care trebuie evitată.
Problema tehnică, pe care o rezolvă invenția, constă în realizarea unui dispozitiv, care să asigure un bun contact între formă și bară și să permită variația transferului de căldură, de-a lungul zonei de solidificare, printr-un sistem de răcire corespunzător.
Dispozitivul de turnare, conform invenției, rezolvă problema propusă, prin aceea că are în componență o pereche de benzi opuse, mobile, fiecare bandă având o suprafață de turnare și o suprafață de răcire opusă celei de turnare și o pereche de mijloace de limitare opuse, mobile, care includ mai multe blocuri de limitare, având un capăt montat de un suport rulant și o suprafață de turnare opusă capătului montat, suprafețele de turnare ale blocurilor de limitare definind o zonă deturnare, pentru solidificarea metalului topit, într-o bară metalică. Dispozitivul de turnare mai include mijloace de răcire a benzilor, în timpul trecerii acestora prin zona de turnare a barei.
Dispozitivul conform invenției prezintă următoarele avantaje:
- permite realizarea unor bare metalice turnate, de calitate superioară;
- oferă posibilitatea turnării mai multor tipuri aliaje.
RO 119995 Β1
Se dă, în continuare, un exemplu de realizare a invenției, în legătură și cu fig. 1...16,1 care reprezintă:
- fig. 1, vedere în perspectivă a unui dispozitiv de turnare vertical, conform invenției; 3
- fig. 2, secțiune cu un plan 2 - 2 din fig. 1;
- fig. 3, secțiune cu un plan 3 - 3 din fig. 1;5
- fig. 4, secțiune cu un plan 4 - 4 din fig. 3;
- fig. 5, secțiune transversală cu un plan 5 - 5 din fig. 4;7
- fig. 6, secțiune orizontală prin zona de turnare;
- fig. 7, secțiune verticală, parțial schematică, a zonei de turnare, prezentând benzile și 9 bara în curs de solidificare;
- fig. 8, secțiune transversală cu un plan A - A din fig. 7;11
- fig. 9, secțiune transversală cu un plan B - B din fig. 7;
- fig. 10, secțiune transversală cu un plan C - C din fig. 7;13
- fig. 11, secțiune transversală cu un plan D - D din fig. 7;
- fig. 12, vedere de sus a unui mijloc de răcire a barei;15
- fig. 13, secțiune transversală de-a lungul traseului 9-9 din fig. 12, prezentând poziția relativă a benzii în raport cu mijloacele de răcire a barei;17
- fig. 14, detaliu în secțiune, al duzelor din porțiunea superioară a mijloacelor de răcire a barei;19
- fig. 15, detaliu în secțiune, al duzelor din porțiunea mediană a mijloacelor de răcire a barei;21
- fig. 16, detaliu în secțiune, al duzelor din porțiunea inferioară a mijloacelor de răcire a barei.23
Dispozitivul vertical de turnare 10, conform invenției, include o pereche de benzi 12 și 14 opuse, mobile, care sunt acționate și sprijinite de niște role 20,22, respectiv, 24,26. Se pre- 25 feră ca rolele 20 și 24 să fie pasive, iar rolele 22,26 să fie motoare, deși rolurile pot fi inversate. Rolele sunt convenționale din punct de vedere constructiv și au de preferință un diametru între 27 500 și 1250 mm, în funcție de grosimea benzilor.
Rolele sunt montate pe un cadru (nereprezentat) și sunt proiectate pentru a antrena 29 benzile cu o viteză de cel puțin 0,2 m/s. Benzile 12 și 14 sunt, de preferință, “fără sfârșit”, putând fi fabricate conform brevetului US 4823860. Benzile 12 și 14 pot fi fabricate, în acest 31 caz, din cupru sau oțel, având o lățime între 300 și 450 mm și o grosime de 0,25...1,25 mm. Benzile 12 și 14 constituie niște medii foarte bune de transfer al căldurii, pentru metalul topit 33 în curs de răcire.
Benzile 12 și 14 prezintă niște suprafețe de turnare 12a și 14a, respectiv, suprafețe de 35 răcire 12b și 14b. Suprafețele de turnare 12a, 14a vin în contact cu metalul topit, în curs de solidificare, iar suprafețele de răcire 12b, 14b sunt răcite prin intermediul agentului de răcire, dintr- 37 un sistem de răcire care va fi descris în continuare.
De asemenea, sunt prevăzute o pereche de mijloace de limitare, mobile, 30, 32, inclu- 39 zând fiecare mai multe blocuri de limitare, de exemplu, blocul 34, aparținând mijlocului de limitare 30, sau blocul 36, aparținând mijlocului de limitare 32. Blocurile de limitare sunt montate 41 pe niște mijloace de antrenare, alcătuite din niște lanțuri 43, 44 și din niște cadre 45, 46, față de care lanțurile au o mișcare relativă. Lanțurile 43, 44 sunt acționate de un motor (nerepre- 43 zentat), astfel că mijloacele de limitare 30, 32 sunt autopropulsate. Mijloacele de limitare 30, 32 sunt sprijinite de elemente suport (nereprezentate), care se extind de la cadrele 45,46 până 45 la podeaua încăperii ce conține dispozitivul de turnare. Blocurile de limitare sunt de preferință
RO 119995 Β1 fabricate din cupru, prezentând fiecare o suprafață de turnare (34a, respectiv 36a). Suprafețele de turnare 34a și 36a ale blocurilor de limitare vor veni în contact cu materialul topit în curs de solidificare din dispozitivul de turnare 10, conform descrierii care urmează.
Deși sunt prezentate mijloacele de limitare mobile, autopropulsate, 30,32, pot fi utilizate și alte mijloace de limitare laterale. De exemplu, pot fi folosite mijloace de limitare laterală, fixe, sprijinite pe cadrul dispozitivului de turnare și poziționate pentru a forma zona de turnare a barelor. O altă soluție constă în montarea mai multor blocuri de limitare laterală, pe ambele margini, ale uneia dintre benzile mobile. Blocurile de limitare laterală sunt proiectate și poziționate, astfel încât atunci când se găsesc în zona de turnare, ele sunt reunite, formând un perete continuu, care delimitează metalul topit, iar când blocurile de limitare laterală părăsesc zona de turnare ele, se separă, înconjurând roata de antrenare, asemenea unui lanț de bicicletă.
Cu referire la fig. 4 și 5, se observă că suprafața de turnare 34a a blocului de limitare 34 prezintă o pereche de fante 34b, 34c orientate, în general, perpendicular una pe alta. Fantele 34b, 34c prezintă adâncimea D. Scopul acestora este menținerea planeității suprafeței blocului, facilitându-se, în același timp, dilatarea sau contracția termică a blocului de limitare 34, în timpul turnării. Dimensiunile fantelor 34b, 34c trebuie însă alese astfel încât să nu se permită pătrunderea metalului topit în interiorul fantelor, limitându-se în acest scop grosimea fantelor.
Dispozitivul de turnare 10 mai include o pâlnie 60, pentru introducerea în interior a metalului topit 64, de exemplu, aluminiu topit. Alimentarea cu metal topit 64 se face printr-un jgheab (nereprezentat), de la un cuptor (nereprezentat), metalul putând fi tratat sau dezgurificat înainte de a ajunge la pâlnie. Metalul topit 64 trece apoi prin pâlnie și prin duza 66, pătrunzând în zona de turnare.
O pereche de mijloace de răcire 70 și 72 (mijlocul de răcire 70 este singurul reprezentat) sunt dispuse în spatele benzilor 12, respectiv, 14. Mijloacele de răcire 70 și 72 sunt montate în cadrele (nereprezentate), care sprijină rolele și benzile. Mijlocul de răcire folosește un agent de răcire, de exemplu, apă, provenit de la o sursă, prin intermediul unei țevi, de exemplu, țeava 74, agentul fiind direcționat spre suprafața de răcire 12b a benzii 12. Mai multe țevi, de exemplu, 74a și 74b, pot fi utilizate în cadrul mijlocului de răcire 70.
Așa cum se observă cel mai bine în fig. 2, pentru benzile 12, respectiv, 14, sunt prevăzute elemente de etanșare 80, respectiv, 82, acționate de arcuri. Elementele de etanșare 80, 82 împiedică ieșirea metalului topit din zona de turnare și mențin contactul intim între benzi și materialul turnat. Elementele de etanșare pot fi proiectate conform brevetului US 4785873.
în fig. 2 se mai observă că, pentru benzile 12,14, sunt prevăzuți saboții 90,91, respectiv, 92,93. Saboții destinați conducerii benzilor permit mărirea distanțelor dintre role cu lărgirea spațiului dintre benzi. Aceasta permite reglarea presiunii capului metalic prin intermediul pâlniei 60, datorită posibilității de reglare a poziției sale pe verticală. De asemenea, se permite astfel poziționarea mijloacelor de răcire 70 și 72 mai aproape de duza 66, astfel că răcirea benzilor 12 și 14 poate începe imediat ce metalul topit vine în contact cu benzile. în fine, spațiul creat poate fi utilizat pentru introducerea dispozitivelor de încălzire prin inducție 94 și 95 aproape de punctul în care metalul topit vine în contact cu benzile 12 și 14. Se înțelege că saboții 91 și 93 pot fi eliminați, iar diametrul rolelor 22 și 26 poate fi mărit, pentru a fi în concordanță cu pozițiile saboților 90 și 92.
în fig. 6 este prezentată o secțiune în plan orizontal a dispozitivului de turnare 10, ce include o secțiune transversală a zonei de turnare 100. Zona de turnare 100 a barei este definită de niște suprafețe de turnare 34a, 36a, ale blocurilor de limitare 34,36, și de suprafețele de turnare 12a, 14a, ale benzilor 12,14. Lățimea benzilor 12 și 14 este mai mare decât lățimea zonei de turnare 100 astfel încât blocurile de delimitare 30 și 32 să realizeze o formă pentru turnarea barei metalice.
RO 119995 Β1
Zona de turnare a barei are în general formă dreptunghiulară și dimensiunile tipice ale 1 suprafeței secțiunii transversale a zonei 100 de 50 x 75 mm; 50 x 100 mm; 75 x 100 mm sau 75 x 75 mm. Zona de turnare a barei are de preferință colțurile rotunjite ca în fig. 6, realizată 3 de către blocurile de limitare profilate complementar 34,35. Colțurile rotunjite ale barei turnate determină însă micșorarea tensiunilor în timpul turnării și evitarea fisurării barei. în general, 5 zona de turnare 100 a barei este definită, de formă dreptunghiulară în secțiune transversală, cu dimensiunile F1, respectiv, F2 reprezentând 50...100% din F1. 7
Metalul topit 64 este introdus în zona 100 de turnare prin pâlnia 60 și duza 66. La intrarea în zona de turnare, metalul 64 este complet topit, dar o zonă exterioară 102 începe să se 9 solidifice rapid. Căldura este disipată de la metalul topit în curs de solidificare prin benzile 12 și 14, care sunt răcite prin intermediul barelor 70 și 72. în timpul acestui proces, metalul se soli- 11 difică de la exterior spre interior, formând un înveliș solid 102, o zonă intermediară 104 și o zonă centrală 105 de metal topit. Pe măsură ce bara străbate zona de turnare 100, căldura 13 continuă să părăsească metalul și solidificarea avansează. în zona de turnare a barei se formează profilul în Y caracteristic, delimitat de zonele de graniță dintre învelișul solid 102, zona 15 intermediară 104 și zona centrală lichidă 106. Bara 110 se solidifică complet și părăsește dispozitivul de turnare 10, pentru a fi prelucrată în continuare, de exemplu, prin laminare sau 17 tăiere în lingouri. Temperatura la ieșirea din dispozitivul de turnare este, de preferință, în intervalul 427...538’C. 19
Deși poate fi turnat orice aliaj de aluminiu, dispozitivul de turnare 10 este eficient, în special, pentru aliajele dure” care nu puteau fi turnate continuu în bare, cu ajutorul dispozitivelor 21 convenționale, datorită intervalului de răcire prelungit. Dispozitivul vertical deturnare a barelor realizează un cap de solidificare, care facilitează un contact foarte bun între metalul topit și 23 benzi, și o umplere foarte bună a întregii secțiuni transversale cu metal topit, în timpul solidificării inițiale. Astfel, favorizează formarea unei zone intermediare scurte. Solidificarea este omo- 25 genă, în toate direcțiile. De asemenea, este menținut un contact excelent între benzi și bară, datorită configurației duzelor de răcire. Toate acestea contribuie la obținerea unui produs turnat 27 sub formă de bară, la care problemele privind lichefierea suprafețelor și segregarea centrală sunt minime. 29
La turnarea corectă a barei, trebuie avute în vedere mai multe elemente critice. Mai întâi, trebuie împiedicată deformarea benzilor la contactul cu metalul topit intrat prin duza 66. 31 Dacă apar ondulații sau alte deformații ale benzilor, acestea pot afecta calitatea suprafeței barei turnate. în al doilea rând, pe măsură ce bara se solidifică, banda trebuie să rămână în contact 33 intim cu ea, pentru a se împiedica apariția de bule de aer, între bandă și bară. Astfel, se previne retopirea învelișului parțial solidificat. Retopirea determină defectul numit lichefiere a suprafe- 35 țelor. De asemenea, transferul căldurii, de la bara în curs de solidificare către bandă, trebuie să fie eficient. Astfel, se vor îmbunătăți calitățile metalurgice ale barei, minimizându-se segre- 37 gația centrală.
Prin prevederea barelor de răcire 70,72, se previne deformarea benzilor 12,14, la intra- 39 rea metalului topit în zona de turnare 100 și se menține contactul intim între benzi și bara în curs de solidificare. Mijlocul de răcire 70 (similar mijlocului de răcire 72) este o structură cavi- 41 tară, prezentând un perete de răcire 200 poziționat adiacent cu suprafața de răcire 12b a benzii
12. Agentul de răcire (de exemplu, apa) provine de la o sursă (nereprezentată) prin intermediul 43 țevii 74. Țeava 74 este reprezentată în poziție centrală, putând fi însă plasată în alte poziții. Agentul de răcire umple cavitatea 208 formată de către pereții mijlocului de răcire 70. 45
Peretele de răcire 200 prezintă mai multe duze circulare, de exemplu, duza 218. Fiecare duză include o conductă centrală 223, terminată printr-un orificiu 223a care proiectează un jet 47 de apă spre suprafața de răcire 12b a benzii 12.
RO 119995 Β1
Agentul de răcire intră apoi în canalele 230 definite de către duze, fiind drenat apoi prin acțiunea gravitației și a vidului produs de mijlocul de aspirație 240. Mijlocul de aspirație 240 conține o carcasă montată în partea posterioară a mijlocului de răcire 70. Vidul produs de o pompă de vid (nereprezentată) aspiră agentul de răcire din mijlocul de răcire 70 prin conductele de evacuare 242, 244.
Pentru a se evita deformarea benzii în partea superioară a zonei 100 de turnare, duzele din porțiunea superioară prezintă configurația din fig. 14. Duzele prezintă o suprafață de ghidare concavă 250 și o margine plană 252. Distanța dintre marginea plană 252 și suprafața de răcire 12b a benzii trebuie să fie mai mică decât distanța dintre orificiul 223a și suprafața de răcire 12b a benzii. Valoarea preferată a distanței dintre rama 252 și suprafața de răcire a benzii 12b este de 1,56 mm sau mai mică. Un jet de apă 254 trece prin conducta 223, ieșind prin orificiul 223a și formează vârtejuri ca în fig. 14 pentru a crea un strat de lichid 260 pe care alunecă banda. Se va aprecia că agentul de răcire trebuie, de asemenea, menținut în zona de deasupra duzei pentru a se crea o zonă de presiune negativă V. Datorită concavității, suprafeței de ghidare 250, valorii diametrului orificiului, valorii distanței dintre rama 252 și suprafața de răcire 12b a benzii și nivelului lichidului menținut în jurul duzelor, între bandă și duză, se creează o presiune negativă, care trage banda către duză în sensul săgeții V. Presiunea negativă menține planeitatea benzii, deformarea acesteia fiind minimă. Pe măsură ce bara se deplasează prin zona de turnare, ea necesită o presiune negativă mai scăzută, adâncimea concavității suprafeței de ghidare fiind mai mică. în fig. 15 se observă configurația duzelor, în porțiunea medie a mijlocului de răcire. Imediat, înaintea finalizării solidificării metalului, în zona de turnare, presiunea negativă nu mai este necesară, fiind necesară în schimb o presiune pozitivă pentru a se menține contactul benzii cu bara în curs de solidificare care suferă o contracție. în fig. 16 se observă duzele din porțiunea inferioară a mijlocului de răcire, la care suprafețele de ghidare a duzelor sunt în general plane, jetul de apă exercitând o presiune P pozitivă asupra suprafeței de răcire a benzii, pentru a o menține în contact cu bara solidificată. Diametrul orificiului duzei, deși reprezentat egal cu cel al duzelor din partea superioară, poate fi de asemenea micșorat, pentru a se realiza o presiune mai mare.
Se va aprecia că prin modificarea adâncimii suprafețelor de ghidare și a diametrului orificiilor, pot fi modificate presiunile pozitive sau negative exercitate asupra benzilor. în acest fel, dispozitivul vertical 10 poate fi folosit cu succes pentru turnarea diverselor aliaje având viteze de solidificare diferite. De asemenea, transferul de căldură în dispozitivul de turnare poate fi controlat mai eficient, obținându-se o calitate mai bună a barelor.
Claims (12)
1. Dispozitiv vertical de turnare a metalului topit în bare metalice, într-o zonă de turnare, având o porțiune superioară și o porțiune inferioară, metalul topit fiind introdus prin porțiunea superioară, iar produsul metalic ieșind prin porțiunea inferioară, caracterizat prin aceea că o pereche de benzi (12,14) opuse, mobile, prezentând fiecare o suprafață deturnare (12a, 14a) și o suprafață de răcire (12b, 14b), o pereche de mijloace de limitare opuse, mobile (30, 32), care includ mai multe blocuri de limitare (34, 36), având un capăt montat de un suport rulant și o suprafață de turnare opusă capătului montat, suprafața de turnare a benzilor și suprafețele de turnare ale blocurilor de limitare definind o zonă de turnare (100) a barei pentru solidificarea metalului topit într-o bară metalică, peste niște duze (218) dispuse în peretele (200) unui mijloc
RO 119995 Β1 de răcire (70), care direcționează un jet de agent de răcire către suprafața de solidificare a ben- 1 zii, duzele din porțiunea superioară a dispozitivului incluzând o suprafață concavă de ghidare, având o primă valoare a adâncimii astfel încât jetul agentului de răcire creează o presiune ne- 3 gativă, care atrage benzile către duze astfel, încât deformarea benzii este împiedicată, duzele din porțiunea inferioară incluzând o suprafață de ghidare fie concavă (250), având o a doua va- 5 loare a adâncimii, mai mică decât prima valoare a adâncimii suprafețelor de ghidare, ale duzelor din porțiunea superioară, fie plană (252) astfel încât jetul agentului de răcire creează o pre- 7 siune pozitivă, ce împinge banda, îndepărtând-o de duză, astfel încât este menținut un contact intim între suprafețele de turnare (12a, 14a), ale benzilor și metalul topit în curs de solidificare. 9
2. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că duzele (218) sunt distanțate una de alta, astfel încât ele definesc canale (230) prin care agentul de 11 răcire (70) să fie drenat din peretele de răcire, iar agentul de răcire drenat este îndepărtat prin aspirație, din dispozitivul (10) de turnare a barelor. 13
3. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 2, caracterizat prin aceea că cel puțin o parte dintre duze prezintă o suprafață de ghidare concavă (250), orientată către suprafața de 15 răcire a benzii, conducta duzei (218) fiind poziționată, în general, central, în suprafața de ghidare, prin aceasta agentul de răcire formând un strat de lichid (260), pe care alunecă banda în 17 timpul mișcării sale prin zona de turnare (100) a barei.
4. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 3, caracterizat prin aceea că suprafața 19 de ghidare (250) include o ramă, având o suprafață, în general, plană și paralelă cu suprafața (12b, 14b) de răcire a benzii. 21
5. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că zona de tur- nare (100) a barei are o secțiune transversală, în general, dreptunghiulară, caracterizată de o 23 primă și de o a doua dimensiune, cea de-a doua dimensiune măsurând între 50 și 400% din prima dimensiune. 25
6. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 5, caracterizat prin aceea că zona de turnare (100) a barei este formată de către o porțiune a suprafeței de turnare a benzii (12a, 14a) 27 și suprafeței de turnare (34a, 36a) a blocului de limitare, iar dimensiunea zonei deturnare a barei, formată de porțiunea aparținând suprafeței de turnare a benzii, este mai mare decât dimen- 29 siunea zonei de turnare a barei, formată de către blocul de limitare (34, 36).
7. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că suprafața 31 de turnare (34a, 36a) a blocurilor de limitare (34, 36) prezintă cel puțin o fantă pentru contracararea dilatării termice a blocului de limitare. 33
8. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 1, incluzând mijloace separate de depla- sare a benzilor, în zona de turnare a barei, caracterizat prin aceea că fiecare mijloc cuprinde 35 o primă rolă (20,24) poziționată deasupra zonei de turnare a barei, o a doua rolă (22,26) poziționată sub zona de turnare a barei și un sabot (90,91) destinat ghidării și susținerii benzii după 37 ce aceasta este trecută peste prima rolă, dar înainte de a ajunge în porțiunea superioară a zonei de turnare a barei, sabotul (90, 91) definind un spațiu creat deasupra zonei de turnare 39 a barei, care este mai mare decât distanța dintre benzi astfel încât poate fi reglată presiunea capului de metal topit care este introdus în zona de turnare (100) a barei, în spațiul respectiv, 41 putând fi introduse dispozitive auxiliare, mijloacele de răcire (70) a barei putând fi poziționate mai aproape de punctul în care metalul topit intră în zona de turnare a barei. 43
9. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 8, caracterizat prin aceea că benzile respective sunt benzi fără sfârșit. 45
10. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 9, caracterizat prin aceea că dispozitivele auxiliare respective sunt mijloace de încălzire prin inducție, poziționate în spațiul 47 respectiv, în vederea încălzirii benzilor, înainte de intrarea acestora în zona de turnare a barei.
RO 119995 Β1
1
11. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 10, caracterizat prin aceea că include o pâlnie (60), având un vârf de alimentare cu metal topit în zona de turnare a barei și niște mij3 toace de etanșare (80, 82), acționate de arcuri destinate înclinării benzii, pentru a veni în contact cu vârful de alimentare, astfel încât să împiedice ieșirea metalului topit din zona de turnare
5 (100) a barei.
12. Dispozitiv de turnare, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că duzele
7 (218) prezintă o formă circulară în secțiune transversală.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/310,142 US5725046A (en) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | Vertical bar caster |
PCT/US1995/012040 WO1996009130A1 (en) | 1994-09-20 | 1995-09-19 | Apparatus and method for the vertical casting of a metalbar |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RO119995B1 true RO119995B1 (ro) | 2005-07-29 |
Family
ID=23201175
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RO97-00559A RO119995B1 (ro) | 1994-09-20 | 1995-09-19 | Dispozitiv pentru turnarea verticală a unei bare metalice |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5725046A (ro) |
EP (1) | EP0782485A1 (ro) |
JP (1) | JPH10506057A (ro) |
KR (1) | KR970706091A (ro) |
AU (1) | AU688144B2 (ro) |
BR (1) | BR9508969A (ro) |
CA (1) | CA2200470A1 (ro) |
CZ (1) | CZ84097A3 (ro) |
EE (1) | EE9700056A (ro) |
FI (1) | FI971158A (ro) |
HU (1) | HUT77146A (ro) |
IS (1) | IS4448A (ro) |
MX (1) | MX9702151A (ro) |
NO (1) | NO971287L (ro) |
NZ (1) | NZ294136A (ro) |
PL (1) | PL319303A1 (ro) |
RO (1) | RO119995B1 (ro) |
WO (1) | WO1996009130A1 (ro) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5725046A (en) * | 1994-09-20 | 1998-03-10 | Aluminum Company Of America | Vertical bar caster |
US6755236B1 (en) * | 2000-08-07 | 2004-06-29 | Alcan International Limited | Belt-cooling and guiding means for continuous belt casting of metal strip |
GB2366531B (en) * | 2000-09-11 | 2004-08-11 | Daido Metal Co | Method and apparatus for continuous casting of aluminum bearing alloy |
US7611660B2 (en) * | 2006-07-18 | 2009-11-03 | Bosler Design Services, Inc. | Apparatus and method for cooling material during continuous vacuum forming |
US20100280878A1 (en) * | 2009-04-30 | 2010-11-04 | Wilson Matthew J | System and method for managing, reconciling, balancing, and forecasting financial media in self-service devices |
DE102010046292A1 (de) * | 2009-12-29 | 2011-06-30 | SMS Siemag AG, 40237 | Stranggießanlage und Verfahren zum Stranggießen |
CA2788278C (en) * | 2010-02-10 | 2020-06-09 | Hobart Brothers Company | Aluminum alloy welding wire |
US10654135B2 (en) | 2010-02-10 | 2020-05-19 | Illinois Tool Works Inc. | Aluminum alloy welding wire |
DE102011078370A1 (de) | 2011-06-29 | 2013-01-03 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum Stranggießen eines Gießstrangs und Stranggießanlage |
US9856552B2 (en) | 2012-06-15 | 2018-01-02 | Arconic Inc. | Aluminum alloys and methods for producing the same |
US11000893B2 (en) | 2017-04-11 | 2021-05-11 | Hazelett Strip-Casting Corporation | System and method for continuous casting |
MX2019011669A (es) * | 2017-04-11 | 2019-11-18 | Hazelett Strip Casting Corp | Sistema y metodo para la colada continua. |
DE102018211177A1 (de) * | 2018-04-13 | 2019-10-17 | Sms Group Gmbh | Kühleinrichtung zum Kühlen eines metallischen Gutes sowie Verfahren zu deren Herstellung und Betrieb |
WO2020159997A1 (en) * | 2019-01-28 | 2020-08-06 | Novelis Inc. | Short belt side dam for twin belt caster |
CN113798476A (zh) * | 2021-09-22 | 2021-12-17 | 湖北实美科技有限公司 | 一种高效减少铝棒材表面气泡的方法及其使用装置 |
CN114472857B (zh) * | 2022-01-19 | 2023-12-08 | 苏州首铝金属有限公司 | 一种铝合金生产用铝棒浇铸分流装置 |
Family Cites Families (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH456056A (de) * | 1967-09-07 | 1968-05-15 | Prolizenz Ag | Verfahren zum Kühlen der Kokillenhälften einer Giessmaschine mit Raupenkokille und Vorrichtung zur Ausführung des Verfahrens |
US4061177A (en) * | 1975-04-15 | 1977-12-06 | Alcan Research And Development Limited | Apparatus and procedure for the belt casting of metal |
US4061178A (en) * | 1975-04-15 | 1977-12-06 | Alcan Research And Development Limited | Continuous casting of metal strip between moving belts |
CH602223A5 (ro) * | 1976-12-30 | 1978-07-31 | Concast Ag | |
DE2709540A1 (de) * | 1977-03-04 | 1978-09-07 | Larex Ag Rech | Verfahren zum kuehlen und fuehren eines umlaufenden kokillenbandes an einer vorrichtung zum kontinuierlichen giessen von straengen |
CH624322A5 (en) * | 1977-03-04 | 1981-07-31 | Larex Ag | Device for cooling and guiding a revolving mould belt in a continuous casting installation |
US4235280A (en) * | 1979-01-22 | 1980-11-25 | Concast Incorporated | Spray nozzle for cooling a continuously cast strand |
US4239081A (en) * | 1979-05-30 | 1980-12-16 | Asarco Incorporated | Side dam apparatus for use in twin-belt continuous casting machines |
US4537241A (en) * | 1982-02-25 | 1985-08-27 | Sumitomo Heavy Industries, Ltd. | Metal supporting structure for continuous casting machines |
JPS59199151A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-12 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋳片連続鋳造機 |
JPS6054247A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 双ベルト式連続鋳造方法 |
JPS60158959A (ja) * | 1984-01-27 | 1985-08-20 | Kawasaki Steel Corp | ベルト式連続鋳造機におけるベルト冷却装置 |
US4620583A (en) * | 1984-02-28 | 1986-11-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Loop type continuous metal casting machine |
DE3423834A1 (de) * | 1984-06-28 | 1986-01-09 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen giessen von metallschmelze, insbesondere von stahlschmelze |
JPS6137355A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-22 | Kawasaki Steel Corp | ベルト式連続鋳造機の冷却パツト |
DE3431316C2 (de) * | 1984-08-25 | 1986-01-16 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Führungseinrichtung an den Gießbändern einer Doppelbandstranggießkokille |
JPS61129259A (ja) * | 1984-11-28 | 1986-06-17 | Kawasaki Steel Corp | ベルト式連鋳機の冷却方法および装置 |
JPS61241357A (ja) * | 1985-03-16 | 1986-10-27 | Nitto Electric Ind Co Ltd | ポリイミド前駆体溶液 |
US4635703A (en) * | 1985-08-06 | 1987-01-13 | Kawasaki Steel Corporation | Cooling pad for use in a continuous casting apparatus for the production of cast sheets |
DE3528649A1 (de) * | 1985-08-09 | 1987-02-19 | Schloemann Siemag Ag | Vertikal- oder bogenstranggiessanlage fuer stahl |
US4759400A (en) * | 1985-10-03 | 1988-07-26 | Kawasaki Steel Corporation | Belt type cast sheet continuous caster and prevention of melt leakage in such a caster |
ATE39333T1 (de) * | 1986-02-13 | 1989-01-15 | Larex Ag | Walzgiessverfahren und walzgiessanlage zur durchfuehrung desselben. |
EP0237478B1 (de) * | 1986-03-10 | 1989-05-24 | Larex Ag | Abdichtung einer Giessdüse gegen den Giessraum einer Stranggiessvorrichtung mit mindestens einem umlaufenden, flexiblen Kokillenband |
EP0252008B1 (de) * | 1986-07-01 | 1990-08-29 | Larex Ag | Seitendamm zum seitlichen Abschluss des Giessraumes einer Stranggiessmaschine mit umlaufenden Kokillen und Verfahren zum Unterhalt der Stranggiessmaschine |
US4934441A (en) * | 1986-12-03 | 1990-06-19 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Edge dam tensioning and sealing method and apparatus for twin-belt continuous casting machine |
US4694899A (en) * | 1986-12-03 | 1987-09-22 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Edge dam synchronization and tensioning control method and system for the shaping and profiling of continuously cast metal sections by means of a continuous casting machine |
JPH0636965B2 (ja) * | 1987-01-27 | 1994-05-18 | 三菱重工業株式会社 | ベルト式連続鋳造機 |
CA1332101C (en) * | 1987-06-08 | 1994-09-27 | Kiyomi Shio | Twin belt type casting machine and method of casting by using the same |
JP2634177B2 (ja) * | 1987-11-09 | 1997-07-23 | 三菱重工業株式会社 | ベルト式連鋳機のベルト押え装置 |
US4915158A (en) * | 1987-11-09 | 1990-04-10 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Belt composition for improving performance and flatness of thin revolving endless flexible casting belts in continuous metal casting machines |
CA1315518C (en) * | 1987-12-23 | 1993-04-06 | Keiichi Katahira | Twin belt type continuous casting machine |
EP0326788B1 (de) * | 1988-01-28 | 1991-03-06 | Larex Ag | Verfahren und Stranggiessvorrichtung mit mindestens einem wandernden Kokillenband für die Herstellung von Metallbändern und -strängen |
JPH07112603B2 (ja) * | 1988-04-14 | 1995-12-06 | 三菱重工業株式会社 | ツインベルト式連続鋳造装置 |
FR2631263B1 (fr) * | 1988-05-13 | 1990-07-20 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede de refroidissement d'un produit metallique coule en continu |
JPH06102257B2 (ja) * | 1988-06-30 | 1994-12-14 | 新日本製鐵株式会社 | ベルト式連続鋳造機 |
US4901785A (en) * | 1988-07-25 | 1990-02-20 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Twin-belt continuous caster with containment and cooling of the exiting cast product for enabling high-speed casting of molten-center product |
JPH082481B2 (ja) * | 1988-08-10 | 1996-01-17 | 日新製鋼株式会社 | 薄板連鋳機 |
US5133402A (en) * | 1990-11-09 | 1992-07-28 | Ajax Magnethermic Corporation | Induction heating of endless belts in a continuous caster |
US5133401A (en) * | 1991-03-25 | 1992-07-28 | Aluminum Company Of America | Continuous casting machine with mold block assemblies interlinked by elastic hinges |
US5725046A (en) * | 1994-09-20 | 1998-03-10 | Aluminum Company Of America | Vertical bar caster |
-
1994
- 1994-09-20 US US08/310,142 patent/US5725046A/en not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-09-19 RO RO97-00559A patent/RO119995B1/ro unknown
- 1995-09-19 AU AU36806/95A patent/AU688144B2/en not_active Ceased
- 1995-09-19 JP JP8511075A patent/JPH10506057A/ja active Pending
- 1995-09-19 HU HU9701976A patent/HUT77146A/hu unknown
- 1995-09-19 CA CA002200470A patent/CA2200470A1/en not_active Abandoned
- 1995-09-19 KR KR1019970701829A patent/KR970706091A/ko not_active Application Discontinuation
- 1995-09-19 NZ NZ294136A patent/NZ294136A/xx unknown
- 1995-09-19 EE EE9700056A patent/EE9700056A/xx unknown
- 1995-09-19 EP EP95934483A patent/EP0782485A1/en not_active Ceased
- 1995-09-19 PL PL95319303A patent/PL319303A1/xx unknown
- 1995-09-19 WO PCT/US1995/012040 patent/WO1996009130A1/en not_active Application Discontinuation
- 1995-09-19 BR BR9508969A patent/BR9508969A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-09-19 MX MX9702151A patent/MX9702151A/es not_active Application Discontinuation
- 1995-09-19 CZ CZ97840A patent/CZ84097A3/cs unknown
-
1997
- 1997-03-19 FI FI971158A patent/FI971158A/fi unknown
- 1997-03-19 NO NO971287A patent/NO971287L/no unknown
- 1997-03-19 IS IS4448A patent/IS4448A/is unknown
-
1998
- 1998-03-06 US US09/036,308 patent/US5909764A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO971287L (no) | 1997-05-14 |
CZ84097A3 (en) | 1997-08-13 |
US5725046A (en) | 1998-03-10 |
JPH10506057A (ja) | 1998-06-16 |
BR9508969A (pt) | 1997-11-11 |
IS4448A (is) | 1997-03-19 |
AU3680695A (en) | 1996-04-09 |
WO1996009130A1 (en) | 1996-03-28 |
FI971158A0 (fi) | 1997-03-19 |
NO971287D0 (no) | 1997-03-19 |
FI971158A (fi) | 1997-05-15 |
AU688144B2 (en) | 1998-03-05 |
KR970706091A (ko) | 1997-11-03 |
EP0782485A1 (en) | 1997-07-09 |
EE9700056A (et) | 1997-08-15 |
CA2200470A1 (en) | 1996-03-28 |
US5909764A (en) | 1999-06-08 |
NZ294136A (en) | 1999-02-25 |
HUT77146A (hu) | 1998-03-02 |
PL319303A1 (en) | 1997-08-04 |
MX9702151A (es) | 1997-06-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RO119995B1 (ro) | Dispozitiv pentru turnarea verticală a unei bare metalice | |
SU1336943A3 (ru) | Кристаллизатор и способ непрерывного вертикального лить стальной ленты | |
US5564491A (en) | Method and apparatus for twin belt casting of strip | |
US6220335B1 (en) | Casting metal strip | |
JP3678848B2 (ja) | 金属ストリップ鋳造方法及び装置並びに双ロール鋳造機の鋳造溜めに溶融金属を送給する耐火ノズル | |
MXPA97002151A (en) | Apparatus and method for the vertical molding of a bar of me | |
US6073680A (en) | Strip casting | |
JP4057679B2 (ja) | 金属ストリップ鋳造方法及び装置並びに耐火ノズル | |
US3391725A (en) | Process and apparatus for cooling and supporting a continuous casting strand | |
US20010042609A1 (en) | High speed continuous casting device and relative method | |
US3628596A (en) | Contoured mold for horizontal continuous casting | |
CA1130981A (en) | Continuous cast steel bar and the method to produce same | |
US4287934A (en) | Continuous casting mold | |
US3799239A (en) | Method for continuous casting of metal | |
JPH0411287B2 (ro) | ||
JPS61279341A (ja) | ベルト式連続鋳造機のモ−ルド冷却装置 | |
JPH06503274A (ja) | 薄いストリップまたはスラブの連続鋳造法および連続鋳造装置 | |
AU731277B2 (en) | Strip casting | |
RU2006338C1 (ru) | Кристаллизатор машины непрерывного литья заготовок | |
KR100533126B1 (ko) | 금속스트립주조방법및장치 | |
JPS6027448A (ja) | 鋼板の連続鋳造装置 | |
JPH0646598Y2 (ja) | 金属薄帯連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPH10211553A (ja) | 金属ストリップ鋳造方法及び装置並びに双ロールストリップ鋳造装置の鋳造溜めへ溶融金属を供給する耐火ノズル | |
JPH06182502A (ja) | 単ベルト式金属帯連続鋳造装置 | |
CA1047731A (en) | Molds for continuous casting |