PT1572829E

PT1572829E - Refrigerantes para refrigeração

Info

Publication number: PT1572829E
Application number: PT03778566T
Authority: PT
Inventors: Owen Ross Chambers; Neil Andre Roberts
Original assignee: Du Pont
Priority date: 2002-11-29
Filing date: 2003-12-01
Publication date: 2012-01-11
Also published as: WO2004050787A1; ATE532841T1; MXPA05005692A; PL208354B1; BR0316696A; AU2009201977B2; PL376681A1; NO20053163D0; EP1572829A1; KR101126495B1; CA2507639C; RU2005120383A; US7641810B2; US20080078978A1; RU2334776C2; BR0316696B1; HK1087429A1; EP2258788A3; JP4838513B2; JP2006508235A

Description

ΡΕ1572829 1 DESCRIÇÃO "REFRIGERANTES PARA REFRIGERAÇÃO"

Esta invenção diz respeito a composições refrigerantes, em especial a composições que se podem utilizar em refrigeração. Em especial, trata-se de dispositivos para produzir água ou soluções aquosas refrigeradas, tipicamente com temperaturas de entre 1 e 10°C.

Os dispositivos de refrigeração necessitam de grandes quantidades de arrefecimento. Até recentemente, o R22 (CHC1F2) tem sido utilizado para esta finalidade. No entanto, existe uma necessidade de um fluido refrigerante alternativo, uma vez que o R22 é capaz de diminuir a quantidade de ozono atmosférico e será retirado da utilização durante a próxima década, de acordo com o protocolo de Montreal.

Existe portanto uma necessidade de um fluido refrigerante que tenha propriedades semelhantes às do R22, mas que não contribua para a remoção do ozono atmosférico. Veja-se por exemplo, a GB 2356867 e o WO 01/23493, em que foram propostos fluidos refrigerantes deste tipo. A GB 2356867 descreve uma composição que necessita da presença de uma componente de n-butano ou de 2 ΡΕ1572829 isobutano, numa quantidade de entre 1 % e menos que 2,3 %, em peso, com base no peso total da composição.

No WO 01/23493 descreve-se uma composição de fluido refrigerante incluindo 1,1,1,2-tetrafluoroetano (R134a), pentafluoroetano (R125) e um aditivo seleccionado de entre hidrocarbonetos saturados ou uma mistura destes, com ebulição na gama de entre -5 e +70°C. É uma preocupação principal que a relação entre temperatura/tensão de vapor para um tal fluido refrigerante seja suficientemente semelhante à do R22 de tal modo que seja possível utilizá-lo em equipamento para R22 sem ter que trocar os sistemas de controlo, que em geral são programados na fábrica do dispositivo de refrigeração.

Esta preocupação é especialmente importante para os dispositivos equipados com sistemas de controlo muito sensíveis, que operam face tanto à pressão de entrada na válvula de expansão como na pressão à saída. Estes sistemas de controlo são baseados nas propriedades do R22. Portanto, caso um substituto do R22 não exiba um comportamento de temperatura/tensão de vapor semelhante ao do R22, o sistema não operará correctamente.

Semelhante significa que a tensão de vapor do substituto não deve diferir em mais do que 12 %, e preferivelmente não mais do que 6 %, relativamente a qualquer temperatura de evaporação média entre -40°C e +10°C. 3 ΡΕ1572829

Também é importante que um tal refrigerante tenha uma capacidade e uma eficiência semelhantes às do R22.

Uma capacidade semelhante significa uma capacidade que não seja mais do que 20 % inferior à do R22 e preferivelmente não mais do que 10 % inferior à do R22, a temperaturas médias de evaporação de entre -35°C e -28°C. Uma eficiência semelhante significa não mais do que 10 % inferior, e preferivelmente não mais do que 5% inferior, a temperaturas médias de evaporação de entre -35°C e -28°C.

De acordo com a invenção presente, proporciona-se uma composição refrigerante que inclui: (a) pentafluoroetano, trifluorometoxidifluoro- metano ou hexafluoro-ciclopropano, ou uma mistura de dois ou mais de entre estes, numa quantidade de entre 60 e 70 %, em peso, com base no peso total da composição, (b) 1,1,1,2- ou 1,1,2,2-tetrafluoroetano, tri-fluorometoxipentafluoroetano, 1,1,1,2,3,3-heptafluoropropa-no ou uma mistura de dois ou mais destes, numa quantidade de entre 26 e 36 %, em peso, com base no peso total da composição, e (c) um hidrocarboneto etilenicamente insa-turado, ou um hidrocarboneto saturado, contendo opcionalmente um ou mais átomos de oxigénio, com um ponto de ebulição de entre -12°C e +10°C, ou uma mistura destes, ou 4 ΡΕ1572829 uma mistura de um ou mais dos hidrocarbonetos referidos com um ou mais outros hidrocarbonetos, apresentando a mistura referida um ponto de ebulição de entre -12°C e +10°C, numa quantidade de entre 1 % e 4 %, em peso, com base no peso total da composição. Verificou-se de um modo surpreendente que estas formulações especificas possuem o conjunto de propriedades que permitem a sua utilização em substituição do R22, a titulo de 'substitutas directas'.

As percentagens especificadas acima referem-se, em especial, à fase liquida. As gamas correspondentes para a fase de vapor são como se segue: (a) 75 a 87 % (b) 10 a 28 %, e (c) 0,9 a 4,1 %, todas em peso e com base no peso total da composição. Estas percentagens aplicam-se de preferência tanto à fase liquida como na de vapor. A invenção presente também proporciona um processo para produzir refrigeração que inclui condensar-se uma composição da invenção presente e em seguida evaporar a composição na vizinhança de um corpo que se pretenda arrefecer. A invenção também proporciona um equipamento de refrigeração contendo, a titulo de refrigerante, uma composição da invenção presente. 5 ΡΕ1572829 A componente (a) está presente numa quantidade de entre 60 e 70 %, em peso, baseada no peso total da composição. Preferivelmente, a concentração é de 62 a 67 %, em particular mais do que 64 % e até 66 %, em peso. Preferivelmente, a componente (a) é R125 (pentafluoretano) ou uma mistura contendo pelo menos metade, preferivelmente três quartos (em massa) de R125. De preferência a componente (a) é R125 (por si só). A componente (b) está presente na composição numa quantidade de entre 26 e 36 %, em particular 28 a 32 %, em peso, com base no peso da composição. A componente (b) é preferivelmente uma mistura contendo pelo menos metade, em particular pelo menos três quartos (em massa) de R134a (1,1,1,2-tetrafluoroetano) . De preferência a componente (b) é R134a (por si só). A razão ponderai entre a componente (a) e a componente (b) é desejavelmente de pelo menos 1,5:1, preferivelmente será de entre 1,5:1 e 3:1 e em particular de entre 1,8:1 e 2,2:1. A componente (c) é isobutano Não se exclui a presença de uma componente adicional na composição. Deste modo embora, tipicamente, a 6 ΡΕ1572829 composição inclui as três componentes essenciais, e também pode estar presente pelo menos uma quarta componente. Incluem-se nas componentes adicionais típicas outros fluo-rocarbonetos e, em especial, hidrofluorocarbonetos, tais como aqueles que exibam pontos de ebulição à pressão atmosférica de, no máximo -40°C, preferivelmente no máximo -49°C, em particular aqueles que possuam uma razão de F/H na molécula de pelo menos 1, preferivelmente o R23, trifluorometano e, de preferência, o R32, difluorometano. Em geral, a concentração máxima destes outros ingredientes não excede 10 % e em particular não excede 5 %, e mais em especial não excede 2 %, em peso, com base na soma dos pesos das componentes (a), (b) e (c). A presença de hidrofluorocarbonetos tem em geral um efeito neutro sobre as propriedades pretendidas para a formulação. Entender-se-á que é desejável evitar os perhalocarbonetos de modo a minimizar qualquer efeito de estufa, e evitar os hidrohalocarbonetos com um ou mais halogéneos mais pesados que o flúor. A quantidade total destes halocarbonetos deve vantajosamente não exceder 2 %, em particular 1 %, e mais preferivelmente 0,5 %, em peso.

De acordo com uma concretização preferida, a composição inclui, a titulo de componente (a), 62 a 67 %, em peso, com base no peso da composição, de pentafluo-roetano, a título de componente (b) 3 a 35 %, em peso, com base no peso da composição, de 1,1,1,2-tetrafluoroetano, a título de componente (c), butano e/ou isobutano ou uma 7 ΡΕ1572829 mistura de hidrocarbonetos consoante se referiu, incluindo butano e/ou isobutano.

Verificou-se que as composições da invenção presente são altamente compatíveis com os óleos minerais lubrificantes que têm sido convencionalmente utilizados com os refrigerantes CFC. Portanto podem utilizar-se as composições da invenção presente não apenas com os lubrificantes completamente sintéticos tais como os ésteres de polióis (POE), polialquilenoglicóis (PAG) e polioxipropile-noglicóis ou com óleo fluorado tal descrito no EP-A-399817, mas também com lubrificantes de óleo mineral e alquilben-zenos, incluindo óleos naftalénicos, óleos parafínicos e óleos de silicone, bem como misturas destes óleos e lubrificantes com lubrificantes completamente sintéticos e óleo fluorado.

Podem utilizar-se os aditivos habituais, incluindo aditivos para "pressões extremas" e aditivos anti-desgaste, melhoradores contra a oxidação e da estabilidade térmica, inibidores da corrosão, melhoradores do indice de viscosidade, agentes que deprimam o ponto de fluência, detergentes, agentes anti-espumas, bem como agentes de ajustamento da viscosidade. Estão incluídos exemplos de aditivos adequados na Tabela D do US-A-4755316.

Os Exemplos que se seguem ilustram complemen-tarmente a invenção presente. ΡΕ1572829

Exemplos

Descrevem-se em pormenor adiante as amostras utilizadas para os testes:

Mistura de Butano (3,5 %): R125/134a/600 (65,0/31,5/3,5) - apenas como referência

Mistura de Isobutano (3,5 %): R125/134a/600a (64,9/31,7/3,4) - de acordo com a invenção

Equipamento e experimental

As amostras, cada uma das quais de cerca de 600 g, que se utilizam para a determinação das tensões de vapor, foram preparadas em latas descartáveis em alumínio (Drukenbehalter - produto 3469), que em seguida se imergiram por completo num banho de água com controlo termostático.

Para cada determinação carregou-se a lata com cerca de 600 g. Conseguiam processar-se, no máximo, duas amostras em simultâneo. Mediu-se a temperatura do banho com um termómetro calibrado de resistência de platina (152777/1B) ligado a um indicador calibrado Isotech TTI1. As leituras de pressão foram obtidas utilizando os dois transdutores de pressão calibrados Druck, DR1 e DR2.

Regulou-se a temperatura do banho para a 9 ΡΕ1572829 temperatura inferior pretendida, e depois deixou-se assumir essa temperatura. Quando a temperatura e a pressão tinham permanecido constantes durante pelo menos um quarto de hora, registavam-se os seus valores. Obtiveram-se novos dados de temperatura e de pressão através de incrementos de regulação, de 5°C até a um máximo de 50°C, assegurando-se que as leituras se mantinham estáveis durante pelo menos um quarto de hora antes de as registar.

Os dados obtidos não permitem obter o ponto de orvalho e portanto não dão o deslizamento.

Uma estimativa aproximada do deslizamento pode ser obtida utilizando o programa REFPROP 6. A relação entre o deslizamento e o ponto de bolha (inicio de ebulição) pode ser representado por uma equação polinomial. Esta equação pode agora ser utilizada para se obter uma estimativa do deslizamento para os pontos de bolha determinados experimentalmente. Isto é de facto uma normalização do deslizamento calculado através dos dados experimentalmente determinados. As pressões do ponto de orvalho podem então ser estimadas subtraindo o deslizamento da temperatura a partir da temperatura na equação do ponto de bolha. utilizam-se então estas equações para se obterem tabelas de vapor/pressão. Mostram-se na Tabela 1 a equação experimental derivada dos pontos de bolha e a equação do deslizamento obtida pelo REFPROP 6. ΡΕ1572829 10

Notas : 1. Nesta equação x = 1/T, em que T é o ponto de bolha em Kelvin Y = ln(p), em que p é a pressão do vapor saturado em psia. Para se transformarem psia para a pressão absoluta em MPa, multiplica-se por 0, 006895. 2. Nesta equação x = t, em que t é a temperatura do líquido (ponto de bolha) em °C e y = deslizamento em °C à temperatura do ponto de bolha. 3. Obtiveram-se as pressões de vapor para o R22 por interpolação, a partir do Ashrae handbook.

Determinação do desempenho dos refrigerantes no calorimetro de baixa temperatura (LT)

Equipamento e condições gerais de operação

Determinou-se o desempenho dos refrigerantes no calorimetro de baixa temperatura (LT) . 0 calorimetro de baixa temperatura (LT) tem montada uma unidade Bitzer semi-hermética de condensação, contendo óleo Shell SD. 0 vapor quente passa para fora do compressor, através de um separador de óleo e atinge o condensador. A pressão de descarga à saída do compressor é mantida constante por intermédio de uma válvula de corte de gandula embalada. 11 ΡΕ1572829

Isto acarreta inevitavelmente um efeito sobre a pressão de condensação/temperatura - o sistema está de facto a condensar a uma temperatura inferior a 40°C. 0 refrigerante desloca-se então ao longo da linha de liquido até ao evaporador. 0 evaporador é construído em tubo de Cobre de 15 mm enrolado em torno das extremidades de um banho SS bem isolado com 32 litros. Enche-se o banho com uma solução de glicolrágua a 50:50 e o calor é-lhe fornecido por 3 aquecedores de 1 kW controlados por um controlador PID. Um agitador com uma pá grande assegura que o calor seja uniformemente distribuído. A pressão de evaporação é controlada por uma válvula de expansão automática. O vapor do refrigerante retorna ao compressor através de um permutador de calor na linha de sucção. São registadas automaticamente doze leituras de temperatura, cinco leituras de pressão, a potência do compressor e a quantidade de calor fornecida, utilizando um Dasylab.

Levaram-se a cabo os testes a uma temperatura de condensação de 40°C e um sobreaquecimento do evaporador de 8 °C (±0,5°C) .

Para o R22 a temperatura no final do evaporador foi mantida a 8°C acima da temperatura equivalente à pressão de evaporação (ponto de bolha). 12 ΡΕ1572829

Para os outros refrigerantes, a temperatura no final do evaporador foi mantida a 8°C acima da temperatura equivalente à da pressão de evaporação (ponto de orvalho). A temperatura média do evaporador para estes refrigerantes foi calculada tomando a temperatura equivalente à da pressão do evaporador a partir da tabela de pontos de bolha, e adicionando-lhe metade do deslizamento a essa temperatura.

Quando se utiliza o calorimetro, regulam-se inicialmente as pressões de evaporação e de condensação a valores aproximados em consonância com a temperatura do banho. Dá-se então ao calorimetro tempo para as condições estabilizarem. Durante este periodo podem fazer-se ajustes grosseiros e também se podem monitorizar para assegurar que se está a dar calor suficiente ao banho para evitar que seja devolvido qualquer liquido ao compressor. Quando o sistema se encontra virtualmente estável fazem-se pequenos ajustamentos da pressão e da temperatura até que o calorimetro tenha estabilizado à pressão de evaporação pretendida com uma pressão de condensação equivalente a 40°C e um sobreaquecimento do evaporador de 8°C. (Nota -mede-se o sobreaquecimento a partir da terceira saída do evaporador).

Inicia-se então o período de funcionamento, que dura uma hora, durante a qual não se fazem nenhuns 13 ΡΕ1572829 ajustamentos no sistema, excepto possivelmente alterações mínimas da pressão de condensação para compensar flutuações da temperatura ambiente.

Pormenores experimentais específicos para cada refrigerante R22: Carregou-se o calorímetro com R22 (3,5 kg no depósito de líquido). Obtiveram-se dez pontos de dados entre as temperaturas de evaporação de e -38°C e -22°C.

Mistura de Butano (3,5 %): Carregaram-se cerca de 3,55 kg no depósito de líquido e obtiveram-se cinco pontos de dados entre as temperaturas médias de evaporação de -38 °C e -22 °C.

Mistura de Isobutano (3,5 %): Carregaram-se cerca de 3,48 kg da mistura no depósito de líquido do calorímetro LT. Obtiveram-se cinco pontos de dados entre as temperaturas médias de evaporação de -38°C e -22°C.

Resultados

Os resultados obtidos estão resumidos nas Tabelas 2-4. Temp. Méd. Ev. = Temperatura média de evaporação; Ar no condensador = temperatura do ar soprado sobre o condensador; Press = pressão. ΡΕ1572829 14

Comentários e discussão dos resultados experi- mentais

Os resultados obtidos estão graficamente ilustrados nos Gráficos 1 a 6. 0 Gráfico 1 mostra a pressão do vapor saturado para as misturas investigadas, em conjunto com os valores para R22. 0 gráfico mostra que as pressões de vapor das misturas são apenas ligeiramente superiores às do R22. 0 Gráfico 2 mostra uma comparação das capacidades em relação ao R22 a uma temperatura média de evaporação de -30 °C, uma temperatura típica à qual se espera que estas misturas operem. A esta temperatura a mistura com butano só exibe menos 4 % de capacidade que o R22, enquanto a capacidade da mistura com isobutano é ligeiramente inferior, menos 5,5 % que a do R22.

Mostram-se os valores do coeficiente de desempenho (COP) no Gráfico 3. Este gráfico mostra que a uma temperatura média de evaporação de -30°C, os valores do COP de ambas as misturas com hidrocarboneto são menos do que 1 % inferiores ao do R22.

No Gráfico 4, fixou-se a capacidade à do R22 à temperatura de evaporação de -30°C. Podem agora comparar-se os valores de COP a esta capacidade constante para os diferentes refrigerantes. O gráfico mostra que tanto a mistura com butano (por 2,5 %) como a mistura com isobutano 15 ΡΕ1572829 (por 3,0 %) sao mais eficientes do que o R22 a esta capacidade fixada. A capacidade das misturas com hidrocarbonetos em relação à do R22 está ilustrada no Gráfico 5. As linhas para ambas as misturas são paralelas uma à outra e as capacidades são semelhantes à da mistura com isobutano que é ligeiramente inferior. O Gráfico 6 mostra o COP das misturas RX em relação ao do R22. Mostra-se que o COP do R22 e o das duas misturas são semelhantes. As linhas relativas às misturas com hidrocarbonetos cruzam-se uma com a outra (e com a do R22) a uma temperatura média de evaporação de -32°C, mostrando o aumento do valor relativo de COP do R22 e a diminuição do valor relativo do COP da mistura com isobutano. Tal como anteriormente, as diferenças são no entanto mínimas.

Tabela 1 Resultados das medições experimentais de SVP e do deslizamento a partir da REFPROP 6

Descrição Equação SVP (vd. nota 1) Equação de deslizamento vd. nota 2) Mistura com Butano (3,5 %) R125/1343/600 (a 65,0/31,5/3,5) y=-2347, 46820x+12, 96325 R2=0, 99999 y=-0,02618x+3, 51740 R2=0, 99790 Mistura com Isobutano (3,5 %) R125/134a/600 (a 64,9/31,7/3,4) y=-2356,045324x+12999729 R2=0,999956 y=-0,00001x3-0, 000012X2-0,028998x+3,628716 R22 (vd. nota 3) Não aplicável - 16 - ΡΕ1572829 HA 2 tmNSSÇSO DE R22 A 40SC ND CMÓMO11 Temp. Temp. Ar no Press Temp. Press Temp. Temp. Ev. Potência Capacidade C.O.P. Sòbreaq. Méd. Descarga Condensador absoluta Condensação entrada Ev. Orvalho Condensador Entrada Ev. SC Ev. SC sc de sc Ev. MPa BOLHA sc Calor kWh Descarga sc MPa -37,5 149,9 20,8 1,439 40,1 0,010 -31,0 -31,0 1,101 0,014 0,53 8,3 -35,9 154,5 22,3 1,425 30,8 0,025 -35,0 -35,0 1,208 0,840 0,10 8,5 -34,0 150,1 22,2 1,433 40,0 0,030 -34,0 -34,0 1,283 1,031 0,80 8,3 -31,5 150,3 22,0 1,430 40,1 0,051 -31,0 -31,0 1,315 1,282 0,03 8,3 -20,5 155,1 23,4 1,450 40,4 0,005 -20,5 -20,5 1,388 1,412 1,02 7,8 -28,8 152,8 22,0 1,441 40,4 0,011 -28,8 -28,8 1,418 1,508 1,00 8,1 -28,1 154,1 23,0 1,430 30,0 0,010 -28,1 -28,1 1,451 1,580 1,00 8,1 -25,4 152,1 22,1 1,440 40,4 0,000 -25,4 -25,4 1,503 1,002 1,25 8,0 -24,0 152,8 23,8 1,440 40,3 0,108 -24,0 -24,0 1,040 2,101 1,32 8,0 -22,1 140,0 23,8 1,450 40,4 0,124 -22,1 -22,1 1,088 2,381 1,41 8,1 - 17 - ΡΕ1572829 IABELA 3 CCNDENSAÇÃO DE HJM (A 3,5 %) A 40aC M3 OIMMETO DE BI Temp. Ai Ev. Temp. Descarga SC Ar no Condensador sc Press absoluta de Descarga MPa Temp. Condensação sc Press entrada Ev. MPa Temp. Ev. BOLHA sc Temp. Ev. Orvalho sc Potência Condensador Capacidade Entrada Calor kWh C.O.P. Sòbreaq. Ev. SC -37,4 224,1 20,8 1,528 32,2 0,025 -38,1 1,021 0,622 0,58 7,7 11,0 -34,2 115,8 21,6 1,528 32,2 0,011 -36,1 1,231 0,816 0,12 7,9 13,5 -30,4 112,1 21,1 1,532 10,2 0,068 -32,6 1,336 1,311 0,22 7,8 32,1 -25,0 108,9 21,4 1,510 10,2 0,102 -28,0 1,152 1,122 1,18 8,0 36,1 -22,5 106,8 22,6 1,513 10,3 0,132 -21,6 1,522 2,161 1,36 8,3 35,5 - 18 - ΡΕ1572829 KA 4 OTMSÇJO DE ISCHJISNO (A 3,51) A 40aO NO CAIORÍMEIRO DE BI Temp. rid. Ev. Temp. Descarga SC Ar no Condensador SC Press absoluta de Descarga MPa Temp. Condensação SC Press entrada Ev. MPa Temp. Ev. BOLHA SC Temp. Ev. Orvalho sc Potência Condensador Capacidade Entrada Calor kWh C.O.P. Sòbreaq. Ev. SC -37,7 114,6 23,1 1,544 40,0 0,023 -40,1 -35,3 1,033 0,596 0,58 49,0 -34,3 116,2 23,2 1,544 39,9 0,043 -36,6 -31,9 1,194 0,950 0,80 44,8 oo O^] 1 113,1 22,2 1,544 40,0 0,072 -32,1 -27,5 1,353 1,361 1,01 40,1 -26,2 109,7 22,4 1,538 39,8 0,100 -28,4 -23,9 1,440 1,682 1,17 37,7 -21,5 106,4 24,2 1,562 40,4 0,140 -23,6 -19,2 1,622 2,252 1,39 35,4

Lisboa, 21 de Dezembro de 2011

Claims

ΡΕ1572829 1 REIVINDICAÇÕES 1. Uma composição refrigerante que inclua: (a) pentafluoretano, numa quantidade de entre 60 e 70 %, em peso, com base no peso da composição, (b) 1,1,1,2-tetrafluoroetano, numa quantidade de entre 26 e 36 %, em peso, com base no peso da composição, e, (c) uma componente de hidrocarboneto, constituída por isobutano, numa quantidade de entre 3 e 4 %, em peso, com base no peso da composição.
2. Uma composição de acordo com a reivindicação 1, na qual a componente (c) esteja presente numa quantidade de cerca de 3,5 %, em peso, baseada no peso da composição.
3. Uma composição de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, na qual a componente (a) esteja presente numa quantidade de entre 62 e 67 %, em peso, com base no peso da composição.
4. Uma composição de acordo com a reivindicação 3, na qual a componente (a) esteja presente numa quantidade acima de 64 e até 66 %, em peso, com base no peso da composição. 2 ΡΕ1572829
5. Uma composição de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, na qual a componente (b) esteja presente numa quantidade de entre 28 e 32 %, em peso, com base no peso da composição.
6 . Uma composição de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, que inclua uma componente adicional.
7. Uma composição de acordo com a reivindicação 6, em que a componente adicional seja um hidrofluo- rocarboneto.
8. Uma composição de acordo com a reivindicação 7, em que qualquer o hidrofluorocarboneto tenha um ponto de ebulição à pressão atmosférica de no máximo -40°C.
9. Uma composição de acordo com as reivindicações 7 ou 8, na qual a razão F/H do hidrofluorocarboneto seja de pelo menos 1.
10. Uma composição de acordo com a reivindicação 9,, na qual o hidrofluorocarboneto seja dfluorometano ou trifluorometano.
11. Uma composição de acordo com a reivindicação 11, na qual a componente adicional esteja presente numa quantidade que não exceda 5 %, em peso, com base no peso de (a), (b) e (c) . 3 ΡΕ1572829
12. Uma composição de acordo com a reivindicação 11, na qual a componente adicional esteja presente numa quantidade que não exceda 2 %, em peso, com base no peso de (a), (b) e (c) .
13. Utilização de uma composição de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores a titulo de refrigerante, num aparelho de refrigeração. 14. 0 processo de produção de refrigeração que inclua condensar-se uma composição tal como se reivindicou em qualquer uma das reivindicações 1 a 13, evaporando-se em seguida a composição na vizinhança de um corpo que se pretende arrefecer.
15. Um aparelho de refrigeração contendo, a título de refrigerante, uma composição tal como se reivindicou em qualquer uma das reivindicações 1 a 13.
16. Uma composição de acordo com a reivindicação 1, constituída por: (a) pentafluoretano, numa quantidade de 64,9 %, em peso, com base no peso da composição, (b) 1,1,1,2-tetrafluoroetano, numa quantidade de entre 31,7 %, em peso, com base no peso da composição, e, (c) isobutano, numa quantidade de 3,4 %, em peso, com base no peso da composição. 4 ΡΕ1572829
17. Uma composição de acordo com a reivindicação 1, constituída por: (a) pentafluoretano, numa quantidade de entre 60 e 70 %, em peso, com base no peso da composição, (b) 1, 1, 1,2-tetrafluoroetano, numa quantidade de entre 26 e 35 %, em peso, com base no peso da composição, e, (c) isobutano, numa quantidade de entre 3 e 4 %, em peso, com base no peso da composição.
18. Uma composição de acordo com a reivindicação 17, constituída por: (a) pentafluoretano, numa quantidade de entre 60 e 70 %, em peso, com base no peso da composição, (b) 1, 1,1,2-tetrafluoroetano, numa quantidade de entre 26 e 35 %, em peso, com base no peso da composição, e, (c) isobutano, numa quantidade de entre 3 e 4 %, em peso, com base no peso da composição.
19. Uma composição de acordo com a reivindicação 17, contendo também uma componente adicional seleccionada de entre o conjunto constituído por lubrificantes, aditivos, ou um hidrofluorcarboneto adicional, e na qual 5 ΡΕ1572829 caso se utilize um hidrofluorcarboneto adicional,, ele esteja presente numa quantidade de não mais do que 5 %, em peso, do peso da composição.
20. Uma composição da reivindicação 19, na qual a componente adicional seja seleccionada de entre a lista (i) lubrificantes completamente sintéticos, óleo fluorado, óleo mineral, lubrificantes alquilbenzénicos, e óleos de silicone, bem como óleos de silicone com lubrificantes completamente sintéticos e óleo fluorado, e/ou (ii) aditivos para pressões extremas e anti- desgaste, melhoradores contra a oxidação e da estabilidade térmica, inibidores da corrosão, melhoradores do índice de viscosidade, agentes de depressão do ponto de fluência, detergentes, agentes anti-espumas e ajustadores da vicosidade, e/ou (iii) fluorocarbonetos.
21. Uma composição de acordo com a reivindicação 20, na qual o óleo mineral seja seleccionado de entre óleo nafténico e óleo parafínico, e/ou o lubrificante completamente sintético seja seleccionado de entre ésteres de poliol, polialquilenoglicóis e polioxipropilenoglicóis 6 ΡΕ1572829
25. A composição de acordo com as reivindicações 19 ou 20, na qual o fluorohidrocarboneto seja seleccionado de entre o conjunto constituído por difluorometano e trifluorometano. Lisboa, 27 de Dezembro de 2011