PL84195B1 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- PL84195B1 PL84195B1 PL1972157567A PL15756772A PL84195B1 PL 84195 B1 PL84195 B1 PL 84195B1 PL 1972157567 A PL1972157567 A PL 1972157567A PL 15756772 A PL15756772 A PL 15756772A PL 84195 B1 PL84195 B1 PL 84195B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- urea
- pressure
- ammonia
- ammonium carbamate
- carbon dioxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania
mocznika z amoniaku i dwutlenku wegla.
Znany sposób wytwarzania mocznika z amonia¬
ku i dwutlenku wegla polega na tym, ze w pierw¬
szym stadium procesu wytwarza sie karbaminian
amonu, zgodnie z reakcja:
2 NHs + CO2 5: NH2COONH4
Reakcja ta jest silnie egzotermiczna i w tempera¬
turze powyzej 155°C i pod cisnieniem co najmniej
$0 atm. szybko dobiega konca. Przez odwodnienie
karbaminianu amonu wytwarza sie nastepnie mocz¬
nik. Reakcja ta przebiega nastepujaco:
NH2COONH4 ^ NH2CONH2 + H2O
Reakcja ta jest reakcja endotermiczna i stan rów¬
nowagi chemicznej ustala sie stosunkowo powoli,
przesuwajac sie w prawo ze wzrostem cisnien! a
i stosunku mocznika do wody.
W praktyce synteze mocznika prowadzi sie
zwykle w temperaturze 160—200°C, pod cisnieniem
100—250 atm. Roztwór odplywajacy ze strefy syn¬
tezy zawiera nie przeksztalcony karbaminian amo¬
nu, wtóry usuwa sie z roztworu przewaznie roz¬
kladajac go w kilku stadiach pod róznym cisnie¬
niem na gazowy amoniak i dwutlenek wegla i od¬
dzielajac gazy razem z nadmiarem amoniaku wpro¬
wadzonego do reaktora i z para wodna w ilosci
odpowiadajacej stanowi równowagi. Te mieszanine
gazów przewaznie zawraca sie po skropleniu i/lub
zaabsorbowaniu w wodzie lub w wodnym roztwo¬
rze we wspomianych stadiach procesu prowadzo¬
nych pod róznym cisnieniem. Przy takim sposobie
zawracania nie mozna uniknac zawracania do stre¬
fy syntezy mocznika pewnej ilosci wody, która
hamuje przeksztalcanie karbaminianu amonu w
mocznik, totez jest rzecza pozadana, aby ilosc za¬
wracanej wody byla mozliwie mala.
Znane sposoby rozkladania nie przeksztalconego
karbaminianu amonu i usuwania gazów otrzyma¬
nych przy tym rozkladzie polegaja na tym, ze roz¬
twór mocznika otrzymany w wyniku syntezy ogrze¬
wa sie pod wysokim cisnieniem, stosujac dwutle¬
nek wegla jako czynnik pluczacy, po czym usu¬
nieta mieszanine gazowa skrapla sie pod wyso¬
kim cisnieniem. Ze wzrostem cinienia wzrasta rów¬
niez temperatura skraplania i cieplo skraplania
mozna odprowadzac w wyzszej temperaturze, wy¬
korzystujac je do wytwarzania pary wodnej. Poza
tym, w temperaturze nizszej od 153°C, to jest od
temperatury zestalania sie karbaminianu amonu,
ilosc wody konieczna do utrzymania karbaminianu,
amonu w roztworze (wode zawraca sie do strefy
syntezy mocznika) jest tym mniejsza, im wyzsza
jest temperatura. Korzystnie jest przez to prowa¬
dzic proces skraplania w temperaturze wyzszej niz
153°C, a wówczas zbedne jest dodawanie wody.
Prowadzenie procesu skraplania w mozliwie naj¬
wyzszej temperaturze jest korzystne równiez i z
tego wzgledu, ze im wyzsza jest temperatura, tym
8419584145
3 - 4
wyzsza jest wydajnosc reakcji wytwarzania mocz¬
nika z karbaminianu amonu. Z drugiej zas strony,
cisnienie stosowane podczas skraplania jest ogra¬
niczone maksymalnym cisnieniem, pod którym moz¬
na prowadzic proces plukania, poniewaz mieszani- 5
na gazowa nie powinna byc sprezana tak dalece,
aby powstawalo niebezpieczenstwo odkladania sie
stalego karbaminianu amonu w sprezarce i prze-
wadach, a poza tym im wyzsze jest sprezanie, tym
wieksze sa jego koszty. Najwyzsze cisnienie dopu- 10
szczalne w procesie plukania zalezy od temperatu¬
ry, w której cieplo niezbedne w procesie rozkla¬
du karbaminianu amonu moze byc dostarczane bez
powodowania niepozadanej hydrolizy mocznika
i wytwarzania biuretu, przy czym ta temperatura 15
jest znacznie nizsza niz odpowiadajaca cisnieniu
najkorzystniejszemu w procesie syntezy.
W celu unikniecia tych niedogodnosci propono¬
wano, aby roztwór karbaminianu amonu powsta¬
jacy w strefie skraplania pompowac do strefy syn- 20
tezy mocznika pod cisnieniem korzystnym dla prze¬
prowadzenia karbaminianu amonu w mocznik..
Przy tak prowadzonym procesie, cieplo powstaja¬
ce przy wytwarzaniu roztworu karbaminianu amo¬
nu w strefie skraplania jest oddawane wodzie w 25
wymienniku ciepla. Przy stosowaniu tego sposobu
uzyskuje sie jednak cieplo w niskiej temperaturze,
totez mozliwosci jego wykorzystania sa ograniczo¬
ne. Poza tym, cieplo wyzwalane przy wytwarza¬
niu karbaminianu amonu ze swiezego amoniaku 30
i dwutlenku wegla równiez zostaje odprowadzone.
Inna wada tego sposobu jest to, ze trzeba dopro¬
wadzic z zewnatrz cieplo potrzebne do przemiany
karbaminianu amonu w mocznik i do procesu plu¬
kania. W praktyce powodowaloby to koniecznosc
przeksztalcania duzej czesci pary wodnej o wyso¬
kim cisnieniu, stosowanej jako czynnik grzejny, w
pare o niskim cisnieniu, majaca mniejsza wartosc.
Wynalazek ma na celu unikniecia wad znanych
sposobów i umozliwienie prowadzenia procesu wy¬
twarzania mocznika z malymi stratami ciepla. Cel
ten osiaga sie prowadzac proces wytwarzania mocz¬
nika w dwóch stadiach, pod róznym cisnieniem,
dobierajac te cisnienia tak, ze wydajnosc procesu
jest wyzsza niz przy stosowaniu znanych sposo¬
bów.
Sposób wytwarzania mocznika przez reakcje amo¬
niaku z dwutlenkiem wegla polega wedlug wyna¬
lazku na tym, ze w strefie wytwarzania karbami¬
nianu amonu z amoniaku i dwutlenku wegla
utrzymuje sie cisnienie 90—140 atm. i wytworzony
karbaminian amonu przeprowadza do pierwszej
strefy wytwarzania mocznika pod takim samym
zasadniczo cisnieniem, az do otrzymania moczni¬
ka w ilosci co najmniej 40% tej, która odpowiada
stanowi równowagi, po czym roztwór otrzymany w
tej pierwszej strefie kieruje sie do drugiej strefy
wytwarzania mocznika i prowadzi dalej proces syn¬
tezy mocznika pod cisnieniem co najmniej 160 atm
az do uzyskania roztworu zawierajacego przynaj¬
mniej 85% ilosci mocznika odpowiadajacej stanowi
równowagi. Z roztworu oddziela sie gazy i zawraca
je do strefy wytwarzania karbaminianu amonu.
Roztwór otrzymywany podczas syntezy mocznika
mozna czesciowo rozprezac i plukac, np. dwutlen¬
kiem wegla, w celu oddzielenia z rotworu amonia¬
ku i dwutlenku wegla.
Prowadzenie syntezy mocznika sposobem wedlug
wynalazku w 2 stadiach pod nizszych cisnieniem
umozliwia wytwarzanie znacznej czesci mocznika,
np. wiecej niz polowy calkowitej ilosci, pod sto¬
sunkowo niskim cisnieniem, dzieki czemu cieplo
potrzebne do tej czesci procesu syntezy moze byc
dostarczane w temperaturze nizszej niz przy sto¬
sowaniu znanych sposobów. Cieplo to otrzymuje
sie korzystnie przy skraplaniu gazów odprowadza¬
nych ze strefy plukania, przy skraplaniu w pierw¬
szej z dwóch stref wytwarzania mocznika. Cieplo
to wykorzystuje sie bezposrednio, to znaczy nie
trzeba go przeksztalcac w cieplo zawarte w parze
o niskim cisnieniu. Zmniejsza sie w ten sposób
znacznie nadmiar pary o niskim cisnieniu, co daje
korzysci zwlaszcza w tych przypadkach, gdy nie
ma na miejscu zapotrzebowania na te pare. Ilosc
ciepla niezbedna w drugiej strefie wytwarzania
mocznika uzyskuje sie korzystnie przez przeksztal¬
canie w tej strefie co najmniej czesci amoniaku
i dwutlenku wegla w karbaminian amonu.
Stosujac sposób wedlug wynalazku, pierwsze sta¬
dium procesu wytwarzania mocznika, proces plu¬
kania i skraplania odprowadzonej mieszaniny ga¬
zów mozna prowadzic pod stosunkowo niskim ci¬
snieniem, co daje duze korzysci gospodarcze. Ci¬
snienie w pierwszej strefie wytwarzania mocznika
jest jednak na tyle wysokie, ze cieplo skraplania
gazowej mieszaniny uzyskuje sie w takiej tempe¬
raturze, ze moze byc wykorzystywane np. do wy¬
twarzania pary wodnej o ciesnieniu 2—5 atm. Cal¬
kowita objetosc urzadzenia do syntezy mocznika
jest praktycznie biorac taka sama, jak przy sto¬
sowaniu znanych sposobów. Poza tym, wystarcza
rozkladanie mniejszej ilosci karbaminianu amonu,
poniewaz w drugiej strefie syntezy, prowadzac pro¬
ces pod wyzszym cisnieniem, uzyskuje sie wyzsza
wydajnosc. Dzieki temu, jak równiez dzieki temu, *
ze czesc nie przeksztalconego amoniaku i dwutlen¬
ku wegla uwalnia sie podczas rozprezania roztwo¬
ru otrzymanego w drugiej strefie syntezy moczni¬
ka pod wysokim cisnieniem, w kolumnie plucz¬
kowej wystarcza mniejsza powierzchnia wymiany
ciepla i do procesu plukania potrzeba mniejszej
ilosci pary o wysokim cisnieniu.
Na rysunku przedstawiono schemat urzadzenia
do stosowania sposobu wedlug wynalazku.
Karbaminian amonu wytwarza sie w komorze 1
pod cisnieniem 90—140 atm, otrzymujac roztwór
karbaminianu amonu zmieszany ze znaczna iloscia
gazowego amoniaku i dwutlenku wegla, np. 20—40%
poczatkowo wprowadzonych ilosci tych substratów.
Pod takim cisnieniem odzyskuje sie cieplo skrapla¬
nia w takiej temperaturze, ze moze ono byc wy¬
korzystywane do wytwarzania pary. Mieszanina
cieczy i gazu plynie z komory 1 przewodem 16 do
pierwszego reaktora 2. w którym czesc karbaminia-
niu amonu przeprowadza sie w mocznik równiez
pod cisnieniem 90-140 atm. Cieplo niezbedne do
prowadzenia tej reakcji otrzymuje sie przez skra¬
planie gazowych substratów, których czesc jest w
tej fazie procesu nadal w stanie gazowym. Ilosc
gazu, który ma byc skroplony oraz czas przebywa-
40
45
50
55
6084:
nia mieszaniny w reaktorze 2 dobiera sie tak, aby
przy podanym wyzej cisnieniu uzyskac 40—90°/o
chemicznej równowagi procesu. Mozna tez skroplic
gazowa mieszanine calkowicie w komorze 1 i re¬
aktor 2 ogrzewac posrednio, stosujac system wy- 5
miany ciepla, albo tez dostarczac do reaktora 2
cieplo z zewnatrz, calkowicie lub czesciowo.
Wodny roztwór mocznika, nie przereagowanego
karbaminianu amonu i nie zwiazanego amoniaku
odprowadza sie z reaktora 2 przez przewód 17 z 10
przelewem, a mieszanine gazowa, zawierajaca nie
skraplajace sie gazy, wprowadzone do procesu ra¬
zem ze swiezym amoniakiem, jak równiez dwutle¬
nek wegla, odprowadza sie z górnej czesci reakto¬
ra 2 przewodem 18 i prowadzi przez pluczke kolum- i5
nowa 7 w celu odzyskania reszty amoniaku i dwu¬
tlenku wegla. Pozostale skladniki gazowej miesza¬
niny odprowadza sie do atmosfery przez zawór re¬
dukujacy 13.
Roztwór zawierajacy mocznik przesyla sie za po- 20
moca pompy 3 przewodem 19 do drugiego reakto¬
ra 4 do syntezy mocznika pracujacego pod cisnie¬
niem wynoszacym co najmniej 160 atm, a korzy¬
stnie 180—200 atm. Do reaktora 4 wprowadza sie
przewodem 22 swiezy amoniak, pobierany ze zbiór.- 25
nika 20 i sprezany za pomoca pomp 8 i 9 do wla¬
sciwego cisnienia. Dwutlenek wegla ze zbiornika
21 spreza sie w sprezarce 10 do odpowiedniego
cisnienia i przewodem 23 wprowadza do reaktora
4. Cieplo powstajace na skutek reakcji swiezego 30
amoniaku z dwutlenkiem wegla jest potrzebne do
tego, aby przy panujacym w reaktorze 4 cisnieniu
i przy zalozonym czasie przebywania mieszaniny
w reaktorze uzyskac w tym reaktorze co najmniej
85% stanu chemicznej równowagi. Ilosc dwutlen- 35
ku wegla niezbednego do tego celu wynosi np. 10—
% calkowitej ilosci dwutlenku wegla, a ilosc amo¬
niaku np. 40—60% calkowitej ilosci amoniaku sto¬
sowanego w procesie.
Roztwór mocznika, zawierajacy karbaminian 40
amonu, wode i wolny amoniak oraz zmieszany z
gazami, odprowadza sie z reaktora 4 przewodem 24,
rozpreza za pomoca zaworu redukujacego 14 do
cisnienia w przyblizeniu równego cisnieniu w ko¬
morze 1 i pierwszym reaktorze 2 i wprowadza do 45
górnej czesci drugiej pluczki kolumnowej 5. Roz¬
twór przeplywa w dól kolumny pionowymi rura¬
mi w przeciwpradzie do czynnika pluczacego, np.
dwutlenku wegla, doprowadzanego przewodem 25
ze sredniego stopnia sprezania sprezarki 10. Rury 50
opadowe w pluczce 5 ogrzewa sie za pomoca pary
wodnej o cisnieniu np. 15—25°C. Wyplukany roz¬
twór mocznika odprowadza sie z pluczki 5 prze¬
wodem 26 i po zredukowaniu cisnienia w zaworze
redukujacym 12 do 2—4 atm przerabia w urzadze- 55
niu 6 w znany sposób pod niskim cisnieniem w
celu usuniecia z niego resztek karbaminianu amo¬
nu. Otrzymany wodny roztwór mocznika prowadzi
sie przewodem 27 do nie uwidocznionego na rysun¬
ku urzadzenia do odparowywania lub krystalizacji. 60
Otrzymany w urzadzeniu 6 rozcienczony roztwór
karbaminianu amonu kieruje sie za pomoca pom¬
py 15 przewodem 28 do pluczki kolumnowej 7, w
której wykorzystuje sie go jako czynnik pluczacy.
Gazowa mieszanine gromadzaca sie w górnej 65
6
czesci pluczki kolumnowej 5, skladajaca sie z amo¬
niaku, dwutlenku wegla, pary wodnej i gazów obo¬
jetnych, prowadzi sie przewodem 29 do komory 1,
w której, jak wyzej wspomniano, zachodzi tylko
czesciowe skraplanie. W celu umozliwienia prowa¬
dzenia procesu skraplania w mozliwie najwyzszej
temperaturze, rozcienczony roztwór karbaminianu
amonu odprowadzany z pluczki 7 kieruje sie prze-
wadami 30, 31 do komory 1, wykorzystujac aspira-
tor 14, napedzany za pomoca cieklego amoniaku,
doprowadzanego za pomoca pompy 8 przez prze^
wód 33. W ten sposób w skraplaczu otrzymuje sie
stosunek amoniaku do dwutlenku wegla koniecz¬
ny dla uzyskania najodpowiedniejszej temperatury
skraplania. W razie potrzeby roztwór zawierajacy
mocznik i karbaminian amonu moze byc pobiera¬
ny z reaktora 2 przewodami 32 i 31 za pomoca
aspiratora 14 i w ten sposób mozna równiez pod¬
wyzszac temperature skraplania w komorze 1, co
umozliwia wytwarzanie pary wodnej o stosunko¬
wo wysokim cisnieniu.
Przyklad. W urzadzeniu przedstawionym na
rysunku, stosujac 56,6 tony amoniaku i 73,4 tony
dwutlenku wegla, wytwarza sie w ciagu doby 100
ton mocznika. W komorze 1, w pierwszym reakto¬
rze 2 i w pluczce 5 stosuje sie cisnienie 110 atm,
a w drugim reaktorze 4 cisnienie 180 atm. Miesza¬
nina cieczy z gazem, powstajaca w komorze 1 pod
cisnieniem 110 atm w temperaturze 168°C, zawie¬
ra 123,8 tony NH3, 115,2 tony CO2, 18,0 ton H2O
i skladniki obojetne. W mieszaninie tej ponad 15%
NH3 i CO2 znajduje sie w stanie gazowym. W reak¬
torze 2, w którym temperatura wynosi 172°C, amo¬
niak reaguje z dwutlenkiem wegla tworzac karba¬
minian amonu i powstaje 63 tony mocznika, co od¬
powiada ponad 70% ilosci odpowiadajacej stanowi
równowagi i 63% calkowitej ilosci otrzymanej.
Mieszanina powstajaca w reaktorze 2 pracuja¬
cym pod nizszym cisnieniem sklada sie z 63 ton
mocznika, 75 ton amoniaku, 58,1 tony dwutlneku
wegla i 36,9 ton wody. Z mieszaniny tej w reakto¬
rze 4, pracujacym pod wyzszym cisnieniem w tem¬
peraturze 195°C, otrzymuje sie 37 ton mocznika.
Cieplo niezbedne do tej reakcji otrzymuje sie wy¬
twarzajac w tym samym reaktorze karbaminian
amonu ze swiezego amoniaku doprowadzanego w
ilosci 29 ton i dwutlenku wegla doprowadzanego -
w ilosci 11 ton.
W obu reaktorach 2 f 4 otrzymuje sie lacznie
100 ton mocznika, co stanowi ponad 95% ilosci od¬
powiadajacej stanowi równowagi. Mieszanina od¬
prowadzana przewodem 24 z reaktora 4 zawiera
100 ton mocznika, 83 tony amoniaku, 42 tony dwu¬
tlenku wegla i 48 ton wody. Mieszanina ta zawie¬
ra male ilosci gazów obojetnych oraz gazowy amo¬
niak i dwutlenek wegla. Po zredukowaniu cisnie¬
nia do 110 atm za pomoca zaworu redukcyjnego
mieszanine o podanym wyzej skladzie poddaje sie
procesowi plukania za pomoca 62,4 tony dwutlen¬
ku wegla, otrzymujac roztwór zawierajacy 100 ton
mocznika, 10 ton amoniaku, 18 ton dwutlenku we¬
gla i 44,1 tony wody oraz mieszanine gazowa za¬
wierajaca 73,0 ton amoniaki*, 91,4 tony dwutlenku
wegla, 3,9 tony wody i gazy obojetne. Z tej mie¬
szaniny 27,6 tony amoniaku wprowadza sie za po-84 195
8
mocaaspiratora 14 do komory 1, w której wytwa¬
rza sie karbaminian amonu. Aspirator zasysa roz¬
cienczony roztwór karbaminianu amonu, utworzo¬
ny w pluczce 7, skladajacy sie z 23,2 tony amonia¬
ku, 23,8 tony dwutlenku wegla i 14,1 tony wody. 5
Oba reaktory 2 i 1 pracuja w warunkach adia¬
batycznych, gdyz nie doprowadza sie do nich cie¬
pla z zewnatrz ani nie odprowadza z nich ciepla.
Pluczke 5 ogrzewa sie za pomoca nasyconej pary
wodnej o cisnieniu 22 atm, w ilosci 77,5 tony. Cie- 10
plo wytworzone w komorze redukcyjnej 1 umozli¬
wia otrzymanie 100 ton pary o cisnieniu 3 atm, z
czego 80—90 ton mozna wykorzystac w stadium
procesu prowadzonym pod nizszym cisnieniem i w
stadium prowadzonym pod cisnieniem wyzszym, to- 15
tez nadmiar pary o niskim cisnieniu wynosi 10—
ton. Na wytworzenie 1 tony mocznika zuzywa
sie tylko 775 kg pary o cisnieniu 25 atm, a rów¬
noczesnie uzyskuje sie 100—200 kg pary o niskim
cisnieniu, która mozna uzyc do innych celów. 2o
Claims (5)
1. Sposób wytwarzania mocznika przez reakcje amoniaku z dwutlenkiem wegla, znamienny tym, 25 ze karbaminian amonu wytworzony przez reakcje amoniaku z dwutlenkiem wegla pod cisnieniem 90 —140 atm poddaje sie najpierw w pierwszej stre¬ fie reakcji pod takim samym cisnieniem przeróbce na mocznik az do otrzymania mocznika w ilosci 30 co najmniej 40°/o ilosci odpowiadajacej stanowi równowagi i otrzymana mieszanine poddaje w dru¬ giej strefie reakcji przeróbce na mocznik pod ci* snieniem co najmniej 160 atm, az do otrzymania mocznika w ilosci wynoszacej co najmniej 85°/o ilosci odpowiadajacej stanowi równowagi, po czym z mieszaniny poreakcyjnej oddziela sie od roztwo¬ ru gazy i zawraca je do komory, w której prowa¬ dzi sie reakcje wytwarzania karbaminianu amonu przez reakcje amoniaku z dwutlenkiem wegla.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w pierwszej strefie reakcji wytwarza sie mocznik w ilosci wynoszacej 70—95% ilosci odpowiadaja¬ cej stanowi równowagi.
3. Sposób wedlug zastrz. 1 i 2, znamienny tym, ze mieszanine otrzymana w wyniku syntezy mocz¬ nika poddaje sie czesciowemu rozprezeniu i wy¬ plukuje z niej amoniak i dwutlenek wegla.
4. Sposób wedlug zastrz. 1—3, znamienny tym, ze cieplo niezbedne do prowadzenia syntezy mocz¬ nika w pierwszej strefie reakcji uzyskuje sie na drodze niecalkowitej przemiany dwutlenku . wegla w karbaminian amonu w komorze do wytwarza¬ nia karbaminianu amonu i reszte karbaminianu amonu wytwarza sie w pierwszej strefie syntezy mocznika.
5. Sposób wedlug zastrz. 1—4, znamienny tym, ze cieplo niezbedne do prowadzenia syntezy mocz¬ nika w drugiej strefie reakcji uzyskuje sie bez¬ posrednio przez wytwarzanie w tej strefie swieze¬ go karbaminianiu amonu ze swiezego amoniaku i dwutlenku wegla. W.Z.Graf. Z-dNr 2, zam. 788/76, A4, 110+ 15 Cena 10 zl
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL7112061A NL167955C (nl) | 1971-09-02 | 1971-09-02 | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL84195B1 true PL84195B1 (pl) | 1976-03-31 |
Family
ID=19813930
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1972157567A PL84195B1 (pl) | 1971-09-02 | 1972-08-31 |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4066693A (pl) |
JP (1) | JPS512447B2 (pl) |
AT (1) | AT318648B (pl) |
AU (1) | AU464307B2 (pl) |
BE (1) | BE787832A (pl) |
BG (1) | BG26809A3 (pl) |
BR (1) | BR7206062D0 (pl) |
CA (1) | CA977776A (pl) |
CS (1) | CS171267B2 (pl) |
DD (1) | DD100714A5 (pl) |
DE (1) | DE2241148C3 (pl) |
EG (1) | EG10737A (pl) |
ES (1) | ES406183A1 (pl) |
FR (1) | FR2152018A5 (pl) |
GB (1) | GB1395071A (pl) |
IT (1) | IT962294B (pl) |
NL (1) | NL167955C (pl) |
NO (1) | NO137385C (pl) |
PL (1) | PL84195B1 (pl) |
SE (1) | SE397521B (pl) |
SU (1) | SU459887A3 (pl) |
TR (1) | TR17491A (pl) |
YU (1) | YU36292B (pl) |
ZA (1) | ZA725666B (pl) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5128299U (pl) * | 1974-08-17 | 1976-03-01 | ||
JPS5573651A (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-03 | Toyo Eng Corp | Preparation of urea |
NL8101174A (nl) * | 1981-03-11 | 1982-10-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NL8104040A (nl) * | 1981-09-01 | 1983-04-05 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NL8104039A (nl) * | 1981-09-01 | 1983-04-05 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
IT1211125B (it) * | 1981-10-16 | 1989-09-29 | Ortu Francesco | Composti azotati. processo per la preparazione di |
US4433146A (en) * | 1982-04-07 | 1984-02-21 | Stamicarbon B.V. | Process for the preparation of melamine |
NL8201652A (nl) * | 1982-04-21 | 1983-11-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NL8303424A (nl) * | 1983-10-06 | 1985-05-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
JPH0528291U (ja) * | 1991-03-19 | 1993-04-16 | コンビ株式会社 | トイレツトペーパーホルダー |
JPH07313396A (ja) * | 1994-05-20 | 1995-12-05 | Takeo Nakajima | トイレットペーパーホルダー |
EP2602245A1 (en) * | 2011-12-05 | 2013-06-12 | Urea Casale SA | A process for synthesis of urea and a related arrangement for a reaction section of a urea plant |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3046307A (en) * | 1957-04-05 | 1962-07-24 | Distillation process for synthesizing | |
NL108593C (pl) * | 1958-05-07 | |||
US3270051A (en) * | 1958-05-20 | 1966-08-30 | Inventa Ag | Dual step urea production |
GB948786A (en) * | 1959-10-23 | 1964-02-05 | Toyo Koatsu Ind Inc | An improvement in synthesis of urea |
NL101446C (pl) * | 1960-04-08 | |||
DE1618867A1 (de) * | 1966-03-29 | 1972-03-30 | Sumitomo Chemical Co | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff |
FR1487249A (fr) * | 1966-04-05 | 1967-06-30 | Inventa Ag | Procédé de fabrication de l'urée à partir de l'ammoniac et de l'anhydride carbonique |
GB1124547A (en) * | 1966-05-02 | 1968-08-21 | Toyo Koatsu Ind Inc | Production of urea |
FR1491404A (fr) * | 1966-06-24 | 1967-08-11 | Pullman Inc | Procédé perfectionné de production de l'urée |
DE1908355A1 (de) * | 1968-03-19 | 1969-10-09 | Mitsui Toatsu Chemicals | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff |
GB1268430A (en) * | 1968-12-16 | 1972-03-29 | Snam Progetti | Process for the production of urea |
DE2026608C3 (de) * | 1969-06-11 | 1978-10-19 | Mitsui Toatsu Chemicals, Inc., Tokio | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff |
IL36465A (en) * | 1970-04-02 | 1974-07-31 | Zardi U | Process for the production of urea |
-
0
- BE BE787832D patent/BE787832A/xx not_active IP Right Cessation
-
1971
- 1971-09-02 NL NL7112061A patent/NL167955C/xx not_active IP Right Cessation
-
1972
- 1972-08-16 AU AU45658/72A patent/AU464307B2/en not_active Expired
- 1972-08-17 GB GB3844572A patent/GB1395071A/en not_active Expired
- 1972-08-17 ZA ZA725666A patent/ZA725666B/xx unknown
- 1972-08-18 AT AT717172A patent/AT318648B/de not_active IP Right Cessation
- 1972-08-21 CA CA149,865A patent/CA977776A/en not_active Expired
- 1972-08-22 DE DE2241148A patent/DE2241148C3/de not_active Expired
- 1972-08-25 JP JP47085238A patent/JPS512447B2/ja not_active Expired
- 1972-08-28 SU SU1823288A patent/SU459887A3/ru active
- 1972-08-28 BG BG7221268A patent/BG26809A3/xx unknown
- 1972-08-28 CS CS5916A patent/CS171267B2/cs unknown
- 1972-08-29 US US05/284,476 patent/US4066693A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-08-29 ES ES406183A patent/ES406183A1/es not_active Expired
- 1972-08-30 EG EG353/72A patent/EG10737A/xx active
- 1972-08-30 IT IT52448/72A patent/IT962294B/it active
- 1972-08-31 PL PL1972157567A patent/PL84195B1/pl unknown
- 1972-08-31 FR FR7230898A patent/FR2152018A5/fr not_active Expired
- 1972-09-01 NO NO3132/72A patent/NO137385C/no unknown
- 1972-09-01 SE SE7211397A patent/SE397521B/xx unknown
- 1972-09-01 BR BR006062/72A patent/BR7206062D0/pt unknown
- 1972-09-01 TR TR17491A patent/TR17491A/xx unknown
- 1972-09-04 DD DD165429A patent/DD100714A5/xx unknown
- 1972-09-04 YU YU2224/72A patent/YU36292B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS512447B2 (pl) | 1976-01-26 |
AU4565872A (en) | 1974-02-21 |
SU459887A3 (ru) | 1975-02-05 |
ZA725666B (en) | 1973-08-29 |
AU464307B2 (en) | 1975-08-21 |
IT962294B (it) | 1973-12-20 |
GB1395071A (en) | 1975-05-21 |
YU222472A (en) | 1981-08-31 |
ES406183A1 (es) | 1975-07-01 |
NL7112061A (pl) | 1973-03-06 |
BE787832A (fr) | 1973-02-22 |
NO137385C (no) | 1978-02-22 |
NO137385B (no) | 1977-11-14 |
YU36292B (en) | 1982-06-18 |
SE397521B (sv) | 1977-11-07 |
DE2241148A1 (de) | 1973-03-08 |
EG10737A (en) | 1976-04-30 |
FR2152018A5 (pl) | 1973-04-20 |
DD100714A5 (pl) | 1973-10-05 |
CS171267B2 (pl) | 1976-10-29 |
BG26809A3 (pl) | 1979-06-12 |
NL167955C (nl) | 1982-02-16 |
DE2241148B2 (de) | 1975-08-21 |
DE2241148C3 (de) | 1981-10-01 |
US4066693A (en) | 1978-01-03 |
CA977776A (en) | 1975-11-11 |
BR7206062D0 (pt) | 1973-07-19 |
TR17491A (tr) | 1975-07-23 |
JPS4834127A (pl) | 1973-05-16 |
NL167955B (nl) | 1981-09-16 |
AT318648B (de) | 1974-11-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR870001692B1 (ko) | 요소의 제조방법 | |
PL84195B1 (pl) | ||
US4912237A (en) | Process for producing furfural | |
JP3811523B2 (ja) | アンモニア/尿素の統合法 | |
EP0284577A2 (en) | Process for production of chlorine dioxide | |
US3867442A (en) | Process for preparing urea | |
Awerbuch et al. | Geothermal energy recovery process | |
US4427495A (en) | Apparatus and method for upgrading low pressure steam brines and the like | |
NO329326B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av furfural fra lignosulfonatspillvaeske | |
CN112028089B (zh) | 一种硝酸铵的生产装置和方法 | |
JPS5573651A (en) | Preparation of urea | |
US4801747A (en) | Process for preparing urea | |
CN112079367A (zh) | 一种六氟磷酸锂的高效合成工艺 | |
IL44851A (en) | Process for preparing urea from ammonia and carbon dioxid | |
CN111995592B (zh) | 一种尿素与三聚氰胺联产的方法和装置 | |
CN114591184A (zh) | 一种微通道反应器合成四甲基碳酸氢铵的方法及装置 | |
NO890514L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
CN113061076B (zh) | 一种氯代特戊烷的制备方法 | |
CN100491238C (zh) | 液体三氧化硫合成氯磺酸的工艺方法及设备 | |
CN212356562U (zh) | 一种硝酸铵的生产装置 | |
CN110804004A (zh) | 一种尿素生产低压分解气热利用、三段吸收工艺 | |
CN110128245A (zh) | 一种利用氯化氢气体生产粗酚的方法 | |
CN115557476B (zh) | 二氧化氮制备装置及制备方法 | |
JPH0371602B2 (pl) | ||
CN212315985U (zh) | 一种尿素与三聚氰胺联产的装置 |