PL180290B1 - Sposób wytwarzania blachy lub tasmy stalowej do wykonywania puszek i blacha lub tasma stalowa otrzymana tym sposobem PL PL PL - Google Patents
Sposób wytwarzania blachy lub tasmy stalowej do wykonywania puszek i blacha lub tasma stalowa otrzymana tym sposobem PL PL PLInfo
- Publication number
- PL180290B1 PL180290B1 PL96321900A PL32190096A PL180290B1 PL 180290 B1 PL180290 B1 PL 180290B1 PL 96321900 A PL96321900 A PL 96321900A PL 32190096 A PL32190096 A PL 32190096A PL 180290 B1 PL180290 B1 PL 180290B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- strip
- sheet
- steel
- less
- rolled
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 51
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 31
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 27
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 13
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 8
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 7
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BHIRTUJCQXDFRD-UHFFFAOYSA-N [Si].[P].[S] Chemical compound [Si].[P].[S] BHIRTUJCQXDFRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000014171 carbonated beverage Nutrition 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- -1 that is Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Dry Formation Of Fiberboard And The Like (AREA)
- Revetment (AREA)
- Road Paving Structures (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania blachy lub tasmy stalowej do wykonywania puszek, typu puszka na napoje, w którym puszke otrzymuje sie przez wytlaczanie-wygladzanie, znamienny tym, ze wytwarza sie blache ze stali zawierajacej w procentach wagowych wegiel ponizej 0,008%, mangan od 0,10 do 0,30%, azot ponizej 0,006%, glin od 0,01 do 0,06%, fosfor ponizej 0,015%, siarka ponizej 0,020%, krzem ponizej 0,020%, do maksimum 0,08% jednego albo kilku sklad- ników wybranych wsród miedzi, niklu i chromu, reszte stanowi zelazo i pozostale zanieczysz- czenia, walcuje sie kesisko plaskie na goraco na blache na goraco lub tasme o grubosci ponizej 3 mm, nastepnie walcuje sie blache na goraco lub tasme na zimno ze stopniem redukcji zawartym miedzy 83 i 92% i poddaje sie blache lub tasme wyzarzaniu rekrystalizujacemu w temperaturze ponizej Acl a nastepnie powtórnemu walcowaniu na zimno ze stopniem redukcji zawartym miedzy 10 i 40%. P L 180290 B 1 PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania blachy lub taśmy stalowej do wykonywania puszek, typu puszka-napój, przez wytłaczanie-wygładzanie.
Przedmiotem wynalazku jest również blacha lub taśma stalowa do wykonywania puszek przez wytłaczanie-wygładzanie.
Ten typ puszek posiada zwykle dno, pas obwodowy i zwężenie do wykonania obciśnięcia wieczka, które może być łatwo otwarte, oraz jest produkowany zwłaszcza przez wytłaczaniewygładzanie z miseczki wyciętej z blachy lub taśmy.
W tym celu, miseczka poddana jest najpierw wytłaczaniu przez stosunkowo znaczne obciskanie na prasie, która zawiera na sposób klasyczny, z jednej strony, stały stempel i uchwyt tworzący obwodowy dociskacz przesuwający się wokół stempla na których spoczywa miseczka, oraz z drugiej strony, matrycę przeznaczoną do nałożenia na miseczkę wzdłuż siły przenoszonej pionowo przez górny suwak prasy. Miseczka składająca się z dna i obrzeża ukształtowanego podczas operacji wytłaczania jest następnie bądź kalibrowana przez lekkie wytłaczanie bez używania dociskacza, bądź przetłaczana z dociskaczem i dalej jest poddawna operacji wygładzania, która polega na wyciąganiu za pomocą ciągarki, poprzez sukcesywne zmniejszenia obrzeża, celem stopniowego uformowania pasa obwodowego puszki.
Następnie, na ciągarce jest kształtowane dno dla nadania mu określonej geometrii oraz zwężenie pasa obwodowego, które jest ukształtowane według dwóch technologii, albo metody obciskania z użyciem matrycy, albo metody obciskania rolką.
Metoda obciskania z użyciem matrycy polega na wtłoczeniu zwężenia do matrycy posiadającej stożkowy zarys wejściowy i cylindryczny zarys wyjściowy. Część cylindryczna zapewnia prowadzenie ścianki kształtowanej na wyjściu z matrycy'.
Wymagana siła pozwalająca na odkształcenie metalu wywołana jest przez nacisk przyłożony na dno puszki i przeniesiona osiowo przez jej pas obwodowy.
Dla osiągnięcia pożądanej średnicy wewnętrznej, koniecznych jest kilka kolejnych redukcji, każda stanowiąca odrębny etap formowania. Po uzyskaniu zmniejszenia średnicy, zwykle jest wykonywane zawijanie brzegu rolkami.
Metoda obciskania rolką polega na wprawieniu w ruch obrotowy puszki, która jest utrzymywana między wyoblakiem i pierścieniem centrującym.
Wolny koniec pasa obwodowego jest wprowadzony na trzpień a dwie rolki przemieszczając się osiowo kształtują zwężenie puszki, które stopniowo uwalnia się z trzpienia całkowicie będąc zawsze utrzymywane między wyoblakiem i pierścieniem centrującym.
Zarys zwężenia jest uzyskany poprzez przemieszczenia jednoczesne rolek, pierścienia centrującego i wyoblaka.
Po tych różnych operacjach, puszka jest napełniana i wieczko, na przykład o łatwym otwarciu, jest wprawiane w przewężenie puszki.
Do wykonywania tego typu puszek, znane jest używanie blachy lub taśmy stalowej tak zwanej bardzo miękkiej, której skład w procentach wagowych jest następujący:
Węgiel rzędu Mangan rzędu Azot rzędu Glin rzędu Fosfor Siarka Krzem od 0,030 do 0,040% od 0,15 do 0,25% od 0,004 do od 0,03 do 0,05% poniżej 0,015% poniżej 0,20%
0,20%, do maksimum 0,08% jednego albo kilku składników wybranych wśród miedzi, niklu i chromu, resztę stanowi żelazo i pozostałe zanieczyszczenia.
Blacha lub taśma jest wytwarzana w procesie, w którym wlewek pochodzący z odlewania ciągłego jest walcowany na gorąco, następnie walcowany na zimno dla otrzymania taśmy, która jest poddawana wyżarzaniu rekrystalizującemu w temperaturze poniżej Ac 1.
Proces ten pozwala na uzyskanie taśmy, która ma grubość końcową, około 0,30 mm i na wykonywanie z tej taśmy puszek o grubości ścianki pasa obwodowego po wytłoczeniuwygładzeniu rzędu 0,1 mm.
W dokumencie EP-A-0 521808 przedstawiono sposób wytwarzania cienkich blach stalowych przeznaczonych do wykonywania puszek, w którym przeprowadza się następujące operacje:
- obróbka w konwerterze stali o zawartości poniżej 0,015% węgla, między 0,15% a 0,25% manganu, poniżej 0,012% siarki i poniżej 0,04% glinu;
- walcowanie na gorąco w środowisku całkowicie austenitycznym;
- przewijanie w temperaturze powyżej 650°C;
- wyżarzanie ciągłe po walcowaniu na zimno, w temperaturze 700°C.
180 290
Według tego sposobu stal walcowana jest do grubości 0,23 mm, wyżarzana jest w sposób ciągły, walcowana powtórnie do grubości 0,18 mm. Współczynnik AC stali wynosi tu -0,20.
Obecnie, producent puszek, w trosce o oszczędność i zwiększenie wydajności usiłują wykonywać puszki o zmniejszonym ciężarze, to znaczy ze ściankami o mniejszej grubości.
Aby puszka ze ściankami o mniejszej grubości mogła utrzymywać pod wewnętrznym ciśnieniem płyny, które ona zawiera, w szczególności kiedy dotyczy to napoju gazowanego, oraz aby sama puszka posiadała wystarczającą wytrzymałość mechaniczną, koniecznym jest używanie stali o podwyższonych własnościach mechanicznych.
Dla podwyższenia własności mechanicznych, poddaje się kęsisko płaskie ze stali bardzo miękkiej, której skład został wyżej podany, walcowaniu na gorąco oraz walcowaniu na zimno aby otrzymać taśmę, która jest poddana wyżarzaniu rekrystalizującemu, w temperaturze poniżej Acl, następnie jest powtórnie walcowana na zimno.
Wiadomo, że zmniejszenie grubości lub podwyższenie własności mechanicznych blach lub taśm uwydatnia zjawiska sfałdowania w momencie wytwarzania puszek.
Badania wykazały, że ten sposób wywołuje zmniejszenie zakresu tłoczności blachy lub taśmy i zwiększenie stopnia nierówności obrzeża w trakcie wytłaczania puszki.
Zmniejszenie zakresu tłoczności wywołuje trudności w kształtowaniu dna i jest powodem pojawiania się fałd podczas operacji wytłaczania.
Dla uniknięcia tworzenia się fałd podczas wytłaczania, można zwiększyć nacisk wywierany przez dociskacz na krążek blachy, ale to zwiększenie nacisku dociskacza stwarza problem kontroli płynięcia metalu podczas wytłaczania i może z tego powodu wywoływać pęknięcia lub rozdarcia metalu, w szczególności w rejonie promieni przejścia.
Z drugiej strony, zwiększenie stopnia nierówności obrzeża stwarza problem w momencie wyciągania puszki ze stempla wydłużającego, to znaczy w trakcie operacji zwanej spychaniem.
Rzeczywiście, ta operacja jest wykonywana poprzez przesuwanie pierścienia na stemplu wydłużającym w ten sposób, aby pierścień mógł oprzeć się na wolnym brzegu pasa obwodowego puszki.
Kiedy pas obwodowy pobocznicy puszki przedstawia duże nierówności, pierścień spychający opiera się tylko na kilku punktach tego pasa i bardzo często powoduje sfałdowanie pasa podczas spychania.
Dla zmniejszenia stopnia nierówności obrzeża, znane jest zwijanie na gorąco taśmy przed walcowaniem na zimno i wyżarzaniem rekrystalizacyjnym.
Ale, ta dodatkowa operacja pociąga za sobą niedogodności, ponieważ brzegi blachy lub taśmy, są w bezpośredniej styczności z powietrzem otaczającym i ochładzają się szybciej niż środek.
To naturalne chłodzenie zróżnicowane między brzegami i środkiem wywołuje niejednorodność własności mechanicznych blachy lub taśmy. Ponadto, zwijanie na gorąco wywołuje tworzenie się grubego cementytu.
Gruby cementyt może wywołać przebijanie ścianki pasa obwodowego w momencie kształtowania zwężenia i wyrywanie tego metalu podczas operacji wyciągania z powodu występowania twardych cząstek w stali.
Ponadto, obecność twardych cząstek w stali powoduje przedwczesne zużycie różnych narzędzi wytłaczania i wygładzania.
W ten sposób, przemysłowcy w dążeniu do zmniejszenia grubości ścianek w puszkach napotkali poważne problemy i które są często sprzeczne.
Celem wynalazku jest uniknięcie tych niedogodności proponując sposób wytwarzania blachy lub taśmy, przeznaczonej do wykonania puszek otrzymywanych przez wytłaczaniewygładzanie, który pozwala na zmniejszenie grubości ścianek puszki i w konsekwencji na osiągnięcie zysku na ciężarze.
180 290
Sposób według wynalazku, dotyczy wytwarzania blachy stalowej, ewentualnie w postaci taśmy, przeznaczonej do wykonywania puszek, typu puszka na napoje, w którym puszkę otrzymuje się przez wytłaczanie-wygładzanie, charakteryzuje się tym, że wytwarza się blachę ze stali zawierającej w procentach wagowych węgiel poniżej 0,008%, mangan od 0,10 do 0,30%, azot poniżej 0,006%, glin od 0,01 do 0,06%, fosfor poniżej 0,015%, siarka poniżej 0,020%, krzem poniżej 0,020%, do maksimum 0,08% jednego albo kilku składników wybranych wśród miedzi, niklu i chromu, resztę stanowi żelazo i pozostałe zanieczyszczenia, walcuje się kęsisko płaskie na gorąco na blachę na gorąco lub taśmę o grubości poniżej 3 mm, następnie walcuje się blachę na gorąco lub taśmę na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 83 i 92% i poddaje się blachę lub taśmę wyżarzaniu rekrystalizującemu w temperaturze poniżej Acl, a następnie powtórnemu walcowaniu na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 10 i 40%.
Korzystnie, kęsisko płaskie walcuje się na gorąco na taśmę o grubości zawartej między 1,8 i 2,5 mm, ewentualnie na taśmę o grubości zawartej między 2 i 2,4 mm.
Również korzystnie, taśmę walcuje się na zimno z takim stopniem redukcji aby doprowadzić taśmę do grubości zawartej między 0,26 i 0,32 mm.
W innym wariancie taśmę walcuje się powtórnie na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 28 i 35%, ewentualnie taśmę walcuje się powtórnie na zimno z takim stopniem redukcji aby doprowadzić taśmę do grubości zawartej między 0,18 i 0,22 mm.
Korzystnie, stosuje się wyżarzanie rekrystalizujące, które jest wyżarzaniem ciągłym.
Blacha lub taśma stalowa, ewentualnie w postaci taśmy, przeznaczona do wykonywania puszek, typu puszka na napoje, otrzymywana przez wytłaczanie-wygładzanie, według wynalazku charakteryzuje się tym, że ma granicę sprężystości w kierunku wzdłużnym zawartą między 350 i 450 MPa dla blachy lub taśmy o grubości końcowej około 0,22 mm, między 440 i 540 MPa dla blachy lub taśmy o grubości końcowej około 0,20 mm oraz między 500 i 600 MPa dla blachy lub taśmy o grubości końcowej około 0,18 mm.
Korzystnie, liczba ziaren ferrytu na mm2 jest zawarta między 10 000 i 30 000, a najkorzystniej między 15 000 i 25 000.
Wynalazek będzie lepiej zrozumiały na podstawie podanego dalej przykładu.
Produkcja puszki, typu puszka-napój, przez wytłaczanie-wygładzanie polega na wycięciu z blachy lub taśmy stalowej krążka, następnie na wytłaczaniu przez stosunkowo znaczne obciskanie na prasie tego krążka dla ukształtowania miseczki.
Następnie, miseczka zawierająca dno i obrzeże jest kalibrowana i poddawana operacji wygładzania polegającej na wyciąganiu, przez kolejne zmniejszenie, obrzeża dla stopniowego ukształtowania pasa obwodowego puszki.
Dno jest wówczas kształtowane aby odpowiadało określonej geometrii a zwężenie pasa obwodowego jest kształtowane albo metodą obciskania z użyciem matrycy, albo metodą obciskania rolką.
Aby móc produkować puszki, które mają bardzo cienkie ścianki, zgodnie z wynalazkiem wytwarza się tego typu puszki podaną metodą wytłaczania-wygładzania ze stali bardzo niskowęglowej mającej skład w procentach wagowych następujący:
- Węgiel poniżej 0,008%.
- Mangan zawarty między 0,10 i 0,30%,
- Azot poniżej 0,006%,
- Glin zawarty między 0,01 i 0,06%.
- Fosfor poniżej 0,015%,
- Siarka poniżej 0,020%,
- Krzem poniżej 0,020%, do maksimum 0,08% jednego albo kilku składników wybranych wśród miedzi, niklu i chromu, resztę stanowi żelazo i pozostałe zanieczyszczenia, i zgodnie ze sposobem w którym wlewek pochodzący z odlewania ciągłego jest walcowany na gorąco na blachę na gorąco lub taśmę o grubości poniżej 3 mm, następnie blacha na gorąco lub taśma jest walcowana na
180 290 zimno ze stopniem redukcji zawartym między 83 i 92% i poddana wyżarzaniu rekrystalizującemu w temperaturze poniżej Acl i wreszcie powtórnemu walcowaniu na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 10 i 40%.
Wlewek jest walcowany na gorąco na taśmę o grubości zawartej między 1,8 i 2,5 mm, a korzystnie między 2 i 2,4 mm, następnie taśma jest walcowana na zimno ze stopniem redukcji takim, aby doprowadzić taśmę do grubości zawartej między 0,26 i 0,32 mm i poddana wyżarzaniu rekrystalizującemu w temperaturze poniżej Acl i wreszcie powtórnemu walcowaniu na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 28 i 35%, aby doprowadzić taśmę do grubości zawartej między 0,18 i 0,22 mm.
Wyżarzanie rekrystalizujące jest wyżarzaniem ciągłym.
Aby móc wytworzyć blachę lub taśmę stalową o małej grubości, zawartej między 0,18 i 0,22% mm, i która posiada wszystkie własności konieczne do wykonywania puszek wytłaczanych i wygładzanych, których ścianki mają grubość równą, a nawet mniejszą od 0,07 mm, konieczne jest stosowanie stali bardzo niskowęglowej, której zawartość węgla w procentach wagowych jest poniżej 0,008% i wytworzyć tą stal według technologii zwanej podwójnym zmniejszeniem, to znaczy poddać blachę lub taśmę walcowaną na gorąco, walcowaniu na zimno z następującym wyżarzaniem rekrystalizującym i powtórnemu walcowaniu na zimno.
W sposób niespodziewany, zdano sobie sprawę, że dla uzyskania własności mechanicznych optymalnych aby móc wykonywać operacje wytłaczania i wygładzania konieczne dla otrzymania puszki, której ścianki mają mieć grubość równą 0,07 mm, trzeba było zmniejszyć stopień redukcji pierwszego walcowania na zimno blachy lub taśmy.
Rzeczywiście, na przykład jeżeli sprawdzono stopień nierówności obrzeża, blachy lub taśmy stalowej wykonanej ze stali mającej skład w procentach wagowych następujący:
- Węgiel | 0,003%, |
- Mangan | 0,204%, |
- Fosfor | 0,009%, |
- Siarka | 0,009%, |
- Azot | 0,003%, |
- Krzem | 0,002%, |
- Miedź | 0,008%, |
- Nikiel | 0,021%, |
- Chrom | 0,017%, |
- Glin | 0,027%, |
resztę stanowi żelazo, | i która została poddana walcowniu na gorąco dla otrzymania ta- |
śmy walcowanej na gorąco o grubości 2,3 mm, następnie walcowanej na zimno dla otrzymania taśmy o grubości 0,26 mm, i wyżarzanej ciągle w temperaturze poniżej Acl i wreszcie powtórnie walcowanej na zimno dla doprowadzenia tej taśmy do grubości równej 0,18, stopień nierówności obrzeża wynosił -0,2.
Natomiast blacha lub taśma stalowa wykonana z tej samej stali, która była walcowana na gorąco dla doprowadzenia do grubości równej 1,8 mm, następnie walcowana na zimno dla uzyskania taśmy o grubości 0,26 mm, potem wyżarzana ciągle w tych samych warunkach i powtórnie walcowana na zimno dla doprowadzenia do grubości równej 0,18 mm, posiada stopień nierówności obrzeża równy -0,05, który jest wskaźnikiem bardzo bliskim 0, a więc charakteryzującym stal mającą bardzo małą skłonność do tworzenia nierówności na obrzeżu.
Jest więc szczególnie ważne przestrzeganie stopni przewalcowania na zimno i powtórnego walcowania po wyżarzaniu, jak również stosowanie stopnia przewalcowania na gorąco znacznego przy obróbce taśmy walcowanej na gorąco o grubości poniżej 3 mm, a korzystnie zawartej między 1,8 i 2,5 mm.
W tabeli 1 poniżej, wskazane są różne składy stali, stale od A do F są stalami bardzo niskowęglowymi, to znaczy stalami, których procentowa zawartość węgla jest poniżej 0,006% a stale G i H są stalami bardzo miękkimi.
180 290
Tabela 1
STALE | C | Mn | P | S | N | Si | Cu | Ni | Cr | Al |
A | 0,0032 | 0,192 | 0,008 | 0,010 | 0,003 | 0,007 | 0,007 | 0,019 | 0,015 | 0,048 |
B | 0,0029 | 0,192 | 0,008 | 0,011 | 0,005 | 0,007 | 0,007 | 0,019 | 0,015 | 0,047 |
C | 0,0028 | 0,192 | 0,009 | 0,011 | 0,004 | 0,007 | 0,007 | 0,019 | 0,015 | 0,048 |
D | 0,0027 | 0,192 | 0,009 | 0,012 | 0,003 | 0,007 | 0,007 | 0,019 | 0,015 | 0,047 |
E | 0,0033 | 0,198 | 0,012 | 0,009 | 0,002 | 0,003 | 0,006 | 0,018 | 0,018 | 0,030 |
F | 0,0030 | 0,204 | 0,009 | 0,009 | 0,003 | 0,002 | 0,008 | 0,021 | 0,017 | 0,027 |
G | 0,0274 | 0,192 | 0,009 | 0,011 | 0,004 | 0,007 | 0,007 | 0,019 | 0,015 | 0,048 |
H | 0,0282 | 0,192 | 0,009 | 0,012 | 0,003 | 0,007 | 0,007 | 0,019 | 0,015 | 0,047 |
Kęsiska płaskie mające każde jeden ze składników wskazanych w powyższej tabeli 1, zostały poddane obróbce polegającej na walcowaniu na gorąco każdego kęsiska na taśmę, następnie na walcowaniu na zimno tej taśmy i poddaniu jej wyżarzaniu rekrystalizującemu w temperaturze poniżej Acl i wreszcie powtórnemu walcowaniu na zimno.
Blachy lub taśmy stalowe otrzymane tym sposobem zostały poddane badaniom w celu określenia granic sprężystości Re i Rm w kierunku wzdłużnym i w kierunku poprzecznym jak również stopnia nierówności obrzeża DC.
Wyniki są przedstawione w tabeli 2 poniżej.
Tabela 2
STALE | Stopień przewalcowania na zimno (redukcja) | Stopień powtórnego przewalcowania na zimno (redukcja) | Rozciąganie kierunek wzdłużny | Rozciąganie kierunek poprzeczny | AC aniso | ||
Re (MPa) | Rm (MPa) | Re (MPa) | Rm (MPa) | ||||
A | 88,7% | 31% | 595 | 625 | -0,20 | ||
B | 85% | 21% | 509 | 512 | 462 | 554 | -0,06 |
C | 88% | 16% | 457 | 475 | 467 | 503 | -0,04 |
D | 90,7% | 21% | 513 | 517 | 555 | -0,24 | |
E | 90,4% | 16% | 463 | 475 | 487 | 506 | -0,13 |
F | 91,1% | 10% | 384 | 400 | 458 | 418 | -0,11 |
G | 86% | 11% | 455 | 477 | 360 | 501 ____ | -0,28 |
H | 84,3% | 20% | 532 | 551 | 350 | 584 | 0,41 |
Można zauważyć w tej tabeli, że stale G i H chociaż odpowiadają warunkom walcowania sposobu według wynalazku prezentują stopień DC bardziej oddalony od 0 jak stale B, C, E.
Rzeczywiście, stal B i stal H zostały poddane podobnym warunkom walcowania na gorąco, na zimno, wyżarzania i powtórnego walcowania na zimno. Jednakże stal H przedstawia wartości granicy sprężystości i wytrzymałości na rozciąganie wyższe i przede wszystkim DC dużo niższy i bardziej odległy od 0.
Stal G została poddana obróbce o stopniu przewalcowania na zimno 86% i o stopniu powtórnego przewalcowania 11%, stopniach niższych od tych jakie charakteryzowały obróbkę stali C, DC stali G jest bardziej oddalona od 0 jak DC stali C.
180 290
Z drugiej strony, stopień przewalcowania na zimno stali B jest 85% i ten sam stopień stali D jest 90,7% oraz te dwie stale zostały poddane obróbce o tym samym stopniu powtórnego przewalcowania po wyżarzaniu, DC aniso stali D wynosi -0,24 a DC aniso stali B jest -0,06.
W ten sposób, blacha lub taśma stalowa bardzo niskowęglowa, poniżej 0,008% i wytworzona sposobem według wynalazku, to znaczy z walcowaniem na gorąco, walcowaniem na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 83 i 92%, następnie wyżarzana rekrystalizująco w temperaturze poniżej Acl i wreszcie powtórnie walcowana na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 10 i 40%, posiada granicę sprężystości w kierunku wzdłużnym zawartą między 350 i 450 MPa dla grubości końcowej około 0,22 mm, między 440 i 540 MPa dla grubości końcowej około 0,20 mm oraz między 500 i 600 MPa dla grubości końcowej około 0,18 mm.
Blachy lub taśmy według wynalazku mogą również być scharakteryzowane tym, że liczba ziaren ferrytu na mm2 jest zawarta między 10000 i 30000, a korzystnie między 15000 i 25000, co odpowiada bardzo małej wielkości ziaren.
Jest to ważne dla regularności własności metalu wzdłuż całego kręgu, i dla uniknięcia sprzecznych niedogodności związanych z wytłaczaniem, z wygładzaniem i kształtowaniem zwężenia.
Sposób wytwarzania blachy według wynalazku pozwala również zachować określoną ilość węgla w roztworze w blasze.
Blacha taka posiada więc właściwość utwardzania się w znaczący sposób podczas wypalania lakieru, stosowanego na puszkach po ich ukształtowaniu.
Ta cecha jest bardzo ważną w przypadku produkcji puszek otrzymanych przez wytłaczanie-wygładzanie, ponieważ blacha według sposobu zgodnie z wynalazkiem ma własności mechaniczne odpowiednio sprzyjające jej kształtowaniu, które to własności mechaniczne zmieniają się trochę w czasie.
Ukształtowana puszka, polakierowana i poddana obróbce wypalania lakieru, ma w sposób znaczący podwyższone własności mechaniczne, co stanowi zaletę wzrostu wytrzymałości mechanicznej puszki.
Ta wytrzymałość mechaniczna puszki charakteryzuje się, zwłaszcza przez ciśnienie powracania sklepienia dna puszki.
To ciśnienie powracania, ciśnienie graniczne od którego sklepienie wykonane na dnie puszki odwraca się, zwiększa się o 10% po suszeniu aby przejść na przykład, dla danego typu puszki, z 6,3 do 6,9 bara.
Jest to szczególnie przypadek dla stopnia przewalcowania na zimno po wyżarzaniu blachy zawartego między 10 i 30%.
Sposób według wynalazku wytwarzania blachy lub taśmy ze stali bardzo niskowęglowej przeznaczonej do wykonywania puszek, typu puszka-napój, otrzymanych przez wytłaczanie-wygładzanie, pozwala zmniejszyć grubość ścianek puszki i osiągnąć zysk na ciężarze około 30% blachy lub taśmy, równocześnie zwiększając zakres tłoczności i zmniejszając stopień nierówności obrzeża i ryzyko tworzenia się fałd w trakcie wytłaczania puszki.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz.
Cena 2,00 zł.
Claims (9)
1. Sposób wytwarzania blachy lub taśmy stalowej do wykonywania puszek, typu puszka na napoje, w którym puszkę otrzymuje się przez wytłaczanie-wygładzanie, znamienny tym, że wytwarza się blachę ze stali zawierającej w procentach wagowych węgiel poniżej 0,008%, mangan od 0,10 do 0,30%, azot poniżej 0,00ó%, glin od 0,01 do 0,06%, fosfor poniżej 0,015%, siarka poniżej 0,020%, krzem poniżej 0,020%, do maksimum 0,08% jednego albo kilku składników wybranych wśród miedzi, niklu i chromu, resztę stanowi żelazo i pozostałe zanieczyszczenia, walcuje się kęsisko płaskie na gorąco na blachę na gorąco lub taśmę o grubości poniżej 3 mm, następnie walcuje się blachę na gorąco lub taśmę na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 83 i 92% i poddaje się blachę lub taśmę wyżarzaniu rekrystalizującemu w temperaturze poniżej Acl a następnie powtórnemu walcowaniu na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 10 i 40%.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że kęsisko płaskie walcuje się na gorąco na taśmę o grubości zawartej między 1,8 i 2,5 mm.
3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że kęsisko płaskie walcuje się na gorąco na taśmę o grubości zawartej między 2 i 2,4 mm.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że taśmę walcuje się na zimno z takim stopniem redukcji aby doprowadzić taśmę do grubości zawartej między 0,26 i 0,32 mm.
5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że taśmę walcuje się powtórnie na zimno ze stopniem redukcji zawartym między 28 i 35%.
6. Sposób według zastrz. 1 albo 5, znamienny tym, że taśmę walcuje się powtórnie na zimno z takim stopniem redukcji aby doprowadzić taśmę do grubości zawartej między 0,18 i 0,22 mm.
7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się wyżarzanie rekrystalizujące, które jest wyżarzaniem ciągłym.
8. Blacha lub taśma stalowa, do wykonywania puszek, typu puszka na napoje, otrzymywana przez wytłaczanie-wygładzanie, znamienna tym, że ma granicę sprężystości w kierunku wzdłużnym zawartą między 350 i 450 MPa dla blachy lub taśmy o grubości końcowej około 0,22 mm, między 440 i 540 MPa dla blachy lub taśmy o grubości końcowej około 0,20 mm oraz między 500 i 600 MPa dla blachy lub taśmy o grubości końcowej około 0,18 mm.
9. Blacha lub taśma stalowa według zastrz. 8, znamienna tym, że liczba ziaren ferrytu na mm2 jest zawarta między 10 000 i 30 000, a korzystnie między 15 000 i 25 000.
* * *
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9502208A FR2730942B1 (fr) | 1995-02-24 | 1995-02-24 | Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede |
PCT/FR1996/000233 WO1996026295A1 (fr) | 1995-02-24 | 1996-02-13 | Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL321900A1 PL321900A1 (en) | 1998-01-05 |
PL180290B1 true PL180290B1 (pl) | 2001-01-31 |
Family
ID=9476503
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL96321900A PL180290B1 (pl) | 1995-02-24 | 1996-02-13 | Sposób wytwarzania blachy lub tasmy stalowej do wykonywania puszek i blacha lub tasma stalowa otrzymana tym sposobem PL PL PL |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6056832A (pl) |
EP (1) | EP0811081B1 (pl) |
JP (1) | JPH11503490A (pl) |
CN (1) | CN1062314C (pl) |
AT (1) | ATE201455T1 (pl) |
AU (1) | AU708839B2 (pl) |
BR (1) | BR9607322A (pl) |
CZ (1) | CZ291913B6 (pl) |
DE (1) | DE69612964T2 (pl) |
DK (1) | DK0811081T3 (pl) |
DZ (1) | DZ1996A1 (pl) |
ES (1) | ES2156615T3 (pl) |
FR (1) | FR2730942B1 (pl) |
GR (1) | GR3036311T3 (pl) |
HU (1) | HU220554B1 (pl) |
IL (1) | IL117174A (pl) |
MA (1) | MA23807A1 (pl) |
PL (1) | PL180290B1 (pl) |
PT (1) | PT811081E (pl) |
RO (1) | RO119236B1 (pl) |
TN (1) | TNSN96032A1 (pl) |
TW (1) | TW340875B (pl) |
WO (1) | WO1996026295A1 (pl) |
ZA (1) | ZA961459B (pl) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2767078B1 (fr) | 1997-08-07 | 1999-10-22 | Lorraine Laminage | Procede d'elaboration d'une tole mince en acier a ultra bas carbone pour la realisation de produits emboutis pour emballage et tole mince obtenue |
FR2819825B1 (fr) * | 2001-01-24 | 2003-10-31 | Imphy Ugine Precision | Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni |
DE10117118C1 (de) * | 2001-04-06 | 2002-07-11 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von gut umformfähigem Feinstblech und Verwendung eines Stahls |
JP4559918B2 (ja) * | 2004-06-18 | 2010-10-13 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性に優れたブリキおよびテインフリースチール用鋼板およびその製造方法 |
JP4164828B2 (ja) * | 2004-09-29 | 2008-10-15 | 日立金属株式会社 | Fe−Ni系合金薄板材の製造方法 |
JP5810714B2 (ja) * | 2011-07-29 | 2015-11-11 | Jfeスチール株式会社 | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 |
DE102011056847B4 (de) * | 2011-12-22 | 2014-04-10 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls |
DE102013102273A1 (de) * | 2013-03-07 | 2014-09-25 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zum Erzeugen eines kaltgewalzten Stahlflachprodukts für Tiefzieh- und Abstreckziehanwendungen, Stahlflachprodukt und Verwendung eines solchen Stahlflachprodukts |
DE102013107506A1 (de) * | 2013-07-16 | 2015-01-22 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Passivierung von bandförmigem Schwarzblech |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60262918A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチヤ−ストレインの発生しない表面処理原板の製造方法 |
JP2689149B2 (ja) * | 1988-11-19 | 1997-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造方法 |
JPH03294432A (ja) * | 1990-04-13 | 1991-12-25 | Nippon Steel Corp | 板取り性が優れた溶接缶用極薄鋼板の製造法 |
FR2678641B1 (fr) * | 1991-07-04 | 1998-11-20 | Lorraine Laminage | Acier a emboutissabilite amelioree et procede de fabrication de toles destinees a l'emboutissage. |
EP0524162B1 (fr) * | 1991-07-17 | 1998-11-11 | CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif | Procédé de fabrication d'une bande mince en acier doux |
FR2689907B1 (fr) * | 1992-04-13 | 1994-11-10 | Toyo Kohan Co Ltd | Procédé de production d'une tôle d'acier formée par recuit continu et tôle produite par ce procédé. |
JPH05345924A (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-27 | Nippon Steel Corp | イヤリング性とフランジ加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造法 |
JPH05345925A (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-27 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性に優れたdwi缶用極薄鋼板の製造法 |
US5725697A (en) * | 1993-12-24 | 1998-03-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing cold-rolled can steel sheet having less planar anisotropy and good workability |
KR100221349B1 (ko) * | 1994-02-17 | 1999-09-15 | 에모또 간지 | 가공성이 우수한 비시효성 캔용 강판의 제조방법 |
-
1995
- 1995-02-24 FR FR9502208A patent/FR2730942B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-02-13 CN CN96192088A patent/CN1062314C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-13 AT AT96904131T patent/ATE201455T1/de active
- 1996-02-13 EP EP96904131A patent/EP0811081B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-13 HU HU9801208A patent/HU220554B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1996-02-13 ES ES96904131T patent/ES2156615T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-13 US US08/894,557 patent/US6056832A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-13 PT PT96904131T patent/PT811081E/pt unknown
- 1996-02-13 DK DK96904131T patent/DK0811081T3/da active
- 1996-02-13 AU AU48342/96A patent/AU708839B2/en not_active Expired
- 1996-02-13 WO PCT/FR1996/000233 patent/WO1996026295A1/fr not_active Application Discontinuation
- 1996-02-13 PL PL96321900A patent/PL180290B1/pl unknown
- 1996-02-13 BR BR9607322A patent/BR9607322A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-02-13 CZ CZ19972640A patent/CZ291913B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-02-13 DE DE69612964T patent/DE69612964T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-13 RO RO97-01571A patent/RO119236B1/ro unknown
- 1996-02-13 JP JP8525440A patent/JPH11503490A/ja active Pending
- 1996-02-15 MA MA24164A patent/MA23807A1/fr unknown
- 1996-02-19 IL IL11717496A patent/IL117174A/xx not_active IP Right Cessation
- 1996-02-23 TN TNTNSN96032A patent/TNSN96032A1/fr unknown
- 1996-02-23 ZA ZA9601459A patent/ZA961459B/xx unknown
- 1996-02-24 DZ DZ960037A patent/DZ1996A1/fr active
- 1996-03-13 TW TW085103024A patent/TW340875B/zh not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-07-31 GR GR20010401162T patent/GR3036311T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IL117174A (en) | 1999-06-20 |
AU4834296A (en) | 1996-09-11 |
MA23807A1 (fr) | 1996-10-01 |
ATE201455T1 (de) | 2001-06-15 |
RO119236B1 (ro) | 2004-06-30 |
CN1175978A (zh) | 1998-03-11 |
ZA961459B (en) | 1997-08-25 |
AU708839B2 (en) | 1999-08-12 |
US6056832A (en) | 2000-05-02 |
BR9607322A (pt) | 1997-12-30 |
TNSN96032A1 (fr) | 1998-12-31 |
HUP9801208A2 (hu) | 1998-08-28 |
CZ291913B6 (cs) | 2003-06-18 |
EP0811081A1 (fr) | 1997-12-10 |
HUP9801208A3 (en) | 1999-09-28 |
ES2156615T3 (es) | 2001-07-01 |
DE69612964D1 (de) | 2001-06-28 |
TW340875B (en) | 1998-09-21 |
DE69612964T2 (de) | 2001-12-13 |
EP0811081B1 (fr) | 2001-05-23 |
JPH11503490A (ja) | 1999-03-26 |
MX9706304A (es) | 1997-11-29 |
WO1996026295A1 (fr) | 1996-08-29 |
IL117174A0 (en) | 1996-06-18 |
FR2730942A1 (fr) | 1996-08-30 |
CN1062314C (zh) | 2001-02-21 |
CZ264097A3 (cs) | 1998-04-15 |
PL321900A1 (en) | 1998-01-05 |
FR2730942B1 (fr) | 1997-05-16 |
DZ1996A1 (fr) | 2002-07-20 |
DK0811081T3 (da) | 2001-09-17 |
HU220554B1 (hu) | 2002-03-28 |
GR3036311T3 (en) | 2001-10-31 |
PT811081E (pt) | 2001-10-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2789110C (en) | Can body | |
EP1006203B1 (en) | Can steel strip and method of producing can steel strip | |
PL180290B1 (pl) | Sposób wytwarzania blachy lub tasmy stalowej do wykonywania puszek i blacha lub tasma stalowa otrzymana tym sposobem PL PL PL | |
EP0662523B1 (en) | Steel sheet of high stress-corrosion-cracking resistance for cans and method of manufacturing the same | |
JPS59113123A (ja) | 超硬質極薄冷延鋼板の製造方法 | |
KR100515488B1 (ko) | 캔제작용의강판또는스트립의제조방법과,상기방법으로제조된강판또는스트립 | |
US4011106A (en) | Hot-rolled steel sheet of high cold formability and method of producing such steel sheet | |
JPS62161919A (ja) | 硬質かつ絞り加工性に優れる異方性の小さい缶用薄鋼板の製造方法 | |
JPS6487752A (en) | Manufacture of aluminum alloy material for forming | |
JPH11147101A (ja) | プレス成形性および耐型かじり性に優れる熱延鋼板ならびにその製造方法 | |
JPH03150316A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
JP2000087145A (ja) | 面内異方性のコイル内均一性に優れた2ピース缶用鋼板の製造方法 | |
JPS6053086B2 (ja) | 形状に優れた極薄亜鉛めつき鋼板用原板の製造方法 | |
JPH05345925A (ja) | フランジ加工性に優れたdwi缶用極薄鋼板の製造法 | |
JP3647932B2 (ja) | イヤリング性の優れた缶用鋼板の製造方法 | |
RU2191080C2 (ru) | Способ производства холоднокатаной низкоуглеродистой полосовой стали | |
JPH08311609A (ja) | 耐圧強度とネック加工性に優れたdi缶用鋼板およびその製造方法 | |
JPS5933175B2 (ja) | 高張力線材の製造方法 | |
SU1423610A1 (ru) | Способ производства стальных полос | |
CN114369707A (zh) | 一种无扁卷缺陷和色差缺陷的带钢及其制备方法和应用 | |
RU2268789C1 (ru) | Способ производства низкоуглеродистой холоднокатаной полосовой стали | |
JPH05345927A (ja) | 製缶加工性の優れた高強度dwi缶用極薄鋼板の製造法 | |
MXPA97006304A (en) | Process of elaboration of a sheet or of a steel band for the manufacture of a can and steel sheet obtained by this procedimie | |
JP2001212603A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPS5824490B2 (ja) | 成形性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |