EP0811081A1 - Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede - Google Patents

Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede

Info

Publication number
EP0811081A1
EP0811081A1 EP96904131A EP96904131A EP0811081A1 EP 0811081 A1 EP0811081 A1 EP 0811081A1 EP 96904131 A EP96904131 A EP 96904131A EP 96904131 A EP96904131 A EP 96904131A EP 0811081 A1 EP0811081 A1 EP 0811081A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
strip
sheet
steel
less
thickness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP96904131A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0811081B1 (fr
Inventor
Michel Lespagnol
Jean-François Renard
Patrick Seurin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sollac SA
Original Assignee
Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sollac SA, Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC filed Critical Sollac SA
Publication of EP0811081A1 publication Critical patent/EP0811081A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0811081B1 publication Critical patent/EP0811081B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps

Definitions

  • the present invent ion is to obj and a method for lab e r ation of a sheet or a steel strip intended for the sheave ization of a box obtained by emboutissage- ironing, of the beverage can type .
  • the present invention also relates to a t O o u l e a steel strip intended for the production of a b Oi t e obtained by drawing -repassage.
  • C e t ype boxes typically comprises a bottom, a peripheral skirt and a collar for carrying out the crimping of a lid, which can be easily openable, e t is manufactured in particular by stamping - ironing from a blank cup in a sheet or strip.
  • the cup is first subjected to a stamping by relatively severe shrinkage on a press which comprises typically .d'une hand, a fixed die and a support forming a blank holder Externa ⁇ sliding America around said punch and on which the cup rests and, on the other hand, a matrix intended to be applied to the cup according to a force transmitted vertically by an upper slide.
  • a press which comprises typically .d'une hand, a fixed die and a support forming a blank holder Externa ⁇ sliding America around said punch and on which the cup rests and, on the other hand, a matrix intended to be applied to the cup according to a force transmitted vertically by an upper slide.
  • the cup having a bottom and an edge formed during the stamping operation is then self t calibrated by a slight drawing without using a blank holder, is redrawn with holding frame t are then subjected to an ironing operation which consists in stretching by means of a drawing machine, by successive reductions, the edge to gradually form the peripheral skirt of the box. Then, the bottom is formed on the drawing machine to give it a determined geometry and the neck of the peripheral skirt is formed according to two techniques, either a shrinking technique with matrix, or a tecr.r. qe has to shrink. a -.a wheel.
  • the die-shrinking technique involves forcing the neck into a die with a conical entry profile and a cylindrical exit profile.
  • a cylindrical piece guides the wall formed at the outlet of the die.
  • the force required to allow the deformation of the metal comes from the thrust applied to the bottom of the box and transmitted axially by its peripheral skirt.
  • the wheel shrinking technique consists in driving the rotating box which is held between a pusher and a centering ring.
  • the free end of the peripheral skirt is engaged on a mandrel and two wheels moving axially form the neck of the box which gradually emerges from the mandrel while still being held between the pusher and the centering ring.
  • the profile of the neck is obtained by the simultaneous movements of the knurls, the centering ring and the pusher.
  • the box is filled and a cover, for example with easy opening, is crimped on the neck of said box.
  • a cover for example with easy opening
  • Manganese in the range of 0.15 to 0.25% Nitrogen of the order of:, 00% to 0, C06% Aluminum of the order of G, 03 and 0.05% Phosphorus less than 0.015% Sulfur less than C, Q20% Silicon less than 0.020%, maximum 0 , 08% of one or more of the elements chosen from copper, nickel and chromium, the rest being iron and residual impurities.
  • the sheet or strip is produced by a process in which the slab from a continuous casting is hot rolled, then cold rolled to obtain a strip which is subjected to recrystallization annealing at a temperature below Acl.
  • This process makes it possible to obtain a strip which has a final thickness of approximately 0.30 mm and to produce from this strip a box whose wall of the peripheral skirt after stamping-ironing has a thickness of the order of 0, 1mm.
  • Ma s or. knows that a reduction in the thickness or an increase in the mechanical characteristics of the sheets or cars.des accentuates the phenomena of wrinkling during the preparation of the boxes.
  • the pressure exerted by the blank holder can be increased on the sheet blank, but this increase in pressure of the blank holder poses a problem of controlling the flow of the metal during stamping and can therefore cause breaks or tears in the metal, particularly at the connection radii.
  • this operation is carried out by sliding a ring on the stretching punch so that this ring can bear on the free edge of the peripheral skirt of the box.
  • the stripping ring only presses on a few points of said skirt and very often there is a folding of the skirt during stripping which requires putting the box in the scum.
  • Coarse cementite can cause the wall of the peripheral skirt to pierce when the neck is formed and this metal to be torn off during the drawing operation because of the hard particles in the steel.
  • the object of the invention is to avoid these drawbacks by proposing a method for producing a sheet or strip intended for producing a box obtained by stamping-ironing which makes it possible to reduce the thickness of the walls of the box and therefore gain weight.
  • the subject of the invention is a method for producing a sheet or a strip intended for the production of a box obtained by stamping-ironing, of the beverage can type, from a steel. with the following weight percentage composition: - Carbon less than 0.008%,
  • the invention also relates to a steel sheet or strip intended for the production of a box obtained by stamping-ironing, of the box-drink type, characterized in that it is obtained by the process mentioned above.
  • the manufacture of a can, of the beverage can type, by stamping-ironing consists in cutting a blank from a sheet of steel or a strip of steel, then stamping this blank by relatively severe shrinking on a press to form a cup.
  • the cup comprising a bottom and an edge is calibrated and is subjected to an ironing operation consisting in stretching, by successive reductions, the edge to gradually form the peripheral skirt of the box.
  • the ron ⁇ is a.ors form to give it _a determined geometry and the core of the peripheral ⁇ upe is formed either by a shrinking technique with matrix, or by a shrinking technique with the wheel.
  • the invention proposes to develop this type of box by this technique of embou ⁇ weaving-ironing from a very low carbon steel having the composition as a percentage by weight: - Carbon less than 0.008%,
  • the slab is hot rolled into a strip of thickness between 1.8 and 2.5mm and preferably between 2 and 2.4mm, then the strip is cold rolled with a reduction rate to bring said strip to a thickness between 0.26 and 0.32 mm and submitted to recrystallisation annealing at a temperature higher in NCI ⁇ Acl and finally re-rolled in the cold with a reduction rate between 28 and 35% for causing said strip at a thickness between 0.18 and 0.22mm.
  • the rate of horns is equal to -0.2.
  • 0.18mm has a rate of horns equal to -0.05, which is a coefficient very close to 0, therefore representative of a steel with a very low propensity to form horns. It is therefore particularly important to respect the cold rolling and re-rolling after annealing rates as well as to apply a high hot rolling rate in order to develop a hot rolled strip with a thickness of less than 3 mm, preferably between 1.8 and 2.5 mm.
  • the crames having any of the compositions indicated in table 1 above were subjected to a treatment which consists in hot rolling each slab into a strip, then in cold rolling this strip and in subjecting said strip to recrystallization annealing at a temperature below Acl and finally re-cold rolling.
  • the steel sheets or strips obtained by this process were subjected to tests in order to determine the elastic limits Re and Rm in the long direction and in the transverse direction as well as the rate of horns ⁇ C.
  • M notes in this table that the steels G and H, although satisfying the rolling conditions of the process according to the invention have a coefficient ⁇ C more distant from C than the steels B, C, E. ⁇ r.
  • steel B and steel H underwent similar conditions of hot rolling, cold rolling, annealing and cold rolling.
  • steel H has higher yield strength and tensile strength values and above all a very lower ⁇ C and much more distant from 0.
  • steel G has undergone a cold rolling rate of 86% and a re-rolling rate of
  • the sheet or strip of very low carbon steel less than 0.008% and produced by the process according to the invention, that is to say with hot rolling, cold rolling with a reduction rate included between 83 and 92%, then recrystallization annealing at a temperature below Acl and finally cold re-rolling with a reduction rate of between 10 and
  • 40% has a yield strength in the long direction between 350 and 450 MPa for a final thickness of approximately 0.22mm, between 440 and 540 MPa for a final thickness of approximately 0.20mm and between 500 and 600 MPa for a final thickness of approximately 0.18mm.
  • the sheets or strips according to the invention can also be characterized in that the number of ferrite grains per mm 2 is between 10,000 and 30,000 and preferably between 15,000 and 25,000, this which corresponds to a very small grain size.
  • the process for producing a sheet according to the invention also makes it possible to conserve a determined quantity of carbon in solution in the sheet.
  • Such a sheet therefore has the characteristic of hardening significantly during the firing of the varnish, carried out on the box after it has been shaped.
  • This characteristic is very important in the case of the manufacture of the boxes obtained by stamping-ironing because the sheet according to the method of the invention has the adequate mechanical characteristics to promote its shaping, the mechanical characteristics varying little over time. .
  • This mechanical strength of the box is notably characterized by the turning pressure of the dome at the bottom of said box.
  • This turning pressure increases by around 10% after baking, for example, for a given type of box, from 6.3 to 6.9 bars.
  • the method according to the invention for the production of a sheet or a strip of steel with very carbcne case intended for the production of a box, of the drink box type, obtained by stamping-ironing makes it possible to reduce the thickness of the walls of the box and to obtain a weight gain of approximately 30% on the sheet or the strip, while increasing the drawing area and reducing the rate of horns and the risks of creases when the box is stamped.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)
  • Dry Formation Of Fiberboard And The Like (AREA)
  • Revetment (AREA)
  • Road Paving Structures (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

L'invention a pour objet un procédé d'élaboration d'une tôle ou d'une bande destinée à la réalisation d'une boîte obtenue par emboutissage-repassage à partir d'un acier possédant la composition en pourcentage poids suivante, Carbone inférieur à 0,008 %, Manganèse compris entre 0,10 et 0,30 %, Azote inférieur à 0,006 %, Aluminium compris entre 0,01 et 0,06 %, Phospore inférieur à 0,015 %, Soufre inférieur à 0,020 %, Silicium inférieur à 0,020 %, au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles, procédé dans lequel la brame est laminée à chaud en une tôle à chaud ou feuillard d'épaisseur inférieure à 3mm, puis la tôle à chaud ou le feuillard est laminé à froid avec un taux de réduction compris entre 83 et 92 % et soumis à un recuit de recristallisation et enfin relaminé à froid avec un taux de réduction compris entre 10 et 40 %.

Description

Procédé d' élaboration d'une tôle ou d'une bande en acier pour la réalisation d'une boîte et tôle ou bande en acier obtenue par ce procédé" .
La présente invent ion a pour obj et un procédé d ' élaboration d ' une tôle ou d ' une bande d ' acier destinée à la réalisation d' une boîte obtenue par emboutissage- repassage , du type boîte-boisson . La présente invention a également pour objet une tôle ou une bande d ' acier destinée à la réalisation d' une boîte obtenue par emboutissage -repassage .
Ce type de boîtes comporte généralement un fond, une jupe périphérique et un col pour réaliser le sertissage d' un couvercle , qui peut être à ouverture facile , et est fabriqué notamment par emboutissage - repassage à partir d' une coupelle découpée dans une tôle ou une bande .
A cet effet, la coupelle subit d'abord un emboutissage par rétreint relativement sévère sur une presse qui comporte de manière classique, .d'une part, un poinçon fixe et un support formant un serre-flan périphé¬ rique coulissant autour dudit poinçon et sur lesquels repose la coupelle et, d'autre part, une matrice destinée à être appliquée sur la coupelle suivant une force transmise verticalement par un coulisseau supérieur.
La coupelle comportant un fond et un bord formé lors de l'opération d'emboutissage est ensuite soit calibrée par un léger emboutissage sans utilisation d'un serre-flan, soit réemboutie avec serre-flan puis est soumise à une opération de repassage qui consiste à étirer au moyen d'une étireuse, par des réductions successives, le bord pour former progressivement la jupe périphérique de la boîte. Ensuite, le fond est formé sur l'étireuse pour lui conférer une géométrie déterminée et le col de la jupe périphérique est formé selon deux techniques, soit une technique de rétreint avec matrice, soit une tecr.r. q e αe retreir. a -.a molette .
La technique de rétreint avec matrice consiste à forcer le col dans une matrice possédant un profil d'entrée conique et un profil de sortie cylindri- que. Une pièce cylindrique assure le guidage de la paroi formée en sortie de matrice.
La force requise pour permettre la déforma¬ tion du métal provient de la poussée appliquée sur le fond de la boîte et transmise axialement par sa jupe périphérique.
Pour atteindre le diamètre intérieur souhai¬ té, plusieurs réductions successives sont nécessaires, chacune étant une étape de formage distincte. Lorsque la réduction de diamètre est obtenue, le bordage est généralement réalisé avec des molettes.
La technique de rétreint à la molette consiste à entraîner la boîte en rotation qui est maintenue entre un poussoir et un anneau de centrage .
L'extrémité libre de la jupe périphérique est engagée sur un mandrin et deux molettes se déplaçant axialement forment le col de la boîte qui progressivement se dégage du mandrin tout en étant toujours maintenu entre le poussoir et l'anneau de centrage.
Le profil du col est obtenu par les déplace- ents simultanés des molettes, de l'anneau de centrage et du poussoir.
Après ces différentes opérations, la boîte est remplie et un couvercle, par exemple à ouverture facile, est serti sur le col de ladite boîte. II est connu pour réaliser ce type de boîtes d'utiliser une tôle ou une bande en acier dit extra-doux et dont la composition en pourcentage poids est la suivante :
Carbone de l'ordre de 0,030 à 0,040% Manganèse de l'ordre de 0,15 à 0,25% Azote de l'ordre de :,00 % à 0,C06% Aluminium de l'ordre de G, 03 et 0,05% Phosphore inférieur à 0,015% Soufre inférieur à C,Q20% Silicium inférieur à 0,020%, au maximum 0,08% d'un ou plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
La tôle ou la bande est élaborée par un procédé dans lequel la brame issue d'une coulée continue est laminée à chaud, puis laminée à froid pour obtenir un feuillard qui est soumis à un recuit de recristallisa¬ tion à une température inférieure à Acl .
Ce procédé permet d'obtenir un feuillard qui possède une épaisseur finale d'environ 0,30mm et de réaliser à partir de ce feuillard une boîte dont la paroi de la jupe périphérique après emboutissage- repassage possède une épaisseur de l'ordre de 0,1mm.
Or, les fabricants de boîtes, dans un souci d'économie et d'augmentation de la productivité, cher¬ chent à réaliser des boîtes d'un poids réduit, c'est à dire avec des parois d'épaisseur plus mince.
Pour que la boîte avec des parois de plus faible épaisseur puisse tenir à la pression interne des liquides qu'elle contient, en particulier lorsqu'il s'agit d'une boisson gazeuse, et pour que la boîte elle- même possède une tenue mécanique suffisante, il est nécessaire d'utiliser des aciers dont les caractéristi¬ ques mécaniques sont plus élevées. Pour augmenter les caractéristiques mécani¬ ques, les industriels ont, à partir d'un acier extra doux dont la composition a été précédemment mentionnée, soumis une brame à un laminage à chaud et à un laminage à froid pour obtenir un feuillard qui est soumis à un recuit de recristallisation à une température inférieure à Acl, puis est re_amme a rroic.
Ma s, or. sait qu'une diminution de l'épais¬ seur ou une augmentation des caractéristiques mécaniques des tôles ou des car.des accentue les phénomènes de plissement au moment de l'élaboration des boîtes.
Des essais ont montré que ce procédé entraîne une diminution du domaine d' e boutissabilité de la tôle ou de la bande et une augmentation du taux de cornes au moment de l'emboutissage de la boîte. Une diminution du domaine d' emboutissabilité entraîne des difficultés pour le formage du fond et est à l'origine de l'apparition de plis, pendant l'opération d' emboutissage .
Pour éviter la formation de plis lors de l'emboutissage, on peut augmenter la pression exercée par le serre-flan sur le flan de tôle, mais cette augmenta¬ tion de pression du serre-flan pose un problème de contrôle de l'écoulement du métal pendant l'emboutissage et peut de ce fait provoquer des cassures ou des déchiru- res du métal, en particulier au niveau des rayons de raccordement .
D'autre part, l'augmentation du taux de cornes pose un problème au moment de l'extraction de la boîte du poinçon d'étirage, c'est à dire, au moment de l'opération dite de dévétissage.
En effet, cette opération est réalisée en faisant coulisser une bague sur le poinçon d'étirage de telle manière que cette bague puisse prendre appui sur le bord libre de la jupe périphérique de la boîte. Lorsque la jupe périphérique du corps de la boîte présente des cornes importantes, la bague de dévétissage n'appuie que sur quelques points de ladite jupe et très souvent on assiste à un plissement de la jupe pendant le dévétissage ce qui impose de mettre la boîte au rebut. rour imi uer _ ta—x i cornes ι-_ est ocnr. de DODiner à cr.aud le feuillard avant laminage à froid et recuit de recristallisatio .
Mais, cette opération supplémentaire entraîne des inconvénients, car les rives de la tôle ou de la bande sont directement en contact avec l'air ambiant et se refroidissent plus rapidement que le coeur.
Ce re roidissement naturel différentiel entre les rives et le coeur provoque une hétérogénéité des caractéristiques mécaniques de la tôle ou de la bande.
De plus, le bobinage à chaud entraîne la formation d'une cémentite grossière.
La cémentite grossière peut entraîner le perçage de la paroi de la jupe périphérique au moment de la formation du col et un arrachement de ce métal lors de l'opération d'étirage à cause des particules dures dans l'acier.
De plus, la présence de particules dures dans l'acier entraîne une usure prématurée des différents outils d'emboutissage et de repassage.
Ainsi, les industriels pour arriver à diminuer l'épaisseur des parois des boîtes se trouvent confrontés à des problèmes importants et qui sont souvent antinomiques . L'invention a pour but d'éviter ces inconvé¬ nients en proposant un procédé d'élaboration d'une tôle ou d'une bande destinée à la réalisation d'une boîte obtenue par emboutissage-repassage qui permet de réduire l'épaisseur des parois de la boîte et par conséquent d'obtenir un gain de poids.
L'invention a pour objet un procédé d'élabo¬ ration d'une tôle ou d'une bande destinée à la réalisa¬ tion d'une boîte obtenue par emboutissage-repassage, du type boîte-boisson, à partir d'un acier possédant la composition en pourcentage poids suivante : - Carbone inférieur à 0,008%,
- Manganèse compris entre 0,10 et 0,30%,
- Azote inférieure à 0,006%,
- Aluminium, compris entre 0,01 et 0,06%, - Phosphore inférieur à 0,015%,
- Soufre inférieur à 0,020%,
- Silicium inférieur à 0,020%, au maximum 0,08% d'un ou de plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles, procédé dans lequel la brame est laminée à chaud en une tôle à chaud ou un feuillard d'épaisseur inférieure à 3mm, puis la tôle à chaud ou le feuillard est laminé à froid avec un taux de réduction compris entre 83 et 92% et soumis à un recuit de recristallisation à une tempéra¬ ture inférieure à Acl et enfin relaminé à froid avec un taux de réduction compris entre 10 et 40%.
L'invention a également pour objet une tôle ou bande d'acier destinée à la réalisation d'une boîte obtenue par emboutissage-repassage, du type boîte- boisson, caractérisé en ce qu'elle est obtenue par le procédé mentionné ci-dessus.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple.
La fabrication d'une boîte, du type boîte- boisson, par emboutissage-repassage consiste à découper dans une tôle ou une bande d'acier un flan, puis à emboutir par rétreint relativement sévère sur une presse ce flan pour former une coupelle.
Ensuite, la coupelle comportant un fond et un bord est calibrée et est soumise à une opération de repassage consistant à étirer, par des réductions successives, le bord pour former progressivement la jupe périphérique de la boîte. Le ronα est a.ors forme pour lui conf rer _a géométrie déterminée et le coi de la ιupe périphérique est formé soit par une technique de rétreint avec matrice, soit par une technique de rétreint à la molette. Af n de pouvoir fabriquer une boîte dont les parois ont une très faible épaisseur, l'invention propose d'élaborer ce type de boîte par cette technique d' embou¬ tissage-repassage à partir d'un acier à très bas carbone possédant la composition en pourcentage poids suivante: - Carbone inférieur à 0,008%,
- Manganèse compris entre 0,10 et 0,30%,
- Azote inférieure à 0,006%,
- Aluminium compris entre 0,01 et 0,06%,
- Phosphore inférieur à 0,015%, - Soufre inférieur à 0,020%,
- Silicium inférieur à 0,020%, au maximum 0,08% d'un ou plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles, et selon un procédé dans lequel la brame issue d'une coulée continue est laminée à chaud en une tôle à chaud ou un feuillard d'épaisseur inférieure à 3mm, puis la tôle à chaud ou le feuillard est laminé à froid avec un taux de réduction compris entre 83 et 92% et soumis à un recuit de recristallisation à température inférieure à Acl et enfin relaminé à froid avec un taux de réduction compris entre 10 et 40%.
La brame est laminée à chaud en un feuillard d'épaisseur comprise entre 1,8 et 2,5mm et de préférence entre 2 et 2,4mm, puis le feuillard est laminé à froid avec un taux de réduction pour amener ledit feuillard à une épaisseur comprise entre 0,26 et 0,32mm et soumis à un recuit de recristallisation à une température infé¬ rieure à Acl et enfin relaminé à froid avec un taux de réduction compris entre 28 et 35% pour amener ledit feuillard à une épaisseur comprise entre 0,18 et 0,22mm.
Le recuit ce recristaliisaticn est un recuit continu.
Pour pouvoir élaborer une tôle ou une cande en acier de faible épaisseur, comprise entre 0,13 et 0,22mm et qui possède toutes les propriétés nécessaires à la réalisation de boîtes dites boîtes embouties et repassées dont les parois ont une épaisseur égaie, voire inférieure à 0,07 mm, on s'est rendu compte qu'il est nécessaire d'utiliser un acier à très bas carbone dont la teneur en carbone est inférieure, en pourcentage poids, à 0,008% et d'élaborer cet acier selon la techni¬ que dite de double réduction, c'est à dire de faire subir à la tôle ou à la bande laminée à chaud, un laminage à froid suivi d'un recuit de recristallisation et d'un relaminage à froid.
De manière surprenante, on s'est rendu compte que pour obtenir les caractéristiques mécaniques optima¬ les afin de pouvoir réaliser les opérations d'emboutis- sage et de repassage nécessaires à l'obtention d'une boîte dont les parois ont une épaisseur égale à 0,07mm, qu'il fallait réduire le taux de réduction du premier laminage à froid de la tôle ou de la bande.
En effet, par exemple si on examine, le taux de cornes, d'une tôle ou d'une bande d'acier réalisée à partir d'un acier ayant la composition en pourcentage poids suivante :
- carbone 0,003%,
- manganèse 0,204%, - phosphore 0,009%,
- soufre 0,009%,
- azote 0,003%,
- silicium 0, 002%,
- cuivre 0,008%, - nickel 0,021%, - cπro e -, 1 .,
- aluminium 0,027%, le reste étant du fer, et qui a subi un laminage à chaud pour obtenir une bande laminée à chaud d'épaisseur de 2,3mr, puis laminée à froid pour obtenir une bande d'épaisseur de C,26mm, et recuite en continu à une température inférieure à Acl et enfin relaminée à froid pour amener cette bande à une épaisseur égale à
0,18mm, le taux de cornes est égale à -0,2. En revanche, une tôle ou une bande réalisée à partir du même acier, mais qui a été laminée à chaud pour l'amener à une épaisseur égale à 1,8mm, puis laminée à froid pour obtenir une bande d'épaisseur de 0,26mm, puis recuite en continu dans les mêmes conditions et relaminée à froid pour l'amener à une épaisseur égale à
0,18mm, présente un taux de cornes égal à -0,05, ce qui est un coefficient très proche de 0, donc représentatif d'un acier ayant une très faible propension à former les cornes . II est donc particulièrement important de respecter les taux de laminage à froid et de relaminage après recuit ainsi que d'appliquer un taux de laminage à chaud important afin d'élaborer une bande laminée à chaud d'épaisseur inférieure à 3mm, de préférence comprise entre 1,8 et 2,5 mm.
Outre cet aspect concernant le procédé d'obtention de la bande, il est également nécessaire pour pouvoir réaliser des boîtes embouties-repassees de très faible épaisseur d'utiliser un acier à très basse teneur en carbone.
Dans le tableau 1 ci-dessous, différentes compositions d'acier sont indiquées, les aciers A à F étant des aciers à très bas carbone, c'est à dire des aciers dont le pourcentage en carbone est inférieur à 0,006% et les aciers G et H étant des aciers extra-doux. 10
11 les crames ayant cnacune une des compositions indiquées dans le tableau 1 ci-dessus, ont été soumises à un traitement qui consiste à laminer à chaud chaque brame en un feuillard, puis à laminer à froid ce feuil- lard et à soumettre ledit feuillard à un recuit de recristallisation à une température inférieure à Acl et enfin à le relaminer à froid.
Les tôles ou les bandes d'acier obtenues par ce procédé ont été soumises à des essais afin de détermi- ner les limites d'élasticité Re et Rm en sens long et en sens travers ainsi que le taux de cornes ΔC.
Les résultats sont indiqués dans le tableau 2 ci-dessous.
M constate dans ce tableau que les aciers G et H, bien que satisfaisant aux conditions de laminage du procédé selon l'invention présentent un coefficient ΔC plus éloigné de C que les aciers B, C, E. Ξr. effet, l'acier B et l'acier H ont subi des conditions de laminage à chaud, à froid, de recuit et de relaminage à froid semblables. Cependant, l'acier H présente des valeurs de limite d'élasticité et de résistance à la traction supérieures et surtout un ΔC très inférieur et beaucoup plus éloigné de 0.
De même, bien que l'acier G ait subi un taux de laminage à froid de 86% et un taux de relaminage de
11%, inférieurs à ceux subis par l'acier C, ΔC de l'acier
G est plus éloigné de 0 que le ΔC de l'acier C. D'autre part, le taux de laminage à froid de l'acier B étant de 85% et celui de l'acier D étant de
90,7% et ces deux aciers ayant subi le même taux de relaminage après recuit, ΔC aniso de l'acier D est de
0,24 et ΔC aniso de l'acier B est de -0,06. Ainsi, la tôle ou la bande d'acier à très bas carbone, inférieur à 0,008% et élaborée par le procédé selon l'invention, c'est à dire avec un laminage à chaud, un laminage à froid avec un taux de réduction compris entre 83 et 92%, puis un recuit de recristallisation à une température inférieure à Acl et enfin un relaminage à froid avec un taux de réduction compris entre 10 et
40%, possède une limite d'élasticité en sens long comprise entre 350 et 450 MPa pour une épaisseur finale d'environ 0,22mm, entre 440 et 540 MPa pour une épaisseur finale d'environ 0,20mm et entre 500 et 600 MPa pour une épaisseur finale d'environ 0,18mm.
Les tôles ou les bandes selon l'invention peuvent également être caractérisées par le fait que le nombre de grains de ferrite par mm2 est compris entre 10000 et 30000 et de préférence entre 15000 et 25000, ce qui correspond à une taille de grains très petite.
Ceci est important pour la régularité des caractéristiques du métal tout au long de la bobine, et pour éviter les inconvénients antinomiques liés à l'emboutissage, au repassage et à la formation du col.
Le procédé d'élaboration d'une tôle selon l'invention permet également de conserver une quantité déterminée de carbone en solution dans la tôle.
Une telle tôle présente donc la caractéristi- que de durcir de manière significative lors de la cuisson du vernis, pratiquée sur la boîte après sa mise en forme. Cette caractéristique est très importante dans le cas de la fabrication des boîtes obtenues par emboutissage-repassage car la tôle selon le procédé de l'invention présente les caractéristiques mécaniques adéquates pour favoriser sa mise en forme, les caracté¬ ristiques mécaniques variant peu dans le temps.
Une fois la boîte formée, vernie et ayant subi le traitement de cuisson du vernis, les caractéris- tiques mécaniques sont augmentées de manière significa¬ tive ce qui présente l'avantage d'accroître la tenue mécanique de la boîte.
Cette tenue mécanique de la boîte est notamment caractérisée par la pression de retournement du dôme du fond de ladite boîte.
Cette pression de retournement, pression limite à partir de laquelle le dôme réalisé sur le fond de la boîte se retourne, augmente de l'ordre de 10% après étuvage pour passer par exemple, pour un type de boîte donnée, de 6,3 à 6,9 bars.
Ceci est particulièrement le cas pour les taux de relaminage à froid après recuit de la tôle compris entre 10 et 30%.
Ainsi, le procédé selon l'invention pour l'élaboration d'une tôle ou d'une bande d'acier à très cas carbcne destinée à la réalisation d'une boîte, du type boîte-boisson, obtenue par emboutissage-repassage, permet de diminuer l'épaisseur des parois de la boîte et d'obtenir un gain de poids d'environ 30% sur la tôle ou la bande, tout en augmentant le domaine d' emboutissabi- lité et en réduisant le taux de cornes et les risques de formation de plis au moment de l'emboutissage de la boîte .

Claims

RΞVΞN-- 1 CA7I CX≤
1. Procédé d'élaboration d'une tôle eu d'une cande destinée à la réalisation d'une boîte obtenue par e eoutissage-repassage , d- type boîte-boisson, à partir d'un acier possédant la composition en pourcentage coids suivante :
- Carbone inférieur à C,008 %
- Manganèse compris entre C,10 et 0,30 %
- Azote inférieur à 0,006 % - Aluminium compris entre 0,01 et 0,06 %
- Phosphore inférieur à 0,015 %
- Soufre inférieur à 0,020 % -
- Silicium inférieur à 0,020 % au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles, procédé dans lequel la brame est laminée à chaud en une tôle à chaud ou un feuillard d'épaisseur inférieure à 3 mm, puis la tôle à chaud ou le feuillard est laminé à froid avec un taux de réduction compris entre 83 et 92% et soumis à un recuit de recristallisation à une tempéra¬ ture inférieure à Acl et enfin relaminé à froid avec un taux de réduction compris entre 10 et 40 %.
2. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la brame est laminée à chaud en un feuillard d'épaisseur comprise entre 1,8 et 2,5mm.
3. Procédé selon la revendication 2, caracté¬ risé en ce que la brame est laminée à chaud en un feuillard d'épaisseur comprise entre 2 et 2,4 mm.
4. Procédé selon la revendication 1, carac¬ térisé en ce que le feuillard est laminé à froid avec un taux de réduction pour amener ledit feuillard à une épaisseur comprise entre 0,26 et 0,32 mm.
5. Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce que le feuillard est relaminé à froid avec un taux de réduction compris entre 28 et 35 %.
6. Procédé selon les revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le feuillard est relaminé à froid avec un taux de réduction pour amener ledit feuillard à
Ξ une épaisseur comprise entre ,18 et C,22 mm.
7. Procédé selon la revendication 1, carac¬ térisé en ce que le recuit de recristailisation est un recuit continu.
8. Tôle ou bande d'acier destinée à la réalisation d'une boîte obtenue par emboutissage-repassa¬ ge, de type boîte-boisson, caractérisée en ce qu'elle est obtenue par le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.
9. Tôle ou bande d'acier selon la revendica- tion 8, caractérisée en ce qu'elle possède une limite d'élasticité en sens long comprise entre 350 et 450 MPa pour une tôle ou une bande d'épaisseur finale d'environ 0,22 mm, entre 440 et 540 MPa pour une tôle ou une bande d'épaisseur finale d'environ 0,20 mm et entre 500 et 600 MPa pour une tôle ou une bande d'épaisseur finale d'environ 0,18 mm.
10. Tôle ou bande d'acier selon la revendica¬ tion 8, caractérisée en ce que le nombre de grains de ferrite par mm2 est compris entre 10 000 et 30 000 et de préférence entre 15 000 et 25 000.
11. Utilisation d'une tôle ou d'une bande d'acier obtenue par le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, pour la réalisation d'une boîte- boisson fabriquée par emboutissage-repassage.
EP96904131A 1995-02-24 1996-02-13 Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede Expired - Lifetime EP0811081B1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9502208A FR2730942B1 (fr) 1995-02-24 1995-02-24 Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
FR9502208 1995-02-24
PCT/FR1996/000233 WO1996026295A1 (fr) 1995-02-24 1996-02-13 Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0811081A1 true EP0811081A1 (fr) 1997-12-10
EP0811081B1 EP0811081B1 (fr) 2001-05-23

Family

ID=9476503

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP96904131A Expired - Lifetime EP0811081B1 (fr) 1995-02-24 1996-02-13 Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede

Country Status (24)

Country Link
US (1) US6056832A (fr)
EP (1) EP0811081B1 (fr)
JP (1) JPH11503490A (fr)
CN (1) CN1062314C (fr)
AT (1) ATE201455T1 (fr)
AU (1) AU708839B2 (fr)
BR (1) BR9607322A (fr)
CZ (1) CZ291913B6 (fr)
DE (1) DE69612964T2 (fr)
DK (1) DK0811081T3 (fr)
DZ (1) DZ1996A1 (fr)
ES (1) ES2156615T3 (fr)
FR (1) FR2730942B1 (fr)
GR (1) GR3036311T3 (fr)
HU (1) HU220554B1 (fr)
IL (1) IL117174A (fr)
MA (1) MA23807A1 (fr)
PL (1) PL180290B1 (fr)
PT (1) PT811081E (fr)
RO (1) RO119236B1 (fr)
TN (1) TNSN96032A1 (fr)
TW (1) TW340875B (fr)
WO (1) WO1996026295A1 (fr)
ZA (1) ZA961459B (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2661687C2 (ru) * 2013-03-07 2018-07-19 Тиссенкрупп Стил Юроп Аг Способ получения холоднокатаного стального плоского изделия для глубокой вытяжки и вытяжки с утонением, стальное плоское изделие и его применение

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2767078B1 (fr) * 1997-08-07 1999-10-22 Lorraine Laminage Procede d'elaboration d'une tole mince en acier a ultra bas carbone pour la realisation de produits emboutis pour emballage et tole mince obtenue
FR2819825B1 (fr) * 2001-01-24 2003-10-31 Imphy Ugine Precision Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni
DE10117118C1 (de) * 2001-04-06 2002-07-11 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von gut umformfähigem Feinstblech und Verwendung eines Stahls
JP4559918B2 (ja) * 2004-06-18 2010-10-13 新日本製鐵株式会社 加工性に優れたブリキおよびテインフリースチール用鋼板およびその製造方法
JP4164828B2 (ja) * 2004-09-29 2008-10-15 日立金属株式会社 Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板材の製造方法
JP5810714B2 (ja) * 2011-07-29 2015-11-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法
DE102011056847B4 (de) * 2011-12-22 2014-04-10 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls
DE102013107506A1 (de) * 2013-07-16 2015-01-22 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zur Passivierung von bandförmigem Schwarzblech

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60262918A (ja) * 1984-06-08 1985-12-26 Kawasaki Steel Corp ストレツチヤ−ストレインの発生しない表面処理原板の製造方法
JP2689149B2 (ja) * 1988-11-19 1997-12-10 新日本製鐵株式会社 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造方法
JPH03294432A (ja) * 1990-04-13 1991-12-25 Nippon Steel Corp 板取り性が優れた溶接缶用極薄鋼板の製造法
FR2678641B1 (fr) * 1991-07-04 1998-11-20 Lorraine Laminage Acier a emboutissabilite amelioree et procede de fabrication de toles destinees a l'emboutissage.
EP0524162B1 (fr) * 1991-07-17 1998-11-11 CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif Procédé de fabrication d'une bande mince en acier doux
FR2689907B1 (fr) * 1992-04-13 1994-11-10 Toyo Kohan Co Ltd Procédé de production d'une tôle d'acier formée par recuit continu et tôle produite par ce procédé.
JPH05345924A (ja) * 1992-05-25 1993-12-27 Nippon Steel Corp イヤリング性とフランジ加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造法
JPH05345925A (ja) * 1992-05-25 1993-12-27 Nippon Steel Corp フランジ加工性に優れたｄｗｉ缶用極薄鋼板の製造法
US5725697A (en) * 1993-12-24 1998-03-10 Kawasaki Steel Corporation Method of manufacturing cold-rolled can steel sheet having less planar anisotropy and good workability
KR100221349B1 (ko) * 1994-02-17 1999-09-15 에모또 간지 가공성이 우수한 비시효성 캔용 강판의 제조방법

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO9626295A1 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2661687C2 (ru) * 2013-03-07 2018-07-19 Тиссенкрупп Стил Юроп Аг Способ получения холоднокатаного стального плоского изделия для глубокой вытяжки и вытяжки с утонением, стальное плоское изделие и его применение

Also Published As

Publication number Publication date
ES2156615T3 (es) 2001-07-01
PL180290B1 (pl) 2001-01-31
GR3036311T3 (en) 2001-10-31
HUP9801208A2 (hu) 1998-08-28
RO119236B1 (ro) 2004-06-30
EP0811081B1 (fr) 2001-05-23
TW340875B (en) 1998-09-21
HUP9801208A3 (en) 1999-09-28
CN1175978A (zh) 1998-03-11
WO1996026295A1 (fr) 1996-08-29
FR2730942A1 (fr) 1996-08-30
CN1062314C (zh) 2001-02-21
PT811081E (pt) 2001-10-31
CZ291913B6 (cs) 2003-06-18
DE69612964D1 (de) 2001-06-28
DK0811081T3 (da) 2001-09-17
ATE201455T1 (de) 2001-06-15
DZ1996A1 (fr) 2002-07-20
MA23807A1 (fr) 1996-10-01
JPH11503490A (ja) 1999-03-26
DE69612964T2 (de) 2001-12-13
PL321900A1 (en) 1998-01-05
ZA961459B (en) 1997-08-25
CZ264097A3 (cs) 1998-04-15
IL117174A (en) 1999-06-20
MX9706304A (es) 1997-11-29
US6056832A (en) 2000-05-02
AU4834296A (en) 1996-09-11
FR2730942B1 (fr) 1997-05-16
HU220554B1 (hu) 2002-03-28
BR9607322A (pt) 1997-12-30
IL117174A0 (en) 1996-06-18
AU708839B2 (en) 1999-08-12
TNSN96032A1 (fr) 1998-12-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2997171B1 (fr) Tôle en alliage d'aluminium pour bouteille métallique ou boîtier d'aérosol
WO1996026295A1 (fr) Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
EP1624083A2 (fr) Procédé de fabrication de boîtiers d'aérosols
EP0983129B1 (fr) Procede de fabrication de bandes en alliages d'aluminium par coulee continue mince entre cylindres
EP0660882B1 (fr) Procede de fabrication d'une feuille mince apte a la confection d'elements constitutifs de boites
FR2731929A1 (fr) Procede de fabrication d'une boite metallique de forme
EP0852974B1 (fr) Procédé de fabrication d'une boíte métallique de forme et boíte métallique du type boite-boisson obtenue par ce procédé
FR2529485A1 (fr) Procede pour changer la distribution, en largeur, de l'epaisseur d'une bande de metal
EP0521808B1 (fr) Procédé de fabrication de tôles minces destinées à l'emboutissage
FR2731928A1 (fr) Procede de fabrication d'une boite metallique de forme
FR2686815A1 (fr) Procede pour produire un feuillard d'acier utile dans la production d'une boite par etirage et emboutissage profond.
CA2211430C (fr) Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
FR2728490A1 (fr) Procede de fabrication d'une bande d'acier destinee a la fabrication par emboutissage et re-emboutissage de recipients en acier
FR2739581A1 (fr) Procede de fabrication d'une boite metallique du type boite boisson
JP2009235475A (ja) 絞りカップの真円度が良好なキャンボディ用アルミニウム合金板およびその製造方法
FR2795742A1 (fr) Tole d'acier a moyen carbone calme a l'aluminium pour emballage
EP1065284B1 (fr) Tole d'acier à bas carbone calmé à l'aluminium pour emballage
EP0699769B1 (fr) Procédé d'élaboration d'un acier pour emballage apte à un emboutissage profond et acier obtenu par ce procédé
BE1007790A6 (fr) Procede pour fabriquer une bande mince en acier doux laminee a froid pour l'emboutissage.
WO2015064290A1 (fr) Plaque d'alliage d'aluminium pour extrémités de canette, et son procédé de fabrication
EP0754770B1 (fr) Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée
FR2795741A1 (fr) Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage
BE334614A (fr)
BE420068A (fr)
MXPA97006304A (en) Process of elaboration of a sheet or of a steel band for the manufacture of a can and steel sheet obtained by this procedimie

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19970731

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE LI LU NL PT SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19980917

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE LI LU NL PT SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 201455

Country of ref document: AT

Date of ref document: 20010615

Kind code of ref document: T

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20010523

REF Corresponds to:

Ref document number: 69612964

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20010628

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2156615

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: PT

Ref legal event code: SC4A

Free format text: AVAILABILITY OF NATIONAL TRANSLATION

Effective date: 20010803

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20120214

Year of fee payment: 17

Ref country code: IE

Payment date: 20120210

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20120215

Year of fee payment: 17

Ref country code: GR

Payment date: 20120113

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20120126

Year of fee payment: 17

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 201455

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20130228

REG Reference to a national code

Ref country code: GR

Ref legal event code: ML

Ref document number: 20010401162

Country of ref document: GR

Effective date: 20130904

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130228

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130228

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130214

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130228

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130904

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130213

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 20150123

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20150126

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Payment date: 20150122

Year of fee payment: 20

Ref country code: PT

Payment date: 20150203

Year of fee payment: 20

Ref country code: ES

Payment date: 20150206

Year of fee payment: 20

Ref country code: DE

Payment date: 20150122

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20150220

Year of fee payment: 20

Ref country code: GB

Payment date: 20150123

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20150121

Year of fee payment: 20

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R071

Ref document number: 69612964

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: EUP

Effective date: 20160213

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MK

Effective date: 20160212

REG Reference to a national code

Ref country code: PT

Ref legal event code: MM4A

Free format text: MAXIMUM VALIDITY LIMIT REACHED

Effective date: 20160213

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

Expiry date: 20160212

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20160212

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20160526

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20160223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20160214