NO342396B1 - Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering. - Google Patents
Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering. Download PDFInfo
- Publication number
- NO342396B1 NO342396B1 NO20056228A NO20056228A NO342396B1 NO 342396 B1 NO342396 B1 NO 342396B1 NO 20056228 A NO20056228 A NO 20056228A NO 20056228 A NO20056228 A NO 20056228A NO 342396 B1 NO342396 B1 NO 342396B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- weight
- content
- stainless steel
- ferrite
- wire
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 229910001039 duplex stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 17
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 37
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 37
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 22
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910001256 stainless steel alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000003556 assay Methods 0.000 abstract 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 35
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 12
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 7
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 102220043852 rs72857097 Human genes 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001114 SAF 2507 Inorganic materials 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 3
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 3
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021592 Copper(II) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- ORTQZVOHEJQUHG-UHFFFAOYSA-L copper(II) chloride Chemical compound Cl[Cu]Cl ORTQZVOHEJQUHG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000593 SAF 2205 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000000528 statistical test Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 210000003954 umbilical cord Anatomy 0.000 description 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en rustfri stållegering, mer spesifikt en duplex rustfri stållegering med en ferrittisk-austenittisk matrix og høy korrosjons motstand i kombinasjon med god strukturstabilitet, mer spesifikt et duplex rustfritt stål med et ferrittinnhold på 40-65 % og en velbalansert analyse og med en kombinasjon av høy korrosjonsresistens og gode mekaniske egenskaper, som f.eks. høy bruddstyrke og god duktilitet og som er spesielt egnet for bruk ved anvendelser innenfor olje- og gass letearbeid som f.eks. som stålwire, spesielt som forsterket stålwire ved ledningskabel- anvendelser. Disse formål oppnås ifølge oppfinnelsen ved hjelp av en duplex rustfri stållegering som inneholder (i vekt%): C 0-0,3 %, Si opp til maks 0,5 %, Mn 0-3,0 %, Cr 24,0-30,0 %, Ni 4,9-10,0 %, Mo 3,0-5,0 %, N 0,28-0,5 %, S opp til maks 0,010 %, Co 0-3,5 %, W 0-3,0 %, Cu 0-2,0 %, Ru 0-0,3 %, Al 0-0,3 %, Cu 0-0,010 %, idet resten er Fe og uunngåelige forurensninger.
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører anvendelse av wire av en rustfri stållegering, mer spesifikt en duplex rustfri stållegering med en ferrittisk-austenittisk matrix (grunnmasse) i olje- og gassletearbeid. Stållegeringen har høy korrosjonsmotstand mot kloridholdige omgivelser i kombinasjon med anvendelse ved høye temperaturer i kombinasjon med god strukturstabilitet og god bearbeidbarhet, med en kombinasjon av høy korrosjonsmotstand og gode mekaniske egenskaper. Stållegeringen er særlig egnet for anvendelse i stålwireanvendelser innenfor olje- og gassletearbeid, som f.eks. stålwire, ståltau og ledninger for glatt ståltråd, ledningstråder og brønnloggingskabler.
Bakgrunn for oppfinnelsen
I forbindelse med den mer begrensede tilgjengelighet til naturressurser som f.eks. olje og gass når disse ressurser blir mindre og av mindre kvalitet, gjøres det anstrengelser for å finne nye ressurser eller slike ressurser som hittil ikke har vært utnyttet på grunn av for høye kostnader for utvinning og etterfølgende prosesser som transport og videre bearbeiding av råmateriale, vedlikehold av ressursen og ettersynsoperasjoner.
Letearbeid etter olje og gass fra sjøbunnen på dypt hav er en etablert teknologi. Transport av utstyr og gods til og fra kilden og overføring av signaler og energi styres fra vannoverflaten. I meget dype farvann kan det være en transportavstand som går opp i 1000 meter for slike anvendelser. Wire, tau eller kabler av rustfritt stål brukes i stor utstrekning ved anvendelser for offshore letearbeid etter olje og gass.
Såkalte "ledningskabler" blir i dag vanlig fremstilt på en slik måte at de inneholder flere isolerte elektriske ledninger eller kabler som f.eks. fiberoptiske kabler som i sin helhet er dekket av et eller flere lag av skrueformede forløpende stålwire. Seleksjonen av stålkvaliteten bestemmes primært av kravene til styrke, bruddstyrke og duktilitet i kombinasjon med egnede korrosjonsegenskaper, spesielt under de betingelser som gjelder for olje- og gassletearbeid.
Bruken er stort sett begrenset på grunn av tretthetsmotstanden som skyldes fornyet anvendelse innen olje- og gassindustrien, spesielt når de anvendes som nevnte glatt ståltråd, ledningskabel eller borehull-loggekabel og ved anvendelser med gjentatt spoling og transport over en såkalt taljesnorskive. Muligheten for anvendelse av dette materialet er begrenset i denne sektor av bruddstyrken av det wirematerialet som anvendes. Graden av kalddeformasjon optimeres vanlig med hensyn til duktiliteten. Spesielt tilfredsstiller imidlertid ikke de austenittiske materialer de praktiske krav.
I de seneste år, når bruksmiljøene for korrosjonsresistente metallmaterialer er blitt mer krevende har dette bevirket økte krav på korrosjonsegenskapene av materialet så vel som deres mekaniske egenskaper. Duplex stållegeringer, etablert som alternativ for de hittil anvendte stållegeringer som f.eks. høylegerte austenittiske stål, nikkelbaserte legeringer eller andre høylegerte stål er ikke utelukket fra denne utvikling. Der er høye krav til korrosjonsresistens når streng, tau eller ledning eksponeres for høye mekaniske egenskaper og det meget korrosive miljø når den omgivende isolasjon av et plastmateriale som f.eks. polyuretan skades og gjøres ubrukbart meget hurtig under gjentatt oppspoling. Mer nylige utviklinger har derfor tatt sikte på å anvende den forsterkede kabel som det ytterste lag.
Det er videre et ønske om signifikant høyere styrke enn den som oppnås ved dagens teknologi for en viss grad av kalddeformasjon.
Denne mangel med duplexlegeringene anvendt i dag er forekomsten av harde og sprø intermetalliske utfellinger i stålet, som f.eks. sigmafase, spesielt etter varmebehandling under fremstillingen eller under etterfølgende bearbeiding. Dette fører til hardere materiale med dårligere bearbeidbarhet og til slutt dårlig korrosjonsresistens og mulige sprekkforplantninger.
For ytterligere å forbedre korrosjonsresistensen av duplex rustfrie stål er det etterspurt en økning av PRE tallet i både ferrittfasen som også i austernittfasen uten samtidig å nedsette strukturstabiliteten eller bearbeidbarheten av materialet. Hvis analysen i de to faser ikke er lik med hensyn til de aktive legeringsbestanddeler vil en fase være mottakelig for nodulær- eller gropkorrosjon. Følgelig vil den mer korrosjonssensitive fase styre motstanden av legeringen mens strukturstabiliteten styres av den mest legerte fase.
NO338090 B1 vedrører en rustfri stållegering, nærmere bestemt en dupleks rustfri stållegering med ferrittisk-austenittisk matriks og med høy bestandighet mot korrosjon i kombinasjon med god strukturell stabilitet og varmbearbeidbarhet, særlig et dupleks rustfritt stål med et innhold av ferritt på 40-65 % og en godt balansert sammensetning som gir materialet korrosjonsegenskaper. NO332573 B1 vedrører en ferritt-austenittisk legering, der 30 - 70 % er ferritt og resten austenitt, for rør fylt med hydraulikkvæske, som transportør av løsninger for kjemisk injeksjon, eller annen anvendelse på anvendelsesområdet navlestrenger.
Oppsummering av oppfinnelsen
Det beskrives i det følgende en duplex rustfri stållegering med en kombinasjon av høy korrosjonsmotstand og gi gode mekaniske egenskaper som f.eks. høy slagstyrke, god duktilitet og styrke.
Det beskrives videre en duplex rustfri stållegering som spesifikt er egnet for bruk ved stålwireanvendelser i olje- og gassletearbeid, som f.eks. de nevnte kabler, tau og ledninger for såkalte glatte ståltråder, ledningskabler og brønnloggekabler. Det beskrives en duplex rustfri stållegering med ferrittisk austenittisk matriks og høy korrosjonsmotstand i kloridholdige omgivelser i kombinasjon med anvendelser under høye temperaturer i kombinasjon med god strukturstabilitet og varmbearbeidbarhet.
Materialet, med dets høye innhold av legeringselementer, viser seg å ha god bearbeidbarhet og vil derfor være meget egnet for å bli anvendt for produksjon av stålwire.
Legeringen kan fordelaktig anvendes som en isolert stålwire ved glatte ståltrådanvendelser og som såkalt flettet wire hvor flere wire med samme eller forskjellige diametere er snodd sammen.
Foreliggende oppfinnelse vedrører følgelig anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering som i vekt% inneholder:
C mer enn 0 opptil maks 0,03 %
Si maks 0,5 %
Mn 0-3,0 %
Cr 24,0-30,0 %
Ni 4,9-10,0 %
Mo 3,0-5,0 %
N 0,2 % - 0,5 %
B 0-0,0030 %
S maks 0,010 %
Co 0,5-3,5 %
W 0-3,0 %
Cu 0-2,0 %
Ru 0-0,3 %
Al 0-0,03 %
Ca 0-0,010 %
og resten er Fe og normalt forekommende forurensninger og tilsetningsstoffer hvorved ferrittinnholdet utgjør 40 til 65 volum%, i olje- og gassletearbeid.
I det følgende anføres en kort beskrivelse av tegningene hvori:
Fig. 1 viser CPT verdier fra testsmelter i den modifiserte ASTM G48C test i "green death" oppløsning sammenlignet med duplex stålene SAF 2507 og SAF 2906.
Fig. 2 viser CPT verdier oppnådd ved hjelp av den modifiserte ASTM G48C testen i "green death" oppløsning for testsmeltene sammenlignet med duplex stål SAF 2507 og SAF 2906.
Fig. 3 viser gjennomsnittverdien for vekttap regnet som mm/år i 2% HCl ved en temperatur på 75 ºC.
Fig. 4 viser data vedrørende slagstyrke og flytepunkt for legeringstypen SAF 2205.
Fig. 5 viser data vedrørende slagstyrke og flytepunkt for legeringen som anvendes i oppfinnelsen.
Detaljert beskrivelse av oppfinnelsen
Et systematisk utviklingsarbeid har overraskende vist at en legering med en mengde legeringselementer tilfredsstiller disse krav.
Legeringen som anvendes i foreliggende oppfinnelse inneholder:
C mer enn 0 opptil maks 0,03 %
Si maks 0,5 %
Mn 0-3,0 %
Cr 24,0-30,0 %
Ni 4,9-10,0 %
Mo 3,0-5,0 %
N 0,2 % - 0,5 %
B 0-0,0030 %
S maks 0,010 %
Co 0,5-3,5 %
W 0-3,0 %
Cu 0-2,0 %
Ru 0-0,3 %
Al 0-0,03 %
Ca 0-0,010 %
og resten er Fe og normalt forekommende forurensninger og tilsetningsstoffer hvorved ferrittinnholdet utgjør 40 til 65 volum%.
Viktigheten av legeringselementene for oppfinnelsen
Karbon har en begrenset oppløselighet i både austenitt og ferritt. Den begrensede oppløselighet bevirker en fare for utfelling av krumkarbider og innholdet av karbon bør derfor ikke overstige 0,03 vekt%, foretrukket ikke overstige 0,02 vekt%.
Silisium anvendes som et deoksidasjonsmiddel innenfor stålproduksjon og øker flyteevnen under produksjon og sveising. For høye mengder av Si vil imidlertid bevirke utfelling av uønsket intermetallisk fase og innholdet derav bør derfor være begrenset til maks 0,5 vekt%, foretrukket maks 0,3 vekt%.
Mangan tilsettes for å øke N-oppløseligheten i materialet. Det er imidlertid funnet at Mn bare har en begrenset innvirkning på N-oppløseligheten av den aktuelle type av legering. Der er i stedet andre elementer som gir høyere innvirkning på oppløseligheten. Mn i kombinasjon med høye svovelinnhold kan videre gi anledning til mangansulfider som virker som initiasjonspunkter for punktkorrosjon. Mn innholdet bør derfor være begrenset til en verdi i området 0 til 3,0 vekt%, foretrukket 0,5 til 1,2 vekt%.
Krum er et meget aktivt element for å øke motstanden til de fleste typer av korrosjon. Et høyt Cr-innhold fører videre til en meget god oppløselighet av nitrogen i materialet. Det er derfor ønskelig å holde Cr-innholdet så høyt som mulig for å forbedre korrosjonsmotstanden. For å oppnå meget gode verdier av korrosjonsresistens bør Cr-innholdet gå opp i minst 24,0 vekt%, foretrukket 26,5 til 29,9 vekt%. Høye Cr-innhold øker imidlertid tendensen til intermetalliske utfellinger og Cr-innholdet bør derfor være begrenset oppover til maks 30,0 vekt%.
Nikkel anvendes som et austenitt stabilisatorelement og bør tilsettes i passende mengder slik at det ønskede ferrittinnhold oppnås. For å oppnå det ønskede forhold mellom austenittfasen og ferrittfasen med 40 til 65 volum% ferritt kreves det en tilsatt mengde i området 4,0 til 10,0 vekt% nikkel, foretrukket 4,9 til 9,0 vekt%, og spesifikt 6,0 til 9,0 vekt%.
Molybden er et aktivt element som forbedrer korrosjonsresistens i kloridholdige omgivelser og er foretrukket til å redusere syrer. Hvis Mo-innholdet er for høyt kombinert med for høyt Cr-innhold kunne dette øke mengden av intermetalliske utfellinger. Mo-innholdet bør derfor være i området 3,0 til 5,0 vekt%, foretrukket 3,6 til 4,9 vekt%, mer spesifikt 4,4 til 4,9 vekt%.
Nitrogen er et meget aktivt element som øker korrosjonsresistens, strukturstabilitet og styrken av materialet. En høy mengde nitrogen øker videre gjendannelsen av austenitt etter sveising, noe som gir en god sveiseskjøt med gode egenskaper. For å oppnå en god virkning av nitrogen bør dets innhold være minst 0,28 vekt%. Hvis N-mengden er for høy kunne dette gi anledning til økt porøsitet som skyldes at oppløseligheten av N i smelten er oversteget. Av disse grunner bør N-innholdet være begrenset til maks 0,5 vekt%, og det bør foretrukket være tilsatt en mengde på 0,35 til 0,45 vekt% N.
Hvis mengden av Cr og N er for høye vil dette resultere i utfelling av Cr2N som bør unngås ettersom dette bevirker nedsettelse av egenskapen av materialet, spesielt under varmebehandling, f.eks. ved sveising.
Bor tilsettes for å øke varmbearbeidbarheten av materialet. Hvis et for høyt borinnhold er til stede kunne sveisbarheten og korrosjonsresistensen påvirkes negativt. Borinnholdet bør derfor overstige 0 og være til stede i mengder opp til 0,0030 vekt%.
Svovel har en negativ innvirkning på korrosjonsmotstanden ved dannelse av sulfider som er lett oppløselige. Dette bevirker nedsatt varmbearbeidbarhet og svovelinnholdet bør derfor være begrenset til maks 0,010 vekt%.
Kobolt tilsettes primært for å forbedre strukturstabiliteten og korrosjonsmotstanden. Co er en austenittstabilisator. For å oppnå sin virkning bør minst 0,5 vekt%, foretrukket minst 1,0 vekt% tilsettes til legeringen. Ettersom kobolt er et forholdsvis dyrt element bør den tilsatte koboltmengde være begrenset til maks 3,5 vekt%.
Wolfram øker motstanden mot punkt- og sprekkorrosjon. Tilsetning av for mye wolfram kombinert med høye Cr- og Mo-mengder vil øke faren for intermetalliske utfellinger. Wolfram innholdet ved den foreliggende oppfinnelse bør ligge i området 0 til 3,0 vekt%, foretrukket i området 0 til 1,8 vekt%.
Kopper tilsettes for å forbedre den generelle korrosjonsmotstand i sure omgivelser som f.eks. svovelsyre. Cu påvirker også strukturstabiliteten. Høye mengder av Cu fører imidlertid til en altfor sterk oppløselighet. Cu-innholdet bør derfor være begrenset til maks 2 vekt%, foretrukket mellom 0,1 og 1,5 vekt%.
Ruthenium tilsettes til legeringen for å øke korrosjonsmotstanden. Ettersom ruthenium er et meget dyrt element bør imidlertid dets innhold være begrenset til maks 0,3 vekt%, foretrukket mer enn 0 og opp til 0,1 vekt%.
Aluminium og kalsium bør anvendes som deoksidasjonselementer under stålfremstillingen. Mengden av Al bør være begrenset til maks 0,03 vekt% for å begrense nitriddannelsen. Ca har en positiv innvirkning på varmeduktiliteten mens Ca-innholdet bør være begrenset til 0,01 vekt% for å unngå uønsket slaggmengde.
Ferrittinnholdet er viktig for å oppnå gode mekaniske egenskaper og korrosjonsegenskaper og gir god sveisbarhet. Fra et korrosjonsstandpunkt og et sveisbarhetsstandpunkt er det ønskelig å ha et ferrittinnhold på 40 til 65 % for å oppnå gode egenskaper. Høye ferrittinnhold resulterer videre i fare for nedsatt lavtemperatur slagseighet og resulterer i motstand mot hydrogensprøhet. Ferrittinnholdet er derfor 40 til 65 volum%, foretrukket 42 til 65 volum%, og mest foretrukket 45 til 55 volum%.
Beskrivelse av foretrukne utførelsesformer
I de følgende eksempler vises analysen for et antall testsmelter som vil illustrere innvirkningen som forskjellige legeringselementer vil ha på egenskapene. Smelten 605182 representerer en referanseanalyse og er således ikke inkludert i området innenfor oppfinnelsens ramme. Alle andre smelter skal heller ikke betraktes som begrensende for oppfinnelsen men snarere som angivelse på eksempler av smelter som illustrerer oppfinnelsen ifølge det senere angitte patentkrav. PRE-verdiene er gitt som vanlig refererende til verdier beregnet ifølge PREW-formelen selv om denne ikke er uttrykkelig definert.
Eksempel 1
Testsmelten ifølge dette eksempel fremstilles ved laboratoriestøping av en støpeblokk på 170 kg som ble varmsmidd til en rund stang. Denne ble så varmekstrudert til strengform (rund streng og plateformet streng) hvor testmaterialet ble tatt ut som prøve fra den runde streng. Den plateformede streng ble underkastet varmebehandling for kaldvalsing hvoretter ytterligere testmateriale ble tatt ut som prøver. Fra et materialteknisk standpunkt betraktes denne prosess som representativ for produksjon i en større målestokk. Tabell 1 viser analysen av testsmeltene. Tabell 1
For å undersøke strukturstabiliteten ble prøvestykke tatt ut fra hver smelte og varmebehandlet ved 900 til 1150 ºC med 50 ºC avtrinning og bråkjøling i henholdsvis luft og vann. Ved de laveste temperaturer ble det oppnådd intermetallliske faser. Den laveste temperatur hvor mengden av intermetallisk fase kunne neglisjeres ble bestemt ved hjelp av studier i et optisk lysmikroskop. Nytt prøvestykke fra den respektive smelte ble så varmebehandlet ved den nevnte temperatur i 5 minutter hvoretter prøvestykket ble underkastet avkjøling med en konstant avkjølingshastighet på -140 ºC ned til romtemperatur.
Punktkorrosjonsegenskapene av alle smelter ble testet ved rangering i den såkalte "green-death" oppløsning som består av 1 % FeCl3, 1 % CuCl2, 11% H2So4, 1,2 % HCl. Denne testprosedyre tilsvarer punktkorrosjonstesting ifølge ASTM G48C men gjennomføres i den mer aggressive "green-death" oppløsning. Videre ble noen smelter testet ifølge ASTM G48C (2 tester per smelte). Det ble også gjennomført elektrokjemisk testing i 3 % NaCl (6 tester per smelte). Resultatene i form av kritisk punktkorrosjonstemperatur (CPT) fra alle tester gjengis i tabell 2, i likhet med PREW-verdien (Cr 3,3 (Mo+0,5W) 16N) for den totale legeringsanalyse og for austenitt og ferritt. Indeksen alfa vedrører ferritt og indeksen gamma vedrører austenitt.
Tabell 2
Styrken ved romtemperatur (RT), 100 ºC og 200 ºC og slagstyrken ved romtemperatur (RT) ble bestemt for alle smelter og er vist som gjennomsnittsverdien av tre tester.
Strekkprøvestykket (DR-5C50) ble fremstilt fra ekstruderte stenger, diameter 20 mm, som ble varmebehandlet ved romtemperatur ifølge tabell 2 i 20 minutter etterfulgt av avkjøling enten i luft eller vann (605195, 605197, 605184). Resultatene av denne undersøkelse er gjengitt i tabell 3. Resultatene fra strekkstyrketestundersøkelsen viser at innholdene av krum, nitrogen og wolfram sterkt påvirker strekkstyrken i materialet. Alle smelter med unntagelse av 605153 tilfredsstiller kravet av en 25 % økning når de underkastet strekktesting i romtemperatur (RT).
Tabell 3
Eksempel 2
I det følgende eksempel anføres analysen for enda et ytterligere antall testsmelter fremstilt for det formål å finne den optimale analyse. Disse smelter er modifisert ved å gå ut fra egenskapene av de smelter som har god strukturstabilitet og høy korrosjonsmotstand fra resultatene vist i eksempel 1. Alle smeltene i tabell 4 er inkludert i analysen ifølge den foreliggende oppfinnelse hvor smelte 1 til 8 er del av en statistisk testplan mens smelte e til n er ytterligere testlegeringer innenfor rammen for den foreliggende oppfinnelse.
Et antall testsmelter ble fremstilt ved støping av 270 kg støpeblokker som ble varmsmidd til sylindriske staver. Disse ble underkastet ekstrusjon til strenger hvorav teststykker ble tatt. Disse ble så underkastet oppvarming før kaldvalsing av plateformet streng hvoretter ytterligere teststykke ble tatt ut. Tabell 4 viser analysen for disse testsmelter.
Tabell 4
Fordelingen av legeringselementene i ferrittfasen og austenittfasen ble undersøkt ved hjelp av mikrosondeanalyse og resultatene av undersøkelsen vises i tabell 5.
Tabell 5
Punktkorrosjonsegenskapene av alle smelter ble testet ved hjelp av "greendeath" oppløsningen (1 % FeCl3, 1 % CuCl2, 11% H2So4, 1,2 % HCl) for rangering.
Testprosedyren er den samme som for punktkorrosjonstesting ifølge ASTM G48C bortsett fra at den anvendte oppløsning er mer aggressiv enn 6 % FeCl3, nemlig den såkalte "green-death" oppløsning. Det ble også gjennomført generell korrosjonstesting i 2 % HCl (2 tester per smelte) for rangering før duggpunkttesting. Resultatene fra alle tester vises i tabell 6, fig.2 og fig.3. Alle de testede smelter virker bedre enn SAF 2507 i den nevnte "green-death" oppløsning. Alle smelter ligger innen det definerte intervall på 0,9 til 1,15, foretrukket 0,9 til 1,05 med hensyn til forholdet PRE austenitt/PRE ferritt samtidig som PRE for både austenitt og ferritt overstiger 44 og for de fleste smelter vesentlig overstiger 44. Noen av smel tene overstiger endog grenseverdien totalt PRE50. Det er meget interessant å iaktta at smelten 605251 legert med 1,5 % kobolt virker nesten like så bra som smelten 605250 legert med 0,6 % kobolt i den nevnte "green-death" oppløsning til tross for det lavere kruminnhold i smelten 605251. Dette er spesielt overraskende og interessant ettersom smelten 605251 har en PRE verdi på omtrent 48 som er høyere enn for en kommersiell super duplex legering samtidig som at T-maks sigma verdien under 1010 ºC indikerer god strukturstabilitet basert på verdiene i tabell 2 i eksempel 1.
Tabell 6
Tabell 7
For mer detaljert å undersøke strukturstabiliteten ble teststykkene glødet i 20 minutter ved 1080 ºC, 1100 ºC og 1150 ºC hvoretter de ble avkjølt i vann.
Den temperatur ved hvilken mengden av intermetallisk fase ble neglisjerbar ble bestemt ved hjelp av undersøkelser i optisk lysmikroskop. En sammenligning av strukturen av smeltene etter gløding ved 1080 ºC etterfulgt av vannkjøling indikerer hvilke smelter som mer sannsynlig vil inneholde uønsket sigmafase. Resultatene vises i tabell 8. Strukturkontroll viser at smeltene 605249, 605251, 605252, 605253, 605254, 605255, 605259, 605260, 605266 og 605267 er fri for uønsket sigmafase. Videre er smelten 605249 legert med 1,5 % kobolt fri for sigmafase mens derimot smelten 605250 legert med 0,6 % kobolt inneholder noe sigmafase. Begge smelter er legert med høyt krominnhold nær 29 vekt% og molybdeninnhold nær 4,25 vekt%. Hvis analysen for smeltene 605249, 605250, 605251 og 605252 sammenlignes med hensyn til sigmafaseinnhold er det meget klart at intervallet av analysen for det optimale materialet med hensyn til i dette tilfellet strukturstabiliteten er meget snevert. Det viser seg videre at smelten 605268 inneholder bare mindre sigmafase sammenlignet med smelten 605263 som inneholder en stor mengde sigmafase. Den essensielle forskjell mellom disse to smelter er den tilsatte koppermengde i smelten 605268. I smelten 605266 og 605267 er sigmafasen fri for høyt krominnhold mens den sistnevnte smelte er legert med kopper. Videre vises smeltene 605262 og 605263 inneholdende 1,0 vekt% wolfram en struktur med høyt innhold av sigmafase mens det er av interesse å iaktta at smelten 605269 alfa inneholdende 1,0 vekt% wolfram men med høyere nitrogeninnhold enn 605262 og 605263 vises med en hovedsakelig mindre mengde av sigmafase. Det er følgelig nødvendig med omhyggelig avveide mengder mellom de forskjellige legeringselementer ved disse høye mengder av elementer med hensyn til f.eks. krom og molybden for å oppnå gode strukturegenskaper.
Tabell 8
Eksempel 3
Stressbildet for en stålwire i en ledningskabelanvendelse består hovedsakelig av tre komponenter som det fremgår av tabell 9: wirens hvilende belastning som følger av likning (1), støtbelastningen ifølge likning (2) og spenning indusert ved de forskjellige støttehjul til mateutstyret ifølge likning (3) og den totale spenningen uttrykt som summen av delspenningene ifølge likning (4). Som det fremkommer fra uttrykkene for de ulike spenningene, beskrevet nedenfor, muliggjør en høyere spenning/bruddstyrke anvendelse av mindre matehjul så vel som en større tillagt belastning pr. arealenhet.
Tabell 9
En lang wire kan i den tilsiktede anvendelse som glatt ståltråd ha lengde opp til omtrent 10.000 meter (30.000 feet) og vil vises med en bemerkelsesverdig hvilende belastning som vil belaste wiren. Denne hvilende belastning bæres vanlig av et hjul med varierende krumning som vil øke belastningspåkjenningen på wiren. Jo mindre krumningsradius som anvendes for hjulet desto høyere vil den bøyningsbelastning være som wiren utsettes for. Samtidig vil en mindre wirediameter føre til større mengder av oppspolet wire.
Legeringen ifølge oppfinnelsen viser seg overraskende å ha en meget høy korrosjonsresistens i et miljø som er relevant for anvendelse av ledningskabler.
En høyere styrke av legeringen kan oppnås for en gitt reduksjon ifølge oppfinnelsen sammenlignet med konvensjonelle legeringer. Følgelig oppnås en produsert godsmengde med dimensjon 2,08 mm med de følgende data:
Smelte: 456904
Endelig dimensjon: 2,08 mm
E-modul: 195266 N/mm<2>
Rm: 1858 N/mm<2>. Bruddbelastning: 6344 N = 647 kg (1426 lbf)
Intet nærvær av sigmafase.
Duktilitet: Akseptabel.
Tabell 10 viser strekkstyrke og bruddbelastning for legeringen ifølge oppfinnelsen sammenlignet med hittil anvendte legeringer:
Tabell 10
Disse egenskaper vil gjøre en legering meget egnet for bruk innenfor O & G industrien som f.eks. i anvendelser for ledningskabler, glatte ståltråder eller kontrollkabler.
Oppsummering
Legeringen som anvendes i oppfinnelsen har en enestående kombinasjon av:
● Høy korrosjonsresistens
● Høy styrke både i varmbearbeidet status så vel som etter kaldbearbeiding ● God duktilitet
● God strukturstabilitet, minimal fare for utfelling av intermetalliske faser forutsatt at kontrollerte temperaturbetingelser opprettholdes
● God varmbearbeidbarhet
Claims (7)
1. Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk duplex rustfri stållegering som i vekt% inneholder
C mer enn 0 opptil maks 0,03 %
Si maks 0,5 %
Mn 0-3,0 %
Cr 24,0-30,0 %
Ni 4,9-10,0 %
Mo 3,0-5,0 %
N 0,2 % - 0,5 %
B 0-0,0030 %
S maks 0,010 %
Co 0,5-3,5 %
W 0-3,0 %
Cu 0-2,0 %
Ru 0-0,3 %
Al 0-0,03 %
Ca 0-0,010 %
og resten er Fe og normalt forekommende forurensninger og tilsetningsstoffer hvorved ferrittinnholdet utgjør 40 til 65 volum%, i olje- og gassletearbeid.
2. Anvendelse av en wire ifølge krav 1,
hvor krominnholdet er 26,5-29,0 vekt%.
3. Anvendelse av en wire ifølge krav 1 eller 2,
hvor nikkelinnholdet er 5,0-8,0 vekt%.
4. Anvendelse av en wire ifølge krav 1 til 3,
hvor molybdeninnholdet er 3,6-4,7 vekt%.
5. Anvendelse av en wire ifølge krav 1 til 4,
hvor nitrogeninnholdet er 0,35-0,45 vekt%.
6. Anvendelse av en wire ifølge krav 1 til 5,
hvor rutheniuminnholdet er større enn 0 og opp til 0,1 vekt%.
7. Anvendelse av en wire ifølge krav 1 til 6,
hvor kobberinnholdet er 0,5-2,0 vekt%, foretrukket 1,0 til 1,5 vekt%.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0300573A SE527175C2 (sv) | 2003-03-02 | 2003-03-02 | Duplex rostfri ställegering och dess användning |
PCT/SE2004/000224 WO2004079028A1 (en) | 2003-03-02 | 2004-02-19 | Duplex stainless steel alloy and use thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20056228L NO20056228L (no) | 2005-12-29 |
NO342396B1 true NO342396B1 (no) | 2018-05-14 |
Family
ID=20290560
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20056228A NO342396B1 (no) | 2003-03-02 | 2005-12-29 | Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering. |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7892366B2 (no) |
EP (1) | EP1639146A1 (no) |
JP (1) | JP2006519314A (no) |
KR (1) | KR20060056885A (no) |
CN (1) | CN100510147C (no) |
AU (1) | AU2004217573A1 (no) |
BR (1) | BRPI0408001A (no) |
CA (1) | CA2522352C (no) |
EA (1) | EA009438B1 (no) |
MX (1) | MXPA05009319A (no) |
NO (1) | NO342396B1 (no) |
SE (1) | SE527175C2 (no) |
WO (1) | WO2004079028A1 (no) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1929058B1 (en) | 2005-03-18 | 2017-09-27 | National Oilwell Varco Denmark I/S | Use of a steel composition for the production of an armouring layer of a flexible pipe and the flexible pipe |
SE531305C2 (sv) * | 2005-11-16 | 2009-02-17 | Sandvik Intellectual Property | Strängar för musikinstrument |
SE530711C2 (sv) * | 2006-10-30 | 2008-08-19 | Sandvik Intellectual Property | Duplex rostfri stållegering samt användning av denna legering |
JP2008179844A (ja) * | 2007-01-23 | 2008-08-07 | Yamaha Marine Co Ltd | 二相ステンレス鋼及び二相ステンレス鋼製鋳造品 |
CA2705265C (en) | 2007-11-29 | 2016-12-20 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel |
US8337749B2 (en) | 2007-12-20 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel |
DK2229463T3 (en) | 2007-12-20 | 2017-10-23 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
EP2245202B1 (en) | 2007-12-20 | 2011-08-31 | ATI Properties, Inc. | Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements |
EP2228578A1 (en) | 2009-03-13 | 2010-09-15 | NV Bekaert SA | High nitrogen stainless steel wire for flexible pipe |
KR20120132691A (ko) * | 2010-04-29 | 2012-12-07 | 오또꿈뿌 오와이제이 | 높은 성형성을 구비하는 페라이트-오스테나이트계 스테인리스 강의 제조 및 사용 방법 |
WO2012171530A1 (en) | 2011-06-17 | 2012-12-20 | National Oilwell Varco Denmark I/S | An unbonded flexible pipe |
CN102296248B (zh) * | 2011-08-29 | 2013-04-24 | 江苏九胜特钢制品有限公司 | 一种双相钨不锈钢合金材料及其制备方法 |
US10179943B2 (en) | 2014-07-18 | 2019-01-15 | General Electric Company | Corrosion resistant article and methods of making |
EP3508596B1 (en) * | 2016-09-02 | 2022-03-30 | JFE Steel Corporation | Dual-phase stainless seamless steel pipe and method of production thereof |
EP3559282B1 (en) * | 2016-12-21 | 2022-03-09 | AB Sandvik Materials Technology | Use of a duplex stainless steel object |
US20190323110A1 (en) * | 2016-12-21 | 2019-10-24 | Sandvik Intellectual Property Ab | An object comprising a duplex stainless steel and the use thereof |
DE102018133251A1 (de) * | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Schoeller-Bleckmann Oilfield Technology Gmbh | Bohrstrangkomponente mit hoher Korrosionsbeständigkeit und Verfahren zu ihrer Herstellung |
CN111500936A (zh) * | 2020-04-27 | 2020-08-07 | 浙江丰原型钢科技有限公司 | 一种沉淀硬化不锈钢材料 |
CN111560564B (zh) * | 2020-06-09 | 2021-07-13 | 江苏省海洋资源开发研究院(连云港) | 一种资源节约型高氮双相不锈钢及其近净成形方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO332573B1 (no) * | 1999-06-21 | 2012-11-05 | Sandvik Intellectual Property | Anvendelse av en rustfri stallegering for navlestrengror i havmiljo |
NO338090B1 (no) * | 2001-09-02 | 2016-07-25 | Sandvik Intellectual Property | Ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3539013A (en) * | 1968-06-24 | 1970-11-10 | Millard F Smith | Oil collection boom |
CA1242095A (en) * | 1984-02-07 | 1988-09-20 | Akira Yoshitake | Ferritic-austenitic duplex stainless steel |
SE453838B (sv) * | 1985-09-05 | 1988-03-07 | Santrade Ltd | Hogkvevehaltigt ferrit-austenitiskt rostfritt stal |
AT397515B (de) | 1990-05-03 | 1994-04-25 | Boehler Edelstahl | Hochfeste korrosionsbeständige duplex-legierung |
JP3227734B2 (ja) * | 1991-09-30 | 2001-11-12 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
JP2500162B2 (ja) * | 1991-11-11 | 1996-05-29 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 |
JP3166798B2 (ja) | 1992-10-06 | 2001-05-14 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性、相安定性に優れた二相ステンレス鋼 |
IT1263251B (it) * | 1992-10-27 | 1996-08-05 | Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex. |
ZA938889B (en) * | 1992-12-07 | 1994-08-01 | Mintek | Stainless steel composition |
SE501321C2 (sv) * | 1993-06-21 | 1995-01-16 | Sandvik Ab | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål samt användning av stålet |
DE69518354T2 (de) * | 1994-05-21 | 2001-04-26 | Yong Soo Park | Rostfreier Duplex-Stahl mit hoher Korrosionsbeständigkeit |
JP3588826B2 (ja) * | 1994-09-20 | 2004-11-17 | 住友金属工業株式会社 | 高窒素含有ステンレス鋼の熱処理方法 |
JP3022746B2 (ja) | 1995-03-20 | 2000-03-21 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食高靱性二相ステンレス鋼溶接用溶接材料 |
JPH09209087A (ja) | 1996-02-01 | 1997-08-12 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 二相ステンレス鋼 |
JPH09279313A (ja) * | 1996-04-15 | 1997-10-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 都市ゴミ焼却設備排ガス系用ステンレス鋼 |
US5906791A (en) * | 1997-07-28 | 1999-05-25 | General Electric Company | Steel alloys |
AT405297B (de) * | 1997-08-13 | 1999-06-25 | Boehler Edelstahl | Duplexlegierung für komplex beanspruchte bauteile |
SE514044C2 (sv) * | 1998-10-23 | 2000-12-18 | Sandvik Ab | Stål för havsvattentillämpningar |
SE513247C2 (sv) * | 1999-06-29 | 2000-08-07 | Sandvik Ab | Ferrit-austenitisk stållegering |
SE514816C2 (sv) * | 2000-03-02 | 2001-04-30 | Sandvik Ab | Duplext rostfritt stål |
JP3758508B2 (ja) * | 2001-02-13 | 2006-03-22 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼管の製造方法 |
SE524951C2 (sv) * | 2001-09-02 | 2004-10-26 | Sandvik Ab | Användning av en duplex rostfri stållegering |
KR100460346B1 (ko) * | 2002-03-25 | 2004-12-08 | 이인성 | 금속간상의 형성이 억제된 내식성, 내취화성, 주조성 및열간가공성이 우수한 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강 |
-
2003
- 2003-03-02 SE SE0300573A patent/SE527175C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-02-19 CA CA2522352A patent/CA2522352C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-02-19 MX MXPA05009319A patent/MXPA05009319A/es active IP Right Grant
- 2004-02-19 EA EA200501405A patent/EA009438B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2004-02-19 AU AU2004217573A patent/AU2004217573A1/en not_active Abandoned
- 2004-02-19 US US10/547,704 patent/US7892366B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-02-19 JP JP2006507922A patent/JP2006519314A/ja active Pending
- 2004-02-19 WO PCT/SE2004/000224 patent/WO2004079028A1/en active Application Filing
- 2004-02-19 CN CNB2004800057697A patent/CN100510147C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-02-19 KR KR1020057016309A patent/KR20060056885A/ko not_active Application Discontinuation
- 2004-02-19 BR BRPI0408001-7A patent/BRPI0408001A/pt not_active Application Discontinuation
- 2004-02-19 EP EP04712792A patent/EP1639146A1/en not_active Withdrawn
-
2005
- 2005-12-29 NO NO20056228A patent/NO342396B1/no unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO332573B1 (no) * | 1999-06-21 | 2012-11-05 | Sandvik Intellectual Property | Anvendelse av en rustfri stallegering for navlestrengror i havmiljo |
NO338090B1 (no) * | 2001-09-02 | 2016-07-25 | Sandvik Intellectual Property | Ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MXPA05009319A (es) | 2006-02-22 |
SE0300573L (sv) | 2004-09-03 |
EP1639146A1 (en) | 2006-03-29 |
CA2522352A1 (en) | 2004-09-16 |
JP2006519314A (ja) | 2006-08-24 |
KR20060056885A (ko) | 2006-05-25 |
WO2004079028A1 (en) | 2004-09-16 |
AU2004217573A1 (en) | 2004-09-16 |
US7892366B2 (en) | 2011-02-22 |
CN1756855A (zh) | 2006-04-05 |
SE527175C2 (sv) | 2006-01-17 |
EA200501405A1 (ru) | 2006-04-28 |
EA009438B1 (ru) | 2007-12-28 |
NO20056228L (no) | 2005-12-29 |
SE0300573D0 (sv) | 2003-03-02 |
BRPI0408001A (pt) | 2006-02-14 |
CN100510147C (zh) | 2009-07-08 |
US20060196582A1 (en) | 2006-09-07 |
CA2522352C (en) | 2014-07-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO342396B1 (no) | Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering. | |
JP5685198B2 (ja) | フェライト−オーステナイト系ステンレス鋼 | |
CA2717104C (en) | Stainless steel used for oil country tubular goods | |
RU2649919C2 (ru) | Бесшовная трубка или труба из высокопрочной нержавеющей стали для трубных изделий нефтегазопромыслового сортамента и способ ее изготовления | |
AU2011260159B2 (en) | Profiled wire made of hydrogen-embrittlement-resistant steel having high mechanical properties | |
KR20100092021A (ko) | 가혹한 오일 및 가스 환경을 위한 초고강도 합금 및 제조방법 | |
KR20050044557A (ko) | 슈퍼 오스테나이트계 스테인레스강 | |
JP4808878B2 (ja) | シームレス管 | |
WO2005007915A1 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
WO2011136175A1 (ja) | 高強度油井用ステンレス鋼及び高強度油井用ステンレス鋼管 | |
MX2011004528A (es) | Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente para la resistencia a la tension por sulfuro y la resistencia a la corrosion por gas de acido carbonico de alta temperatura. | |
CN100457953C (zh) | 用在海水应用中的双相不锈钢合金 | |
US20210108295A1 (en) | Duplex stainless steel resistant to corrosion | |
WO2016079920A1 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管 | |
EP1129230B1 (en) | New use of a stainless steel in seawater applications | |
JP4632954B2 (ja) | 時効延性及びクリープ破断強度に優れた水素製造反応管用耐熱鋳鋼 | |
JP4417604B2 (ja) | オーステナイト合金 | |
Husby et al. | Effect of nickel on the hydrogen stress cracking resistance of ferritic/pearlitic low alloy steels | |
EP0092397A1 (en) | Nickel-chromium-molybdenum alloy | |
Febbrari et al. | Evaluation of stress corrosion cracking, sulfide stress cracking, galvanic-induced hydrogen stress cracking, and hydrogen embrittlement resistance of aged UNS N06625 forged bars | |
Kivisäkk | Alloy 35Mo, a new versatile PRE 52 alloy | |
US20240191331A1 (en) | Stainless steel pipe and method for manufacturing the same |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RE | Reestablishment of rights (par. 72 patents act) | ||
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: ZAPP PRECISION METALS (SWEDEN) AB, SE |