NO332573B1 - Anvendelse av en rustfri stallegering for navlestrengror i havmiljo - Google Patents
Anvendelse av en rustfri stallegering for navlestrengror i havmiljo Download PDFInfo
- Publication number
- NO332573B1 NO332573B1 NO20003197A NO20003197A NO332573B1 NO 332573 B1 NO332573 B1 NO 332573B1 NO 20003197 A NO20003197 A NO 20003197A NO 20003197 A NO20003197 A NO 20003197A NO 332573 B1 NO332573 B1 NO 332573B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pipes
- steel alloy
- max
- umbilical cord
- umbilical
- Prior art date
Links
- 229910001256 stainless steel alloy Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 42
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 11
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 8
- 210000003954 umbilical cord Anatomy 0.000 description 30
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 12
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 12
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 229910001114 SAF 2507 Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 4
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 3
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 3
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 102220214369 rs1060502036 Human genes 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 102220201092 rs1057522140 Human genes 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/18—Double-walled pipes; Multi-channel pipes or pipe assemblies
- F16L9/19—Multi-channel pipes or pipe assemblies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
Oppfinnelsen angår anvendelse av en ferritt-austenittisk legering med sammensetning begrenset til C maks. 0,05 %, Si maks. 0,8 %, Mn 0,30 -1,5 %, Cr 28,0 - 30,0 %, Ni 5,80 - 7,40 %, Mo 2,00 - 2,50 %, N 0,30 - 0,40 %, Cu maks. 1,0 %, W maks. 2,0 %, S maks. 0,010 %, 30 - 70 % ferritt og resten austenitt, for rør fylt med hydraulikkvæske, som transportør av løsninger for kjemisk injeksjon, eller annen anvendelse på anvendelsesområdet navlestrenger.
Description
Foreliggende oppfinnelse angår anvendelse av en rustfri stållegering, nærmere angitt en ferritt-austenittisk stållegering for anvendelse i form av rør som skal legges ut på havbunnen, nærmere bestemt ved utnyttelse av olje- og gassfunn i havet. Materialet som anvendes i slike rør må derfor ha gode korrosjonsegenskaper i aggressive kloridmiljøer, gode mekaniske og fysikalske egenskaper, gode utmattingsegenskaper samt god kompatibilitet mot den type av hydrauliske væsker som skal transporteres gjennom rørene. Rør for denne anvendelsen er beregnet på å skulle fremstilles som sømløse ekstruderte (svensk: strångpressade) rør.
Ved oljeutvinning i havet bores det hull ned fra havbunnen til oljefunnet. På havbunnen installeres en enhet for regulering av råoljens strømning og videre transport til de enheter som skal håndtere og foredle råoljen til anvendbare pro-dukter eller halvfabrikater. Ved enheten på havbunnen finnes blant annet ventiler som skal regulere opptak/trykk/strømningshastighet etc. og koblinger til rør med mulighet for å injisere kjemikalier ned til oljekilden. Ofte anvendes metanol for injeksjon med det formål å unngå at råolje skal koagulere og forårsake uønskede tilstoppinger i produksjonsrørene.
Ventilene og koblingene på enheten ved havbunnen styres hydraulisk og elektrisk fra en plattform, et produksjonsskip eller annen enhet på havoverflaten eller på land. En såkalt navlestreng kobler sammen den styrende enheten med enhetene på havbunnen. Den delen av navlestrengen som ligger på havbunnen, eksempelvis mellom to undervannsenheter på ulike utvinningsplasser, kalles sta-tisk navlestreng fordi denne bare i en relativt liten grad påvirkes av havets bevegelser. Den delen av navlestrengen som befinner sig mellom havbunnen og overflaten kalles dynamisk navlestreng og påvirkes i høy grad av bevegelser i vannet og på overflaten. Eksempler på slike bevegelser er strømmer i vannet, bevegelser av plattformen/produksjonsskipet og bølgebevegelser.
Fig. 1 viser et konvensjonelt navlestreng rør 1 nedlagt på havbunnen og utgående fra en plattform 2 som ligger forankret på havoverflaten 3.
I denne navlestrengen samles et antall rør 4 for den hydrauliske og elektriske kontrollen sammen med et sentralt rør for injeksjon av kjemikalier, så som metanol, til et rørknippe. Navlestrengen kan ha ulike konfigurasjoner av-hengig av servicekravet for havbunnsenenhetene, men det er vanlig å ha et grovere rør 5 i sentrum for metanolinjeksjon med mindre rør tvinnet rundt dette. Ofte anvendes et ytterhylster 6 av plast for å samle navlestrengrørene og gjøre helheten håndterbar for utlegging og installasjon.
De krav som stilles til rørene 4, 5 i en navlestreng står først og fremst i sammenheng med korrosjon og mekaniske egenskaper. Rørmaterialet må være resistent mot korrosjon i sjøvann, som omgir rørenes ytterflate, og denne egen-skapen er den som anses å være viktigst ettersom havvann kan være svært korrosivt mot rustfrie ståltyper. Dessuten må materialet ha høy korrosjonsmot-stand mot de eventuelle korrosive løsningene som skal injiseres i oljekilden. Materialet må være kompatibelt med hydrauliske væsker som man har til hensikt å anvende forden hydrauliske reguleringen, uten å forurense væsken. Eventuelle forurensninger kan påvirke servicefunksjonen hos reguleringsenheten på havbunnen på svært negativ måte.
De mekaniske egenskapene for det anvendte rørmaterialet er svært viktige for navlestrengrørformål. Ettersom dypet kan være betydelig på plassen for olje-utvinningen, blir den dynamiske delen av navlestrengen vanligvis lang, og derfor tung. Denne vekten må bæres av plattformen eller det flytende produksjonsski-pet, og om navlestrengen gjøres lettare kan den flytekraft man har tilgjengelig anvendes til annet enn å løfte navlestrengen. I praksis finnes det to måter å minske vekten hos en navlestreng med en gitt konfigurasjon. Man kan velge et lettere materiale eller man kan velge et materiale med samme densitet men med høyere strekk- og bruddgrenser. Ved å velge et materiale med høyere styrke kan rør med tynnere vegg anvendes, og derved reduseres den totale massen hos navlestrengen. Jo dypere hav ved utvinningsplassen, desto viktigere blir den totale vekten av materialet pr. meter navlestreng.
Foruten gode korrosjonsegenskaper og høy styrke kreves det at det anvendte materialet har gode utmattingsegenskaper. Først og fremst gjelder dette for den dynamiske delen av navlestrengen, som i stor utstrekning påvirkes av vannets og den flytende enhetens bevegelser.
De generelle kravene til materiale for navlestrenger kan sammenfattes som følger:
Ferrittinnhold: 35 - 55%
PRE (Cr+3,3Mo+ 16N): min 40
Flytegrense Rp0,2 min = 650 MPa.
Bruddfasthet Rm = 800 -1000 MPa.
Bruddforlengelse A5 min 25%
Testtemperatur i henhold til ASTM G48A min. 50°C
Testtemperatur i henhold til ASTM G48B min. 35°C
Sveisbarhet
God utmattingsbestandighet
For navlestrenger har det til nå mest anvendte materiale vært et ferritt-austenittisk rustfritt stål som markedsføres under betegnelsen Sandvik SAF 2507, og som er standardisert under betegnelsen UNS S32750. Dette materialet er hittil blitt funnet godt å oppfylle de stilte kravene til korrosjonsbestandighet og holdbarhet. Denne stållegeringen er nærmere beskrevet i europeisk patentskrift EP-A-220141.
Det har nå overraskende vist seg at man ved å gå opp i legeringens innhold av de viktige legeringsbestanddelene Cr, N, samt et passende innhold av Mo, til dannelse av en superdupleks-legering, som etter ekstrudering til sømløse rør etterpå kaldvalses til ønsket sluttdimensjon og deretter til sist ferdigglødes ved et nøye valgt temperaturnivå, kan tilveiebringe et rørmateriale med øket flytegrense og øket strekkfasthet men med samtidig bibehold av god duktilitet og gode punktkorrosjonsegenskaper.
Denne nye typen materiale for anvendelse for navlestrengrør og sammen-lignende tester kommer i det følgende til å bli beskrevet nærmere.
Målene med foreliggende oppfinnelse oppnås ved anvendelse av en ferritt-austenittisk stållegering med sammensetning begrenset til C maks. 0,05 %, Si maks. 0,8 %, Mn 0,30 -1,5 %, Cr 28,0 - 30,0 %, Ni 5,80 - 7,40 %, Mo 2,00 - 2,50 %, N 0,30 - 0,40 %, Cu maks. 1,0 %, W maks. 2,0 %, S maks. 0,010 %, rest Fe, 30 - 70 % ferritt og resten austenitt idet stållegeringen glødes ved en temperatur i intervallet 1040-1080°C, for rør fylt med hydraulikkvæske, som transportør for løsninger for kjemisk injeksjon, eller annen anvendelse innenfor for anvendelsesområdet navlestrengrør.
Foretrukne utførelsesformer av anvendelsen er videre utdypet i kravene 2 til og med 5.
Eksempel 1
Førsøksmateriale ble tilveiebrakt ved støping av 170 kg støpegods som ble varmsmidd til rundstang med diameter 126 mm og ekstrudert til sømløse rør med dimensjon 48 x 5 mm, og som ble kaldvalset til dimensjon 31 x 3 mm. Ferdigglø-ding fant sted ved 1040°C, holdetid 5 minutter, fulgt av vannavkjøling. Sammen-setninger fremgår av tabell 1. Disse legeringene er blitt medtatt som et sammen-lignende eksempel, og viser at slike materialer, som forøvrig er kjente fra USA-patent 5582656, generelt ikke oppfyller kravene i foreliggende søknad uten at det kreves en optimalisert variant med spesifikke krav til tilvirkning for å oppnå de tidligere i beskrivelsen stilte krav for denne anvendelse.
Materialene ble punktkorrosjonstestet i 6% FeCb i henhold til ASTM G48C, med en starttemperatur på 40°C og trinn på 5°C inntil punktkorrosjonsangrep fant sted. Den temperaturen hvor dette først inntreffer kalles kritisk punktetsetempe- råtur (CPT). Strekktest ble også utført ved romtemperatur. Resultater av testene fremgår av tabell 2.
Eksempel 2
Materiale fremstilles ved AOD-fremstilling, stangstøpning, varmvalsing til rundstang med diameter 126 mm, ekstrudering av sømløse rør til dimensjonen 33,2 x 3,5 mm, samt kaldvalsing till dimensjon 15,1 x 1,2 mm. Gløding ble utført ved to temperaturer, 1020°C og 1060°C, holdetid 2 minuter, fulgt av vannkjøling.
Sammensetningen av materialet fremgår av tabell 3. Materialets sammensetning ligger innenfor det nå søkte patentintervallet.
Materialet ble undersøkt med henblikk på punktkorrosjon tildels kunstig havvann med forhøyet potensiale (se tabell 4), tildels i 6 % FeCb (se tabell 5), som ofte anvendes ved leveransetesting av høytlegerte rustfrie materialer og som er spesifisert i ASTM G48 standard. I disse testene ble materialet undersøkt i sin endelige form, det vill si i trinnvalset og glødet tilstand, med overflatene båndslipt etter gløding. Ingen ytterligere sliping av inner- og ytterflatene ble gjennomført før testing. Resultatene viser at materialet i denne form har puntkorrosjonsegen-skaper godt på linje med de for SAF 2507.
Rør med dimensjoner omkring 10-20 mm innerdiameter anvendes vanligvis for hydraulikkrørene i en navlestreng. For stålsorten SAF 2507 anvendes fordisse dimensjonene en flytegrense på 650 MPa og en bruddfasthet på 850 MPa som de verdiene som kan garanteres og derved kan anvendes for designberegningene for navlestrengen. De rørene som ble laget på tilsvarende måte i den stålsort foreliggende søknad tilsikter, med tilsvarende dimensjoner, har overraskende vist seg å ha en strekkfasthet over 850 MPa og en bruddfrasthet over 1000 MPa, med bibeholdt duktilitet, A min. 25 % (se tabell 5). For å klare min.-kravet på forlengelse kreves en ferdigglødetemperatur på 1060°C, mens en ferdigglødetemperatur på 1020°C innebærer at minimumskravet for forlengelse ikke med sikkerhet kan oppfylles. Disse resultatene indikerer at rørveggen kan reduseres med opp mot 20 - 25% i sammenligning med et SAF 2507 rør for samme formål. For en 2 km navlestreng med eksempelvis 12 rør i konfigura-sjonen skulle en slik veggreduksjon innebære en total vektreduksjon av stor betydning.
Det er tydelig at en glødetemperatur på 1060°C er mer gunstig enn en glødetemperatur på 1020°C. Kritisk punktetsemotstand er høyere for materiale glødet ved 1060°C, og middelverdien for forlengelsen ved strekktesting er også høyest for materiale glødet ved 1060°C. Spesielt kan man observere at materiale glødet ved 1020°C ikke klarar kravet på min. 25% forlengelse som er kravet for nuværende navlestrengmateriale. En passe glødetemperatur for materialet er rundt 1060°C, fortrinnsvis innenfor intervallet 1040 - 1080°C.
Materiale fra rørene ble motstandssveiset (svensk: stumsvetsat) ved hjalp av 0,8 mm TIG-tråd med lik sammensetning som grunnmaterialet. Som beskyttelsesgass ved sveisingen ble det anvendt Ar + 3%N2. Sammensetningen av tilsatsmaterialet fremgår av tabell 7.
Materialet ble strekktestet og korrosjonstestet i samsvar med ASTM G48C, med en startemperatur på 40°C og med trinn på 5°C. Resultatene fremgår av tabell 8.
Tøynningsutmattingsegenskapene for materialet er blitt studert og sammenlignet med egenskapene for andre høylegerte rustfrie ståltyper. Testen ble utført som tøyningsstyrt utmatting med vekslende last med en sinusformig bølge-form og middeltøyningshastighet 5 x 10 ^ S "<1>. Resultatene fremgår av figur 2.
Det har vist seg at et materiale som er best egnet for den ovenfor angitte sluttglødingen og forøvrig veloptimalisert for anvendelse som navlestrengrør, skal ha en sammansetning begrenset til C maks. 0,05 %, Si maks. 0,8 %, Mn 0,30 - 1,5 %, Cr 28,0 - 30,0 %, Ni 5,80 - 7,40 %, Mo 2,00 - 2,50 %, N 0,30 - 0,40 %, Cu maks. 1,0 %, W maks. 2,0 %, S maks. 0,010 %, samt resten Fe og normalt forekommende forurensninger, idet ferritinnholdet utgjør 30 - 70 % og resten er austenitt. Etter endelig kaldvalsing gjennomgår rørene en avsluttende gløding ved 1040 - 1080°C i løpet av en tid på 3 -10 min., fulgt av vannkjøling.
Det viser seg at stålet for foreliggende patentsøknad har utmattingsegenskaper på linje med de som SAF 2507 har. Tøyningsutmattingsegenskapema gir informasjon om hvor mye og hvor mange ganger et materiale kan tøyes før tøy-ningsutmattings-sprekker oppstår i materialet. Ettersom navlestrengrør sveises samman til lange lengder som haspes på tromler innen de tvinnes inn i navlestrengen, er det ikke uvanlig at det skjer et antall operasjoner der en viss plastisk deformasjon oppstår, før navlestrengen kommer i funksjon. De tøyningsutmat-tingsdataene som er tatt frem understreker at risikoen for brudd som følge av tøyningsutmatting i et navlestrengrør grenser til ikke forekommende.
Stålet ifølge den ovenfor angitte analysen innehar egenskaper som passer ypperlig for anvendelse som navlestrengrør. Materialet har høy korrosjonsmot-stand i havvann takket være sitt høye PRE-tall og er kompatibelt med de i dag oftest anvendte væsker som transporteres i navlestrengens ulike rør. Materialets høye styrke gjør at veggtykkeIsene kan reduseres betydelig sammenlignet med det vanligste materialet for denne anvendelse i dag, SAF 2507. Vektbesparelser i navlestrenger er av svært stor betydning for oljeutvinning på store havdyp, noe som stadig blir vanligere.
Skjøtesveising (svensk: skarvsvetsing) av rør fungerer tilfredsstillende, noe som er et krav for at navlestrengen skal kunne tilvirkes. Utmattingsegenskapene viser att risikoen for tøyningsindusert utmattingsbrudd grenser til usannsynlighet.
Claims (5)
1. Anvendelse av en ferritt-austenittisk stållegering med sammensetning begrenset til C maks. 0,05 %, Si maks. 0,8 %, Mn 0,30 -1,5 %, Cr 28,0 - 30,0 %, Ni 5,80 - 7,40 %, Mo 2,00 - 2,50 %, N 0,30 - 0,40 %, Cu maks. 1,0 %, W maks.
2,0 %, S maks. 0,010 %, rest Fe, 30 - 70 % ferritt og resten austenitt idet stållegeringen glødes ved en temperatur i intervallet 1040-1080°C, for rør fylt med hydraulikkvæske, som transportør for løsninger for kjemisk injeksjon, eller annen anvendelse innenfor for anvendelsesområdet navlestrengrør.
2. Anvendelse av en stållegering ifølge krav 1 som oppviser en flytegrense i sømløse rør på minst 750 MPa og samtidig en bruddforlengelse på minst 25 %.
3. Anvendelse av en stållegering ifølge krav 1 som oppviser en flytegrense i sømløse rør på minst 850 MPa og samtidig en bruddforlengelse på minst 25 %.
4. Anvendelse av en stållegering ifølge hvilke som helst av kravene 1-3 i form av stålrør som motstandssveises og haspes på rulle.
5. Anvendelse av en stållegering ifølge hvilke som helst av kravene 1-4, hvor materialet anvendes i form av ekstrudert sømløst rør som etter kaldvalsing er blitt underkastet en sluttgløding ved en temperatur på 1040-1080°C ved en holdetid på 3 -10 minutter, etterfulgt av vannkjøling.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9902346A SE9902346L (sv) | 1999-06-21 | 1999-06-21 | Användning av en rostfri stållegering såsom umbilicalrör i havsmiljö |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20003197D0 NO20003197D0 (no) | 2000-06-20 |
| NO20003197L NO20003197L (no) | 2000-12-22 |
| NO332573B1 true NO332573B1 (no) | 2012-11-05 |
Family
ID=20416172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20003197A NO332573B1 (no) | 1999-06-21 | 2000-06-20 | Anvendelse av en rustfri stallegering for navlestrengror i havmiljo |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6689231B1 (no) |
| EP (1) | EP1214457B1 (no) |
| JP (1) | JP4808878B2 (no) |
| KR (1) | KR100706078B1 (no) |
| AT (1) | ATE278048T1 (no) |
| AU (1) | AU775477B2 (no) |
| BR (1) | BR0011689A (no) |
| CA (1) | CA2377398C (no) |
| DE (1) | DE60014407T2 (no) |
| ES (1) | ES2230119T3 (no) |
| HK (1) | HK1047604A1 (no) |
| MX (1) | MXPA01013329A (no) |
| NO (1) | NO332573B1 (no) |
| NZ (1) | NZ516142A (no) |
| RU (1) | RU2247171C2 (no) |
| SE (1) | SE9902346L (no) |
| WO (1) | WO2000079017A1 (no) |
| ZA (1) | ZA200110151B (no) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO342396B1 (no) * | 2003-03-02 | 2018-05-14 | Sandvik Intellectual Property | Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering. |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR0010976A (pt) | 1999-05-27 | 2002-03-26 | Sandvik Ab | Modificação da superfìcie de ligas de alta temperatura |
| SE0000678L (sv) * | 2000-03-02 | 2001-04-30 | Sandvik Ab | Duplext rostfritt stål |
| SE524951C2 (sv) * | 2001-09-02 | 2004-10-26 | Sandvik Ab | Användning av en duplex rostfri stållegering |
| KR100461351B1 (ko) * | 2002-07-30 | 2004-12-14 | 대우조선해양 주식회사 | 체결력과 고착방지성이 우수한 패스너 |
| GB2395539B (en) * | 2002-11-20 | 2005-08-17 | Coflexip | Umbilical |
| FR2875285B1 (fr) * | 2004-09-13 | 2006-11-03 | Technip France Sa | Canalisations flexibles a conduites multiples preservees de la corrosion |
| SE528782C2 (sv) * | 2004-11-04 | 2007-02-13 | Sandvik Intellectual Property | Duplext rostfritt stål med hög sträckgräns, artiklar och användning av stålet |
| EP2456948B1 (en) * | 2009-07-23 | 2017-10-25 | Baker Hughes Incorporated | Wired conduit segment and method of making same |
| ES2711667T3 (es) * | 2011-03-24 | 2019-05-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Conducto de aleación de sistema austenítico y método de fabricación del mismo |
| JP5924256B2 (ja) | 2012-06-21 | 2016-05-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼継目無管およびその製造方法 |
| DE102013110743B4 (de) * | 2013-09-27 | 2016-02-11 | Böhler Edelstahl GmbH & Co. KG | Verfahren zur Herstellung eines Duplexstahles |
| GB2525609B (en) | 2014-04-28 | 2017-04-19 | Acergy France SAS | Riser system with gas-lift facility |
| MX2019001830A (es) * | 2016-09-02 | 2019-06-06 | Jfe Steel Corp | Acero inoxidable de fase doble y metodo de produccion del mismo. |
| GB2554087B (en) * | 2016-09-19 | 2020-01-01 | Equinor Energy As | Sacrificial anode protection of a subsea umbilical |
| JP6369662B1 (ja) | 2017-01-10 | 2018-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CA3052815C (en) | 2017-02-13 | 2021-11-23 | Webco Industries, Inc. | Work hardened welds and methods for same |
| US11339900B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-05-24 | Webco Industries, Inc. | Work hardened welds and methods for same |
| US11306378B2 (en) | 2018-02-15 | 2022-04-19 | Sandvik Intellectual Property Ab | Duplex stainless steel |
| JP7277484B2 (ja) * | 2018-06-15 | 2023-05-19 | エービー サンドビック マテリアルズ テクノロジー | 二相ステンレス鋼ストリップおよびそれを製造するための方法 |
| CN110284056B (zh) * | 2019-06-17 | 2021-02-09 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种耐腐蚀海洋平台用钢板及其生产方法 |
| EP3987074A1 (en) * | 2019-06-24 | 2022-04-27 | AB Sandvik Materials Technology | A laying head pipe |
| CN113798727A (zh) * | 2020-06-12 | 2021-12-17 | 江苏立新合金实业总公司 | 高强合金钢焊丝及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1513157A (en) * | 1974-10-28 | 1978-06-07 | Langley Alloys Ltd | Corrosion resistant steels |
| SE453838B (sv) | 1985-09-05 | 1988-03-07 | Santrade Ltd | Hogkvevehaltigt ferrit-austenitiskt rostfritt stal |
| JPH04198456A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-17 | Nippon Steel Corp | 自動車モール材用フェライト・オーステナイト２相ステンレス鋼 |
| JP3227734B2 (ja) * | 1991-09-30 | 2001-11-12 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
| SE501321C2 (sv) * | 1993-06-21 | 1995-01-16 | Sandvik Ab | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål samt användning av stålet |
| JPH09262685A (ja) * | 1996-03-29 | 1997-10-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼の接合方法 |
| NO303917B1 (no) * | 1996-09-05 | 1998-09-21 | Alcatel Kabel Norge As | Undersjöisk ledning omfattende et antall fluid/gass-förende stålrör |
-
1999
- 1999-06-21 SE SE9902346A patent/SE9902346L/ not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-13 DE DE60014407T patent/DE60014407T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 EP EP00944517A patent/EP1214457B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 JP JP2001505360A patent/JP4808878B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-13 WO PCT/SE2000/001234 patent/WO2000079017A1/en active IP Right Grant
- 2000-06-13 AU AU58605/00A patent/AU775477B2/en not_active Ceased
- 2000-06-13 NZ NZ516142A patent/NZ516142A/xx not_active IP Right Cessation
- 2000-06-13 AT AT00944517T patent/ATE278048T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-06-13 RU RU2002100638/02A patent/RU2247171C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2000-06-13 MX MXPA01013329A patent/MXPA01013329A/es active IP Right Grant
- 2000-06-13 BR BR0011689-0A patent/BR0011689A/pt active Pending
- 2000-06-13 ES ES00944517T patent/ES2230119T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 KR KR1020017016330A patent/KR100706078B1/ko active IP Right Grant
- 2000-06-13 CA CA002377398A patent/CA2377398C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-20 NO NO20003197A patent/NO332573B1/no not_active IP Right Cessation
- 2000-06-21 US US09/598,241 patent/US6689231B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-12-10 ZA ZA200110151A patent/ZA200110151B/en unknown
-
2002
- 2002-12-16 HK HK02109109.7A patent/HK1047604A1/zh unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO342396B1 (no) * | 2003-03-02 | 2018-05-14 | Sandvik Intellectual Property | Anvendelse av en wire av en ferrittisk-austenittisk dupleks rustfri stållegering. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2002100638A (ru) | 2004-01-20 |
| WO2000079017A1 (en) | 2000-12-28 |
| KR100706078B1 (ko) | 2007-04-11 |
| JP2003502506A (ja) | 2003-01-21 |
| CA2377398A1 (en) | 2000-12-28 |
| KR20020014818A (ko) | 2002-02-25 |
| SE513235C2 (sv) | 2000-08-07 |
| AU5860500A (en) | 2001-01-09 |
| MXPA01013329A (es) | 2002-08-20 |
| SE9902346D0 (sv) | 1999-06-21 |
| CA2377398C (en) | 2009-12-15 |
| DE60014407D1 (de) | 2004-11-04 |
| ZA200110151B (en) | 2003-07-30 |
| JP4808878B2 (ja) | 2011-11-02 |
| US6689231B1 (en) | 2004-02-10 |
| EP1214457B1 (en) | 2004-09-29 |
| SE9902346L (sv) | 2000-08-07 |
| NZ516142A (en) | 2004-01-30 |
| ATE278048T1 (de) | 2004-10-15 |
| NO20003197L (no) | 2000-12-22 |
| EP1214457A1 (en) | 2002-06-19 |
| DE60014407T2 (de) | 2005-03-03 |
| ES2230119T3 (es) | 2005-05-01 |
| BR0011689A (pt) | 2002-03-05 |
| HK1047604A1 (zh) | 2003-02-28 |
| AU775477B2 (en) | 2004-08-05 |
| RU2247171C2 (ru) | 2005-02-27 |
| NO20003197D0 (no) | 2000-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO332573B1 (no) | Anvendelse av en rustfri stallegering for navlestrengror i havmiljo | |
| Sun et al. | Comparative study on the stress corrosion cracking of X70 pipeline steel in simulated shallow and deep sea environments | |
| NO337486B1 (no) | Oljebrønnrør som omfatter et martensittisk rustfritt stål | |
| Kane | Roles of H2S in behaviour of engineering alloys | |
| WO1999016921A1 (fr) | Acier pour tubes de puits de petrole avec bonne resistance a la corrosion par gaz carbonique humide et par eau de mer, et tube sans soudure pour puits de petrole | |
| McCoy et al. | Investigation of the effects of hydrogen on high strength precipitation hardened nickel alloys for O&G service | |
| Tagliari et al. | Tensile armor wires submitted to slow strain rate tests in a corrosive environment and cathodic protection: a comparison between two different microstructures | |
| Barteri et al. | Engineering diagrams and sulphide stress corrosion cracking of duplex stainless steels in deep sour well environment | |
| JP2002529599A (ja) | 海水適用性を備えたステンレス鋼の新しい用途 | |
| Ricci et al. | Alternative Sensitization Test Method for Austenitic Stainless Steels Used as Non-Magnetic Drill Collars | |
| Zhong et al. | Cause analysis and mechanism study of cracks in drilling collars | |
| Herrera et al. | Characterization of Newly Developed High Interstitial Non-Magnetic Stainless Steels for Oil and Gas Applications | |
| Ayers et al. | On the Relative Sulfide Stress Cracking Susceptibility of Cr-Mn Austenitic Steels and Comparisons to 17-4PH | |
| Singh et al. | Stress corrosion cracking and corrosion fatigue cracking of a duplex stainless steel in white water environments | |
| Esteban et al. | Evaluation of the Stress Corrosion Cracking of Different CRAs in Sour Well Environments | |
| Johnsen | Hydrogen induced stress cracking of stainless steel in seawater-what do we know and what is still unknown | |
| Viereckl et al. | High-Strength Nickel Low Alloy Steels for Oil and Gas Equipment: ASTM A508 Grade 4N Under Cathodic Charging | |
| Caron et al. | Sour Gas and Hydrogen Embrittlement Resistance of High-Strength UNS N07022 Alloy for Oil and Gas Applications | |
| Coudreuse et al. | Lean duplex stainless steel for oil and gas applications | |
| Coudert et al. | Variable amplitude corrosion fatigue behaviour and hydrogen embrittlement of high strength steels for off-shore applications | |
| McCoy et al. | The effect of hydrogen on plain and notched test specimens of precipitation hardenable nickel alloys | |
| Mendibide et al. | Effect of the Austenite Spacing in Duplex Stainless Steel on the Sour Cracking Resistance | |
| Contreras et al. | Assessment of SCC susceptibility of supermartensitic stainless steel through slow strain rate tests | |
| Pike et al. | Severe Sour Gas Testing of a High Strength, Corrosion Resistant Ni-Cr-Mo Alloy | |
| Agarwal et al. | Alloy 59, UNSN06059, provides answers to many critical problems of the marine industry (crevice corrosion, weld repair, SCC of fasteners) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CREP | Change of representative |
Representative=s name: BRYN AARFLOT AS POSTBOKS 449 SENTRUM OSLO, 0104 NO |
|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |