NO325948B1 - Aluminiumlegering og fremstilling derav - Google Patents
Aluminiumlegering og fremstilling derav Download PDFInfo
- Publication number
- NO325948B1 NO325948B1 NO994824A NO994824A NO325948B1 NO 325948 B1 NO325948 B1 NO 325948B1 NO 994824 A NO994824 A NO 994824A NO 994824 A NO994824 A NO 994824A NO 325948 B1 NO325948 B1 NO 325948B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- weight
- sheet
- less
- foil
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 112
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 112
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims abstract description 48
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 35
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 35
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 29
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 13
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 abstract description 12
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 abstract description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 22
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 8
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 8
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 8
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 7
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetate;iron(3+) Chemical compound [Fe+3].OCCN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12431—Foil or filament smaller than 6 mils
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
Denne oppfinnelsen gjelder en resirkulerbar aluminiumfolie med en tykkelse på mindre enn 0,0254 cm, et ark av en legering med en tykkelse på mindre enn 0,0254 cm samt en fremgangsmåte for fremstilling av et ark av en aluminiumbasert legering. Spesifikt gjelder denne oppfinnelsen en ny aluminiumlegering for folier i husholdningen.
Aluminiumfolier til husholdningen er ofte fremstilt fra legeringer som er støpt som barrer ved en prosess som det vanligvis refereres til som kokille- eller DC-støping. Barrene blir generelt varmvalset og deretter kaldvalset. Flere passeringer gjennom varmvalseverket og kaldvalse-verket er nødvendig for å fremstille en folie. Etter den første passeringen gjennom kaldvalseverket blir legeringen ofte utsatt for en mellomgløding. Deretter blir legeringen valset ut til sin endelige ønskede tykkelse og valgfritt glødet igjen for å fremstille en husholdningsfolie. En vanlig endelig tykkelse på husholdningsfolier er ca. 0,00155 cm skjønt en folie generelt betraktes som et hvert ark tynnere enn 0,0254 cm.
En mellomgløding utføres vanligvis etter den første og/eller den andre kaldvalsepasseringen. Mellomglødingsprosessen blir utført for å sikre lett utvalsing til den ønskede, endelige tykkelsen. Uten denne mellomglødingen kan arket få en ekstra herding og gjøre videre utvalsing vanskelig, hvis ikke umulig.
Sammensetninger av noen legeringer som løpende brukes til å fremstille husholdningsfolier fra DC-støpte barrer, og utvalgte egenskaper av disse egenskapene i den helt glødete tilstanden til en folietykkelse på ca. 0,00155 cm er gitt under i Tabell 1.
<1> Endelig strekkstyrke
2 Flytegrense
Legeringene vanligvis brukt til fremstilling av husholdningsfolier omfatter 1100 og
1200 type legeringene. Som det fremgår av Tabell 1 har disse vanlig brukte legeringene en tendens til å være svakere enn legeringer som 8015 og 8006. Mens legeringene 8015 og 8006 har en tendens til å ha større styrke enn standard folielegeringene, resulterer det høye jerninnholdet i legeringene 8015 og 8006 i folier som er uegnet for omsmelting av aluminiumbokser som skrap. Det økonomiske hensynet med omsmelting tvinger således frem bruken av 1100- og 1200-legeringene med lavere styrke og mindre elastisitet for å fremstille aluminiumfolier til husholdningen.
Legeringene 8015 og 8006 gir en sterkere folie fordi deres egenskaper ikke svekkes så hurtig som 1100- og 1200-legeringene etter gløding. Nedbrytningen hemmes eller stoppes av de dispergerte stoffene frembrakt i 8015 og 8006 under mellomglødingen, og også av det mangan og kopper som forblir i fast fase.
Legeringer som 1100 og 1200 kan lett herdes ved bearbeiding etter kaldvalsing. Når disse legeringene en gang er glødet, vil imidlertid deres flytegrense reduseres hurtig. Den viktigste grunnen til denne hurtige reduksjonen i flytegrensen er at 1100- og 1200-legeringene har lite eller ingen forsterkende elementer i løsningen, slik som kopper og mangan som forblir i løsning. Disse legeringene inneholder også lite dispergerte stoffer. For eksempel har 1100-legeringen typisk et partikulært innhold på 0,8 vekt%, mens 1200-legeringen har et innhold på 1,6 vekt% og 8111 har et innhold på 1,8 vekt%.
I motsetning har legeringen 8006 typisk et innhold av partikulært material på 3,5 vekt% og legering 8015 et innhold på 2,6 vekt%. Videre beholder legering 8015 når den fremstilles på en kontinuerlig støper, nesten all manganet i fast fase og frembringer en betydelig forsterkning av løsningen. Således, på grunn av de store mengdene med dispergerte stoffer forsterket av elementer i fast fase, er disse legeringene i stand til å beholde sin styrke i meget høyere grad etter gløding.
Et annet viktig aspekt når man vurderer aluminiumlegeringer for fremstilling av husholdningsfolier, er støpbarheten av vedkommende legering. Typisk er legeringer med et bredere størkningsområde og større innhold av silisium lettere å støpe enn legeringer med smalere størkningsområder og mindre innhold av silisium. For eksempel har legering 8015 et smalt størkningsområde og er vanskelig å støpe på en kontinuerlig støpemaskin. Endelig, for å forhindre dannelsen av en matt overflate på grunn av magnesiumoksidasjon, må mengden magnesium strengt begrenses.
Fra JP 02-011735 A er det kjent et kjernemateriale for et hardloddingsark anvendt for loddet varmevekslerkonstruksjon. Denne publikasjonen beskriver ikke metoden anvendt for å produsere hardloddingsarket, og det er anført at effektene av jern og silisium på styrken av hardloddingsarket er betydelige etter hardlodding, som skjer ved 600 °C.
Fra WO 95/25825 A er det kjent en aluminiumfolie som består av en legering med sammensetning 1,2-2,0 vekt% Fe; 0,2-1,0 vekt% Mn; 0,1-0,5 vekt% Mg og/eller Cu; inntil 0,4 vekt% Si; inntil 0,1 vekt% Zn; resten utgjøres av Al av minst kommersiell renhet. Folien har en gjennomsnittlig kornstørrelse under 5 um og er kontinuerlig rekrystallisert med en betydelig bevart valsekonsistens. Løsningsproduktelementene Mg og/eller Cu øker metallstyrke uten å hemme kontinuerlig rekrystallisasjon.
Et mål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en forbedret legering egnet for produksjon av aluminiumfolie.
Ifølge oppfinnelsen tilveiebringes en resirkulerbar aluminiumfolie med en tykkelse på mindre enn 0,0254 cm, et ark av en legering med en tykkelse på mindre enn 0,0254 cm, samt en fremgangsmåte for fremstilling av et ark av en aluminiumbasert legering.
Oppfinnelsen tilveiebringer nærmere bestemt en aluminiumfolie som er kjennetegnet ved at nevnte folie er resultatet av en kontinuerlig båndstøpeprosess og er laget av en legering som inneholder 0,2-0,5 vekt% silisium, 0,4-0,8 vekt% jern, 0,1-0,3 vekt% kopper, og 0,05-0,3 vekt% mangan, idet resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger, og nevnte folie inneholder minst 2 vekt% forsterkende partikulært materiale og med minst 0,1 vekt% av nevnte kopper og/eller mangan beholdt i fast løsning.
Videre tilveiebringes ifølge oppfinnelsen et ark av en legering som er kjennetegnet ved at nevnte ark er resultatet av en kontinuerlig båndstøpeprosess og inneholder 0,2-0,5 vekt% silisium, 0,4-0,8 vekt% jern, 0,1-0,3 vekt% kopper og 0,1-0,3 vekt% mangan, idet resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger, og med en flytegrense på minst 703 kg/cm<2> i fullstendig glødet tilstand.
Til slutt angår oppfinnelsen en fremgangsmåte for fremstilling av et ark av en aluminiumbasert legering, i hvilken et ark av en legering støpes ved kontinuerlig båndstøping til å forme et støpt ark mindre enn 5 cm tykt, det støpte arket vikles opp, det oppviklede arket kaldvalses til endelig tykkelse, fortrinnsvis mindre enn 0,0254 cm tykt, ved en fremgangsmåte som omfatter flere passeringer, og hvor arket blir mellomglødet ved en temperatur i området 250-450 °C etter en første passering og utvalses til endelig tykkelse i en eller flere påfølgende passeringer, som er kjennetegnet ved at nevnte legering inneholder 0,2-0,5 vekt% silisium, 0,4-0,8 vekt% jern, 0,1-0,3 vekt% kopper, 0,1-0,3 vekt% mangan, og resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger.
Et viktig aspekt av foreliggende oppfinnelse er således en ny sammensetning av en aluminiumlegering egnet for bruk som en husholdningsfolie med forbedret styrke på grunn av større mengder dispergerte stoffer forsterket av elementer i fast fase. Oppfinnelsen gir også en økonomisk metode for fremstilling av en aluminiumfolie til husholdningen laget av denne legeringen ved å bruke en kontinuerlig støpemaskin.
Legeringen i henhold til oppfinnelsen ulik legeringer som typisk brukes til produksjonen av folier, kan støpes kontinuerlig med en mellomgløding for å gi folier med formbarheten og strekkevnen til 1100 og 1200 legeringene mens den beholder den høye styrken karakteristisk for 8015 og 8006 legeringene. Dette oppnås gjennom en balansert forsterkningsmekanisme hvor forholdet mellom jern og silisium blir justert slik at minst 2 vekt% av de forsterkende partiklene dannes i folien og minst 0,1 vekt% kopper og/eller mangan beholdes i fast fase.
Oppsummert anfører foreliggende oppfinnelse en ny sammensetning av en aluminiumbasert legering for bruk som en aluminiumfolie i husholdningen og en lav kostnad for å fremstille folien. Foreliggende applisering beholder den kontinuerlige støpingen og prosessegenskapene til konvensjonelle legeringer brukt til husholdningsfolier, mens de oppviser styrkeegenskapene til legeringer med et høyere innhold av jern som følgelig er mindre ønskelige i resirkuleringsstrømmene.
Foreliggende oppfinnelse frembringer en ny aluminiumlegering for bruk i husholdningsfolier og en fremgangsmåte til fremstilling derav. Sammensetningen som beskrives i denne oppfinnelsen gir alle de ønskelige egenskapene som kreves for en aluminiumfolie til husholdningen. Legeringen er egnet til støping på en kontinuerlig støpemaskin fulgt av kaldvalsing av legeringen med en mellomgløding etter første passering av kaldvalseverket. Etter å ha blitt valset til endelig tykkelse, er den ferdige folien sterkere enn de løpende husholdningsfoliene mens de beholder ønskelige attri-butter med hensyn til resirkulering.
Generelt angitt inneholder legeringssammensetningen ifølge foreliggende oppfinnelse:
minst 0,2 og opp til 0,5 vekt% silisium,
minst 0,4 og opp til 0,8 vekt% jern,
minst 0,1 og opp til 0,3 vekt% kopper,
minst 0,05 og opp til 0,3 vekt% mangan,
ikke mer enn 0,01 vekt% magnesium, og resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger.
Foreliggende legering inneholder minst 0,2 og opp til 0,5 vekt% silisium og fortrinnsvis mellom 0,25 og 0,4 vekt%. Legeringer med et bredere størkningsområde og større innhold av silisium er lettere å støpe enn de som har et smalere størkningsområde og mindre innhold av silisium. Imidlertid kan en ytterligere økning av silisiuminnholdet resultere i utfelling av silisium i legeringen noe som kan øke slitasjen under etterfølgende bearbeidings- og formingsoperasjoner. For å tillate legeringen å støpes kontinuerlig på en konvensjonell måte skal således silisiuminnholdet holdes innenfor det tidligere nevnte området.
Foreliggende legering inneholder jern i en mengde på minst 0,4 og opp til 0,8 vekt% og fortrinnsvis mellom 0,5 og 0,7 vekt%. Jernet hjelper til med å gi legeringen bedre styrkeegenskaper slik som de man finner i 8015- og 8006- legeringene, men økningen i styrke må balanseres med den effekten som jernnivåene kan ha på resirkulering. Legeringer med høyt jerninnhold som 8006 og 8015 er ikke så verdifulle ved resirkulering fordi de ikke kan resirkuleres sammen med aluminiumlegeringer med lavt jerninnhold uten å blande inn primært metall med lavt jerninnhold for å redusere det totale jernnivået. Resirkulerbare ark for drikkebokser krever lavere jernnivåer enn de nivåene man finner i 8015- og 8006 legeringene. Ark for drikkebokser er løpende en av de mest verdifulle anvendelsene for resirkulerte aluminiumlegeringer og det krever et lavt jerninnhold.
Foreliggende legering inneholder kopper i en mengde på minst 0,1 og opp til 0,3 vekt% og fortrinnsvis mellom 0,15 og 0,25 vekt%. Når det forblir i løsningen virker kopper som et forsterkende element der. Kopper bidrar til styrken av legeringen og må være til stede i en mengde tilstrekkelig til å gi ønskede styrkenivåer. Kopper er også i stand til å beholde sine styrkeegenskaper i stor grad etter glødingen. Ved å forbli i løsning etter glødingen, er det antatt at større mengder dispergerte forbindelser kan forsterkes av det kopperet som forblir i fast fase. Imidlertid, mens kopper øker styrken på foreliggende legering, kan overdrevne mengder i forhold til det tidligere nevnte området, lede til dannelse av utfellinger som akselererer korrosjonen. I samsvar med dette er det foretrukket å holde koppernivået på ikke mer enn 0,25 vekt%.
Foreliggende legering inneholder minst 0,05 og opp til 0,3 vekt% mangan. Det er fordelaktig at mangannivået er på minst 0,1 vekt% og foretrukket at mangannivået ligger mellom 0,15 og 0,25 vekt%. Som med koppernivået skal manganet være til stede i en mengde så det forblir i løsning etter gløding. Manganet er antatt å forsterke de dispergerte stoffene i legeringen ved å holde seg i løsning. Manganet reduserer også reduksjonen i flytegrense som oppstår ved glødingen som vist med 1100 og 1200 legeringene. Manganinnholdet skal imidlertid forbli på de spesifiserte nivåene fordi større mengder mangan gir vanskeligheter ved kaldvalsing. Derfor skal manganinnholdet kontrolleres på et nivå hvor styrken forblir høy etter glødingen, men valsbarheten av legeringen ikke affiseres vesentlig.
Magnesiumnivået i foreliggende legering skal holdes på ikke mer enn 0,01 vekt%. Magnesiumnivået skal ikke overstige 0,01 vekt% idet høyere nivåer leder til magnesiumoksidasjon som resulterer i en matt overflatefinish.
Etter at legeringen er smeltet og sammensetningen justert innenfor de ovenfor beskrevne grensene, kan foreliggende legering støpes på en kontinuerlig støpemaskin tilpasset for fremstilling av produkter i arkform. En rekke kontinuerlige støpeprosesser og maskiner har blitt utviklet eller er i kommersiell bruk i dag for å støpe aluminiumlegeringer spesifikt for utvalsing til ark. Disse omfatter "twinbelte"-støpere, twinvalse-støpere, blokk-støpere, enkeltvalse-støpere og andre. Disse støpemaskinene er generelt i stand til å støpe et kontinuerlig ark av en aluminiumlegering mindre enn 5 cm tykt og så bredt som konstruksjonsbredden til støpemaskinen. Valgfritt kan den kontinuerlig støpelegeringen valses ut til mindre tykkelse umiddelbart etter støpingen i en kontinuerlig varmvalse- prosess. Denne formen for støping produserer et endeløst ark av en relativt bred, relativt tynn legering. Etter kontinuerlig støping blir aluminiumen viklet opp og nedkjølt til romtemperatur. Typisk vil det kontinuerlig støpte arket ha en tykkelse på mindre enn 2,54 cm og, hvis utvalset umiddelbart etter støping, kan ha en tykkelse på fra 0,127 til 0,254 cm når det vikles opp.
Kaldvalsing gjennomføres deretter ved flere passeringer med en mellomgløding etter den første eller andre passeringen mens arket er i en mellomtykkelse. Mellomglødingen utføres slik at folien kan rulles opp lettere til en endelig, ønsket tykkelse. Mellomglødingen kan utføres ved mellom 250 og 450 °C i en periode fra 5 minutter til 6 timer. Uten mellomglødingen kan legeringen få en uønsket grad av arbeidsherding som i sin tur gjør den videre utvalsingen av legeringen til folier vanskelig. Kaldvalsing fortsettes deretter for å redusere legeringens tykkelse fra arkets mellomtykkelse med en tykkelse på fra 0,05 til 1,0 cm til en endelig ønsket tykkelse.
Foreliggende legering fremstilt på denne måten gir et innhold av dispergerte stoffer på minst 1 vekt% og fordelaktig 2 vekt% eller høyere, og foretrukket 2,5 vekt% eller mer. Videre hemmes reduksjonen i flytegrensen under gløding av manganet og kopperet. Således kan en ny legering med en flytegrense tilsvarende 8006 og 8015 legeringene i kombinasjon med de ønskede kaldvalse- og resirkuleringsegenskapene funnet i de konvensjonelle aluminiumfolie-legeringene 1100 og 1200 oppnås.
Den komplekse forsterkende mekanismen som man får i aluminiumfolieproduktet i henhold til denne oppfinnelsen, er resultatet av å finne en enestående balanse mellom to ofte konkurrerende, forsterkende mekanismer; dvs. forsterkning av den faste fasen og forsterkning med dispergerte stoffer (eller partikulært materiale). Det er vel kjent at elementer og forbindelser dynamisk oppløses og utfelles under oppvarmingen og utvalsingen av aluminium, noe som kontinuerlig forandrer legeringens fysiske og kjemiske egenskaper. Elementer som mangan og kopper øker styrken av legeringen når de er i fast fase, og dispergerte stoffer (partikler) som Al3Fe, Ali2Fe3Si, Al9Fe2Si2, AleMn, AlisFeaSi, Ali2Mn3Si2 og andre gir styrke når de danner partikler på mindre enn 2 mikron dispergert i aluminiumlegeringen.
Balansen oppnådd mellom disse to forsterkende mekanismene i foreliggende oppfinnelse, produserer en aluminiumfolie med god styrke som er økonomisk å produsere og høyt verdsatt i resirkuleringsstrømmen. Dette er en kombinasjon av egenskaper som ikke tidligere har blitt oppnådd.
EKSEMPLER
En legering i henhold til foreliggende oppfinnelse ble støpt med en sammensetning av: 0,32 vekt% silisium,
0,65 vekt% jern
0,20 vekt% kopper
0,25 vekt% mangan og hvor resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger.
Denne legeringen ble støpt ved å bruke en beltestøper og umiddelbart utvalset mens den fortsatt var varm, til en tykkelse på ca. 0,14478 cm for å produsere en rull. Den ble videre kaldvalset til en tykkelse på ca. 0,056 cm og mellomglødet ved 275 °C i 2 timer. Etter mellomglødingen ble legeringen utvalset til en endelig tykkelse på ca. 0,00155 cm og glødet ved 330 °C i to timer. Egenskapene av dette eksemplet kan sees i Tabell 2 under.
En annen prøve ble støpt og utvalset til en endelig tykkelse ved å bruke en fremgangsmåte som den for Prøve 1 bortsett fra at mellomglødingen ble utført ved 425 °C og prøven hadde en sammensetning på 0,32 vekt% silisium, 0,55 vekt% jern, 0,14 vekt% kopper og 0,07 vekt% mangan. Egenskapene av denne Prøven 2 kan også sees i Tabell 2 under.
En tredje prøve ble fremstilt med en sammensetning på 0,06 vekt% silisium, 0,65 vekt% jern, 0,18 vekt% kopper og 0,15 vekt% mangan. Denne tredje prøven ble støpt og utvalset til endelig tykkelse med fremgangsmåten beskrevet ovenfor for Eksempel 2 bortsett fra at Prøve 3 ble mellomglødet ved 275 °C. Egenskapene til Prøve 3 kan sees i Tabell 2 under.
Endelig ble en fjerde Prøve mellomglødet ved 425 °C. Prøve 4 hadde samme sammensetning på vektbasis som Prøve 3, men ble fremstilt ved en annen mellomglødingstemperatur.
Flytegrensen (YS) og forlengelsen (Forleng %) ble bestemt i samsvar med ASTM prøvemetode E8. Som det kan sees i Tabell 2, er egenskapene til Prøve 1 meget like de til 8015. Også Prøve 1 hadde et partikulært innhold på ca 2,8 vekt%. Imidlertid unngår Prøve 1 det ekstremt høye jerninnholdet i 8015 som resulterer i vanskeligheter ved resirkuleringen.
Prøvene 2,3 og 4 har enten et lavere mangan- og kopperinnhold og har således en lavere konsentrasjon av fast løsning og/eller et lavere partikulært innhold enn Prøve 1. Også disse prøvene 2 og 4 ble mellomglødet ved en høyere temperatur brukt da folien ble formulert. Den høye mellomglødetemperaturen sammenkoplet med den nevnte lave konsentrasjonen av elementer i fast løsning og lavt partikulært innhold leder til at disse eksemplene har dårligere egenskaper sammenlignet med legering 8015.
Oppsummert anfører foreliggende oppfinnelse en ny sammensetning av en aluminiumbasert legering for bruk som aluminiumfolie i husholdningen som har forbedrete styrke/grenseegenskaper. Prøve 1 viser en flytegrense og endelig strekkstyrke som er sammenlignbar med legeringene 8015 og 8006. Mens den har styrkeegenskaper som kan sammenlignes med disse legeringene med et høyt jerninnhold, beholder foreliggende legering sin formbarhet og den ønskede resirkuleringsevnen til 1100- og 1200- legeringene med lavere jernmengder enn de som er funnet i 8015- og 8006- legeringene. Foreliggende legering oppviser egenskapene til 8015- og 8006-legeringene mens den samtidig beholder enkeltheten med hensyn til resirkulering. Foreliggende oppfinnelse anfører også en kostnadseffektiv fremstilling av legeringen til en aluminiumfolie til husholdningen.
Claims (10)
1. Resirkulerbar aluminiumfolie med en tykkelse på mindre enn 0,0254 cm, karakterisert ved at nevnte folie er resultatet av en kontinuerlig båndstøpeprosess og er laget av en legering som inneholder 0,2-0,5 vekt% silisium, 0,4-0,8 vekt% jern, 0,1-0,3 vekt% kopper, og 0,05-0,3 vekt% mangan, idet resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger, og nevnte folie inneholder minst 2 vekt% forsterkende partikulært materiale og med minst 0,1 vekt% av nevnte kopper og/eller mangan beholdt i fast løsning.
2. Folie ifølge krav 1,
karakterisert ved at nevnte folie inneholder minst 0,25 og mindre enn 0,4 vekt% silisium, minst 0,5 og mindre enn 0,7 vekt% jern, ikke mer enn 0,25 vekt% kopper, og minst 0,15 og mindre enn 0,3% vekt% mangan.
3. Ark av en legering med en tykkelse på mindre enn 0,0254 cm, karakterisert ved at nevnte ark er resultatet av en kontinuerlig båndstøpeprosess og inneholder 0,2-0,5 vekt% silisium, 0,4-0,8 vekt% jern, 0,1-0,3 vekt% kopper og 0,1-0,3 vekt% mangan, idet resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger, og med en flytegrense på minst 68,9 MPa i fullstendig glødet tilstand.
4. Ark av en legering ifølge krav 3,
karakterisert ved at nevnte legering inneholder minst 0,25 og mindre enn 0,4 vekt% silisium og minst 0,5 og mindre enn 0,7 vekt% jern.
5. Fremgangsmåte for fremstilling av et ark av en aluminiumbasert legering, i hvilken et ark av en legering støpes ved kontinuerlig båndstøping til å forme et støpt ark mindre enn 5 cm tykt, det støpte arket vikles opp, det oppviklede arket kaldvalses til endelig tykkelse, fortrinnsvis mindre enn 0,0254 cm tykt, ved en fremgangsmåte som omfatter flere passeringer, og hvor arket blir mellomglødet ved en temperatur i området 250-450 °C etter en første passering og utvalses til endelig tykkelse i en eller flere påfølgende passeringer,
karakterisert ved at nevnte legering inneholder 0,2-0,5 vekt% silisium, 0,4-0,8 vekt% jern, 0,1-0,3 vekt% kopper, 0,1-0,3 vekt% mangan, og resten utgjøres av aluminium og tilfeldige forurensninger.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 5,
karakterisert ved at legeringen har et partikulært innhold på minst 2,0 vekt%.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 5 eller 6,
karakterisert ved at nevnte legering inneholder minst 0,1 vekt% av nevnte kopper og/eller mangan tilbakeholdt i fast løsning.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 5,6 eller 7,
karakterisert ved at nevnte legering inneholder minst 0,15 og mindre enn 0,3 vekt% mangan.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 5,6, 7 eller 8,
karakterisert ved at nevnte legering ikke inneholder mer enn 0,25 vekt% kopper.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 5,6, 7, 8 eller 9,
karakterisert ved at nevnte legering inneholder minst 0,25 og mindre enn 0,4 vekt% silisium.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US4268997P | 1997-04-04 | 1997-04-04 | |
PCT/CA1998/000238 WO1998045492A1 (en) | 1997-04-04 | 1998-03-18 | Aluminum alloy composition and method of manufacture |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO994824D0 NO994824D0 (no) | 1999-10-04 |
NO994824L NO994824L (no) | 1999-11-30 |
NO325948B1 true NO325948B1 (no) | 2008-08-25 |
Family
ID=21923254
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO994824A NO325948B1 (no) | 1997-04-04 | 1999-10-04 | Aluminiumlegering og fremstilling derav |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6350532B1 (no) |
EP (1) | EP0972089B1 (no) |
JP (1) | JP4211875B2 (no) |
AT (1) | ATE284454T1 (no) |
AU (1) | AU6491898A (no) |
BR (1) | BR9808456A (no) |
CA (1) | CA2284575C (no) |
DE (1) | DE69828036T2 (no) |
ES (1) | ES2229484T3 (no) |
NO (1) | NO325948B1 (no) |
WO (1) | WO1998045492A1 (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4565439B2 (ja) * | 1998-02-18 | 2010-10-20 | ノベリス・インコーポレイテッド | 高強度アルミニウム箔の製造法 |
US6589692B2 (en) * | 2000-03-01 | 2003-07-08 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Aluminum battery with aluminum-containing negative electrode |
US7172664B2 (en) * | 2000-07-06 | 2007-02-06 | Novelis Inc. | Method of making aluminum foil for fins |
FR2813316B1 (fr) | 2000-08-29 | 2002-10-18 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de bandes tres minces en alliage aluminium-fer |
US6531006B2 (en) * | 2001-02-13 | 2003-03-11 | Alcan International Limited | Production of high strength aluminum alloy foils |
US6663729B2 (en) | 2001-02-13 | 2003-12-16 | Alcan International Limited | Production of aluminum alloy foils having high strength and good rollability |
US20100084053A1 (en) * | 2008-10-07 | 2010-04-08 | David Tomes | Feedstock for metal foil product and method of making thereof |
DE102009003560B4 (de) * | 2009-03-03 | 2015-01-22 | Hydro Aluminium Deutschland Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines sorptionsmittelbeschichteten Aluminiumbandes, sorptionsmittelbeschichtetes Aluminiumband und dessen Verwendung |
CN101629257B (zh) * | 2009-08-14 | 2011-10-19 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种0.022mm耐温装饰箔及其制备方法 |
KR20140148498A (ko) | 2012-04-24 | 2014-12-31 | 가부시키가이샤 유에이씨제이 | 전극 집전체용 알루미늄 합금호일, 그 제조 방법 및 리튬 이온 이차전지 |
CN108130496B (zh) * | 2018-01-05 | 2019-09-13 | 江西理工大学 | 一种铝合金宏观粗晶及单晶的制备方法 |
CN111349825A (zh) * | 2020-04-26 | 2020-06-30 | 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 | 一种利用短流程铸轧坯生产高韧性电池铝箔的制备方法 |
CN111549261A (zh) * | 2020-05-13 | 2020-08-18 | 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 | 一种短流程铸轧坯生产深冲冷成型药用铝箔的制备方法 |
CN113444921A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-09-28 | 山东德利铝业科技有限公司 | 一种12μm电池铝箔的制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02117A (ja) * | 1987-10-09 | 1990-01-05 | Boehringer Ingelheim Kg | 活性物質放出用の埋込可能な生分解性組成物 |
WO1995025825A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-09-28 | Alcan International Limited | Aluminium foil |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2091651A5 (no) * | 1970-05-14 | 1972-01-14 | Aluminum Co Of America | |
GB1479429A (en) * | 1973-05-17 | 1977-07-13 | Alcan Res & Dev | Aluminium alloy products and method for making same |
US4163665A (en) * | 1978-06-19 | 1979-08-07 | Alumax Mill Products, Inc. | Aluminum alloy containing manganese and copper and products made therefrom |
JPH0211735A (ja) * | 1988-06-29 | 1990-01-16 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金ブレージングシート |
JPH05320798A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-03 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブ |
US5618358A (en) * | 1995-03-01 | 1997-04-08 | Davisson; Thomas | Aluminum alloy composition and methods of manufacture |
JPH1011735A (ja) | 1996-06-20 | 1998-01-16 | Victor Co Of Japan Ltd | 磁気記録媒体 |
-
1998
- 1998-03-18 ES ES98910549T patent/ES2229484T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-18 WO PCT/CA1998/000238 patent/WO1998045492A1/en active IP Right Grant
- 1998-03-18 DE DE69828036T patent/DE69828036T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-18 JP JP54216798A patent/JP4211875B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-18 BR BR9808456-9A patent/BR9808456A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-03-18 US US09/381,882 patent/US6350532B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-18 AU AU64918/98A patent/AU6491898A/en not_active Abandoned
- 1998-03-18 EP EP98910549A patent/EP0972089B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-18 AT AT98910549T patent/ATE284454T1/de active
- 1998-03-18 CA CA002284575A patent/CA2284575C/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-10-04 NO NO994824A patent/NO325948B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02117A (ja) * | 1987-10-09 | 1990-01-05 | Boehringer Ingelheim Kg | 活性物質放出用の埋込可能な生分解性組成物 |
WO1995025825A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-09-28 | Alcan International Limited | Aluminium foil |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2284575C (en) | 2004-12-14 |
NO994824D0 (no) | 1999-10-04 |
AU6491898A (en) | 1998-10-30 |
ES2229484T3 (es) | 2005-04-16 |
CA2284575A1 (en) | 1998-10-15 |
DE69828036T2 (de) | 2005-12-22 |
EP0972089B1 (en) | 2004-12-08 |
NO994824L (no) | 1999-11-30 |
WO1998045492A1 (en) | 1998-10-15 |
JP4211875B2 (ja) | 2009-01-21 |
JP2001518976A (ja) | 2001-10-16 |
US6350532B1 (en) | 2002-02-26 |
ATE284454T1 (de) | 2004-12-15 |
EP0972089A1 (en) | 2000-01-19 |
BR9808456A (pt) | 2000-05-23 |
DE69828036D1 (de) | 2005-01-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100245632B1 (ko) | 저밀도 고강도 알루미늄-리튬 합금 | |
US4645544A (en) | Process for producing cold rolled aluminum alloy sheet | |
EP0059812B1 (en) | Method for producing an aluminium alloy forming sheet | |
NO325948B1 (no) | Aluminiumlegering og fremstilling derav | |
US4645543A (en) | Superplastic aluminum alloy | |
US5423925A (en) | Process for manufacturing Al-Mg alloy sheets for press forming | |
EP1848835A2 (en) | Aluminum-zinc-magnesium-scandium alloys and methods of fabricating same | |
JP2011202283A (ja) | アルミニウム合金、アルミニウム合金箔および容器とアルミニウム合金箔の製造方法 | |
CA2563561A1 (en) | Free-machining wrought aluminium alloy product and process for producing such an alloy product | |
US4126450A (en) | Continuously castable zinc base alloy | |
US5380379A (en) | Aluminum foil product and manufacturing method | |
US5019188A (en) | Process for forming an aluminum alloy thin sheet by hot and cold rolling | |
JPH11293363A (ja) | 自動車部材用アルミニウム合金の製造方法及びこれにより得られる自動車部材 | |
JP2663078B2 (ja) | 安定な人工時効性を有するt6処理用アルミニウム合金 | |
US5417919A (en) | Aluminum alloy material having high strength and excellent formability | |
JPS63235455A (ja) | 高強度銅合金の製造方法 | |
JPH06228696A (ja) | Di缶胴用アルミニウム合金板 | |
JPH06240395A (ja) | 超塑性成形用アルミニウム合金板、その製造方法およびそれを用いた超塑性成形体 | |
JPS6254183B2 (no) | ||
EP4306668A1 (en) | Method of producing aluminum can sheet | |
JPH0346541B2 (no) | ||
JP3983454B2 (ja) | 高強度高成形性アルミニウム合金板の製造方法および該製造方法により得られるアルミニウム合金板 | |
JP3247149B2 (ja) | アルミニウム合金板材の製造方法 | |
CA2722490A1 (en) | High strength aluminium alloy extrusion | |
JPH03271349A (ja) | 成形性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: BRYN AARFLOT AS, POSTBOKS 449 SENTRUM, 0104 OSLO |
|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: NOVELIS INC., US |
|
MK1K | Patent expired |