NO319795B1 - Anlegg for a vaeskedanne naturgass - Google Patents

Anlegg for a vaeskedanne naturgass Download PDF

Info

Publication number
NO319795B1
NO319795B1 NO20012407A NO20012407A NO319795B1 NO 319795 B1 NO319795 B1 NO 319795B1 NO 20012407 A NO20012407 A NO 20012407A NO 20012407 A NO20012407 A NO 20012407A NO 319795 B1 NO319795 B1 NO 319795B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
natural gas
heat exchanger
refrigerant
main
cooling
Prior art date
Application number
NO20012407A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20012407L (no
NO20012407D0 (no
Inventor
Robert Klein Nagelvoort
Original Assignee
Shell Int Research
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shell Int Research filed Critical Shell Int Research
Publication of NO20012407L publication Critical patent/NO20012407L/no
Publication of NO20012407D0 publication Critical patent/NO20012407D0/no
Publication of NO319795B1 publication Critical patent/NO319795B1/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0289—Use of different types of prime drivers of at least two refrigerant compressors in a cascade refrigeration system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0087—Propane; Propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0269—Arrangement of liquefaction units or equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple "trains" concept
    • F25J1/0271—Inter-connecting multiple cold equipments within or downstream of the cold box
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0274—Retrofitting or revamping of an existing liquefaction unit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F25J1/0282—Steam turbine as the prime mechanical driver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F25J1/0283—Gas turbine as the prime mechanical driver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F25J1/0284—Electrical motor as the prime mechanical driver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Medicines Containing Plant Substances (AREA)
  • Fats And Perfumes (AREA)

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører et anlegg for å væskedanne naturgass. Et slikt anlegg omfatter en varmeveksler for forvarming av naturgass, hvilken varmeveksler har et innløp for naturgass og et utløp for avkjølt naturgass og en varmeveksler for væskedannelse omfattende en første varm side med et innløp koblet til et utløp for avkjølt naturgass og et utløp på toppen av væskedannelsevarmeveksleren for væskedannet naturgass. Anlegget omfatter videre en forkjølingskjølekrets for å fjerne varme fra naturgassen i naturgassforkjølingsvarmeveksleren, og en væskedannelses- (eller hoved-) kjølekrets for å fjerne varme fra naturgass som strømmer gjennom den første varme side i hovedvarmeveksleren. Et slikt anlegg er for eksempel kjent fra de internasjonale patentpublikasjoner nr. 96/33397 og 97/33131. Sistnevnte publikasjon inneholder videre angivelse av at kompressorene i forkjølingkjølekretsen og i væskedannelsekjølekretsen er mekanisk sammenkoblede.
Under normal drift blir naturgassen som skal væskedannes forkjølt i den varme side av naturgassforkjølingsvarmeveksleren ved varmeveksling med kjølemiddel som fordamper på den kalde side. Fordampet kjølemiddel fjernes fra den kalde side av varmeveksleren. Dette fordampede kjølemiddel væskedannes i forkjølingskjølekretsen. Til dette formål blir kjølemidlet komprimert i en kompressor til et forhøyet trykk, og kompresjonsvarmen og fordampningsvarmen fjernes i en kondensator. Det væskedannede kjølemiddel får ekspandere i ekspansjonsinnretningen til et lavere trykk, og ved dette trykk får kjølemidlet fordampe i den kalde side på naturgassforkjølings-varmeveksleren.
Den forkjølte naturgass blir deretter ytterligere avkjølt, væskedannet og underkjølt til omtrent sitt atmosfæriske kokepunkt i den første varme side av væskedannelsesvarmeveksleren ved varmeveksling med kjølemiddel som fordamper på den kalde side av hovedvarmeveksleren. Fordampet kjølemiddel fjernes fra den kalde side av væskedannelsesvarmeveksleren. Dette fordampede kjølemiddel væskedannes i hovedkjølekretsen. Til dette formål blir kjølemidlet komprimert i en kompressor til et forhøyet trykk og kompresjonsvarmen fjernes i et antall varmevekslere. Kjølemidlet blir deretter kondensert og separert til en lett, gassformig fraksjon og en tung, flytende fraksjon, hvilke fraksjoner avkjøles ytterligere i separate varme sider i væskedannelsesvarmeveksleren for å oppnå væskedannede og underkjølte fraksjoner ved forhøyede trykk. De etterkjølte kjølemidler får deretter ekspandere i ekspansjonsinnretninger til et lavere trykk, og ved dette trykk får kjølemidlet fordampe i den kalde side av hovedvarmeveksleren.
Dette anlegg blir vanligvis betegnet enkelttogvæskedannelsesanlegg. Et slikt anlegg er således utformet at den maksimale mengde gass som kan væskedannes er begrenset i praksis ved den maksimale mengde kraft som kan leveres av turbinene som driver kompressorene i forkjølings- og hovedkjølekretsen. For at mer naturgass skal kunne væskedannes kan det bygges et andre tog av væskedannelsesanlegg av samme størrelse. Et anlegg bestående av to slike tog kalles et totogsvæskedannelsesanlegg. Totogsvæskedannelsesanlegget vil imidlertid ha en væskedannelseskapasitet som er to ganger væskedannelseskapasiteten for enkelttogsvæskedannelsesanlegget. Ettersom en slik stor økning av væskedannelseskapasiteten ikke alltid er nødvendig, finnes det et behov for å oppnå en økning av væskedannelseskapasiteten i størrelsesorden 40 til 60 %.
Denne økning på 40 til 60 % av væskedannelseskapasiteten kan oppnås ved å skru ned produksjonen på totogsvæskedannelsesanlegget til det ønskede nivå. Alternativt kan målet oppnås med to mindre tog, hvert med en maksimal kapasitet på 70 til 80 % av de større tog.
Det er et mål med den foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe et anlegg for væskedannelse av naturgass med en væskedannelseskapasitet som er 40 til 60 % høyere enn den for et større væskedannelsestog, hvorved byggekostnadene er mindre enn dem forbundet med et anlegg bestående av to mindre tog, hvert med en maksimal kapasitet i størrelsesorden 70 til 80 % av det større tog.
Til dette formål tilveiebringer oppfinnelsen et anlegg for å væskedanne naturgass omfattende en forkjølingsvarmeveksler med et innløp for naturgass og et utløp for avkjølt naturgass, en fordeler med et innløp koblet til utløpet for avkjølt naturgass og med minst to utløp og minst to hovedvarmevekslere hver omfattende en første varm side med ett innløp koblet til ett utløp i fordeleren og et utløp for væskedannet naturgass,
og anlegget er særpreget ved at det videre omfatter en forkjølingskjølemiddelkrets for å fjerne varme fra naturgassen i forkjølingsvarmeveksleren, og minst to hovedkjøle-middelkretser for fjerning av varme fra naturgass som strømmer gjennom den første varme side i den korresponderende hovedvarmeveksler, hvor forkjølingskjølemiddel-kretsen videre omfatter minst to ytterligere kretser for fjerning av varme fra hovedkjølemidlene i hver av hovedkjølemiddelkretsene.
Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet i nærmere detalj ved hjelp av eksempler med henvisning til tilhørende tegninger, hvor Figur 1 viser skjematisk væskedannelsesanlegget ifølge den foreliggende oppfinnelse, Figur 2 viser skjematisk et alternativ til forkjølingskjølemiddelkretsen vist på
Figur 1, og
Figur 3 viser skjematisk et alternativ til utførelsesformen vist på Figur 2.
Det henvises til Figur 1. Anlegget for væskedannelse av naturgass ifølge den foreliggende oppfinnelse omfatter én naturgassforkjølingsvarmeveksler 2, en forkjølingskjølemiddelkrets 3, en fordeler 4, to hovedvarmevekslere 5 og 5<1>, og to hovedkjølemiddelkretser 9 og 9'.
Naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2 har en varm side i form av et rør 12 som har et innløp 13 for naturgass og et utløp 14 for avkjølt naturgass. Røret 12 er anordnet i den kalde side eller skallsiden 15 i naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2.
Fordeleren 4 har et innløp 18 koblet ved hjelp av en kanal (rør) 19 til utløpet 14 fra avkjølt naturgass, og to utløp 22 og 23.
Hver væskedannelsesvarmeveksler 5, 5' omfatter en første varm side 25,25' med ett innløp 26,26'. Innløpet 26 i den første varme side 25 er koblet til utløpet 22 i fordeler 4 og innløpet 26' i den første varme side 25' er koblet til utløpet 23, ved hjelp av kanalene 27 og 27', hhv. Hver første varme side 25, 25' har et utløp 28,28' ved toppen av væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5' for væskedannelse av naturgass. Den første varme side 25,25' er plassert i den kalde side 29, 29' i væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5', hvilken kald side 29,29' har et utløp 30, 30'.
Forkjølingskjølemiddelkretsen 3 omfatter en turbindrevet
forkjølingskjølemiddelkompressor 31 med et innløp 33 og et utløp 34. Utløpet 34 er koblet ved hjelp av en kanal 35 til en kjøler 36, hvilken kan være en luftkjøler eller en vannkjøler. Kanal 35 strekker seg via en ekspansjonsanordning i form av et spjeld 38 til innløpet 39 i den kalde side 15 i naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2. Utløpet 40 i den kalde side 15 er koblet ved hjelp av en returkanal 41 til innløpet 33 på den turbindrevne forkjølingskjølemiddelkompressor 31.
Forkjølingskjølemiddelkretsen 3 forkjøler ikke bare naturgassen, den tjener også til forkjøling av kjølemidlet i hovedkjølemiddelkretsene 9 og 9'. Til dette formål omfatter forkjølingskretsen 3 ytterligere kretser 43 og 43'. Hver ytterligere krets 43, 43' omfatter en kanal 44,44' som inkluderer en ekspansjonsanordning i form av en dyse 45,45' og en returkanal 46,46'.
Hver væskedannelseskjølemiddelkrets 9,9' omfatter en gassturbindrevet væskedannelseskjølemiddelkompressor 50, 50' med et innløp 51, 51' og et utløp 52, 52'. Innløpet 51, 51' er koblet ved hjelp av en returkanal 53, 53' til utløpet 30, 30' i den kalde side 29,29' i væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5'. Utløpet 52, 52' er koblet ved hjelp av en kanal 54, 54' til en kjøler 56, 56', hvilken kan være en luftkjøler eller en vannkjøler, og den varme side 57, 57' i en kjølemiddelvarmeveksler 58, 58' til en separator 60, 60'. Hver separator 60 har et utløp 61,61' for væske ved sin nedre ende og et utløp 62, 62' for gass ved sin øvre ende.
Hver væskedannelseskjølemiddelkrets 9, 9' inkluderer videre en første kanal 65, 65' som strekker seg fra utløpet 61, 61' til innløpet i en andre varm side 67,67' som strekker seg til et midtpunkt i væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5', en kanal 69,69', en ekspansjonsinnretning 70, 70' og en injeksjonsdyse 73, 73'.
Hver væskedannelseskjølemiddelkrets 9,9' inkluderer videre en andre kanal 75, 75' som strekker seg fra utløpet 62, 62' til innløpet i en tredje varm side 77, 77' som strekker seg til toppen av væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5', en kanal 79,79', en ekspansjonsanordning 80, 80' og en injeksjonsdyse 83, 83'.
Hver kjølemiddelvarmeveksler 58, 58<1> inkluderer en kald side 85, 85' som er inkludert i den ytterligere krets 43,43'.
Det er hensiktsmessig om hovedkjølemiddelkretsene 9 og 9' er identiske, og dette gjelder også hovedvarmevekslerne 5 og 5'.
Under normal drift tilføres naturgass til innløpet 13 i den varme side 14 i naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2 gjennom kanal 90. Forkjølingskjølemidlet fjernes fra utløpet 40 i den kalde side 15 i naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2, komprimeres i den turbindrevne forkjølingskjølemiddelkompressor 31 til et forhøyet trykk, kondenseres i kondensatoren 36 og får ekspandere i ekspansjonsinnretningen 38 til et lavt trykk. I den kalde side 15 får det ekspanderte forkjølte kjølemiddel fordampe ved det lave trykk og på denne måte blir varme fjernet fra naturgassen.
Forkjølt naturgass fjernet fra den varme side 14 føres til fordeleren 4 gjennom kanal 19.
Gjennom kanalene 27 og 27' tilføres forkjølt naturgass til innløpene 26 og 26' i de første varme sider 25 og 25' i hovedvarmevekslerne 5 og 5'. I den første varme side 25,25' væskedannes naturgassen og underkjøles. Den underkjølte naturgass tas ut gjennom kanalene 95 og 96. Mengden naturgass som føres gjennom kanalene 27 og 27' er hensiktsmessig lik med hverandre. Den underkjølte naturgass føres til en enhet for ytterligere behandling (ikke vist) og til tanker for lagring av den væskedannede naturgass (ikke vist).
Hovedkjølemidlet tas ut fra utløpet 30,30' i den kalde side 29, 29' i væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5', komprimeres til et forhøyet trykk i den gassturbindrevne væskedannelseskjølemiddelkompressor 50, 50'. Kompresjonsvarmen tas ut i kjøleren 56, 56' og ytterligere varme tas ut fra hovedkjølemidlet i kjølemiddelvarmeveksleren 58, 58' til å oppnå delvis kondensert kjølemiddel. Delvis kondensert hovedkjølemiddel separeres deretter i separator 60,60' til en tung, væskefraksjon og en lett, gassfraksjon, hvilke fraksjoner kjøles ytterligere i den andre og den tredje varme side 67,67' og 77, 77' hhv., for å oppnå væskedannede og underkjølte fraksjoner ved forhøyet trykk. De underkjølte kjølemidler får deretter ekspandere i ekspansjonsanordningene 70, 70', og 80, 80', til et lavere trykk. Ved dette trykk får kjølemidlet fordampe i den kalde side 29, 29' i væskedanneslesvarmevekslerne 5, 5' for å fjerne varme fra naturgassen som føres gjennom den første kalde side 25,25'.
I utførelsesformen beskrevet ovenfor er forkjølingskjølemidlet hensiktsmessig et enkeltkomponentkjølemiddel, slik som propan, eller en blanding av hydrokarbonkomponenter eller annet hensiktsmessig kjølemiddel benyttet i en kompresjonskjølesyklus eller i en absorpsjonskjølesyklus.
Hovedkjølemidlet er hensiktsmessig et flerkomponentkjølemiddel omfattende nitrogen, metan, etan, propan og butan.
Naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2 omfatter hensiktsmessig et sett av to eller flere varmevekslere anordnet i rekke, hvor forkjølingskjølemidlet får fordampe ved ett eller flere trykknivåer. Hensiktsmessig omfatter kjølemiddelvarmevekslerne 58 og 58' et sett av to eller flere varmevekslere anordnet i rekke, hvor forkjølingskjølemidlet får fordampe ved ett eller flere trykknivåer.
Henvisning gjøres nå til Figur 2 som skjematisk viser et alternativ til forkjølingskjølemiddelkretsen 3 og ytterligere kretser 43 og 43' som vist på Figur 1. Naturgassforkjølingsvarmeveksleren 2 og kjølemiddelvarmevekslerne 58 og 58' vist på
Figur 1 er blitt kombinert til én integrert varmeveksler 102. Den integrerte varmeveksler 102 har en kald side 115 hvori den varme side 12 er anordnet gjennom hvilken naturgassen strømmer under normal drift, og de varme sider 57 og 57' tilhørende hovedkjølemiddelkretsene 9 og 9', hhv. I denne utførelsesform er forkjølingskjølemidlet hensiktsmessig et flerkomponentkjølemiddel omfattende nitrogen, metan, etan, propan og butan. Under normal drift blir fordampet forkjølet kjølemiddel fjernet fra den kalde side 115 gjennom kanal 41, komprimert til et forhøyet trykk ved
forkjølingskjølemiddelkompressoren 31, kjølt i kjøler 36 og tilført til den ytterligere varme side 143 anordnet i den kalde side i den integrerte varmeveksler 102.1 den ytterligere varme side 143 blir forkjølt kjølemiddel væskedannet mot fordampet kjølemiddel. Det væskedannede forkjølte kjølemiddel tas ut fra den ytterligere varme side 143 gjennom kanal 145 utstyrt med ekspansjonsanordning i form av spjeld 146, hvor det får ekspandere til et lavere trykk. Ved dette lavere trykk tilføres kjølemidlet gjennom injeksjonsdyser 148 til den kalde side 115.
Det gjøres henvisning til Figur 3 som viser et alternativ til utførelsesformen vist på Figur 2, hvor forkjølingskjølemiddelkompressoren 31 er en totrinnskompressor. Totrinnskompressoren 31 tilføres kjølemiddel ved forhøyet trykk til den ytterligere varme side 143' i den førstetrinns integrerte forkjølingsvarmeveksler 102', hvor en del av kjølemidlet får fordampe ved mellomliggende trykk i den kalde side 115'. Det resterende føres gjennom kanal 150 til den ytterligere varme side 143 i den andretrinns integrerte forkjølingsvarmeveksler 102, og dette kjølemiddel får fordampe ved lavt trykk i den kalde side 115.1 de første- og andretrinns varmevekslerne 102 og 102' forkjøles naturgassen, hvor de varme sider 12 er sammenkoblet ved hjelp av kanal 151, og væskedannelseskjølemidlet i hver av væskedannelseskjølemiddelkretsene forkjølt i de varme tider 57 og 57'. Av hensyn til klarheten er kanalene som sammenkobler sistnevnte varme sider ikke vist.
Istedenfor to trinn kan den integrerte forkjølingsvarmeveksler omfatte tre trinn i serie.
Hovedvarmevekslerne 5 og 5' kan være av enhver egnet design, slik som en spiraltvunnet varmeveksler eller en platefinnevarmeveksler.
I utførelsesformen som er beskrevet med henvisning til Figur 1 har væskedannelsesvarmeveksleren 5, 5' en andre og en tredje varm side 67, 67' og 77, 77', hhv. I en alternativ utførelsesform har væskedannelsesvarmeveksleren kun én varm side hvori den andre og den tredje varme side er kombinert. I dette tilfelle blir det delvis kondenserte hovedkjølemiddel direkte tilført til den tredje varme side 77,77', uten separasjon derav til en tung væskefraksjon og en lett gassfraksjon.
Kompressorene 31, 50 og 50' kan være flertrinns-kompressorer med interkjøling eller en kombinasjon av kompressorer i rekke med interkjøling mellom to kompressorer, eller en kombinasjon av kompressorer i parallell.
Istedenfor turbiner kan elektriske motorer benyttes til å drive kompressorene 31, 50 og 50' i forkjølingskjølemiddelkretsen 3 og de to hovedkjølemiddelkretser 9 og 9'.
Det er hensiktsmessig om turbinen (ikke vist) i forkjølingskjølemiddelkretsen er en dampturbin. I dette tilfelle er det hensiktsmessig om dampen som er nødvendig for å drive dampturbinen genereres med varme frigitt fra kjøling av eksosen fra gassturbinene (ikke vist) i hovedkjølemiddelkretsene.
Med den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes et ekspanderbart anlegg for væskedannelse av naturgass, hvorved i et første trinn et enkelttog bygges med 100 % væskedannelseskapasitet, og hvorved i et andre trinn den andre væskedannelsesvarmeveksler og den andre væskedannelseskjølemiddelkrets av samme størrelse som de første kan tilføres for å øke væskedanelseskapasiteten til størrelsesorden 140 til 160%.
Forkjølingskjølemiddelkretsen betjener nå to hovedkjølemiddelkretser. Følgelig kan omfanget hvorved naturgassen forkjøles reduseres. Imidlertid er det en fordel med den foreliggende oppfinnelse ved at betingelsene for forkjøling og væskedannelse, for eksempel sammensetningene av kjølemidlet, lett kan tilpasses slik at det oppnås en effektiv drift. I tilfellet én av væskedannelseskretsene må tas ut av drift, kan betingelsene tilpasses til effektiv operasjon med et enkelt væskedannelsestog.
På denne måte kan væskedannelseskapasiteten økes uten å tilføre en andre forkjølingskrets, og dette gir betydelige kostnadsbesparelser.
Beregninger har videre vist at væskedannelsesutbyttet (mengden væskedannet gass produsert pr. enhet arbeid utført av kompressorene) ikke blir ugunstig påvirket ved bruk av én forkjølingskjølemiddelkrets som betjener to hovedkjølemiddelkretser.

Claims (5)

1. Anlegg for å væskedanne naturgass omfattende en forkjølingsvarmeveksler (2) med et innløp (13) for naturgass og et utløp (14) for avkjølt naturgass, en fordeler (4) med et innløp (18) koblet til utløpet (14) for avkjølt naturgass og med minst to utløp (22, 23) og minst to hovedvarmevekslere (5, 5') hver omfattende en første varm side (25,25') med ett innløp (26, 26') koblet til ett utløp (22,23) i fordeleren (4) og et utløp (28,28') for væskedannet naturgass, karakterisert ved at anlegget videre omfatter en forkjølingskjølemiddelkrets (3) for å fjerne varme fra naturgassen i forkjølingsvarmeveksleren (2), og minst to hovedkjølemiddelkretser (9, 9') for fjerning av varme fra naturgass som strømmer gjennom den første varme side (25,25') i den korresponderende hovedvarmeveksler (5, 5'), hvor forkjølingskjølemiddelkretsen (3) videre omfatter minst to ytterligere kretser (43,43') for fjerning av varme fra hovedkjølemidlene i hver av hovedkjølemiddelkretsene (9,9').
2. Anlegg ifølge krav 1, karakterisert ved at kjølemiddelkretsene (3, 9, 9') inkluderer en kompressor (31, 50, 50') drevet av en egnet driveinnretning.
3. Anlegg ifølge krav 2, karakterisert ved at driveinnretningen i kompressoren (31) i forkjølingskjølemiddelkretsen (3) er en dampturbin.
4. Anlegg ifølge krav 3, karakterisert ved at driveinnretningene i kompressorene (50, 50') i hver av væskedannelseskjølemiddelkretsene (9,9') er gassturbiner, og hvorved under normal drift, dampen nødvendig for å drive dampturbinen genereres med varme frigitt fra kjøling av eksosen fra gassturbinene i hovedkjølemiddelkretsene (9,9').
5. Anlegg ifølge hvilket som helst av kravene 1-4, karakterisert ved at fordeleren (4) har to utløp (22,23), idet anlegget omfatter to hovedvarmevekslere (5, 5') og to hovedkjølemiddelkretser (9, 9').
NO20012407A 1998-11-18 2001-05-16 Anlegg for a vaeskedanne naturgass NO319795B1 (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP98309451 1998-11-18
PCT/EP1999/009113 WO2000029797A1 (en) 1998-11-18 1999-11-16 Plant for liquefying natural gas

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO20012407L NO20012407L (no) 2001-05-16
NO20012407D0 NO20012407D0 (no) 2001-05-16
NO319795B1 true NO319795B1 (no) 2005-09-19

Family

ID=8235169

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20012407A NO319795B1 (no) 1998-11-18 2001-05-16 Anlegg for a vaeskedanne naturgass

Country Status (20)

Country Link
US (1) US6389844B1 (no)
EP (1) EP1137902B1 (no)
JP (1) JP4278873B2 (no)
KR (1) KR100636562B1 (no)
CN (1) CN1122807C (no)
AT (1) ATE231604T1 (no)
AU (1) AU744683B2 (no)
DE (1) DE69905077T2 (no)
DK (1) DK1137902T3 (no)
DZ (1) DZ2942A1 (no)
EA (1) EA002617B1 (no)
EG (1) EG22298A (no)
ES (1) ES2191488T3 (no)
GC (1) GC0000082A (no)
ID (1) ID28818A (no)
MY (1) MY121823A (no)
NO (1) NO319795B1 (no)
TR (1) TR200101369T2 (no)
TW (1) TW421704B (no)
WO (1) WO2000029797A1 (no)

Families Citing this family (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EG23193A (en) * 2000-04-25 2001-07-31 Shell Int Research Controlling the production of a liquefied natural gas product stream.
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US20070107465A1 (en) * 2001-05-04 2007-05-17 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) * 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7074322B2 (en) * 2002-09-30 2006-07-11 Bp Corporation North America Inc. System and method for liquefying variable selected quantities of light hydrocarbon gas with a plurality of light hydrocarbon gas liquefaction trains
CN100520260C (zh) * 2002-09-30 2009-07-29 Bp北美公司 提供制冷剂压缩用能量和轻质烃气体液化过程用电能的减少二氧化碳排放物的系统和方法
CN100455960C (zh) * 2002-09-30 2009-01-28 Bp北美公司 模块化lng过程
EG24658A (en) * 2002-09-30 2010-04-07 Bpcorporation North America In All electric lng system and process
US6691531B1 (en) * 2002-10-07 2004-02-17 Conocophillips Company Driver and compressor system for natural gas liquefaction
US6640586B1 (en) * 2002-11-01 2003-11-04 Conocophillips Company Motor driven compressor system for natural gas liquefaction
EP1471319A1 (en) * 2003-04-25 2004-10-27 Totalfinaelf S.A. Plant and process for liquefying natural gas
FR2855869B1 (fr) * 2003-06-06 2008-01-04 Gaz Transport & Technigaz Procede de refroidissement d'un produit, notamment pour la liquefaction d'un gaz, et dispositif pour sa mise en oeuvre
US6964180B1 (en) * 2003-10-13 2005-11-15 Atp Oil & Gas Corporation Method and system for loading pressurized compressed natural gas on a floating vessel
US7317577B2 (en) * 2004-05-14 2008-01-08 Eastman Kodak Company Methods for producing a black matrix on a lenticular lens
US20070208432A1 (en) * 2004-06-18 2007-09-06 Hawrysz Daniel J Hydrocarbon fluid processing plant design
EP1782008A4 (en) * 2004-06-18 2018-06-20 Exxonmobil Upstream Research Company Scalable capacity liquefied natural gas plant
BRPI0608158A2 (pt) * 2005-02-17 2010-11-09 Shell Int Research instalação para a liquefação de gás natural, e, método para a liquefação de uma corrente de gás natural
AU2006222005B2 (en) * 2005-03-09 2009-06-18 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method for the liquefaction of a hydrocarbon-rich stream
KR100761974B1 (ko) * 2005-07-19 2007-10-04 신영중공업주식회사 작동유체의 유량조절수단을 이용하여 부하 변동 조절이가능한 천연가스 액화장치
JP5139292B2 (ja) * 2005-08-09 2013-02-06 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Ｌｎｇのための天然ガス液化方法
US7625539B2 (en) 2005-11-04 2009-12-01 Shell Oil Company Process for producing a purified gas stream
US20070204649A1 (en) * 2006-03-06 2007-09-06 Sander Kaart Refrigerant circuit
WO2007110331A1 (en) * 2006-03-24 2007-10-04 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
KR101383081B1 (ko) * 2006-05-15 2014-04-08 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 탄화수소 스트림을 액화시키는 방법 및 장치
US9400134B2 (en) * 2006-08-02 2016-07-26 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
CN100441990C (zh) * 2006-08-03 2008-12-10 西安交通大学 利用空分制冷系统的小型天然气液化装置
DE102006039661A1 (de) * 2006-08-24 2008-03-20 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
RU2443952C2 (ru) * 2006-09-22 2012-02-27 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ и устройство для сжижения потока углеводородов
US20090282862A1 (en) * 2006-09-22 2009-11-19 Francois Chantant Method and apparatus for producing a cooled hydrocarbon stream
EP2104824A2 (en) * 2006-10-23 2009-09-30 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling hydrocarbon streams
ATE461738T1 (de) * 2006-11-22 2010-04-15 Shell Int Research Verfahren und vorrichtung zur bereitstellung von einheitlichkeit von dampf- und flüssigphase in einem gemischten strom
ATE461742T1 (de) * 2006-12-06 2010-04-15 Shell Int Research Verfahren und vorrichtung zum leiten eines gemischten dampf- und flüssigkeitsstroms zwischen zwei wärmetauscher und darauf bezogenes verfahren zum abkühlen eines kohlenwasserstoffstroms
GB2456986B (en) * 2007-01-04 2010-05-26 Shell Int Research Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
JP4976426B2 (ja) * 2007-01-18 2012-07-18 株式会社日立製作所 冷凍サイクル系統、天然ガス液化設備、及び冷凍サイクル系統の改造方法
JP2010516994A (ja) * 2007-01-25 2010-05-20 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流の冷却方法及び装置
US8445737B2 (en) * 2007-02-16 2013-05-21 Shell Oil Company Method and apparatus for reducing additives in a hydrocarbon stream
US8616021B2 (en) * 2007-05-03 2013-12-31 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
EP2185877B1 (en) 2007-08-24 2021-01-20 ExxonMobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process and system
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
GB2454344A (en) * 2007-11-02 2009-05-06 Shell Int Research Method and apparatus for controlling a refrigerant compressor, and a method for cooling a hydrocarbon stream.
US20100205979A1 (en) * 2007-11-30 2010-08-19 Gentry Mark C Integrated LNG Re-Gasification Apparatus
CN101614464B (zh) * 2008-06-23 2011-07-06 杭州福斯达实业集团有限公司 高低温氮气双膨胀天然气液化方法
WO2009117787A2 (en) 2008-09-19 2009-10-01 Woodside Energy Limited Mixed refrigerant compression circuit
NO331154B1 (no) * 2008-11-04 2011-10-24 Hamworthy Gas Systems As System for kombinert syklusmekanisk drift i kryogene kondensasjonsprosesser.
AU2009316236B2 (en) * 2008-11-17 2013-05-02 Woodside Energy Limited Power matched mixed refrigerant compression circuit
US8926737B2 (en) 2008-11-28 2015-01-06 Shell Oil Company Process for producing purified natural gas
FR2954345B1 (fr) * 2009-12-18 2013-01-18 Total Sa Procede de production de gaz naturel liquefie ayant un pouvoir calorifique superieur ajuste
CN102115683A (zh) * 2009-12-30 2011-07-06 中国科学院理化技术研究所 一种生产液化天然气的方法
US9441877B2 (en) 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
US20120167618A1 (en) * 2010-12-30 2012-07-05 Chevron U.S.A. Inc. Use of refrigeration loops to chill inlet air to gas turbine
JP2015506454A (ja) * 2011-12-20 2015-03-02 コノコフィリップス カンパニー 動き環境下での天然ガスの液化
CN102564059A (zh) * 2012-02-19 2012-07-11 中国石油集团工程设计有限责任公司 双级多组分混合冷剂制冷天然气液化系统及方法
CN102654346A (zh) * 2012-05-22 2012-09-05 中国海洋石油总公司 一种丙烷预冷双混合冷剂并联液化系统
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
AU2013203120B2 (en) 2012-09-18 2014-09-04 Woodside Energy Technologies Pty Ltd Production of ethane for startup of an lng train
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
KR102312640B1 (ko) 2013-03-15 2021-10-13 차트 에너지 앤드 케미칼즈 인코포레이티드 혼합 냉매 시스템 및 방법
EP2977430A1 (en) 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream
EP2977431A1 (en) 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream
US9731594B2 (en) 2014-08-27 2017-08-15 Oshkosh Corporation Natural gas filling system for a vehicle
US9939194B2 (en) * 2014-10-21 2018-04-10 Kellogg Brown & Root Llc Isolated power networks within an all-electric LNG plant and methods for operating same
AR105277A1 (es) 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
ITUB20152030A1 (it) * 2015-07-09 2017-01-09 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Sistema di compressore con una disposizione di raffreddamento tra la valvola di anti-pompaggio ed il lato di aspirazione del compressore, e relativo metodo
US10563914B2 (en) * 2015-08-06 2020-02-18 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methods and systems for integration of industrial site efficiency losses to produce LNG and/or LIN
WO2017125965A1 (ja) * 2016-01-21 2017-07-27 日揮株式会社 天然ガス処理装置
US10359228B2 (en) 2016-05-20 2019-07-23 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction method and system
US10657478B2 (en) * 2016-09-11 2020-05-19 Bank Of America Corporation Aggregated entity resource tool
RU2645185C1 (ru) * 2017-03-16 2018-02-16 Публичное акционерное общество "НОВАТЭК" Способ сжижения природного газа по циклу высокого давления с предохлаждением этаном и переохлаждением азотом "арктический каскад" и установка для его осуществления
US20200309450A1 (en) 2017-12-07 2020-10-01 Shell Oil Company Compact lng production train and method
RU2020122328A (ru) 2017-12-07 2022-01-10 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ работы объекта по производству сжиженного природного газа
US11042745B2 (en) 2018-04-23 2021-06-22 Oshkosh Corporation Refuse vehicle control system
US10982898B2 (en) 2018-05-11 2021-04-20 Air Products And Chemicals, Inc. Modularized LNG separation device and flash gas heat exchanger

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2149902B (en) * 1983-11-18 1987-09-03 Shell Int Research A method and a system for liquefying a gas in particular a natural gas
US4680041A (en) * 1985-12-30 1987-07-14 Phillips Petroleum Company Method for cooling normally gaseous material
FR2703762B1 (fr) * 1993-04-09 1995-05-24 Maurice Grenier Procédé et installation de refroidissement d'un fluide, notamment pour la liquéfaction de gaz naturel.
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
MY118329A (en) * 1995-04-18 2004-10-30 Shell Int Research Cooling a fluid stream
NO960911A (no) 1996-03-06 1997-05-05 Linde Ag Anlegg for fremstilling av flytendegjort naturgass
DE19716415C1 (de) * 1997-04-18 1998-10-22 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes

Also Published As

Publication number Publication date
NO20012407L (no) 2001-05-16
ID28818A (id) 2001-07-05
JP2002530616A (ja) 2002-09-17
KR20010080489A (ko) 2001-08-22
US6389844B1 (en) 2002-05-21
EA002617B1 (ru) 2002-06-27
NO20012407D0 (no) 2001-05-16
MY121823A (en) 2006-02-28
KR100636562B1 (ko) 2006-10-19
CN1122807C (zh) 2003-10-01
AU2093700A (en) 2000-06-05
CN1330761A (zh) 2002-01-09
ATE231604T1 (de) 2003-02-15
EA200100547A1 (ru) 2001-10-22
TW421704B (en) 2001-02-11
ES2191488T3 (es) 2003-09-01
JP4278873B2 (ja) 2009-06-17
WO2000029797A1 (en) 2000-05-25
EP1137902A1 (en) 2001-10-04
GC0000082A (en) 2004-06-30
DZ2942A1 (fr) 2004-03-15
EP1137902B1 (en) 2003-01-22
DE69905077D1 (de) 2003-02-27
AU744683B2 (en) 2002-02-28
DE69905077T2 (de) 2003-10-02
DK1137902T3 (da) 2003-05-12
EG22298A (en) 2002-12-31
TR200101369T2 (tr) 2001-10-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO319795B1 (no) Anlegg for a vaeskedanne naturgass
US6658891B2 (en) Offshore plant for liquefying natural gas
US6253574B1 (en) Method for liquefying a stream rich in hydrocarbons
AU2006215629B2 (en) Plant and method for liquefying natural gas
JP4494542B2 (ja) 冷媒混合物を相分離させることなく天然ガスを液化する方法および装置
US5613373A (en) Process and apparatus for cooling a fluid especially for liquifying natural gas
US9528758B2 (en) Method and system for regulation of cooling capacity of a cooling system based on a gas expansion process
RU2716099C1 (ru) Модульное устройство для отделения спг и теплообменник газа мгновенного испарения
EA034087B1 (ru) Система и способ производства сжиженного природного газа с удалением парникового газа
US11536510B2 (en) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
US20050005635A1 (en) Plant and process for liquefying natural gas
MXPA06002864A (es) Ciclo de licuefaccion de gas hibrido con multiples expansores.
CN103591767A (zh) 液化方法和系统
US6041619A (en) Method of liquefying a natural gas with two interconnected stages
JP2018054286A (ja) 混合冷媒冷却プロセスおよびシステム
CN113865266A (zh) 液化系统
KR20120005158A (ko) 천연가스 액화방법 및 장치
KR20200088279A (ko) 혼합 냉매 시스템 및 방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Lapsed by not paying the annual fees