NO20110971A1 - Kolonne - Google Patents

Kolonne Download PDF

Info

Publication number
NO20110971A1
NO20110971A1 NO20110971A NO20110971A NO20110971A1 NO 20110971 A1 NO20110971 A1 NO 20110971A1 NO 20110971 A NO20110971 A NO 20110971A NO 20110971 A NO20110971 A NO 20110971A NO 20110971 A1 NO20110971 A1 NO 20110971A1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
tower
comprised
antioxidant
polyolefin
pipeline
Prior art date
Application number
NO20110971A
Other languages
English (en)
Other versions
NO336115B1 (no
Inventor
Svein Jamtvedt
Harry Oysaed
John Ole Gjerp
Frank Henning Forsberg
Original Assignee
Aker Clean Carbon As
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aker Clean Carbon As filed Critical Aker Clean Carbon As
Priority to NO20110971A priority Critical patent/NO336115B1/no
Priority to DK12732660.1T priority patent/DK2729232T3/en
Priority to PCT/EP2012/063185 priority patent/WO2013004797A1/en
Priority to EP12732660.1A priority patent/EP2729232B1/en
Priority to US14/129,364 priority patent/US9278308B2/en
Priority to JP2014517812A priority patent/JP6180411B2/ja
Priority to ES12732660.1T priority patent/ES2668907T3/es
Priority to AU2012280258A priority patent/AU2012280258B2/en
Priority to EA201490190A priority patent/EA026720B1/ru
Priority to CN201280033564.4A priority patent/CN103796732B/zh
Priority to CA2837152A priority patent/CA2837152C/en
Priority to BR112014000246-0A priority patent/BR112014000246B1/pt
Priority to PL12732660T priority patent/PL2729232T3/pl
Publication of NO20110971A1 publication Critical patent/NO20110971A1/no
Publication of NO336115B1 publication Critical patent/NO336115B1/no
Priority to HRP20180724TT priority patent/HRP20180724T1/hr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/18—Absorbing units; Liquid distributors therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D7/00—Processes, other than flocking, specially adapted for applying liquids or other fluent materials to particular surfaces or for applying particular liquids or other fluent materials
    • B05D7/22—Processes, other than flocking, specially adapted for applying liquids or other fluent materials to particular surfaces or for applying particular liquids or other fluent materials to internal surfaces, e.g. of tubes
    • B05D7/222—Processes, other than flocking, specially adapted for applying liquids or other fluent materials to particular surfaces or for applying particular liquids or other fluent materials to internal surfaces, e.g. of tubes of pipes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/022—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the choice of material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B1/00—Layered products having a non-planar shape
    • B32B1/08—Tubular products
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B13/00—Layered products comprising a a layer of water-setting substance, e.g. concrete, plaster, asbestos cement, or like builders' material
    • B32B13/04—Layered products comprising a a layer of water-setting substance, e.g. concrete, plaster, asbestos cement, or like builders' material comprising such water setting substance as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B13/12—Layered products comprising a a layer of water-setting substance, e.g. concrete, plaster, asbestos cement, or like builders' material comprising such water setting substance as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/08—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
    • B32B15/085—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin comprising polyolefins
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L58/00—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation
    • F16L58/02—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation by means of internal or external coatings
    • F16L58/04—Coatings characterised by the materials used
    • F16L58/10—Coatings characterised by the materials used by rubber or plastics
    • F16L58/1009—Coatings characterised by the materials used by rubber or plastics the coating being placed inside the pipe
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2597/00—Tubular articles, e.g. hoses, pipes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Anti-Oxidant Or Stabilizer Compositions (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Det blir beskrevet en kolonne for innfanging av en sur gass, slik som CO2, hvor minst en del av den indre overflaten av kolonnen omfatter en polyolefinsammensetning omfattende en polyolefin og en hydrolytisk stabil antioksidant. Det blir også beskrevet en foring som i det minste på en del av sin indre overflate omfatter en slik polyolefinsammensetning, anvendelser for slik fe foringer, utstyr omfattende slike foringer samt en fremgangsmåte for fremstilling av foringen.

Description

INTRODUKSJON
Den foreliggende oppfinnelsen vedrører et tårn for fanging av syrlige gasser, slik som for eksempel CO2, til en foring og innmat for bruk i tårnet samt en apparatur som vil være omfattet av tårnet, foringen eller innmaten. Oppfinnelsen angår også en rørledning for bruk under fremgangsmåter for fanging av syrlige gasser, slik som for eksempel CO2, i tillegg til fremgangsmåter for fanging av sur gass, som for eksempel CO2ved bruk av ovennevnte tårn, foringer og innmat.
BAKGRUNN
Den stadig økende forbrenningen av fossilt brennstoff, slik som kull, naturlig gass og olje, har resultert i en dramatisk økning av C02-konsentrasjon i atmosfæren. Det finnes overveldende bevis for at drivhuseffekten i det minste delvis er forårsaket av økt CO2-konsentrasjon og at dette allerede har bidratt til de klimaendringene som har funnet sted i løpet av de siste tiårene. Ifølge simuleringsmodeller, er det forventet at dette vil forårsake ytterligere og potensielt mer dramatiske klimaforandringer i fremtiden.
Som en følge av dette prøver forskere, miljøaktivister og politikere fra hele verden å komme opp med tiltak for å redusere mengden av CO2som blir sluppet ut i atmosfæren fra forbrenning av fossilt brennstoff. En tilnærming som har blitt adoptert er å fange inn CO2(det vil si forhindre utslipp av CO2) fra avløpsgassene, eksempelvis fra varmekraftverk, før de blir sluppet ut i atmosfæren. Den fangede Ctøen vil kunne bli injisert inn i underjordiske formasjoner, slik som vannførende lag, oljebrønner for økt oljeutvinning eller i uttømte olje- og gassbrenner for deponering, ettersom forsøk indikerer at CO2vil bli igjen i den underjordiske formasjonen i årtusener og ikke vil bli sluppet ut igjen til atmosfæren.
De vanligste prosessene or fanging av CO2vil være basert på at den CO2-inneholdende gassblandingen blir introdusert, i en motstrøms strøm, til en vandig absorbent i et absorberingstårn. Den gassen som forlater absorberingstårnet vil være uttømt for CO2. C02'en vil forlate absorberingstårnet sammen med absorbenten. Absorbenten vil deretter typisk bli regenerert i et regeneratortårn og ført tilbake til absorberingstårnet. CO^en som blir separert fra absorbenten vil bli sendt til lagring, for eksempel i en underjordisk formasjon.
Flere typer av vandige absorbenter blir brukt i fangingsprosesser for karbon, inkludert aminer, karbonater og aminosyresalter.
De for tiden foretrukne absorbentene for bruk i disse prosessene er imidlertid vandige løsninger av forskjellige aminer. De aminene som blir brukt til C02-fangingen, og dessuten de fluidene som blir brukt til avgassbehandling, vil imidlertid interagere med flere av materialene som mest vanlig blir brukt i konstruksjonen av utstyr som blir brukt i CO2-fangingsprosessen. For eksempel vil aminene kunne forårsake korrosjon eller nedbryting av utstyrsmaterialet, spesielt tårnene, deres innmat og rørledninger hvor aminene vil være til stede i betydelige mengder og ved relativt høye temperaturer.
Polyolefinmaterialer.siik som for eksempel polypropylen og polyetylen, vil generelt være svært resistente mot aminer ved lave og moderate temperaturer, og vil kunne bli brukt i kontakt med aminer enten alene eller som foringer på mindre resistente substrater av eksempelvis stål, betong eller komposittmaterialer. Ved anvendelse i anlegg for C02-fanging vil den påkrevde levetiden for en foring være på mer enn 30 år ved temperaturer opp til 80°C og i aminløsninger (for eksempel 30 % monoetanolamin (MEA) i vann eller tilsvarende konsentrasjoner av andre aminer eller aminblandinger).
US 2006/0156923 offentliggjør ideen om å bruke en foring av polypropylen i et inert scrubber tårn for å avsyre sur gass. I tillegg har Energy Procedia 4 (2011) 1317-1322 testet ytelsen for en betongmodul som er foret med polypropylen i en strømlinje som returnerer absorbent til et absorbsjonstårn. Imidlertid er det ingen detaljer om egenskapene ved polypropylenetsom blir avslørt i noen av publikasjonene.
Det alternative materialet, beta (P)-PP BE60-7032 fra Borealis AS, som selges av Steuler som en korrosjonsresistent polymer, har vært gjenstand for testing over lang tid under forhold som vil være representative for de forholdene som vil være i et absorbsjonstårn for CO2. Det ble funnet å ikke ha den nødvendige langtidsreststensen mot absorbenten. Denne testingen har blitt vist i kapitlet med eksempler.
Det vil altså være et behov for mer resistente materialer for drift over lang tid, for å kunne bygge utstyr for bruk i anlegg for C02-fanging.
OPPSUMMERING AV OPPFINNELSEN
Sett ut i fra et første aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe et tårn for fanging av en sur gass (for eksempel CO2), hvori minst en del av den innvendige overflaten i nevnte tårn vil være omfattet av en sammensetning av polyolefinkompositt som vil være omfattet av et polyolefin og en hydrolytisk stabil antioksidant.
Sett ut i fra et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en foring for et innfangingstårn for sur gass (for eksempel CO2) som vil være omfattet av et legeme og forankringer, hvori minst en del av en innvendig overflate i nevnte legeme vil være omfattet av en sammensetning av polyolefin som vil være omfattet av et polyolefin og et hydrolytisk stabil antioksidant.
Sett ut i fra et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en innmat (for eksempel pakkinger eller brett for tårn) for et innfangingstårn for sur gass (for eksempel CO2), hvori minst en del av overflaten til nevnte innmat vil være omfattet av en sammensetning av polyolefin som vil være omfattet av et polyolefin og en hydrolytisk stabil antioksidant.
Sett ut i fra et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en rørledning, hvori minst en del av den innvendige overflaten til nevnte rørledning vil være omfattet av en sammensetning av polyolefin som vil være omfattet av et polyolefin og en hydrolytisk stabil antioksidant.
Sett ut i fra et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveieb ringe en fremgangsmåte for å fange inn en sur gass (for eksempel CO2) i en avløpsgass som vil være omfattet av: å sette nevnte avløpsgass i kontakt med en sur gassabsorbent (for eksempel CO2) i et tårn, slik som det har blitt beskrevet i det foregående.
Sett ut i fra enda et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe bruk av en polyolefinsammensetning, slik som det i det foregående er beskrevet, ved fremstillingen av et tårn slik som det har blitt beskrevet i det foregående.
Sett ut i fra enda et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe bruk av en polyolefinsammensetning, slik som i det foregående er beskrevet, ved fremstillingen av en foring, en innmat eller en rørledning slik som det har blitt beskrevet i det foregående.
Sett ut i fra enda et annet aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en fremgangsmåte for å fremstille et tårn eller en rørledning, slik som det har blitt beskrevet i det foregående, som vil være omfattet av å en foring, slik som det har blitt beskrevet i det foregående, til det innvendige av et tårn eller en rørledning.
Sett ut i fra et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en fremgangsmåte for fremstilling av et tårn eller rørledning, slik som det har blitt beskrevet i det foregående, som vil være omfattet av å belegge minst en del av den innvendige overflaten i nevnte tårn eller rørledning med en polyolefinsammensetning som vil være omfattet av et polyolefin og en hydrolytisk stabil antioksidant.
Sett ut i fra enda et ytterligere aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en fremgangsmåte for fremstilling av en foring eller rørledning, slik som det i det foregående er beskrevet, som vil være omfattet av å ekstrudere og / eller støpeforme en polyolefinsammensetning slik som det har blitt beskrevet i det foregående.
Sett ut i fra enda et annet aspekt vil den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringe en fremgangsmåte for fremstilling av en innmat, slik som det har blitt beskrevet i det foregående, som vil være omfattet av å belegge innmaten med en polyolefinsammensetning som vil være omfattet av et polyolefin og en hydrolytisk stabil antioksidant.
En apparatur for fanging av sur gass (for eksempel CO2), hvori nevnte apparatur vil være omfattet av en foring, et tårn, en innmat eller en rørledning, slik som det har blitt beskrevet i det foregående, vil danne et ytterligere aspekt ved oppfinnelsen.
Et innfangingsanlegg for sur gass (for eksempel CO2) omfattende en apparatur, slik som det i det foregående er beskrevet som danner ytterligere et aspekt ved oppfinnelsen.
DETALJERT BESKRIVELSE
Definisjoner
Med begrepet tårn menes en hvilken som helst avlang struktur som har et legeme, og minst ett innløp og minst ett utløp. Tårnet vil kunne ha en hvilken som helst form, for eksempel sylindrisk eller rektangulær.
Med begrepet "sur gass" menes en gass som gir en pH på mindre enn 7 når denne oppløses i vann.
Med begrepet "polyolefin" menes her en polymer som omfatter enheter som har blitt utledet fra et alken. Foretrukne polyolefiner vil være C2og C3, som omfatter enheter som har blitt utledet fra henholdsvis etylen og / eller propylen.
Med begrepet "etylen polymer" menes det her en polymer som omfatter minst 50 mol % enheter utledet fra etylen.
Med begrepet "propylen polymer" menes det her et polymer som omfatter minst
50 mol % enheter utledet fra propylen.
Begrepene "etylen homopolymer" og "propylen homopolymer" er ment å omfatte polymer som hovedsakelig består av repeterende enheter som er utledet fra etylen eller propylen respektivt. Homopolymer vil for eksempel kunne omfatte minst 99 %, for eksempel 100 %, ved vekt av repeterende enheter som har blitt utledet fra etylen eller propylen, slik som det måtte passe.
Begrepet "etylen kopolymer" er ment å omfatte polymerer som vil være omfattet av repeterende enheter fra etylen og minst en annen monomer. I typiske kopolymerer vil minst 1 %, eller fortrinnsvis minst 2 % av vekten til repeteringsenhetene være utledet fra minst én annen monomer enn etylen.
Begrepet "propylen kopolymer" er ment å omfatte polymerer som vil være omfattet av repeterende enheter fra propylen og minst en annen monomer. I typiske kopolymerer vil minst 1 %, eller fortrinnsvis minst 2 % av vekten til repeterende enheter være utledet fra minst én annen monomer enn propylen.
Med begrepet "antioksidant" menes et middel som kan inhibere radikale reaksjoner i et polyolefin og således forhindre nedbrytningsprosesser.
Med begrepet "hydrolytisk stabil antioksidant» menes en antioksidant som har en halveringstid på minst 3 år i pH 7 ved 25°C (EPIWIN HYDROWIN program v1.67).
Sur gass
Den sure gassen vil for eksempel kunne være, CO2, H2S, SO2, CS2, HCN, COS, NO2eller merkaptaner. Sur gassen vil imidlertid som oftest være CO2. Gassen vil generelt være til stede i avgassen fra oksidasjonsreaksjoner slik som i forbrenning av kull, organisk avfall eller olje.
Polyolefin
Det vil være foretrukket at polyolefinet er en etylen polymer eller en propylenpolymer. Det mest foretrukne er en propylen polymer.
Egenskaper ved propylen polymer
Propylen polymer som er til stede i sammensetningen som anvendes i oppfinnelsen vil helst bestå av minst 80 mol % enheter utledet fra propylen. Det vil være enda mer foretrukket om propylen polymeren er omfattet av minst 95 mol % enheter og spesielt foretrukket minst 99 mol % enheter utledet fra propylen (for eksempel 97 til 99,9 mol % enheter utledet fra propylen).
Propylen polymeren vil også kunne omfatte enheter fra en eller flere monomerer. Det vil for eksempel kunne være enheter til stede som er utledet fra a-olefiner som har 2 eller 4 -10 karbonatomer. Eksempler på egnede monomerer vil kunne innbefatte etylen, but-1-en, pent-1-en, heks-1-en og okt-1-en. Etylen og buten vil være foretrukket.
Foretrukne propylen polymerer vil bestå av mindre enn 40 mol % av enheter utledet fra a-olefin som har 2 eller 4 -10 karbonatomer. Det vil være enda ytterligere foretrukket at propylen polymerer er omfattet av mindre enn 20 mol %, spesielt foretrukket mindre enn 10 mol %, for eksempel mindre enn 5 mol % av enheter utledet fra a-olefin som har 2 eller 4-10 karbonatomer. Spesielt foretrukne propylen polymerer vil hovedsakelig bestå av enheter utledet fra propylen.
Det vil være enda mer foretrukket at propylen polymeren er en homopolymer. Propylen homopolymer har utmerket kjemisk resistans i tillegg til høy termisk resistans. Av den grunn vil den være foretrukket for bruk i oppfinnelsen.
Propylen polymeren vil fortrinnsvis ha en tetthet på 855 til 946 kg/m<3>, mer foretrukket fra 900 til 920 kg/m3 og enda mer foretrukket fra 902 til 905 kg/m<3>.
Propylen polymeren vil fortrinnsvis ha en smeltestrømsrate (MFR2) i spekteret fra 0,01 til 100 g/10 min, mer foretrukket fra 0,05 til 20 g/10 min og enda mer foretrukket fra 0,1 til 2 g/10 min. Smeltestrømsraten for propylen polymeren (MFR2) vil fortrinnsvis være mindre enn 2 g/10 min.
Propylen polymeren vil fortrinnsvis ha et smeltepunkt i spekteret fra 130 til 171 °C, mer foretrukket fra 140 til 165°Cog enda mer foretrukket fra 140 til 150 °C (foreksempel rundt 150 tiM 65 °C).
Propylen polymeren vil fortrinnsvis være delvis krystallinsk, og vil for eksempel kunne ha en krystallinitet av en størrelsesorden fra 30 til 70 %, tor eksempel fra 45 til 60 %. Det vil være spesielt foretrukket at propylen polymeren vil være omfattet av en beta-krystallinsk fase. Fortrinnsvis vil 30-100 %, mer foretrukket mer enn 50 % og enda mer foretrukket mer enn 80 % av krystallinske fasen som er til stede i sluttproduktet være i beta-form. Det har blitt vist at tilstedeværelse av krystaller i beta-formen vil forbedre polymerens kjemiske resistans.
Propylen polymeren som vil bli brukt i oppfinnelsen vil fortrinnsvis ha en homogen struktur (for eksempel gelfri). Propylen polymeren vil fortrinnsvis være løselig i dekalin ved 135 °C. Propylen polymerens molekylære vektdistribusjon (MWD) vil fortrinnsvis være i spekteret fra 2 til 20, mer foretrukket fra 2,5 til 8 og enda mer foretrukket fra 3 til 7, for eksempel omkring fra 3,5 til 6,5.
Propylenpolymeren vil kunne være unimodal eller multimodal (for eksempel bimodal) i henhold til molekylær vektdistribusjon (MWD). Den molekylære vektprofilen til en multimodal polymer vil ikke bestå av en enkel topp, men vil istedenfor omfatte kombinasjonen av to eller flere topper (som vil kunne være atskillelige eller ikke) sentrert omkring forskjellige gjennomsnittlige molekylærvekter som et resultat av det faktum at polymeren omfatter to eller flere separat produserte komponenter.
Når propylen polymeren er multimodal vil dens komponenter kunne være propylen homopolymerer eller propylen kopolymerer. Det vil være foretrukket i slike polymerer at propylen polymer komponentene er forskjellige kopolymerer. I multimodale propylen polymerer vil minst 20 vekt %, mer foretrukket minst 30 vekt % og enda mer foretrukket minst 40 vekt % av hver propylen komponent (for eksempel homopolymer og kopolymer) være til stede basert på polymerens totale vekt.
Propylen polymeren i denne oppfinnelsen vil fortrinnsvis være unimodal i henhold til molekylær vektdistribusjon.
Egnede propylen polymerer til bruk i denne oppfinnelsen vil være kommersielt tilgjengelige. (3-PP BE60-7032 vil for eksempel være kommersielt tilgjengelig fra Borealis AS.
Alternativt vil propylen polymerer kunne bli fremstilt ved polymerisasjonsprosesser, som er kjent innenfor teknikken.
Egenskaper ved etylen polymer
Etylen polymer som er til stede i oppfinnelsens sammensetning, vil fortrinnsvis omfatte minst 80 mol % enheter utledet fra etylen. Det vil være enda mer foretrukket om etylenpolymeret omfatter minst 95 mol % enheter og spesielt foretrukket dersom det omfatter minst 99 mol % enheter som har blitt utledet fra etylen (for eksempel 97 til 99,9 mol % enheter utledet fra etylen).
Etylen polymeret vil kunne omfatte enheter fra en eller flere andre monomerer. Det vil for eksempel, kunne være enheter til stede som har blitt utledet fra a-olefiner som har 3 - 10 karbonatomer. Eksempler på egnede monomerer innbefatter propylen, but-1-en, pent-1-en, heks-1-en og okt-1-en. Propylen og buten vil være foretrukket.
Foretrukne etylen polymerer vil kunne være omfattet av mindre enn 40 mol % av enheter som er utledet fra a-olefin som har 3 -10 karbonatomer. Det vil være enda mer foretrukket med etylen polymerer som omfatter mindre enn 20 mol % og spesielt foretrukket med mindre enn 10 mot %, for eksempel mindre enn 5 mol % enheter som har blitt utledet fra a-olefin som har 3 -10 karbonatomer. Spesielt foretrukne etylen polymerer vil hovedsakelig bestå
(for eksempel bestå av) av enheter utledet fra etylen.
Det vil være enda mer foretrukket dersom etylen polymeren er en homopolymer.
Etylen polymeren vil fortrinnsvis ha en tetthet på 925 til 970 kg/m<3>, mer foretrukket fra 940 til 965 kg/m3 og enda mer foretrukket fra 960 til 965 kg/m<3>.
Etylen polymeren vil fortrinnsvis ha en smeltestrømsrate (MFR2) i spekteret fra 0,0001 til 50 g/10 min, fortrinnsvis fra 0,001 til 10 g/10 min og mer foretrukket fra 0,005 til 1 g/10 min. Smeltestørmsraten (MFR2) til etylen polymeren vil fortrinnsvis være mindre enn 0,5 g/10 min.
Etylen polymeren vil fortrinnsvis ha en smeltestrømsrate (MFR5) i spekteret fra 0,001 til 200 g/10 min, fortrinnsvis fra 0,01 til 50 g/10 min og mer foretrukket fra 0,05 til 5 g/10 min. Smeltestrømsraten (MFR5) for etylen polymeren vil fortrinnsvis være mindre enn 1 g/10 min.
Etylen polymeren vil fortrinnsvis ha et smeltepunkt som er større enn 110 °C (for eksempel rundt 128 til 132 °C). Det maksimale smeltepunktet til etylenpolymeren vil kunne være 150 °C.
Etylen polymeren vil fortrinnsvis også være delvis krystallinsk, den vil eksempelvis kunne ha en krystalinitet på mellom 40 og 80 %, for eksempel fra 60 til 70 %.
Etylen polymeren i oppfinnelsen vil fortrinnsvis være homogen i struktur (for eksempel gelfri). Etylen polymeret vil fortrinnsvis være løselig i dekalin ved 135°C.
MWD'en til etylenpolymeren vil fortrinnsvis være i spekteret fra 2 til 20, mer foretrukket fra 3 til 10 og enda mer foretrykket fra 3,5 til 8, eksempelvis rundt 4 til 7.
Etylen polymeren vil kunne være unimodal eller multimodal (for eksempel bimodal) med hensyn til molekylær vektdistribusjon. Den molekylære vektprofilen til multimodal polymer vil ikke bestå av enkle topper, men vil isteden være omfattet av en kombinasjon av to eller flere topper (som vil være atskillelige eller ikke) sentrert rundt forskjellige gjennomsnittlige molekylærvekter som en følge av det faktum at polymeren vil være omfattet av to eller flere komponenter som har blitt produsert separat
Når etylen polymeren er multimodal, vil komponentene kunne være etylen homopolymerer eller etylen kopolymerer. I slike polymerer vil imidlertid etylen polymerkomponentene fortrinnsvis være forskjellige kopolymerer. I multimodale etylen polymerer vil minst 20 vekt %, mer foretrukket minst 30 vekt % og enda mer foretrukket minst 40 vekt % av hver etylenkomponent (for eksempel homopolymer og kopolymer) være til stede basert på den totale vekten av polymeren.
Etylen polymeren i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis være multimodal med hensyn til molekylær vektdistribusjon.
Egnede etylen polymerer for bruk i oppfinnelsen vil være kommersielt tilgjengelige. BS2581 vil for eksempel være tilgjengelig fra Borealis AS. Alternativt vil etylen polymer kunne bli preparert ved polymeriseringsprosesser som er kjente innenfor teknikken.
Mekaniske egenskaper ved polyolefinet.
De mekaniske egenskapene, ved det polyolefinet som skal brukes i den foreliggende oppfinnelsen, vil fortrinnsvis være som følger: Strekkmodulusen (1 mm/min) for polyolefinet (for eksempel etylen- eller propylen polymer) vil fortrinnsvis være i spekteret 500 -500 MPa, mer foretrukket 800 - 3000 MPa og enda mer foretrukket 1000 - 2000 MPa. Strekkdeformasjonen ved flytgrense (50 mm/min) i polyolefin vil fortrinnsvis være i spekteret 2 - 25%, mer foretrukket fra 5 til 15% og enda mer foretrukket 8 -12%. Strekkdeformasjonen ved flytgrense (50 mm/min) i polyolefinet vil fortrinnsvis være i spekteret 5-100 MPa, mer foretrukket 15 - 50 MPa og enda mer foretrukket 20-40 MPa.
Varmedefleksjonstemperaturen (fremgangsmåte B - 0,45 MPa) for polyolefinet (for eksempel etylen- eller propylen polymer) vil fortrinnsvis være i spekteret 70-150 °C, mer foretrukket 80-130 °C og enda mer foretrukket 90-120 °C.
Vicat mykningstemperaturen A50 (10N) for polyolefinet (for eksempel etylen-eller propylen polymer) vil fortrinnsvis være i spekteret 80-170 °C, mer foretrukket 100 -165 °C og enda mer foretrukket 120-160 °C.
Charpy's anslagsstyrke, som er satt (23 °C) for polyolefinet (for eksempel etylen-eller propylen polymer) vil fortrinnsvis være i spekteret 1-100 kJ/m<2>, mer foretrukket 25 - 75 kJ/m<2>og enda mer foretrukket 40 - 60 kJ/m<2>.
Charpy's anslagsstyrke som er satt (- 20 °C) for polyolefinet vil fortrinnsvis være i spekteret 1-10 kJ/m2 mer foretrukket 2,5 - 7,5 kJ/m<2>, enda mer foretrukket 4 - 6 kJ/rr^for propylen polymer og i spekteret 1 - 40 kJ/m<2>, mer foretrukket 5 - 35 kJ/m<2>og enda mer foretrukket 10-30 kJ/m<2>for etylen polymer.
Stabilisering av polyolefin
Polyolefiner vil omgående kunne gjennomgå reaksjoner med oksygen. Slike oksidasjonsreaksjoner vil være av vital interesse ettersom følgende vil kunne være molekulær kjedespaltning og dermed reduserte mekaniske egenskaper. Teknisk sett blir slike oksidasjonsreaksjoner ofte henvist til som nedbrytning av polyolefiner.
Nedbrytning av polymerer vil kunne bli påvirket både kjemisk (for eksempel av vann, syrer, aminer og oksygen osv.) og fysisk (for eksempel av varme, UV-lys, høy energetisk bestråling eller mekanisk energi). Hovedfaktorene som vil kunne avgjøre graden av polyolefinnedbrytning i løpet av levetiden vil være temperatur, miljø og polyolefin stabilisering. Polyolefinerte som brukes i den foreliggende oppfinnelsen vil væøre eksponert mot vandige løsninger av aminer, slik som MEA, ved temperaturer på 60 -10 °C for langvarige tidsperioder, ideelt sett 30 år. Denne eksponeringen vil legge et høyt krav på polymerens resistens mot nedbrytning.
Betjeningslevetiden for det polyolefinet som vil bli brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil bli betydelig forbedret ved anvendelse av en spesiell antioksidant, og spesielt ved å bruke en spesifikk kombinasjon av antioksidanter og stabilisatorer. Uten ønske om å være bundet av en teori, tror man at betjeningslevetiden for det polyolefinet som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen hovedsakelig vil være bestemt av tilsetningen av antioksidanter og stabilisatorer. Således er det satt fram en hypotese om at polyolefinet vil kunne forbli uforandret i denne perioden helt til antioksidantene/stabilisatorene er konsumert. På den annen side vil oksidasjonsreaksjonene akselerere så snart antioksidantene / stabilisatorene har blitt forbrukt, noe som vil resultere i en relativt rask reduksjon i mekaniske egenskaper. Tilstedeværelsen av hydrolytisk stabile antioksidanter i polyolefin sammensetningen vil derfor være et viktig trekk ved den foreliggende oppfinnelsen.
Hydrolytisk stabile antioksidanter
Sammensetningen som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil være omfattet av en hydrolyttisk stabil antioksidant. Hydrolytisk stabile antioksidanter vil fortrinnsvis kunne ha en halveringstid på minst 5 år, mer foretrukket 10 år og enda mer foretrukket 15 år ved pH 7 og 25 °C (EPIWIN HYDROWIN program v1,67). Det vil være enda mer foretrukket om den hydrolytisk stabile antioksidanten som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen har en halveringstid på minst 1 år, mer foretrukket 2 år og enda mer foretrukket 5 år ved pH 8 og 25 °C (EPIWIN HYDROWIN program v1,67). Det vil ikke være noen øvre grense på halveringstidene for de hydrolytisk stabile antioksidantene. De vil eksempelvis kunne være 50 år ved pH 7 og 40 år ved pH 8.
Antioksidanten som blir brukt i oppfinnelsen vil fortrinnsvis være omfattet av en hydrolyttisk stabil antioksidant med formel (I) eller (II)
hvori
R<1>er Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl eller C7-9fenylalkyl;
R<2>er hydrogen, Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl eller C7-9fenylalkyl; R<3>er hydrogen eller metyl;
R4 er (a), (b). (c) or (d)
og R<5>er hydrogen eller fenyl.
Hydrolytisk stabile antioksidanter vil fortrinnsvis være de hvori R<1>er tert-butyl, cykloheksyl eller fenyl, spesielt tert-butyl.
Ytterligere hydrolytisk stabile antioksidanter vil være de hvori R<2>er hydrogen, tert-butyl, cykloheksyl eller fenyl, spesielt tert-butyl.
Ytterligere foretrukne hydrolytisk stabile antioksidanter vil være de hvori R<3>er hydrogen.
Enda ytterligere foretrukne hydrolytisk stabile antioksidanter vil være de hvori R<4>er gruppe (a), (b) eller (c), spesielt (a).
Spesielt foretrukne hydrolytisk stabile foretrukne antioksidanter vil være de med formel (I).
En spesielt foretrukket hydrolytisk stabil antioksidant vil være en med følgende formel:
Denne hydrolytisk stabile antioksidanten vil være kommersielt tilgjengelig fra BASF under handelsnavnet Irganox 1330 eller fra Albemarle under handelsnavnet Ethanox 330 (forkortelse A01330).
Syntetisk hydrotalkitt
Sammensetningen som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis være omfattet av hydrotalkitt, spesielt syntetisk hydrotalkitt (SHT). SHT blir også noen ganger henvist til som en anionisk leire eller et lagvist dobbelt hydroksid. I SHT vil magnesiumkationer være oktahedralt omringet av seks oksygenatomer i form av hydroksider; den oktahedrale enheten vil da, gjennom kantdeling, danne uendelige lag. Lagene vil bli lagt oppå hverandre gjennom hydrogen binding. Når noe av magnesiumet i nettverket blir isomorft byttet ut med et høyere ladet kation, for eksempel Al<3*>, vil de resulterende samlede enkelt Mg<2>+ - A1<3>* - OH-lagene oppnå en positiv ladning. Motvirkende anioner i form av karbonat vil også ofte være til stede. Vanligvis vil SHT være i hydrert form.
En typisk hydrotalkitt vil kunne bli representert med formelen Mgi-xAlx(C03)xo(OH)2. mH20 hvori 0 < x £ 0.5. Hydrotalkittet vil fortrinnsvis være av formelen Mg4.5Al2(C03)(OH)l3. 3.5H20.
Hydrotalkitt vil fortrinnsvis ha en tetthet i spekteret fra 1 til 5 g/cm<3>, mer foretrukket fra 1,5 til 3 g/cm<3>.
Hydrotalkittet som er til stede sammensetningen i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis ha en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,1 til 1 jim, mer foretrukket fra 0,2 til 0,8 jim og enda mer foretrukket fra 0,30 til 0,60 nm. Det vil være foretrukket at minst 75 % vol av partiklene har en størrelse på mindre enn 1 pm, mer foretrukket at minst 80 % vol av partiklene har en størrelse på mindre enn 1 jim og enda mer foretrukket at 85 % vol av partiklene har en størrelse på mindre 1 (im.
Det vil være spesielt foretrukket at hydrotalkittet som vil være til stede i sammensetningen i den foreliggende oppfinnelsen er belagt med en surfaktant.
Hydrotalkittet som vil være til stede i sammensetningen i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis ha en hardhet på 1 til 5 Mohs, mer foretrukket 1,5 til 3 Mohs.
Syntetisk hydrotalkitt for bruk i den foreliggende oppfinnelsen vil være kommersielt tilgjengelig fra, eksempelvis, Kyowa Chemical Industry Co. som DHT-4A eller DHT-4V.
Varmestabil antioksidant
Sammensetningen som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis omfatte en varmestabil antioksidant Varmestabile antioksidanter vil fortrinnsvis være fenoliske forbindelser av den generelle formelen (Illa):
hvori R<1>og R<4>vil være i 2- og 6-posisjonen i fenolrestmengden, vil kunne være like eller forskjellige og vil bli valgt ut fra en gruppe bestående av & til C12alkyl;
R<2>og R<3>vil uavhengig av hverandre være H eller C112alkyl; og
W vil bli valgt utfra Ci til C12alkyl, Ci til C12alkoksy, Ci til C12alkyl karboksylat eller Ci til C12alkyl som vil bli substituert av en ytterligere gruppe av formelen HO-(RiR2R3R4Fenyl)-, hvori Ri til R* vil være slik som det i det foregående er definert.
I foretrukne forbindelser av formel (Illa), vil R<1>og R<4>være like. Det vil være spesielt foretrukket at R<1>og R<4>er alkyl med avgreninger. Det vil være spesielt foretrukket at R<1>og R<4>har blitt valgt ut fra tert-butyl, iso-propyl, cykloheksyl, cyklofentyl og adamantyl.
Ytterligere foretrukne varmestabile antioksidanter vil være de som er av formelen
(Wb)
hvori
R<1>er Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl eller C7-s fenylalkyl;
R<2>er hydrogen, C1-13alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl eller C7-9fenylalkyl;
R<3>er hydrogen eller metyl;
n er 0 eller et helt tall fra 1 til 6; og
per et helt tall fra 2 til 6.
Foretrukne varmestabile antioksidanter med formel (lllb) vil være de hvori R<1>er tert-butyl, cykloheksyl eller fenyl, spesielt tert-butyl.
Ytterligere foretrukne varmestabile antioksidanter med formel (lllb) vil være de hvori R<2>er hydrogen, tert-butyl, cykloheksyl eller fenyl, spesielt tert-butyl.
Ytterligere foretrukne varmestabile antioksidanter med formel (lllb) vil være de hvori R<3>er hydrogen.
Enda ytterligere foretrukne varmestabile antioksidanter med formel (lllb) vil være de hvori n er 1,2 eller 3, spesielt 2.
Enda ytterligere foretrukne varmestabile antioksidanter som vil kunne være til stede i sammensetningen i oppfinnelsen vil innbefatte: - 2,6-Di-tert.-butyl-4-metyl fenol; - Pentaerytrityl-tetrakis(3-(3',5'-de-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl)-propionat; - Oktadekyl 3-(3',5'-di-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl)propionat; -1,3,5-Trimetyl-2,4,6-tris-(3,5-di-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl) benzen; -2,2'-Tiodietylen-bis-(3,5-di-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl)-propionat; - Kalsium-(3,5-di-tert.-butyl-4-hydroksybenzyl monoetyl-fosfonat); -1,3,5-Tris(3',5'-di-tert.-butyl-4'-hydroksybenzyl)-isocyanurat; - Bis-(3,3-bis-(4'-hydroksy-3'-tert.-butylfenyl)butansyre)-glykolester; - 4,4'-Tiobis (2-tert.-butyl-5-metylfenol); -2,2'-Metylen-bis(6-(1-metyk;ykloheksyl)para-kresol); - N,N'-heksametylen bis(3,5-di-tert. Butyl-4-hydroksy-hydrocinnamamid; - 2,5,7,8-Tetrametyl-2(4,,8', 12'-trimetyltridekyi)kroman-6-ol; - 2,2-Etylidenebis (4,6-di-tert.-butylfenol); -1,1,3-Tris(2-metyl-4-hydrosy-5-tert.-butylfenyl)butan; -1,3,5-Tris(4-tert.-butyl-3-hydroksy-2,6-dimetylbenzyl)-1,3,5-triazine-2,4,6-(1 H,3H,5H)-trione; -3,9-Bis{1,1 -dimetyl-2-(beta-(3-tert.-butyl-4-hydroksy-5-metylfenyl)propionyloksy)etyl)-2,418,10-tetraoksaspiro (5,5)undekan; -1,6-Heksandiyl-bis(3,5-bis(1,1-dimetyletyl)-4-hydroksybenzen-propanoat); - 2,6-Di-tert.-butyl-4-nonylfenol; - 3,5-Di-tert.-butyl-4-hydroksyhydrocinnamisk syre triester med 1,3,5-tris (2-hydroksyetyl)-s-triazin-2.4,6(1 H,3H,5H)-trion; - 4,4'-Butylidenebis(6-tert. Butyl-3-metylfenol); -2,2-Metylen bis (4-metyl-6-tert.-butylfenol); - 2,2-B is(4-(2-(3,5-di-t-butyl-4-hydroksy hydrocinnamoy loksy))etoksyfeny l))propan; - Trietyleneglykol-bis-(3-tert.-butyl-4-hydroksy-5 metylfenyl) propionat; - Benzenpropansyre, 3,5-bis(1,1-dimetyletyl)-4-hydroksy-,Ci3-Cis-forgrenetog lineære alkylestere; -6,6'-Di-tert.-butyl-2,2'-tiodi-p-kresol; - Dietyl((3,5-bis(1,1-dimetyletyl)-4-hydroksyfenyl)metyl) fosfonat; - 4,6-Bis(oktyltiometyl)o-kresol; - Benzenpropansyre, 3,5-bis(1,1-dimetyletyl)4-hydroksy-, C7-C9-forgrenet og lineære alkylestere; - 1,1,3-Tris[2-metyl-4-[3-(3,5-di-t-butyl-4-hydroksyfenyl)propionyloksy]-5-t-butylfenyl] butan; og
- et butylert reaksjonsprodukt av p-kresol og dicyklopentadien.
Foretrukne varmestabile antioksidanter vil være: - Pentaerytrityl-tetrakis(3-(3',5'-di-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl)-propionat;
Oktadekyl 3-{3',5'-di-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl)propionat;
1,3,5-Trimetyl-2,4,6-tris-(3,5-di-tert.-butyl-4-hydroksyfenyl) benzen; 1,315-Tris(3',5'-di-tert.-butyl-4'-hydroksybenzyl)-isocyanurat;
Bis-(3,3-bis-(4'-hydroksy-3'-tert.-butylfenyl)butansyre)-glykolester; og 3,9-Bis(1,1 -dimetyl-2-(beta-(3-tert.-butyl-4-hydroksy-5-metylfenyl)propionyloksy)etyl)-2,4,8,10-tetraoksaspiro (5,5)undekan;
En spesielt foretrukket varmestabiliserende antioksidant vil være en fra den følgende formelen:
Denne varmestabile antioksidanten vil være kommersielt tilgjengelig fra BASF under handelsnavnet Irganox 1010 (forkortelse AO1010).
Organisk fosfitt eller fosfonitt antioksidant
Sammensetningen som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis omfatte en organisk fosfitt- eller fosfonitt antioksidant. Foretrukne organiske fosfitt- eller fosfonitt antioksidanter vil være de som er av formelen (IVa)
Bis(R1)-pentaerytritoldifosfitt (IVa),
Hvori R<1>vil bli valgt utfra Ci-C25-alkylgruppe eller Ce-io-arylgruppe som etter ønske vil kunne bli substituert av Ci e-alkyl.
Ytterligere foretrukne organiske fosfitt- eller fosfonitt antioksidanter vil være de som er av formelen (IVb)
hvori
Y vil være en direkte binding eller -O-; og
R<1>, R<2>and R<3>vil være uavhengig selekterte fra substituert alkyl som har 1 - 30 karboner, som vil være substituert eller usubstituert cykloalkyl som har fra 5 til 12 karboner, substituert eller usubstituert aryl som har fra 6 til 10 karboner eller en gruppe av formelen (V)
hvori
m vil være et heltall i spekteret fra 1 til 3; og
R4 og R<5>vil være uavhengig Ci-ia alkyl eller C5-12cykloalkyl.
Substituentene som etter ønske vil kunne være til stede på R<1>, R<2>og R<3>grupper vil fortrinnsvis være valgt ut fra halogen, O-e alkoksy eller COOO-e. Det vil være spesielt foretrukket at substituentene er C1-6alkyl, for eksempel tert-butyl.
Foretrukne grupper av formel (V) vil være de hvori R<4>og R<5>er C1-18alkyl, mer foretrukket O-e alkyl, slik som for eksempel C4alkyl. R<4>og R<5>vil fortrinnsvis være tert-butyl.
Foretrukne organiske fosfitt- eller fosfonitt antioksidanter vil være de av formelen (I Vb) hvori Y er - O-.
Ytterligere foretrukne organiske fosfitt- eller fosfonitt antioksidanter vil være de av formelen (IVb), hvori R2 og R<3>er substituert eller usubstituert aryl, spesielt substituert aryl, for eksempel fenyl. Foretrukne substituentgrupper vil være Ci-e alkyl, for eksempel tert-butyl.
Ytterligere foretrukne organiske fosfitt eller fosfonitt antioksidanter vil være de av formelen (IVb) hvori R<1>er substituert eller usubstituert aryl, spesielt substituert aryl, for eksempel fenyl. Foretrukne substituentgrupper vil være Ci-e alkyl, foreksempel tert-butyl.
Representative eksempler på organisk fosfitt eller fosfonitt antioksidanter som vil kunne være til stede i sammensetningen i den foreliggende oppfinnelsen vil innbefatte: - Tris (2,4-di-t-butylfenyl) fosfitt;
- Tetrakis.(2,4-di-#-butylfenyl)-4,4'-bifenylen-di-fosfonitt
- Bis (2,4-di-t-butylfenyl)-pentaerytrityl-di-fosfitt; - Di-steary l-pentaerytrity l-d i-fosfitt; - Tris-nonylfenyl fosfitt; - Bis(2,6-d i-t-butyl-4-mety Ifeny l)pentaerytrity l-di-fosfitt; - 2.2'-Metylenebis (4,6-di-t-butylfenyl) oktyl-fosfitt; - 1,1,3-Tris (2-metyl-4-ditridekyl fosfitt-5-t-butylfenyl) butan; - 4,4'-Butylidenebis (3-metyl-6-t-butylfenyl-di-tridecyl) fosfitt; - Bis(2,4-dikumylfenyl)pentaerytritol difosfitt; - Bis(2-mety(-4,6-bis(1,1-dimetyletyl)fenyl)fosforsyre etylester; - 2,2'.2"-Nitrilo trietyl-tris(3,3',5,5'-tetra-t-butyl-1.1 '-bifenyl-2,2'-diyl)fosfitt); - Fosforsyre, syklisk butyletyl propandiol, 2,4,6-tri-t-butylfenyl ester; - Bis (2,4,6-tri-t-butylfenyl)-pentaerytrityl-di-fosfitt;
- 2,2-Etylidenebis (4,6-di-Abutylfenyl) fluorofosfonitt
- 6- (3-tert-Butyl-4-hydroksy-5-metylfenyl) propoksy)-2,4,8,10-tetra-tert. butyldibenz (d,t)(1.3.2) dioksafosfepin; og
- Tetrakis-(2,4-di-^butyl-5-metyl-fenyl)-4.4'-bifenylen-di-fosfonitt
Foretrukne organiske fosfitt eller fosfonitt antioksidanter vil være:
- Tetrakis-(2,4-di-#-butylfenyl)-4,4'-bifenylen-di-fosfonitt; - Bis(2,6-d i-t-butyl-4-mety Ifeny l)pentaerytrity l-d i-fosf itt;
Di-stearyl-pentaerytrityl-di-fosfitt; og
Bis(2l4-dikumylfenyl)pentaerytritol difosfitt.
En spesielt foretrukket organisk fosfitt eller fosfonitt antioksidant vil være en av den følgende formelen:
Denne antioksidanten vil være kommersielt tilgjengelig fra BASF under handelsnavnet Irgafos 168 (forkortelse A0168).
Sulfoeter Antioksidant
Sammensetningen som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil være omfattet av sulfoeter antioksidant. Det er antatt at disse antioksidantene vil ha en spaltende virkning på hydroperoksider. Foretrukne sulfoeter antioksidanter vil være de som har blitt utledet fra la urinsyre eller stearinsyre.
Foretrukne sulfoeter antioksidanter vil være di(Ci-C2o)alkyl-S-di-karboksylater hvori karboksylsyren vil bli valgt utfra Ci til C10alkyl karboksylsyrer.
Representative eksempler på sulfoeter antioksidanter som vil kunne bli brukt i sammensetningene i den foreliggende oppfinnelsen vil kunne innbefatte: - Di-stearyl-tio-di-propionat; - Di-palmityl/stearyl-tio-di-propionat; - Di-lauryl-tio-di-propionat; - Di-tridekyl-tio-di-propionat; - Di-myristyl-tio-di-propionat; - Pentaerytritol oktyl tiodipropionat; - Lauryl-stearyl-tio-di-propionat; - Di-oktadekyl-disulfid;
- Di-tert-dodekyl-disulfid; og
Pentaerytritol-tetrakis-(3-la ury Itiopropionat).
Pentaerytritol tetrakis(B-laury Itiopropionat) (CAS 29598-76-3)), distearyl-3,3'-tiodipropionat (CAS 693-36-7) og dilauryl-3.3'-tiodipropionat (CAS 123-28-4) vil være foretrukket En spesielt foretrukket sulfoeter antioksidant vil være distearyl-3.3'-tiodipropionat (DSTDP). Den vil være kommersielt tilgjengelig under handelsnavnet Irganox PS 802-FL fra BASF.
Hindret amin antioksidant
Sammensetningen som blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil fortrinnsvis også omfatte en sterisk hindret amin antioksidant. Foretrukne sterisk hindrede aminantioksidanter vil ha en molekylærvekt som er større enn 500 g/mol.
Spesielt foretrukne amin antioksidanter for bruk i sammensetningene i den foreliggende oppfinnelsen vil være omfattet av en radikal av formelen (VI)
hvori
G vil være hydrogen eller metyl;
Gi og G2vil være hydrogen, metyl eller vil sammen være =0.
En spesielt foretrukket amin antioksidant vil være en av den følgende formelen:
Denne antioksidanten vil være kommersielt tilgjengelig fra BASF under handelsnavnet Chimassorb 119.
Andre tilsetningsstoffer
Sammensetningen blir brukt i den foreliggende oppfinnelsen vil etter ønske kunne omfatte andre konvensjonelle tilsetningsstoffer. Representative eksempler på egnede tilsetningsstoffer vil innbefatte nukleerende midler, (ot eller p, fortrinnsvis p, nukleerende midler), lette stabilisatorer, fargestoffer, antistatiske midler, smøremidler samt sot og flammehemmende midler. Et fyllstoff (for eksempel talkum) vil også kunne være til stede.
Fremstilling av sammensetningen
Polyolefinet vil bli blandet med antioksidanter og eventuelt SHT, i tillegg til eventuelle ekstra tilsetningsstoffer som vil kunne være til stede i sammensetningen, ved hjelp av konvensjonelle teknikker, for eksempel ved blanding. Den foretrukne sammensetningen vil enten bli fremstilt direkte av polymerprodusenten, det vil si 1) ved tilsetning av den totale tilsetningsformelen til et polymerpulver etterfulgt av ekstruderingsforbinding og pelletisering, eller 2) ved tilsetning av det manglende tilsetningsstoffet til en kommersiell polymer (P1) fortrinnsvis via en masterbatch (MB) av det manglende tilsetningsstoffet som er av samme type polymer som P1, eller fortrinnsvis ved tilsetning av tilsetningsstoffene direkte til P1. For både 1) og 2) vil de totale blandingene være ekstruderingssammensatt for å kunne gi en optimal fordeling av tilsetningsstoffene i polymeren.
Foretrukne sammensetninger for bruk i den foreliggende oppfinnelsen vil være omfattet av et polyolefin, en hydrolytisk stabil antioksidant og SHT. Andre foretrukne sammensetninger for bruk i oppfinnelsen vil være omfattet av et polyolefin, en hydrolytisk stabil antioksidant og en varmestabil antioksidant. Spesielt foretrukne sammensetninger vil være omfattet av et polyolefin, en hydrolytisk stabil antioksidant, en varmestabil antioksidant og SHT. Sammensetningene som i det foregående har blitt listet opp,som i tillegg omfatter en organisk fosfitt eller fosfonitt antioksidant og / eller en tioeter antioksidant, vil være spesielt foretrukket.
En foretrukket sammensetning for bruk i den foreliggende oppfinnelsen vil være omfattet av: (i) et polyolefin, fortrinnsvis en propylenpolymer; (ii) en hydrolytisk stabil antioksidant, fortrinnsvis en forbindelse med formelen I eller II, for eksempel 1330; (iii) syntetisk hydrotalkitt; (iv) en varmestabil antioksidant, fortrinnsvis en forbindelse med formelen III, for eksempel Irganox 1010; (v) en organisk fosfitt eller fosfonitt antioksidant, fortrinnsvis en forbindelse av formelen IV, for eksempel Irgafos 168; og
(vi) en tioeter antioksidant, fortrinnsvis distearyl-3,3'-tiodipropionat.
Mengden av polyolefin, fortrinnsvis en propylen polymer, som vil være til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 55 - 99,8 vekt%, enda mer foretrukket 90 - 99,5 vekt%, for eksempel 98 - 99,5 vekt%.
Mengden av hydrolytisk stabil antioksidant, fortrinnsvis en forbindelse av formel I eller II, som vil være til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 100 -10000 vekt ppm, enda mer foretrukket 2000 - 8000 vekt ppm, for eksempel 3000 - 6000 vekt ppm.
Mengden av syntetisk hydrotalkitt som vil være til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 100 -10000 vekt ppm, enda mer foretrukket 250 - 5000 vekt ppm, for eksempel 1000 - 3000 vekt ppm.
Mengden av varmestabiliserende antioksidant, fortrinnsvis en forbindelse med formelen III, som er til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 100 -10 000 vekt ppm, enda mer foretrukket 500 - 6 000 vekt ppm. for eksempel 1000 - 4 000 vekt ppm.
Mengden av organisk fosfitt- eller fosfonitt antioksidant, fortrinnsvis en forbindelse med formelen IV som er til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 100 - 5000 vekt ppm, enda mer foretrukket 300 - 3000 vekt ppm, for eksempel 500 - 2000 vekt ppm.
Mengden av tioeter antioksidant, fortrinnsvis distearyl-3,3'-tiodipropionat, som er til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 500 -10 000 vekt ppm, enda mer foretrukket 1000 - 8000 vekt ppm, for eksempel 2000 - 6 000 vekt ppm.
Den totale mengden av alle antioksidantene som vil være til stede i sammensetningen vil fortrinnsvis være 400 - 35000 vekt ppm, enda mer foretrukket 2000 - 25000 vekt ppm, for eksempel 4000 -18000 vekt ppm.
Egenskaper ved sammensetningen
De foretrukne egenskapene ved sammensetningen, slik som har blitt bestemt i henhold fremgangsmåtene som har blitt vist i kapitlet med eksempler som vedrører enkeltplater, vil være som følger: Mengden av hydrolytisk stabil antioksidant som vil være til stede i sammensetningen etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker vil minst være 75 %, fortrinnsvis minst 80 % og mer foretrukket minst 85 % av den mengden som opprinnelig er til stede. Det vil være enda mer foretrukket at mengden av hydrolytisk stabil antioksidant som vil være til stede i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker, er minst 70 %, fortrinnsvis minst 75 %, mer foretrukket minst 80 % av mengden som opprinnelig er til stede.
Svellevekten for en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker vil fortrinnsvis være mindre enn 1 %, mer foretrukket mindre enn 0,5 % og enda mer foretrukket mindre enn 0,3 %. Det vil være enda mer foretrukket at svellevekten til en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker, er fortrinnsvis mindre enn 2 %, mer foretrukket mindre enn 1 % og enda mer foretrukket mindre enn 0,75 %.
Strekkmodulusen for en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker vil minst være 80 %, fortrinnsvis minst 85 %, mer foretrukket minst 90 % av strekkmodulusen til den ualdrede sammensetningen. Det vil være enda mer foretrukket at strekkmodulusen til en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker, er minst 75 %, fortrinnsvis minst 80 % og mer foretrukket minst 85 % av strekkmodulusen til den ualdrede sammensetningen.
Spenningen ved flytgrense i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker, vil minst være 85 %, fortrinnsvis minst 90 % og mer foretrukket minst 95 % av spenningen ved flytgrense i den ualdrede sammensetningen. Det vil være enda mer foretrukket at spenningen ved flytgrense i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker er minst 80 %, er fortrinnsvis minst 85 % og mer foretrukket minst 90 % av spenningen ved flytgrense i den ualdrede sammensetningen.
Deformasjonen ved flytgrense i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker, vil minst være 150 %,
fortrinnsvis minst 145 % og mer foretrukket minst 140 % av deformasjonen ved flytgrense i den ualdrede sammensetningen. Det vil være enda mer foretrukket at deformasjonen ved flytgrense i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av en amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker, er mindre enn 155 %, fortrinnsvis mindre enn 150 % og mer foretrukket mindre enn 145 % av deformasjonen ved flytgrense i den ualdrede sammensetningen.
Spenningen ved brudd i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker vil være minst 80 %, fortrinnsvis minst 85 % og mer foretrukket minst 90 % av spenningen ved brudd i den ualdrede sammensetningen. Det vil være enda mer foretrukket at spenningen ved brudd i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker, er minst 80 %, fortrinnsvis minst 85 % og mer foretrukket minst 90 % av spenningen ved brudd i den ualdrede sammensetningen.
Deformasjonen ved brudd i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 80 °C i 12 uker vil minst være 70 %, fortrinnsvis minst 75 % og mer foretrukket minst 80 % av deformasjonen ved brudd av den ualdrede sammensetningen. Det vil være enda mer foretrukket at deformasjonen ved brudd i en sammensetning etter eksponering mot en ny 30 % vandig løsning av et amin, eksempelvis MEA ved 95 °C i 12 uker er minst 65 %, fortrinnsvis minst 70 % og mer foretrukket minst 75 % av deformasjonen ved brudd i den ualdrede sammensetningen.
Applikasjon
Den foreliggende oppfinnelsen vedrører et tårn for fanging av sur gasser slik som CO2. Som beskrevet over vil denne prosessen typisk innebære introduksjon av en avgass, som eksempelvis kan inneholde CO2, inn i bunnen av et absorbsjonstårn hvori gassen vil strømme oppover og motstrøms mot en mager (lavt innhold av CO2) absorbent i en eller flere kontaktseksjoner i tårnet. Kontaktseksjonene vil etter ønske kunne omfatte en strukturell eller vilkårlig pakning for å øke kontaktflaten mellom absorbenten og gassen. Etter at gassen har forlatt kontaktseksjonene, vil den vanligvis bli vasket og så trukket ut gjennom en ledning på toppen av tårnet.
Den rike (høyere innhold av CO2) absorbenten, vanligvis et amin, vil typisk bli samlet inn (for eksempel på innsamlingsbrett) og trukket ut av en ledning på bunnen av tårnet. Den vil bli tilført til en regenerator- eller utskillertårn hvori den vil strømme nedover og motstrøms mot en strøm av CO2og vanndamp. Strømmen av CO2og vanndamp vil fortrinnsvis bli tilveiebragt ved oppvarming av en del av mager absorbent fra bunnen av utskilleren gjennom en dampvarmet koker. Fra bunnen av utskilleren vil mager absorbent kunne bli returnert til absorpsjonståmet. Det vil fortrinnsvis være en vaskeseksjon i den øvre delen av utskilleren og CO2og vanndamp vil bli trukket ut fra toppen av utskillertårnet gjennom en ledning og kjølt ned i en utskillerkondensator.
Både absorpsjonståmet og regenerator- (utskiller) tårnet vil derfor bli eksponert mot aminabsorbenter under høye temperaturer og i lange tidsperioder og vil således bli plaget av de problemene som oppstår ved nedbrytning av materiale, samt feil slik som har blitt beskrevet ovenfor. Tårnet i den foreliggende oppfinnelsen vil derfor kunne være et absorpsjonstårn eller et regeneratortårn. Det vil imidlertid være mest foretrukket at tårnet er et absorpsjonstårn.
Hele den innvendige overflaten i et tårn vil kunne være omfattet av polyolefin sammensetningen, slik som har blitt beskrevet i det foregående. Alternativt vil bare en del av den innvendige overflaten kunne være omfattet av polyolefin sammensetningen, det vil for eksempel kunne hende at kun den innvendige overflaten i seksjonen av tårnet hvori kontakt med absorbenten finner sted, (henvist til som kontaktseksjonen) vil være omfattet av polyolefin sammensetningen. Overflatene for andre deler som vil være til stede i det innvendige av tårnet, eksempelvis oppsamlingsplater, brett og rørledning vil også kunne bli belagt eller fåret med polyolefin sammensetningen som har blitt beskrevet her.
Tårnet vil kunne være bygget av polyolefin sammensetningen slik som har blitt beskrevet i det foregående. Det vil imidlertid være mer foretrukket at tårnet blir bygget av betong, metall eller komposittmateriale. I dette tilfellet vil den innvendige overflaten bli dannet ved å belegge det innvendige av nevnte tårn med nevnte polyolefin sammensetning. Alternativt, og fortrinnsvis, vil den innvendige overflaten kunne bli dannet ved anbringe en foring som omfatter polyolefin sammensetningen i det innvendige av nevnte tårn.
I noen foringer vil forankringene som fester foringen til veggene i tårnet, også kunne være omfattet av nevnte polyolefin sammensetning. Alternativt vil forankringene kunne være omfattet av en annerledes sammensetning.
Foringene i den foreliggende oppfinnelsen vil kunne være i en hvilken som helst form som er konvensjonell innenfor teknikken. Foringene vil, for eksempel, kunne være i form av folier, profiler eller rør, fortrinnsvis folier og profiler. Tykkelsen på fdringen vil fortrinnsvis være i spekteret 0,5 - 50 mm og mer foretrukket 2 - 20 mm, for eksempel 4-12 mm.
Den foreliggende oppfinnelsen vil også vedrøre andre apparaturer og deler som brukes i prosessen for fanging av sur gass, som blir eksponert mot liknende driftsforhold som har blitt beskrevet ovenfor. Dette vil for eksempel kunne innbefatte innmat som vil bli brukt i tårnet (for eksempel pakningsmateriale for tårnet, brett, osv.) og rørledning.
Fdringene, tårnene, innmaten, rørledningen og apparaturen i den foreliggende oppfinnelsen vil kunne bli brukt i en hvilken som helst fremgangsmåte for fanging av en sur gass, for eksempel CO2. Det vil imidlertid være mest foretrukket at de vit bli brukt i fremgangsmåter hvori amin, spesielt en vandig løsning av én eller flere aminer, blir brukt som absorbent.
Foretrukne absorbenter for bruk vil for eksempel være alifatiske eller cykloalifatiske aminer som har fra 4 til 12 karboner, alkanolaminer som har fra 4 til 12 karboner, cykliske aminer der 1 eller 2 nitrogener sammen med 1 eller 2 alkylengrupper danner 5-, 6- eller 7-leddete ringer, blandinger av det ovennevnte og vandige løsninger av de ovennevnte aminene og blandingene. Representative eksempler på aminer som vil kunne brukes innbefatter monoetanolamin (MEA), dietanolamin (DEA), trietanolamin (TEA, dietyletanolamin (DEEA), diisopropylamin (DIPA), aminoetoksyetanol (AEE), metyldietanolamin (MDEA), piperazin (PZ), 2-amino-2-mety(-1-propanol (AMP og blandinger av det ovennevnte samt vandige løsninger av det ovennevnte.
Tårnenes struktur, foringer og apparatur i den foreliggende vil være konvensjonelle og slik som det er beskrevet i den tidligere teknikken. Figur 1 illustrerer et typisk absorpsjonstårn. Figur 2 illustrerer en typisk apparatur som omfatter et absorbsjonstårn og et regenereringstårn.
Med henvisning til Figur 1, vil forbrenningsgass, vanligvis nedkjølt, bli introdusert inn i et innløpskammer 1 på bunnen av absorpsjonståmet 2. Fra innløpskammeret 1 vil gassen strømme oppover i absorpsjonståmet og motstrøms mot en væskeabsorbent, eksempelvis aminløsning, i én eller flere kontaktseksjoner, 3,4. Det illustrerte absorpsjonståmet vil tilveiebringes med to seriekoblete kontaktseksjoner 3,4, men et hvilket som helst antall av slike seksjoner vil kunne være innbefattet. Etter å forlate kontaktseksjonene 3,4 vil gassen vaskes av en motstrømsflyt av vann i en vaskeseksjon 5, for å fjerne eventuelle aminer i gasstrømmen. Vaskevannet vil bli introdusert via ledning 6 og sprøytet på toppen av vaskeseksjonen 5. Vannet vil bli samlet inn på plate 7 under vaskeseksjonen og fjernet via ledning 8. Vanndråper i den vaskede gasstrømmen vil fortrinnsvis bli fjernet i duggfjerningsseksjonen 9 før avgass som er tømt for CO2blir trukket ut gjennom ledning 10. Tårnet 2 vil kunne omfatte flere vannseksjoner eller andre typer polerings- / vaskeseksjoner i den øvre delen. 80 - 99 % av den opprinnelige CCVen som er til stede i gassen vil typisk bli fjernet ved absorpsjon.
Absorbent vil bli introdusert inn i tårnet via ledning 11 og sprøytet på toppen av den øvre kontaktseksjonen 4 ved hjelp av anordninger for væskedistribusjon. Absorbenten vil strømme gjennom den øvre kontaktseksjonen 4 og vil bli samlet inn på en absorbentplate 12. Absorbenten vil bli trukket ut via ledning 13 og sprøytet på toppen av den nedre kontaktseksjonen 3. Etter å ha strømmet gjennom den nedre kontaktseksjonen 3, vil absorbenten og Ctøen som er absorbert til den bli samlet inn fra bunnen av tårnet og trukket ut via ledning 14.
Temperaturen til absorbenten i absorpsjonstrinnet vil generelt være fra rundt 30 til 100 °C, når ett tårn blir brukt, for eksempel fra 30 til 70 °C på toppen av tårnet og fra 30 til 100 °C på bunnen av tårnet. Det totale trykket i absorpsjonstrinnet vil generelt være fra rundt 0,5 til 20 bara, fortrinnsvis fra rundt 0,7 til 12 bara og spesielt foretrukket fra 0,7 til 6 bara.
Med henvisning til Figur 2 i regenereringstårn 15, vil den C02-rike absorbenten strømme nedover, motstrøms mot en strøm av utløst CC?og vanndamp som etter ønske genereres ved å varme noe av absorbenten i en koker for regenerering 16. Mager absorbent vil forlate regenereringstårnet gjennom et utløp 17. En del av denne svake absorbenten vil introduseres inn i regenereringskokeren 16 hvor den vil bli varmet opp for å produsere en varm absorbent og damp som vil bli introdusert på nytt inn i regenereringstårnet gjennom ledning 18. Oppvarmingen av tårnet fra bunnen vil gi en jevn temperaturgradient fra bunnen til toppen av tårnet, hvor temperaturen på toppen vil være fra rundt 10 til 50 °C lavere enn på bunnen, avhengig av den faktiske utformingen av tårnet. I et typisk regenereringstårn vil temperaturen på bunnen av tårnet være rundt 120 °C og temperaturen på toppen vil være rundt 10 til 50 °C lavere.
Den magre absorbenten som ikke blir introdusert inn i regenereringskokeren vil bli resirkulert tilbake til absorpsjonståmet 2 gjennom ledning 19 og nedkjølt i en varmeveksler 20 mot anriket absorbent i ledningen 14.1 varmeveksleren 20 vil den relativt kalde COiKike absorbenten bli varmet opp mot den relativt varme fattige absorbenten og dermed etterlate utskilleren med en temperatur på rundt 120 °C.
CO2som blir sluppet utfra absorbenten og vanndampen vil bli trukket utfra regeneratortårnet gjennom ledning 21. Gassen i ledningen vil bli kjølt ned i en tilbakestrøms kondensator 22 for å kondensere vann som blir separert fra den gjenværende gassen, som hovedsakelig vil være omfattet av CO2i en C02-separator 23. CO?'en som blir trukket ut i ledning 24, vil kunne bli ytterligere behandlet, for eksempel ved tørking, komprimering og / eller sedimentering. Det kondenserte vannet i C02-separatoren vil bli trukket ut gjennom ledning 25 og pumpet tilbake til toppen av regenereringstårnet. Tårnene og ledningene i den foreliggende oppfinnelsen vil også kunne bli brukt i de fremgangsmåtene som har blitt beskrevet i WO2008/108657. WO 2008/063079, WO 2008/130244, US 2010/0029466, WO 2009/035340, WO 2009/108064, WO 2010/102877 og WO 2010/142716, hvilket totale innhold vil være inkorporert ved henvisning.
EKSEMPLER
Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet med henvisning til de følgende ikke-begrensende eksemplene.
Figur 1 er et skjematisk diagram av et absorpsjonstårn
Figur 2 er et skjematisk diagram av en fangingsprosess
Figur 3a viser tømmingen av AO1010 fra en kommersielt tilgjengelig PP som er eksponert mot 30 % MEA vandig løsning over tid og Figur 3b er et Arrhenius plot som skal kunne predikere levetiden til PP'en under en hvilken som helst gitt temperatur Figur 4 viser mikroskopiske bilder av en (a) ualdret og (b) en aldret prøve av kommersielt tilgjengelig PP Figurene 6a og 6b viser tømmingen av AO1010 + AO1330 fra en polyolefin sammensetning av oppfinnelsen som vil eksponeres mot ny 30 % vandig MEA løsning og brukt vandig løsning av 2-amino-2-metyH-propanol (AMP) og 1-(2-aminoetyl)-piperazin (AEP) over tid og 6c er et Arrhenius plot som skal kunne predikere levetiden til polyolefin sammensetningen under en hvilken som helst gitt temperatur. Figur 7a viser separat tømmingen av AO1010 og A01330 fra en polyolefin sammensetning av oppfinnelsen som vil eksponeres mot ny 30 % MEA vandig løsning over tid og Figur 7b er et Arrhenius plot som skal kunne predikere levetiden til polyolefin sammensetningen under en hvilken som helst gitt temperatur Figur 8 viser mikroskopiske bilder av en ualdret og en aldret prøve av plater av polyolefinsammensetning som vil brukes i den foreliggende oppfinnelsen Figur 9 viser DSC-kurvene til ualdrede og aldrede prøver av polyolefin sammensetningen som vil brukes i den foreliggende oppfinnelsen.
Analytiske forsøk
Verdier som er sitert i beskrivelsen og eksemplene har blitt målt i henhold til de følgende forsøkene: Smeltestrømsraten (MFR) ble bestemmes i henhold til ISO 1133 og har blitt angitt i g/10 min. Smeltestrømsraten vil være en indikasjon på smelteviskositeten til polymeren. MFR'en vil være bestemt ved 230 °C for PP og ved 190 °C for PE. Belastningen som smeltestrømsraten vil være bestemt ved vil vanligvis være angitt med senket skrift, MFR2vil eksempelvis være målt ved 2,16 kg belastning og MFRs vil være målt ved 5 kg belastning.
Tetthet ble målt i henhold til ISO 1183.
Vekten av den gjennomsnittlige molekylærvekten Mw og den molekylære vektfordelingen (MWD = Mw/Mn hvori Mn er tallet for gjennomsnittlig molekylærvekt og Mw er vekten av den gjennomsnittlige molekylærvekten) vil bli målt ved en fremgangsmåte som er basert på ISO 16014-4:2003. Et Waters 150 CV pluss instrument, utstyrt med en refraktiv indeksdetektor og nettilkoblet viskosimeter ble brukt med 3 x HT6E styragel tårn fra Waters (styrendivinylbenzen) og 1,2,4-triklorobenzen (TCB, stabilisert med 250 mg/L 2,6-Di tert butyl-4-metyl-fenol) som løsemiddel ved 140 °C og med en konstant strømningsrate på 1 mUmin. 500
(iL av prøveløsning ble injisert for hver analyse. Tårnet som ble brukt ble kalibrert ved bruk av universal kalibrering (i henhold til IS0 16014-2:2003) med 10 smale MWD polystyren- (PS) standarder i spekteret 1,05 kg/mol til 11 600 kg/mol. Mark Houwink konstanter ble brukt for polystyren og polyetylen (K: 19 x 10 < -3 > dL/g og a (?): 0,655 for PS, og K: 19 x 10 < -3 > dL/g og a: 0,725 for PP). Alle prøvene ble fremstilt ved å løse opp 0,5 - 3,5 mg polymer i 4 ml (ved 140 °C) stabilisert TCB (samme som mobil fase) og ved å holde temperaturen på 140 °C i 2 timer og på 160 °C i enda to timer med risting av og til på tidligere prøver inn i GPC-instrumentet.
Komonomerinnhold vil kunne være bestemt på en kjent måte basert på Fourier-transformasjon infrarød spektroskopi (FTIR)-bestemmelse som kalibreres med<13>C-NMR.
Smeltetemperatur (Tm), krystalliseringstemperatur (Tc) og grad av krystallinitet (Xc) ble målt i henhold til IS011357. Prøvene ble delt av pressform til 0,2 mm hinner. Målene ble utført under følgende forhold:
Tm og Xc ble bestemt ved den andre vanningen. Graden av krystallinitet (Xc) ble beregnet ved bruk av en smelteentalpi på 100 % PP og lik 209 J/g.
Innholdet av beta måles med en vidvinkels røntgendiffraksjon (WAXD). Et WAXD-scan av en PP-prøve vil inneholde diffraksjonstopper av både alfa krystallinfasen (3 topper som følge av (110), (130) og (040) planene) og beta krystallinfasen (1 topp som følge av
(300) planet. Et empirisk forholdstall for intensiteten (I) av disse toppene, kjent som K-verdien og definert som følger, vil bli brukt for å definere betainnholdet: K = l(300)n/1(300> + 1(110)a + l(130)a<+>l(040)a
Strekkmodulus ble målt i henhold til ISO 527. Strekkdeformasjon ved flytgrense og strekkspenning ved flytgrense ble målt i henhold til ISO 527-2.
Varmedefleksjonstemperatur ble målt i henhold til ISO-75-2. Vicat-mykningstemperatur B50 (50N) ble målt i henhold til ISO 306.
Charpy's anslagsstyrke, som er satt (23 og -20 °C) har blitt målt i henhold til ISO 179/1eA.
Akselerert aldring av PP- H- 100 og BE60- 7032 med ekstra antioksidanter
1a. Det ble brukt kommersielt tilgjengelige folier av PP-H-100 uten forankringer, med en størrelse på omtrent 20 x 30 cm og en tykkelse på 8 mm.
1 b. For fremstillingen av BE60-7032 med ekstra antioksidanter, ble det forbundet en MB med sammensetningen; 94 % BE60-7032 + 5 % Irganox 1330+ 1 % SHT. 10 % av denne MB'en ble så tilsatt BE60-7032 for forbinding av den foretrukne sammensetningen. Tabletter av den foretrukne sammensetningen ble deretter pressformet til plaketter med følgende dimensjon: 70 mm x 40 mm x 8 mm 2. Prøvene som skulle testes ble fremstilt ved bruk av en båndsag / sirkelsag, slik som følger. a. For strekktesting ble prøvene rillet til standard profilert streng (Engelsk: dog bone) (flerbrukstype 1B). b. For differensiell scanningskalorimetriske (DSC) målinger; prøver snittet av en mikrotom fra overflatene til ikke-eksponerte og eksponerte folier (70 x 10 x 8mm), 0 -100 (im, 1-2 mg prøvevekt. 3. Alle prøvene ble merket med et tall for å forsikre sporbarhet, spesielt for beregning av hevelse. 4. Alle testdeler ble dyppet i glassbeholdere på 2 liter. Prøvene ble festet til et stativ laget av syresikkert rustfritt stål. Dette ble gjort for å sikre god avstand mellom prøvene. 5. Beholderne ble fylt med en 30 % MEA-vandig løsning og ble regulert til en temperatur på 95 °C, 80 °C eller 60 °C. 6. Det maksimale antallet prøver som ble plassert i hvert kammer var: 8 standard dog bones, 6 testdeler med størrelse 60 x 60 x 8 mm eller 70 x 40 x 8 mm og 6 testdeler med størrelse 70 x 10 x 8 mm. 7. Det ble ikke gjort noen omrøring. Når det ble testet kommersielt tilgjengelig PP-H-100-prøver som inneholder AO1010, A0168 og DSTDP, ble den 30 % vandige MEA-løsningen for 95 °C beholderen byttet hver uke og 80 °C beholderen ble 50 % av den 30 % MEA-vandige løsningen byttet hver ukte. Når det ble testet prøver av BE60-7032 som inneholder A01010, A01330, SHT og DSTDP, ble det brukt enten ny 30 % MEA eller brukt (som beskrevet ovenfor) vandig løsning. Brukt amin er amin som har blitt brukt til CCte-fanging i et undersøkelseskraftverk for en betydelig tidsperiode, og som inneholder realistiske mengder amin nedbrytningsprodukter og forurensninger. For det brukte aminet ble det ikke gjort noen endringer i løsninger i løpet av testperioden, kun påfyll for å sikre at alle prøvene var dekket av væske under hele testperioden. 8. Prøver for DSC- og AO-målinger ble tatt ut etter 1,2,3, 5,8,12 og / eller 20 uker. For strekktesting ble prøver målt før aldring og etter 8,12 og 20 uker. 9. DSC ble utført på materiale tatt fra overflaten av folien. Et 100 {im tykt lag ble delt av, etterfulgt av en ytterligere skive på 100 ym. Begge testdelene ble analysert av DSC for å evaluere endringer i betakrystaller. 10. AO-måling. Plater med størrelse 6 x 6 cm og tykkelse 8 mm ble tatt fra beholderne, så delt / smuldret opp i pulver med en størrelse på 1 mm. Pulveret ble blandet til en homogen blanding, deretter trukket ut i egnede løsemidler. Løsningene ble filtrert for å fjerne pulveret. Løsningene ble deretter injisert inn i en HPLC (High Performance Liquid Chromatography) maskin. For å sikre kvaliteten på resultatene, vil alltid en kjent standard vli brukt sammen med prøvene. I tillegg vil ekstraksjonsteknikken bli utført ved bruk av en innvendig standard.
11. AO-målingene ble ble brukt for å beregne levetiden til folien, slik som følger:
Fra HPLC-resultatene har det, som en funksjon av lagringstiden under de forskjellige lagringsforholdene, blitt laget tømmingskurver av de forskjllige AO'ene. Reduksjonen av AO som en funksjon av tid ser ut til å være logaritmisk og tiden helt til [AO] = 1 ppm har således blitt beregnet under forskjellige forhold, ved hjelp av In (AO kons) versus tidsforholdet. Ved å sette disse resultatene inn i et Arrhenius plot, vil tiden helt til AO-konsentrasjon = 1 ppm kunne predikeres under en hvilken som helst temperatur.
Fremgangsmåter ved testing
1. Bestemmelse av mengden av AO som er til stede i ualdrede og aldrede prøver Fremgangsmåte Væskekromatografi
Instrument Agilent 1100
Spesimentype Enkel plate med mindre annet er spesifisert
Kromatografiske forhold:
Tårn: C-18
Mobil fase: Vann / AcN / IPA-gradient
Detektor: UV, 276 nm
2. Absorpsjonstest for hevelse -1 henhold til DS/ EN IS016101:2004 B.2.1 Resistanse mot Absorpsjonshevelse.
Immersjonsvæske Monoetanolamin, MEA, 30 % vandig løsning
Beholder Varmekammer
Spesimentype Folie med en tykkelse på 0,8 x 4 x 7 cm
Testforhold Prøvene blir fullt dyppet i væsken under de forskjellige temperaturene som er vist Prøvene blir fjernet fra væsken,
lagret i et klimaskap på 23 °C og veid. Massen blir veid etter
spesifikke intervaller.
Definisjoner % masseøkning
Usikkerhet ved
fremgangsmåten: 10 % sta ndardawik
3. Strekktesting-1 henhold til ISO 527-2
I nstrument Zwick Z010 med Makroekstensometer
Spesimentype Flerbrukstype 1B, rillet fra de leverte platene med en
tykkelse på 5 mm og 8 mm. Bredden på specimenene vil være 10 mm.
Testforhold Testingshastighet 50 mm/min.
Strekkmodulus 1 mm/min
Strekkmodulus, MPa - (elastisitetsmodulen under strekk) - stigningen til en skjæringslinje mellom 0,05 % og 0,25 % deformasjon på en spenning-deformasjonskurve.
Strekkspenning /-deformasjon ved flytgrense MPa / % - strekk spenning /-deformasjon i samsvar med flytgrensepunktet (en økning i deformasjon vil ikke resultere i en økning i spenning).
Strekksdeofmasjon ved brudd, % - strekksdeformasjon i samsvar med bristepunktet
Strekkspenning ved brudd, MPa - strekkspenning i samsvar med bristepunktet
4. Mikroskopi undersøkelse
Fremstillings-
utstyr: Leica RM2165 (Roterbart mikrotom)
Mikroskop: Zeiss Axiophot (Overført lysmikroskop)
Kontrastteknikk: Overført lys/lysfeltpol. Og X-plate
Overført lyst/mørkt felt
5. Differensialscanningskalorimetri DSC-1 henhold til IS011357-3
Instrument Perkin Eimer Diamond Hyper DSC
Spesimentype Kompresjonsstøpte folier eksponert mot 95 °C. Delt opp av en mikrotom fra overflaten til den eksponerte folien, 0-100 nm, 1 - 2 mg prøvevekt
Testforhold 1. Varming fra 20 til 225 °C
Kjøling fra 225 til 20 °C
2. Varming fra 20 til 225 °C
Varmings- / Kjølingsrate 10 °C/min
Antall paralleller 3
Definisjoner
Smeltetemperatur, Tm - Smeltetopp °C
Krystalliseringstemperatur, Tc - Krystalliseringstopp °C Sammensmeltingsentalpi, AH - Varmen som behøves for å smelte materialet under et konstant trykk, J/g
Evaluering av kommersielt tilgjengelig materiale
Testing av PP-H-100 plater som inneholder A01010, A0168 og DSTDP
De ualdrede PP H-100 platene var omfattet av den følgende antioksidantsammensetningen slik som bestemt ved den beskrevne fremgangsmåten:
AO1010 2680 ppm vekt
A0168 1170 ppm vekt
A0168-ox 370 ppm vekt
DSTDP 4950 ppm vekt
1) Bestemmelse av mengden av AO som skal være til stede i de aldrede prøvene Mengden av antioksidanter som skal være til stede i plater som er aldret i 30 % MEA vandig løsning under forskjellige temperaturer (vekt ppm) er vist i tabellen under. A0168-ox er den oksidiserte formen av A0168-fosfittet, for eksempel fosfatet.
AO1010 er den antioksidanten som vil ha høyest reduksjon i konsentrasjon under alle forholdene, mest sannsynlig på grunn av lav hydrolytisk stabilitet under alkaliske forhold.
Det ble også gjort en prediksjon på levetid, basert på resultatene av AO1010 tømming fra PP-H 100 plater (8 mm tykke) som ble lagret i 30 % MEA-vandig ved 60 °C, 80 °C og 95 °C.
Det logaritmiske forholdet mellom AO1010-konsentrasjon i PP-H 100 og eksponeringstid i 30 % MEA-vandig løsning under 2 forskjellige temperaturer, har blitt vist i figur 3a, nedenfor.
Ved å bruke resultatene opp til 8 uker ved 95 °C, ble det oppnådd en prediksjon om at AO1010-konsentrasjon = 1 ppm etter 23 uker. Dette ble bekreftet av resultatene som ble oppnådd ved testing etter 20 uker.
Ved å i tillegg ta resultatene etter 20 uker ved 80 °C til vurdering, vil AO1010 bli forventet å være 1 ppm etter 72 uker (predikert 89 uker etter 8 uker) ved 80 °C.
Ved å sette resultatene inn i et Arrhenius plot (Figur 3b) har tiden helt til AO = 1 ppm ved 75 °C blitt beregnet til å være mellom 150 uker (3 år) for PP-H-100 i 30 % MEA-vandig løsning. Noen faktorer som imidlertid kan øke levetiden vil være: (i) noe av den hydrolyserte AO1010 vil kunne ha en antioksidanteffekt, (ii) i dette studiet ble platene eksponert mot amin fra begge sider, mens det under betjeningsforhold kun vil være eksponering mot en side og (iii) den polyolefinmanglende AO'en vil fremdeles ha noe levetid.
Disse resultatene viser at når alle faktorer tas i betraktning vil en levetid for de 8 mm tykke PP H-100 foliene, som vedvarende blir eksponert mot 30 % MEA-vandig løsning ved 75 °C fra en side, kunne predikeres å være i spekteret 7 - 8 år.
2) Absorpsjonstest
Vektøkning for PP-H 100 er svært lav, selv ved 95 °C
3) Strekktesting
Referansematerialene vil være ualdrede. Forandringene i mekaniske egenskaper etter 20 uker under forskjellige forhold vil alle være minimale.
4) Mikroskopi undersøkelse
Resultatene er vist i Figur 4.
Figur 4a er en ueksponert referanseprøve. Venstresiden er et LM-bilde av et mikrotomen tverrsnitt. Høyresiden er et SEM-bilde av overflaten. Figur 4b er PP-H-100-plater som har blitt eksponert 20 uker i 30 % MEA-vandig løsning ved 95 °C. Venstre side er et LM-bilde av et mikrotomert tverrsnitt. Høyre side er et SEM-bilde av overflaten.
Det ble ikke observert noen signifikante forskjeller i morfologien eller i overflaten etter 20 ukers eksponering. Strukturer som sees på overflaten (SEM-bilder) har blitt forårsaket av artefakter (fingeravtrykk) og ulike mengder rifter i støpeformen har gitt noen variasjoner i overflatereplikasjonene. Ingen mikrobrister ble observert
5. DSC
Resultatene har blitt vist i tabellen nedenfor og i grafen i Figur 5, hvori Figur 5a viser DSC-kurven av referansematerialet, Figur 5b viser DSC-kurver av referansemateriale sammenlignet med prøver som er eksponert for 1,2,3 og 8 uker og Figur 5c viser DSC-kurver av prover som er eksponert for 8 uker og 20 uker.
DSC viser ingen signifikante forandringer i (3-fase som følge av eksponering mot 95 °C i 20 uker.
Testing av BE60-7032-plater som inneholder AO1010, AO1330, DSTDP og SHT
De ualdrede platene var omfattet av den følgende sammensetningen slik som bestemt av den beskrevne fremgangsmåten:
AO1010 2880 ppm vekt
A0 1330 4250 ppm vekt
DSTDP 4900 ppm vekt
SHT 1000 ppm vekt
1) Bestemmelse av mengden av AO som er til stede i aldrede prøver
Mengden av antioksidanter som er til stede i plater som er aldret med aminløsninger under forskjellige temperaturer (vekt ppm) er vist i tabellen under.
Aldret i brukt vandig løsning av AMP og AEP (vekt ppm)
Aldret i ny 30 % MEA-vandig (vekt ppm)
Det har blitt utført testing i to forskjellige aminer, eksempelvis 30 % vandig løsning av MEA og vandig løsning av en blanding av AEP og AMP, som har blitt brukt for karbonfanging i flere måneder. Den logiske begrunnelsen for utvalget av løsningsmidler er for å klargjøre om det er en signifikant forskjell mellom forskjellige aminer og dessuten for å undersøke om nedbrytningsprodukter for amin har en ødeleggende virkning på polypropylenet.
Resultatene viser at A01330 ikke er signifikant tømt etter eksponering mot noen av de to løsningene.
Det ble også utført en levetidsprediksjon basert på resultatene fra AO1010+AO1330-tømming fra BE60-7032 plater (8 mm tykke) som har vært lagret i ny 30 % MEA-vandig løsning og brukt vandig løsning av AMP og AEP ved 80 °C og 95 °C.
Det logaritmiske forholdet mellom AO (AO1010+AO1330)-konsentrasjon i BE60-7032 plater og eksponeringstid i både ny 30 % MEA-vandig løsning og brukt vandig løsning av AMP og AEP ved 80 °C og 95 °C er vist i figurene 6a og 6b, nedenfor.
Ved bruk av likningene som er vist i figurene, vil tiden til konsentrasjonen av AO1010 + AO1330 = 1 ppm kunne kalkuleres, og resultatene er vist i sammenligning med resultatene til kommersielt tilgjengelig PP-H 100 i tabellen nedenfor.
Disse resultatene viser mer enn 5 ganger forlenget tid til AO = 1 ppm ved å tilsette A01330 og SHT ved både 95 °C og 80 °C.
Ved å sette resultatene inn i et Arrhenius plot (Figur 6c) har tiden til AO = 1 ppm ved 75 °C blitt beregnet til å være rundt 650 uker (12,5 år) får både ny MEA og den brukte aminløsningen.
Når alle faktorer blir tatt i betraktning, vil en levetid for den 8 mm tykke BE60-7032 med AO1330 og SHT, som vedvarende har blitt eksponert mot amin (ny eller gammel) vandig løsning ved 75 °C fra en side, bli predikert til å være > 15 år, mest sannsynlig bortimot 20 år.
Testing på doble plater
All testing som ovenfor er beskrevet har blitt utført på 8 mm tykke plater i 30 % vandig MEA-løsning, for eksempel amineksponering mot begge sider. For å bedre kunne simulere reelle forhold, hvori amineksponering skjer fra en side, ble to 8 mm plater sveiset sammen for å gi en total tykkelse på 16 mm. Både 8 mm og 16 mm plater ble aldret i 15 uker i 30 % MEA-vandig løsning ved 80 °C og 95 °C, og innholdet av gjenværende antioksidanter ble analysert.
Antioksidanter (ppm) i plater før aldring:
Antioksidanter (ppm) i plater som er aldret i ny 30 % MEA (vekt ppm) i 15 uker:
Enkle plater
Tiden til konsentrasjonen av AO1010 + AO1330 = 1 ppm ble estimert på grunnlag av resultater opp til 15 ukers aldring:
Tømmingen av AO som en funksjon av tid, har blitt vist i Figur 7a.
Disse resultatene viser veldig lite reduksjon i AO1330-konsentrasjoner både ved 80 °C og 95 °C. Det kan være ulike grunner til dette:
a) Den veldig gode hydrolyttiske stabiliteten til A01330
b) A01010 og hydrolysen A01010 vil kunne reagere raskere enn A01330 med
peroksi-radikaler, og dermed stoppe polymernedbrytning. Således blir AO1330-molekylene
"beskytter så lenge finnes aktive AO1010- og hydrolyserte AO1010-molekyler i polymeret.
Levetidsprediksjon ved 65 °C
Ved å sette disse resultatene inn i et Arrhenius plot, slik som vist i figur 7b, vil det kunne estimeres en levetid for den 8 mm tykke BE60-7032-f6ringen med AO1330, som vedvarende eksponeres mot 30 % MEA-løsning ved 65 °C.
Dette estimatet viser en levetid på 1300 uker (25 år) ved 65 °C med amineksponering mot to sider. Ved å bruke endringen i AO1010 + AO1330-konsentrasjon til prediksjon av levetid, vil prediksjonene som blir gjort etter kort lagringstid (for eksempel 15 uker) hovedsakelig bli påvirket av AO1010 hydrolyse. Levettdsprediksjonene vil derfor være underestimeringer.
Når alle faktorer tas til vurdering, har en levetid for den 8 mm tykke BE60-7032 med AO1330, som vedvarende eksponeres mot 30 % MEA- (ny eller gammel) løsning ved 65 °C, fra en side, blitt predikert til å være > 25 år, mest sannsynlig også > 30 år.
2) Absorpsjonstest
Nytt amin
Nytt amin - doble plater, sveisede prøver Brukt amin
Vektøkningen for PP-H 100 er svært lav selv ved 95 °C både i brukt amin og nytt amin.
3) Strekktesting
Nytt amin
Referansematerialene er alle ualdrede. Forandringene i mekaniske egenskaper etter 8 og 12 uker under de forskjellige forholdene er alle minimale.
4) Mikroskopiundersøkelse
Resultatene er vist i Figur 8.
Figur 8a er en referanseprøve. Venstresiden er et LM-bilde av et mikrotomert tverrsnitt. Høyresiden er et SEM-bilde av overflaten. Figur 8b er BE60-7032-plater som har blitt eksponert 12 uker i 30 % MEA i vannløsning ved 95 °C (ny MEA). Venstresiden er et LM-bilde av et mikrotomert tverrsnitt. Høyresiden er et SEM-bilde av overflaten. Figur 8c er BE60-7032-plater som har blitt eksponert 12 uker i amin vannløsning ved 95 °C (brukt AMP/AEP-blanding). Venstresiden er et LM-bilde av et mikrotomert tverrsnitt. Høyresiden er et SEM-bilde av overflaten.
Det ble ikke observert noen signifikante forskjeller i morfologien og i overflaten etter 12 ukers eksponering. Strukturer som sees på overflaten (SEM-bilder) har blitt forårsaket av artefakter (fingeravtrykk) og ulike mengder av rifter i støpeformen som gir variasjoner i overflatereplikasjonen. Ingen mikrobrist ble observert i noen av de inspiserte prøvene.
5. DSC
Resultatene er vist i tabellene under og i grafene i Figur 9, hvori Figur 9a viser DSC-kurven av referansemateriale, Figur 9b viser DSC-kurver av referansemateriale sammenlignet med prøver som er eksponert mot nytt amin i 3,8 og 12 uker og Figur 9c viser DSC-kurvene av referansemateriale sammenlignet med prøver som har blitt eksponert mot brukt amin i 8 og 12 uker.
Nytt amin
Brukt amin

Claims (36)

1. Et tårn for fanging av sur gass (for eksempel CO2), hvori minst en del av en innvendig overflate i nevnte tårn vil være omfattet av en polyolefinsammensetning som er omfattet av et polyolefin og en hydrolyttisk stabil antioksidant.
2. Et tårn slik som hevdet i krav 1, hvori nevnte polyolefin vil være et propylenpolymer.
3. Et tårn slik som hevdet i krav 1, hvori nevnte propylenpolymer vil være et propylenhomopolymer.
4. Et tårn slik som hevdet i krav 2 eller krav 3, hvori nevnte propylenpolymer vil være omfattet av en beta-krystallinsk fase.
5. Et tårn slik som hevdet i krav 1, hvori nevnte polyolefin vil være et etylenpolymer
6. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 5, hvori nevnte hydrolytisk stabile antioksidant vil ha en halveringstid på minst 1 år ved pH 8.
7. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 6, hvori nevnte hydrolytisk stabile antioksidant vil være av formel (I) eller (II)
hvori R<1>er Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl eller C7-9fenylalkyl; R<2>er hydrogen, Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl eller C7-9fenylalkyl; R<3>er hydrogen eller metyl; R<4>er (a), (b). (c) or (d)
og R<5>er hydrogen eller fenyl.
8. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 7, hvori nevnte hydrolytisk stabile antioksidant vil være:
9. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 8, som ytterligere vil være omfattet av syntetisk hydrotalkitt
10. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 9, som ytterligere vil være omfattet av en varmestabil antioksidant av formelen (lllb)
hvori R<1>er Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl or C7-9fenylalkyl; R<2>er hydrogen, Ci-ia alkyl, C5-12cykloalkyl, fenyl or C7-9fenylalkyl; R<3>er hydrogen or metyl; n er 0 eller et helt tall fra 1 til 6; og per et helt tall fra 1 til 6.
11. Et tårn slik som hevdet i krav 10, hvori nevnte varmestabile antioksidant vil være:
12. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 11. som ytterligere vil være omfattet av en organisk fosfitt- eller fosfonittantioksidant.
13. Et tårn slik som hevdet i krav 12, hvori nevnte organiske fosfitt- eller fosfonittantioksidant vil være en forbindelse av formel (IVb)
hvori Y er a en direkte forbindelse eller-0-; og R<1>, R<2>og R<3>er uavhengig selektert fra substituert eller usubstituert cykloalkyl som har 5 til 12 karboner, substituert eller usubstituert aryl som har 6 til 10 karboner eller en gruppe av formelen (V)
hvori m er et helt tall i spekteret 1 til 3; og R4 og R<5>er uavhengig Gi-ia alkyl eller C5-12cykloalkyl.
14. Et tårn slik som hevdet i krav 13, hvori nevnte organiske fosfitt eller fosfonitt er:
15. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1-14, hvori nevnte sammensetning ytterligere vil være omfattet av en sulfoeter antioksidant.
16. Et tårn slik som hevdet i krav 15, hvori nevnte sulfoeter antioksidant vil være distearyl-3,3'tiodipropionat.
17. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 16, som vil være et absorpsjonstårn
18. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 16 som vil være et desorpsjonstårn.
19. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 18, hvori nevnte tårn vil være konstruert av betong, metall eller komposittmateriale.
20. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 19, hvori nevnte indre overflate vil være et belegg av nevnte polyolefinsammensetning på det innvendige av nevnte tårn.
21. Et tårn slik som hevdet i et av kravene 1 til 19, hvori nevnte innvendige overflate vil være en foring som vil være omfattet av nevnte polyolefinsammensetning som vil være festet til det innvendige av nevnte tårn.
22. En foring som vil være omfattet av et legeme og forankringer, hvori minst en del av den innvendige overflaten av nevnte legeme vil være omfattet av en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16.
23. En foring slik som hevdet i krav 22, som har en tykkelse på 0,5 til 50 mm.
24. En innmat til et innfangingstårn for en sur gass (for eksempel CO2), hvori minst en del av en overflate til nevnte innmat vil være omfattet av en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16.
25. En innmat slik som hevdet i krav 24, hvori nevnte innmat vil være en tårnpakning eller brett.
26. En rørledning, hvori minst en del av en innvendig overflate av nevnte rørledning vil være omfattet av en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16.
27. En rørledning slik som hevdet i krav 26, hvori nevnte innvendige overflate vil være en foring som vil være omfattet av nevnte polyolefinsammensetning som vil være festet til det innvendige av nevnte rørledning.
28. En fremgangsmåte for fanging av sur gass (for eksempel CO2) i en avgass som vil være omfattet av: å sette nevnte avgass i kontakt med en sur gass- (for eksempel CO2) absorbent i et tårn slik som hevdet i et hvilket som helst av kravene 1 til 21.
29. Bruk av en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16 i fabrikasjonen av et tårn slik som hevdet i et hvilket som helst av kravene 1 til 21.
30. Bruk av en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16 i fabrikasjonen av en foring slik som hevdet i krav 22 eller 23, en innmat slik som hevdet i krav 24 eller 25 eller en rørledning slik som hevdet i krav 26 eller 27.
31. En fremgangsmåte for fabrikasjon av et tårn slik som hevdet i et hvilket som helst av kravene 1 til 21 eller en rørledning slik som hevdet i krav 26 eller 27 som vil være omfattet av festing av en foring slik som hevdet i krav 22 eller 23 til det innvendige av et tårn eller en rørledning.
32. En fremgangsmåte for fabrikasjon av et tårn slik som hevdet i et hvilket som helst av kravene 1 til 21 eller en rørledning slik som hevdet i krav 26 eller 27 som vil være omfattet av belegging av minst en del av den innvendige overflaten i nevnte tårn eller rørledning med en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16.
33. En fremgangsmåte for fabrikasjon av en foring slik som hevdet i krav 22 eller 23 eller en rørledning slik som hevdet i krav 26 eller 27, som vil være omfattet av uttrekning og / eller støping av en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16.
34. En fremgangsmåte for fabrikasjon av en innmat slik som hevdet i krav 24 eller 25 som vil være omfattet av belegging av en innmat med en polyolefinsammensetning slik som definert i et hvilket som helst av kravene 1 til 16.
35. En apparatur for fanging av sur gass (for eksempel CO2), hvori nevnte apparatur vil være omfattet av en foring, et tårn, en innmat eller en rørledning slik som hevdet i et hvilket som helst av kravene 1 til 27.
36. Et innfangingsanlegg for sur gass (for eksempel CO2), omfattende en apparatur slik som hevdet i krav 35.
NO20110971A 2011-07-05 2011-07-05 Fremgangsmåte for fanging av sur gass og anvendelse av en polypropylensammensetning for fremstilling av et tårn for fanging av sur gass NO336115B1 (no)

Priority Applications (14)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20110971A NO336115B1 (no) 2011-07-05 2011-07-05 Fremgangsmåte for fanging av sur gass og anvendelse av en polypropylensammensetning for fremstilling av et tårn for fanging av sur gass
AU2012280258A AU2012280258B2 (en) 2011-07-05 2012-07-05 Construction element for CO2 capture
EA201490190A EA026720B1 (ru) 2011-07-05 2012-07-05 Способ улавливания углекислого газа в отработавшем газе
EP12732660.1A EP2729232B1 (en) 2011-07-05 2012-07-05 CO2 capture in an polypropylene absorption column comprising an antioxidant
US14/129,364 US9278308B2 (en) 2011-07-05 2012-07-05 Construction element for CO2 capture
JP2014517812A JP6180411B2 (ja) 2011-07-05 2012-07-05 Ｃｏ２回収用構成要素
ES12732660.1T ES2668907T3 (es) 2011-07-05 2012-07-05 Captura de CO2 en una columna de absorción de polipropileno que comprende un antioxidante
DK12732660.1T DK2729232T3 (en) 2011-07-05 2012-07-05 CO2 capture in a polypropylene absorption column comprising an antioxidant
PCT/EP2012/063185 WO2013004797A1 (en) 2011-07-05 2012-07-05 Construction element for co2 capture
CN201280033564.4A CN103796732B (zh) 2011-07-05 2012-07-05 一种用于捕获co2的结构元件
CA2837152A CA2837152C (en) 2011-07-05 2012-07-05 Construction element for co2 capture
BR112014000246-0A BR112014000246B1 (pt) 2011-07-05 2012-07-05 Método para capturar um gás ácido em um gás de exaustão
PL12732660T PL2729232T3 (pl) 2011-07-05 2012-07-05 Wychwytywanie CO2 w polipropylenowej kolumnie absorpcyjnej zawierającej przeciwutleniacz
HRP20180724TT HRP20180724T1 (hr) 2011-07-05 2018-05-10 Prikupljanje co2 u apsorpcijskom stupcu polipropilena koji sadrži antioksidans

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20110971A NO336115B1 (no) 2011-07-05 2011-07-05 Fremgangsmåte for fanging av sur gass og anvendelse av en polypropylensammensetning for fremstilling av et tårn for fanging av sur gass

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NO20110971A1 true NO20110971A1 (no) 2013-01-07
NO336115B1 NO336115B1 (no) 2015-05-18

Family

ID=46458531

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20110971A NO336115B1 (no) 2011-07-05 2011-07-05 Fremgangsmåte for fanging av sur gass og anvendelse av en polypropylensammensetning for fremstilling av et tårn for fanging av sur gass

Country Status (14)

Country Link
US (1) US9278308B2 (no)
EP (1) EP2729232B1 (no)
JP (1) JP6180411B2 (no)
CN (1) CN103796732B (no)
AU (1) AU2012280258B2 (no)
BR (1) BR112014000246B1 (no)
CA (1) CA2837152C (no)
DK (1) DK2729232T3 (no)
EA (1) EA026720B1 (no)
ES (1) ES2668907T3 (no)
HR (1) HRP20180724T1 (no)
NO (1) NO336115B1 (no)
PL (1) PL2729232T3 (no)
WO (1) WO2013004797A1 (no)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AR096132A1 (es) 2013-05-09 2015-12-09 Exxonmobil Upstream Res Co Separar dióxido de carbono y sulfuro de hidrógeno de un flujo de gas natural con sistemas de co-corriente en contacto
US9533253B2 (en) * 2014-06-05 2017-01-03 Phillips 66 Company Amine solvent blends
US10300429B2 (en) 2015-01-09 2019-05-28 Exxonmobil Upstream Research Company Separating impurities from a fluid stream using multiple co-current contactors
MX2017008682A (es) * 2015-02-17 2017-10-11 Exxonmobil Upstream Res Co Caracteristicas de superficie interiores para contactores de co-corriente.
BR112017018077A2 (pt) 2015-03-13 2018-04-10 Exxonmobil Upstream Res Co coalescedor para contatores co-correntes
KR101840841B1 (ko) 2016-03-24 2018-03-22 한국지질자원연구원 금속탄산염의 물리적 성상 제어방법, 이의 금속탄산염 및 금속탄산염 제조장치
US11260342B2 (en) 2017-06-15 2022-03-01 Exxonmobil Upstream Research Company Fractionation system using bundled compact co-current contacting systems
BR112019026289B1 (pt) 2017-06-15 2023-10-10 ExxonMobil Technology and Engineering Company Sistema de fracionamento com o uso de sistemas de contato de cocorrente compactos e método para remover hidrocarbonetos pesados em corrente de gás
EP3641914A1 (en) 2017-06-20 2020-04-29 ExxonMobil Upstream Research Company Compact contacting systems and methods for scavenging sulfur-containing compounds
KR102330891B1 (ko) 2017-08-21 2021-12-02 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 냉 용매 및 산성 가스 제거의 통합
CN107670632B (zh) * 2017-10-19 2020-07-24 北京化工大学 一种中温二氧化碳吸附剂及其制备和使用方法
KR102034860B1 (ko) * 2017-11-24 2019-10-21 한국에너지기술연구원 아민을 포함하는 기체의 고순도화 공정
US11173634B2 (en) 2018-02-01 2021-11-16 Ina Acquisition Corp Electromagnetic radiation curable pipe liner and method of making and installing the same
US10704728B2 (en) 2018-03-20 2020-07-07 Ina Acquisition Corp. Pipe liner and method of making same
JP2021020193A (ja) * 2019-07-30 2021-02-18 株式会社東芝 二酸化炭素回収システムおよび二酸化炭素回収システムの運転方法
JP7360344B2 (ja) 2020-03-09 2023-10-12 株式会社東芝 酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法
WO2023196799A2 (en) * 2022-04-05 2023-10-12 Global Thermostat Operations, Llc. Phosphite-containing sorbents, systems including phosphite-containing sorbents, and methods using the phosphite-containing sorbents

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2105859A1 (en) * 1970-01-28 1971-10-07 Fractionation Research Ltd , New castie, Stafford (Großbritannien) High temperature polypropylene free fromorga -
CA1304911C (en) * 1985-10-28 1992-07-14 Roscoe L. Pearce Sulfur removal from hydrocarbons
DE3820434A1 (de) * 1988-06-15 1989-12-21 Linde Ag Absorptionskolonne und verfahren zur auswaschung von verunreinigungen aus einem gas
US5064450A (en) * 1991-01-02 1991-11-12 Uop Gas absorber method and apparatus
DE4342300A1 (de) * 1993-12-11 1995-06-14 Gewerk Keramchemie Korrosionsbeständiges Bauteil
JP3591122B2 (ja) * 1996-03-29 2004-11-17 Ｊｆｅスチール株式会社 耐熱酸化劣化性、耐低温脆化性および耐水二次密着性に優れたポリプロピレン被覆鋼管
CN1565710A (zh) * 1998-12-15 2005-01-19 高级技术材料公司 现场处理废气流的装置和方法
WO2004108244A2 (de) * 2003-06-05 2004-12-16 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zum entsäuern eines fluidstroms mittels einer inerten waschkolonne und vorrichtung hierzu
WO2006023743A2 (en) * 2004-08-20 2006-03-02 The Trustees Of Columbia University In The City Of New York Laminar scrubber apparatus for capturing carbon dioxide from air and methods of use
CN2799058Y (zh) * 2005-06-30 2006-07-26 宝山钢铁股份有限公司 酸性废气处理装置
FR2900843B1 (fr) 2006-05-10 2008-07-04 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par multiamines partiellement neutralisees
NO333560B1 (no) 2006-11-24 2013-07-08 Aker Clean Carbon As Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av flytende CO2 absorbent.
NO333144B1 (no) 2006-11-24 2013-03-18 Aker Clean Carbon As Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av absorbent som har absorbert CO2
FR2911516B1 (fr) * 2007-01-19 2009-11-13 Total Sa Procede de purification d'un melange gazeux contenant des gaz acides
NO332158B1 (no) 2007-03-05 2012-07-09 Aker Clean Carbon As Fremgangsmåte for fjerning av CO2 fra en eksosgass
NO20071983L (no) 2007-04-18 2008-10-20 Aker Clean Carbon As Fremgangsmate og anlegg for CO2-innfanging
NO336193B1 (no) 2007-09-14 2015-06-08 Aker Engineering & Technology Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent
US8454726B2 (en) 2008-02-28 2013-06-04 Aker Clean Carbon As CO2 absorbent and method for CO2 capture
NO332812B1 (no) 2009-03-13 2013-01-21 Aker Clean Carbon As Amin utslippskontroll
DE102009013757A1 (de) * 2009-03-17 2010-09-23 Linde Ag Absorberkolonne sowie Verfahren für die Abtrennung von Kohlendioxid aus Rauchgasen
NO20092229L (no) 2009-06-09 2010-12-10 Aker Clean Carbon As Reclaimer for absorbent
US8066800B2 (en) * 2009-10-23 2011-11-29 Hamilton Sundstrand Corporation Film-based system and method for carbon dioxide separation

Also Published As

Publication number Publication date
BR112014000246A2 (pt) 2017-02-14
AU2012280258A8 (en) 2014-01-23
JP6180411B2 (ja) 2017-08-16
DK2729232T3 (en) 2018-05-28
ES2668907T3 (es) 2018-05-23
JP2014526955A (ja) 2014-10-09
US9278308B2 (en) 2016-03-08
CN103796732B (zh) 2017-03-15
BR112014000246B1 (pt) 2021-07-20
EA201490190A1 (ru) 2014-06-30
CA2837152A1 (en) 2013-01-10
AU2012280258B2 (en) 2017-05-18
US20140123851A1 (en) 2014-05-08
EA026720B1 (ru) 2017-05-31
EP2729232B1 (en) 2018-02-14
PL2729232T3 (pl) 2018-08-31
CN103796732A (zh) 2014-05-14
HRP20180724T1 (hr) 2018-06-29
AU2012280258A1 (en) 2013-01-10
WO2013004797A1 (en) 2013-01-10
EP2729232A1 (en) 2014-05-14
CA2837152C (en) 2021-06-08
NO336115B1 (no) 2015-05-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO20110971A1 (no) Kolonne
CN108070143B (zh) 一种玻纤增强无卤阻燃聚丙烯材料及其制备方法与应用
BRPI0713256B1 (pt) composição contendo uma mistura de pelo menos dois fosfitos diferentes de estrutura, composição estabilizada contendo a mesma, artigo de fabricação, método para estabilização de uma resina termoplástica ou elastômero e método para sintetização de uma mistura líquida de pelo menos dois fosfitos líquidos
CN106220994B (zh) 一种高强度pp-rct阻燃管材及制备方法
UA82370C2 (uk) Застосування композиції для захисту фасонного виробу від корозії, захисна обмотка для захисту фасонного виробу та спосіб її виготовлення
WO2008040501A1 (en) Low migration polyolefin composition
Jamtvedt et al. Construction element for CO2 capture
AU2012359241B2 (en) Polyolefin composition with increased resistance against degradation caused by chlorine dioxide
US20240059860A1 (en) Methods and systems for destruction of synthetic per- and polyfluoro compounds
SE531642C2 (sv) Diffusionsfördröjning i fluorplaster
CN107778525A (zh) 一种聚乙烯电线电缆专用料的稳定剂组合物
Kriston Some aspects of the degradation and stabilization of Phillips type polyethylene
EP2511332A1 (en) Polyolefin pipe with improved migration behaviour
RU2602066C2 (ru) Композиции на основе этилена
JP7381287B2 (ja) ポリオレフィン系熱収縮性フィルム
CN104311981B (zh) 一种无卤阻燃eva复合材料
CN104059301A (zh) 乙烯-丙烯-二烯橡胶发泡体及密封材料
Mazitova et al. Obtaining environmentally friendly cable PVC composites
US11773235B2 (en) Low odor and volatiles polyolefin compositions and methods of production
Srisang Physical and Chemical Resistance of Elastomers in Carbon Dioxide-Loaded Aqueous Monoethanolamine Solutions During Amine-Based Carbon Dioxide Capture
Grabmayer et al. Evaluation of Accelerated Aging Test Methods for Polymeric Materials in Solar Thermal Applications
Plotnikova et al. Influence of available phosphine oxides on the flammability of plasticised polyvinyl chloride
CN104817969B (zh) 含有稳定剂用于导电布的无卤阻燃热熔胶膜及其制备方法
KR100578725B1 (ko) 소각이 용이한 고분자 수지조성물
AU2012289243B2 (en) Polyolefin composition with excellent colour and thermal stability as well as oxidation resistance for pipes

Legal Events

Date Code Title Description
CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: AKER ENGINEERING & TECHNOLOGY AS, NO

CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: AKER SOLUTIONS AS, NO

CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: AKER CARBON CAPTURE NORWAY AS, NO

CREP Change of representative

Representative=s name: ZACCO NORWAY AS, POSTBOKS 488, 0213 OSLO, NORGE