NO162228B - Fremgangsmaate og apparat for fremstilling av ammoniumnitrat. - Google Patents

Description

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte og et anlegg for fremstilling av konsentrerte oppløsninger av ammoniumnitrat

ved nøytralisering av salpetersyre med ammoniakk i en vandig oppløsning som holdes under et trykk som er høyere enn den vandige ammoniumnitratoppløsnings damptrykk, og ved konsentrasjon av den vandige oppløsning av ammoniumnitrat under anvendelse av i det minste en del av den varme som frigjøres ved nøytraliseringsreaksjonen, for å konsentrere ammonium-nitratoppløsningen.

Oppfinnelsen angår spesielt en autoter.a prosess som

er istand til å gi en ammohiumnitratoppløsning med tilstrekkelig konsentrasjon og under anvendelse av salpetersyre-oppløsninger med forholdsvis lav konsentrasjon.

Størsteparten av det industrielt fremstilte ammoniumnitrat er beregnet for fremstilling av nitrogenholdige eller komplekse gjødninger for landbruksformål. For fremstilling av disse gjødninger blir ammoniumnitrat fortrinnsvis anvendt i form av en varm, konsentrert oppløsning med en konsentrasjon på over 90 vekt%. Ammoniumnitratoppløsninger på 94-95 vekt% eller 97-98 vekt% blir i alminnelighet anvendt.

Ammoniakk er generelt tilgjengelig i form av en vannfri væske. Den anvendes fortrinnsvis som en vannfri gass efter utnyttelse av det kjølepotensial som er forbundet med fordampning av flytende ammoniakk.

Industrielt fremstilt salpetersyre som fremstilles ved forbrenning av ammoniakk, er som regel tilgjengelig med en konsentrasjon på 56-60 vekt%.

Ved hjelp av en del mer nylig utviklede industrielle produksjonsprosesser har det vært mulig å oppnå en fraksjon av produktet i form av syre med en konsentrasjon av 65~67 vekt%, men økologiske og økonomiske restriksjoner begrenser denne fraksjon til ca. en fjerdedel av produksjonen pr. enhet, mens hovedproduksjonsmengden når en konsentrasjon på ca. 60 vekt% salpetersyre.

En annen kilde for salpetersyre fås ved vasking av nitrøse restgasser ved forskjellige kjemiske produksjonsprosesser, og dette gir salpetersyre som er fortynnet til en konsentrasjon av 40 vekt%.

Nøytraliseringen av salpetersyre med ammoniakk er eksoterm. Under normale industribetingelser vil den tilgjengelige varme beløpe seg til ca. 104 MJ/kmol, mens ut-gangssalpetersyren har en konsentrasjon av 54-60 vekt%. Prosesser er kjente hvor nøytraliseringsreaksjonen utføres

i en reaksjonstank med en betydelig masse av ammoniumnitrat-oppløsning som derefter konsentreres til en sluttkonsentrasjon av 94-95 vekt*, uten at det finnes tilgang på en ekstern kaloritilførsel. Ved disse kjente prosesser blir den varme som frigjøres ved nøytraliseringen, fjernet i form av prosessdamp ved inndampning av en del av det vann som er blitt dannet av reaktantene. Jo større dampproduk-sjonen ved prosessen er, desto høyere vil konsentrasjonen av ammoniurnnitratoppløsning være som er blitt dannet i reaksjonstanken.

For å kunne gjenvinne reaksjonsvarmen på et forholdsvis høyt temperaturnivå blir ifølge kjente prosesser reaksjonen utført under et absolutt trykk av ca. 4 bar.

Som beskrevet i f.eks. US patentskrift 2551569 blir den prosessdamp som avgis under reaksjonen, på ny anvendt som oppvarmingsfluidum for å bringe ammoniumnitratoppløs-ningen som fjernes fra reaktoren, til dens sluttkonsentrasjon. Jo høyere arbeidstemperaturen i reaksjonstanken er, desto større vil de mengder av ammoniumnitrat, ammoniakk og salpetersyre være som inneholdes i denne prosessdamp. Hovedkonsekvensen a>v dette er at det apparat hvori denne damp på ny anvendes, må bestå av spesiallegeringer som er korrosjonsfaste. Dessuten kan ikke de kondensater som dannes av denne prosessdamp spyles bort uten på forhånd være blitt behandlet for å fjerne mesteparten av ammonium-ionene' og nitrationene fra disse.

I britisk patent-søknad 2096124 er en fremgangsmåte beskrevet for fremstilling av ammoniumnitrat, hvor varme utviklet ved selve nøytraliseringen anvendes for konsentrering ved inndampning av ammoniumnitratoppløsnlngen. Ved denne kjente fremgangsmåte blir en hovedstrøm av ammonium-nitratoppløsnlngen som er blitt fjernet fra reaktoren, utsatt for trykkopphevelse inntil et inndampningstrykk er blitt nådd, og den erholdte oppløsning blir på ny oppvarmet og konsentrert ved inndampning ved hjelp av en sekundær strøm av ammoniurnnitratoppløsning.

Denne fremgangsmåte som kan utføres i flere trinn forutsetter at hovedstrømmen gjenoppvarmes så tidlig som

den første trykkoppheveIse og under hvert av de påfølgende trinn ved hjelp av den sekundære strøm som fjernes fra reaktoren.

I ingen av de kjente prosesser gjør det samlede energi-utbytte det mulig f.eks. å oppkonsentrere ammoniurnnitratopp-løsning tilstrekkelig sterkt, dvs. til en konsentrasjon på

over 95%, dersom den sistnevnte skriver seg fra vanlig salpetersyre med en konsentrasjon av 55-56 vekt%.

Det tas ved oppfinnelsen sikte på å forbedre energiutbyttet ved kjente fremgangsmåter ved fremstilling av .ammoniumnitrat, spesielt energiutbyttet ved slike prosesser som ut-føres uten at prosessdamp produseres. Ved den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en fremgangsmåte og et anl.e.gg

for fremstilling av ammoniumnitrat, som gjør det mulig å

oppnå en sluttkonsentrasjon for ammoniumnitratoppløsnlngen på over 95% selv ved anvendelse av fortynnet salpetersyre.

Den foreliggende fremgangsmåte av den i krav' l's

ingress angitte art er særpreget ved at det første konsen-trasjonstrinn utføres ved hjelp av en dobbeltekspansjon uten mellomliggende gjenoppvarming i et fordampningsanlegg i hvilket i det minste én evaporator oppvarmes ved hjelp av den damp som frigjøres ved adiabatisk ekspansjon av ammonium-nitratoppløsningen i en separator.

Ifølge en første spesiell utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte blir i det minste en del av den resirkulerende oppløsning anvendt som fluidum for å oppvarme den ovennevnte evaporator som bringer blandingen til dens sluttkonsentrasjon.

Ifølge en annen utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse blir nøytraliseringsreaksjonen utført i nærvær av et lite ammoniakkoverskudd som derefter nøytraliseres med en komp lementerende mengde salpetersyre i oppløsningen som fjernes fra reaksjonssonen like før det første trykkopphevelsestrinn.

Ifølge en spesiell utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte blir oppløsningen som resirkuleres i reaksjonssonen, anvendt som oppvarmingsfluidum i en varmeveksler for produksjon av lavtrykksdampen, mens den oppløsning som fjernes fra reaksjonssonen blir konsentrert i et fler-effektsanlegg under synkende trykk, og evaporatoren som bringer blandingen opp til dens sluttkonsentrasjon, utnytter i det minste en del av den damp som produseres i reaksjons-sonens varmeveksler.

Nøytraliseringen finner med fordel sted i reaksjonssonen under et absolutt trykk av 3-10 bar.

Oppfinnelsen angår også et anlegg som angitt i krav 7's ingress ved utførelse av den forleiggende fremgangsmåte, og anlegget er særpreget ved de trekk som er angitt i krav 7's karakteriserende del..

Ifølge en spesiell utførelsesform av oppfinnelsen består reaksjonssonen av en reaksjonssløyfe som i det vesentlige omfatter en reaktor som kan være rørformet,

minst en indirekte varmeveksler hvis funksjon er å fjerne den varme som utvikles ved reaksjonen og følgelig stabiliserer temperaturen, og en resirkulasjonspumpe.

Andre særtrekk, og detaljer ved den foreliggende oppfinnelse vil fremgå av den nedenstående beskrivelse av tegningene og av eksempler på utførelsesformer av den foreliggende oppfinnelse.

Av tegningene' viser

Fig. 1 skjematisk et apparat for fremstilling av ammoniumnitrat, omfattende en reaksjonssløyfe og for ut-førelse av den foreliggende fremgangsmåte. Fig, 2 skjematisk et apparat for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte og omfattende en reaksjonstank med intern sirkulering, Fig. 3 skjematisk et produksjonsapparat hvor reaksjons-sløyfen omfatter en. gjenoppvarmingskjeie, og Fig. 4 et produksjonsapparat med en dobbeltvirkende

evaporator.

Arbeidsprinsippet ved den foreliggende fremgangsmåte

er beskrevet som funksjon av et apparat som skjematisk er vist på Fig. 1 og som drives med to trykkopphevelsestrinn under anvendelse av salpetersyre med en vandig konsentrasjon av 54%.

Ammoniuornitratet fås ved å nøytralisere salpetersyre

med gassformig ammoniakk og/eller eventuelt vandig ammoniakk i en vandig oppløsning som holdes under et trykk som er høyere enn oppløsningens damptrykk, og ved å konsentrere den erholdte vandige oppløsning av ammoniumnitrat ved inn-dampn ing.

Som vist på Fig. 1 består reaksjonssonen av en reak-sjonssløyfe 1, og denne omfatter i det vesentlige en rør-formet reaktor eller et statisk blandeapparat 2, en varmeveksler 3, en resirkulasjonspumpe 4 og en ekspansjonsbe-holder 5. En annen varmeveksler 6 som oppvarmes ved hjelp av damp med et trykk av 5 bar, blir bare anvendt for å

starte, opp apparatet.

Reaktantene som består av salpetersyre 7 med en konsentrasjon av ca. 54% og av gassformig ammoniakk 8, inn-

føres i reaksjonssløyfen 1 ved hjelp av det statiske blandeapparat 2, mens en del av reaksjonsblandingen blir resirkulert.

Arbeidstrykket reguleres til ca. 4,6 bar for å" unngå fordampning. Oppløsningen av ammoniumnitrat som fjernes fra reaksjonssløyfen 1, vil da inneholde alt vann som er blitt innført med reaktantene.

Resirkuleringshastigheten som er av vesentlig betyd-ning for syrer med vanlig konsentrasjon, blir regulert for å begrense temperaturøkningen som skyldes reaksjonen, f.eks. til ca. 10°C. Reaksjonsvarmen blir fjernet ved hjelp av varmeveksleren 3 med et. oppvarmingsfluidum som overfører reaksjonsvarmen til sluttkonsentreringstrinnet 16 for opp-løsningen slik at denne får en konsentrasjon av 95%.

En ledning 10 for kontinuerlig å fjerne varm, fortynnet oppløsning som inneholder samtlige reaktanter, sikrer at det dannes en arbeidslikevekt i reaksjonssløyfen 1.

Da ingen fordampning finner sted i reaksjonssløyfen 1, kan surhetsgraden (pH) reguleres til 10 for å unngå nærvær av fri salpetersyre. På denne måte nedsettes korrosjons-faren til et minimum.

•Før oppløsningen 10 blir konsentrert ved inndampning

i et flervirkningsanlegg, blir surhetsgraden med fordel regulert på stedet 11 for å fjerne nærvær av fri ammoniakk for derved å redusere tapene av denne reaktant på grunn av forflyktigeIse.

Denne varme oppløsning blir derefter utsatt for en adiabatisk trykkopphevelse i en separator 12 til et mellomliggende trykk på ca. 1 bar. Den adiabatiske trykkopphevelse av den varme oppløsning som fjernes under trykk fra reak-sjonssløyfen, forårsaker at en viss dampmengde frigis. Opp-løsningens temperatur synker, og ammoniumnitratkonsentra-sjonen øker. I motsetning til hva som er vanlig praksis,

blir oppløsningen som oppsamles i separatoren 12, øyeblikkelig utsatt for trykkopphevelse til et annet trykk som er endog lavere enn det første trykk efter trykkopphevelse, og den blir innført i en evaporator 13 som oppvarmes av dampen 14

som frigis under det første trykkopphevelsestrinn. Kondensatene blir fjernet via en ledning 14'.

Oppløsningen som dannes i varmeveksler-evaporatoren

13, blir derefter ført gjennom en ledning 15' og ved hjelp av en pumpe 15 til en annen varmeveksler-evaporator 16 hvori den oppvarmes og konsentreres ved inndampning ved hjelp av de varmekalorier som produseres i varmeveksleren 3 på

grunn av den resirkulerende oppløsning, dvs. det fluidum som sirkulerer i sløyfen 17.

Den konsentrerte oppløsning som utvinnes i evaporatoren 16, har en konsentrasjon av 85%, beregnet som ammoniumnitrat.

Dampen som i evaporatoren 13 frigis av oppløsningen, blir fjernet via en ledning 18.

Dersom syrekonsentrasjonen er høyere enn 54%, kan prosessen endog bli en dampeksporterende prosess.

Den foreliggende fremgangsmåte omfatter en første trykkopphevelse i separatoren 12 og en annen oppkonsentrering i evaporatoren 13 under anvendelse av den damp som er blitt produsert ved den opprinnelige trykkopphevelse, som oppvarmings

fluidum.

Det er klart at i evaporatoren 13 er oppløsningens temperatur lavere enn kondensasjonstemperaturen for dampen som er blitt frigitt under dej. opprinnelige trykkopphevelsestrinn.

Den avkjøling som iakttas under den annen trykkopphevelse av oppløsningen, kan forårsake risiko for krystal-lisering i evaporatoren 13.

Ved alle kjente prosesser blir oppløsningen som fås efter den første trykkopphevelse eller trykkreduksjon,

straks på ny oppvarmet i en evaporator, enten med dampen fra prosessen (US patentskrift 2551569) eller av den varme oppløsning i nøytraliseringsreaktoren (britisk patentsøknad 2096124) eller av et oppvarmingsfluidum som overfører nøytraliseringsvarmen (fransk patentskrift 1356054).

Til forskjell fra vanlig praksis omfatter den fore-" liggende fremgangsmåte at det utføres en konsentrering ved .. inndampning umiddelbart efter den første trykkreduksjon under anvendelse av kondensasjonsvarmen fra dampen som er blitt frigitt under den opprinnelige trykkreduksjon. På denne måte spares en betydelig energimengde.

Jo mer fortynnet den opprinnelige varme oppløsning er, desto høyere vil gjenvinningen av varmeenergi være.

Ved den foreliggende fremgangsmåte er det blitt gjort mulig- å ta vare på all den reaksjonsvarme som gjenvinnes på et forholdsvis høyt temperaturnivå, for å gjenoppvarme oppløsningen eller oppløsningene av ammoniumnitrat innen området for sluttkonsentreringen.

I den nedenstående tabell I er energibesparelsen og

de resultater vist som kan oppnås ved konsentrer ingen av forskjellige oppløsninger av ammoniumnitrat med opprinnelige avtagende konsentrasjoner ved hjelp av en trykkreduksjon fulgt av en autoterm inndampning.

I tabell I er de resultater summarisk gjengitt som

fås i et apparat hvor en dobbelt trykkreduksjon utføres og som omfatter en laminær filmevaporator, som den som er vist på Fig. 1. Temperaturforskjellen mellom oppløsningen 15'

og kondensatet. 14' dreier seg om ca. 4°C

Ved hvert av forsøkene blir oppløsningens 10 temperatur før trykkreduksjonen regulert til 180°C.

Ved disse forsøk ble trykket i evaporatoren 13 valgt på en slik måte at krystal1 iseringstemperaturen ikke ble oppnådd. Energibesparelsen skyldes gjenanvendeIsen av kondensasjonsvarmen i den damp som ble avgitt under det første trykkreduksjonstrinn.

I tabell I er også konsentrasjonene, basert på vekten av ammoniumnitratoppløsningen, og de vannmengder som for-dampes i et enkelt trykkreduksjonstrinn ifølge de kjente fremgangsmåter gjengitt, når oppløsningen utsettes for trykkopphevelse eller trykkreduksjon i et enkelt trinn i separatoren 12 til et trykk som er identisk med det trykk som påføres i evaporatoren 13.

Ved å utføre en fullstendig separering mellom reaksjonssonen og inndampningssløyfene er det dessuten mulig ved hjelp av den foreliggende oppfinnelse å velge den optimale surhets-grad for hvert arbeidstrinn. Ved denne fremgangsmåte er det mulig å opprettholde den svakt ammoniakkalske reaksjons-blanding i reaksjonssløyfen og å nøytralisere ammoniakkover-skuddet ved tilsetning av salpetersyre til inndampnings-sløyf ene .

Risikoen for korrosjon blir derfor redusert til et minimum i reaksjonssløyfen hvori forhøyet temperatur hersker, mens tap av ammoniakk og av salpetersyredamper reduseres i evaporatoren.

Ved den foreliggende fremgangsmåte sikres høy prosess-stabilitet, spesielt fordi den høyeste arbeidstemperatur som er begrenset til 180°C, er tilstrekkelig til å sikre at fremgangsmåten er selvforsørgende med varme.

Salpetersyren kan oppvarmes på forhånd ved kondensasjon av damp som utvinnes under redusert trykk. Ved et trykk på ca. 400 millibar er syrens temperatur automatisk begrenset til ca. 70°C.

Ifølge en annen utførelsesform som er vist på Fig. 2, kan anlegget omfatte en reaksjonstank 2 med intern sirkulering.

Ifølge to andre spesielle utførelsesformer av den foreliggende oppfinnelse som er vist på Fig. 3 og 4, omfatter reaksjonssløyfen en reaktor 2, en beholder 5 med konstant nivå, en første varmeveksler-kjele 3 og en resirkulasjonspumpe 4.

Salpetersyre innføres i reaktoren 2 via en ledning 7,

og gassformig ammoniakk innføres via en ledning 8.

Pumpen 4 resirkulerer oppløsningen i reaktoren via en ledning 19. I reaktoren blir den resirkulerte oppløsning oppvarmet av reaksjonsvarmen og av den varme oppløsning som strømmer gjennom et reservoar 5. Oppløsningens temperatur og konsentrasjon er bestemmende for oppløsningens damptrykk i reaksjonssløyfen. Oppløsningens konsentrasjon er avhengig av konsentrasjonen av den anvendte salpetersyre. For å oppnå

en stabil arbeidslikevekt må den varme som fjernes fra re-sirkulas j onssløyf en, nøyaktig kompensere den varme som utvikles ved reaksjonen.

Dersom den varmeenergi som er tilgjengelig overskrider den varmeenergi som er nødvendig for å fremstille den konsentrerte oppløsning» er det. som vist på Fig. 3 og 4, for-delaktig å installere en ytterligere varmeveksler-kjele 20 som tilføres kjelefødevann for å produsere lavtrykksdampen. I reservoaret 5 holdes nivået konstant ved å

regulere den fjernede 10 mengde av oppløsning ved hjelp av en ekspansjonsventil 21. Mesteparten av strømmen av oppløs-ning passerer via en ledning 22 til varmeveksler-kjelen 3 hvori den avkjøles.

I reaktoren 2 som kan være rørformet og eventuelt inneholde kontaktelementer eller som kan være av typen statisk blandeapparat, vil jo lavere resirkulasjonshastigheten er, desto sterkere blandingens temperaturøkning være.

Oppløsningen fjernes via ekspansjonsventilen 21 og overføres til en separator 12.

Dampen som frigis, blir via en ledning 14 fjernet og overført til en vertikal, laminær filmvarmeveksler 13 hvori den kondenserer på utsiden av rørene under et redusert trykk som reguleres av en vakuumpumpe 28. Kondensatene som gjenvinnes ved bunnen av varmevekslerens 13 rør, blir via en ledning 14' fjernet og overfart til et kjøleapparat 24 og en trykkovervåkningsinnretning 25.

Ammoniumnitratoppløsningen som fjernes fra separatoren 12, blir via en ledning 26 og en ekspansjonsventil 27 over-ført til varmeveksleren 13 hvori den strømmer som en laminær film på rørenes innvendige vegger.

Et redusert trykk opprettholdes ved hjelp av en vakuumpumpe 29, og dampen som avgis ved inndampningen av oppløsningen på rørenes vegger, blir via en ledning 18 fjernet og overført til en avkj<Slinqskondensator 30, mens kondensatene fjernes via en trykkovervåkningsinnretning 31.

Reaktantene blir forvarmet i varmevekslere 32 og 33

som blir tilført damp med et lavt trykka/ 0,3 bar. Denne lavtrykksdamp er tilgjengelig i gjenoppvarmingskjelens 3 led-ninger 34.

Ifølge Fig. 3 blir oppløsningen som er blitt delvis

konsentrert i evaporatoren 13, via en pumpe 15 overført

til varmeveksler-kjelen 3 som oppvarmes av oppløsningen som resirkuleres i reaksjonssløyfen. Kjeletrykket regaleres ved hjelp av et system av en vakuumpumpe 35 og et kjøle-apparat 36 som via en ledning 34 står i forbindelse med gjenoppvarmingskjelen 3. Dampen som kondenseres i kjøle-apparatet 36, blir fjernet ved hjelp av en trykkovervåkningsinnretning 37. Oppløsningen som har fått sin sluttkonsentrasjon, blir utvunnet i et lagringsreservoar 38 og sendt til brukeren ved hjelp av en pumpe 38'.

Dersom trykkreduksjon skal utføres i tre trinn, som vist på Fig. 4, blir oppløsningen som delvis er blitt opp-konsentrert i evaporatoren 13, via en pumpe 15 og en ledning 15' overført til en varmevekslsr-kjele 39 som oppvarmes av oppløsningen som sirkulerer i reaksjonssløyfen 1 via en ledning 40.1 gjenoppvarmingskjelen 39 blir oppløsningen bragt til dens kokepunkt, og dampen som dannes blir via en ledning 41 overført til oppvarmingssniraLen i en varmeveksler-kjele 42 hvor den kondenserer, og kondensatene blir fjernet via en renseinnretning 41". Oppløsningen som er blitt bragt til dens kokepunkt under trykk i kjelen 39. blir via en ledning 43 og en ekspansjonsventil 43' overført til kjelen som arbeider under redusert tryKk som reguleres av et system bestående av en vakuumpumpe 44, et kjøleappparat 45 og en trykkovervåkningsinnretning 45'.

Efter at oppløsningen er blitt konsentrert ved koking

i kjelen 42 i overensstemmelse med kondensasjonsvarmen som frigis i oppvarmingsspiralen, blir o<p>pløsningen under sug via en pumpe 46 og en ledning 47 overført til det siste kon-sentrasjonstrinn i varmeveksler-kjelen 3.

Arbeidsbetingelsene for et slikt anlegg som det som er vist på Fig. 4, er oppsummert i tabell II.

Ved den foreliggende fremgangsmåte er det således mulig å oppnå en sluttoppløsning av ammoniumnitrat med en konsentrasjon over 95% fra salpetersyre med en konsentrasjon på 54% uten ekstern tilførsel av. varme.

Det er klart at den foreliggende oppfinnelse ikke er

begrenset til de spesifikke anlegg som er beskrevet ovenfor.

Således er det mulig dersom trykket i qjenoppvarmingskjelen

42 reguleres slik at det blir høyere enn det trykk som hersker i ledningen 40, på ny å anvende i det minste en del av dampen som dannes i gjenoppvarmingskjelen 42, for å oppvarme evaporatoren 13.

Claims (10)

1. Fremgangsmåte for fremstilling av ammoniumnitrat ved nøytralisasjon av salpetersyre ved anvendelse av ammoniakk i vandig oppløsning som eventuelt holdes i sirkulasjon i en reaksjonskrets og utsettes for et trykk som er høyere enn den vandige ammoniumnitratoppløsnings damptrykk under dan-nelsen av ammoniumnitratet, idet varmen som frigjøres ved nøytralisasjonsreaksjonen, i det minste delvis anvendes for å konsentrere ammoniumnitratoppløsningen som fjernes fra reaksjonssonen (1), ved ekspansjon i et fordampningsanlegg i hvilket i det minste evaporatoren (16) som inneholder opp-løsningen av ammoniumnitrat med sluttkonsentrasjonen, gjenoppvarmes ved hjelp av den tilgjengelige varme i reaksjonssonen (1), karakterisert ved at det første konsentra-sjonstrinn utføres ved hjelp av en dobbeltekspansjon uten mellomliggende gjenoppvarming i et fordampningsanlegg i hvilket i det minste én evaporator (13) oppvarmes ved hjelp av den damp som frigjøres ved adiabatisk ekspansjon av ammoniumnitratoppløsningen i en separator (12).

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at i det minste endel av oppløsningen som holdes i sirkulasjon, anvendes som varme-førende fluid for oppvarming av evaporatoren (16) som inneholder oppløsningen med sluttkonsentrasjonen.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at nøytralisasjonsreak-sjonen utføres i nærvær av et lite overskudd av ammoniakk som derpå nøytraliseres ved anvendelse av en egnet tilsetning av salpetersyre (11) til oppløsningen som fjernes fra reaksjonssonen (1) umiddelbart før den første ekspansjon (21) .

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at oppløsningen som holdes i sirkulasjon i reaksjonssonen (1), anvendes som et varmeførende fluid i en varmeveksler for fremstilling av lav- ■trykksdamp, og at oppløsningen som fjernes" fra reaks jons-sonen, konsentreres i et fler-trinnsanlegg med avtagende trykk i hvilket for evaporatoren (16) som anvendes for å produsere blandingen med sluttkonsentrasjonen, i det minste delvis dampen produsert i varmeveksleren (3) i reaksjonssonen (1) anvendes.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at nøytralisasjonsreak-sjonen utføres i reaksjonssonen (1) ved et trykk mellom 3 og 10 bar absolutt.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at resirkuleringshastigheten reguleres på en slik måte at temperaturøkningen i reaksjonssonen (1) begrenses.

7. Anlegg for fremstilling av ammoniumnitrat, omfattende en reaksjonssone i hvilken den gassformige ammoniakk og salpetersyre, forvarmet til 65°C, injiseres i en lukket krets (1) som inneholder en blanding av ammoniumnitrat i sirkulasjon utsatt for et trykk over damptrykket for den vandige oppløsning av ammoniumnitrat som oppnås, og en aktiv fordampningssone i hvilken oppløsningen av ammoniumnitrat fjernet fra reaksjonssonen utsettes for i det minste §n dobbeltekspansjon i overensstemmelse med fremgangsmåten ifølge krav 1-6, karakterisert ved at de to første evaporatorer (12, 13) i hvilke det første konsentrasjons-trinn finner sted, er forbundet med hverandre via en ekspansjonsventil (27) som tilveiebringer adiabatisk ekspansjon, i fravær av mellomgjenoppvarming, idet den første evaporator (12) er en separator og den annen evaporator (13) er en filmevaporator, og at minst én ytterligere evaporator (16), oppvarmet ved hjelp av den tilgjengelige varme i reaksjonssonen (1), bevirker det annet konsentrasjons-trinn.

8. Anlegg ifølge krav 7, karakterisert ved at det annet konsentra-sjonstrinn oppnås ved hjelp av en rekke ytterligere evaporatorer (39, 16) som mottar en tilførsel av ytterligere varme tilveiebragt av sirkulasjonen av reaksjonsblandingen i reaksjonskretsen, hvilke evaporatorer danner del av en sammenstilling som eventuelt omfatter en dampgenerator (20) som produserer lavtrykksdampen, og minst én filmevaporator (16) .

9. Anlegg ifølge krav 7 eller 8, karakterisert ved at sammenstillingen likeledes omfatter et par varmevekslingskjeier som tilveiebringer den foreløpige konsentrasjon til 95 vekt% før blandingen behandles i sluttevaporatoren (16).

10. Anlegg ifølge krav 7, karakterisert ved at reaksjonssonen (1) utgjøres av en reaksjonskrets som i det vesentlige omfatter en rørformig reaktor (2), en varmeveksler (3) og en sirkulasjonspumpe (4).