NO151530B - Fremgangsmaate ved kombinert utnyttelse av soeppel og opparbeidelse av avvann og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten - Google Patents
Fremgangsmaate ved kombinert utnyttelse av soeppel og opparbeidelse av avvann og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten Download PDFInfo
- Publication number
- NO151530B NO151530B NO782736A NO782736A NO151530B NO 151530 B NO151530 B NO 151530B NO 782736 A NO782736 A NO 782736A NO 782736 A NO782736 A NO 782736A NO 151530 B NO151530 B NO 151530B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- coal
- reactor
- filter
- thermolysis
- activated
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 40
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 11
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 69
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 36
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 claims description 30
- 238000001149 thermolysis Methods 0.000 claims description 24
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 20
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 16
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 15
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 13
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 12
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 9
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 claims description 8
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 claims description 7
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 claims description 6
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 4
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 3
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 claims description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 17
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 10
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 10
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 6
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 4
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 4
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 3
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 3
- 238000011001 backwashing Methods 0.000 description 3
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 206010041662 Splinter Diseases 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000274 adsorptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 239000010794 food waste Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 1
- 239000010841 municipal wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000000123 paper Substances 0.000 description 1
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000011273 tar residue Substances 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
- C02F11/121—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening by mechanical de-watering
- C02F11/123—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening by mechanical de-watering using belt or band filters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/28—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption
- C02F1/283—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption using coal, charred products, or inorganic mixtures containing them
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/10—Treatment of sludge; Devices therefor by pyrolysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/002—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal in combination with oil conversion- or refining processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/40—Valorisation of by-products of wastewater, sewage or sludge processing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Filtration Of Liquid (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved kombinert ut-
nyttelse av søppel og opparbeidelse av avvann, hvor awannet blandes med i det minste en del av den nedmalte søppel, en separering i organiske og uorganiske bestanddeler foretas, av-vannsstrømmen med de deri oppløste og suspenderte bestanddeler av søppelen ledes gjennom et to-trinnsfilter som føres i mot-
strøm og som består av uaktivt kull og aktivt kull, fast søppel hhv. en del av filterkullet som er mettet med smuss, forbrennes ved pyrolyse i en første reaktor av en flerreaktormile under utvinning av varme og brenselgass, hoveddelen av kullet som er mettet med smuss, behandles ved termolyse i en annen reaktor for regenerering, hvorved smusset som hefter til kullfilteret, spaltes termisk og danner kull og lavtemperaturforkoksningsgasser, det regenererte filterkull fra den annen reaktor tilbakeføres til filtreringssonen for awannet, eventuelt efter at filterkullet er blitt aktivert, og de erholdte lavtemperaturforkoksnings-
gasser utnyttes energimessig.
I tysk off.skrift nr. 2558703 er en fremgangsmåte be-
skrevet for kombinert utnyttelse av søppel og rensing av avvann. Denne fremgangsmåte er basert på en forholdsvis enkel og økonomisk teknikk, hvor 1. awannet tjener som transportmiddel for søppelen og dessuten for å skille søppelen i uorganiske og organiske bestanddeler, 2. awannet som er blitt forurenset med søppelen, renses ved mekanisk og adsorberende filtrering ved anvendelse av normalkull og aktiv-kull,
3. e,n del av søppelen hhv. av det med smuss belastede aktiv-
kull forbrennes og avgir derved foruten en forbrenningsgass den varme som er nødvendig for termolysen, og 4. hoveddelen av det med smuss belastede filterkull spaltes termisk i en termolysereaktor, hvorved filterkullet regenereres og dessuten nytt kull og forkoksningsgass utvinnes.
Selv om den ovennevnte fremgangsmåte byr på en rekke for-deler, er det likevel ønsket å forbedre denne for å oppnå en optimal utnyttelse av energien. Det er dessuten nødvendig å eliminere ulemper og vanskeligheter som oppstår ved utførelsen av fremgangsmåten. Det kan således ved anvendelse av kull hhv. aktivkull fremstilt ved fremgangsmåten ifølge det ovennevnte tyske of f .'skrift nr. 2558703, forekomme en avgnidning av kullet og dermed tap av kull, tilstopping av filtrerings-tårnene og dessuten en tilsmussing av det erholdte bruksvann.
Det tas ved oppfinnelsen sikte på å forbedre energibalansen ved denne fremgangsmåte ved en optimal utnyttelse av samtlige energikilder og å sikre et forstyrrelsesfritt prosessforløp, og dette oppnås ifølge oppfinnelsen spesielt ved et bevisst valg av reaksjonsbetingelsene i flerreaktormilen og en tilsvarende behandling hhv. opparbeidelse av produktene fra flerreaktormilen.
Denne øppgave ifølge oppfinnelsen løses ved de fremgangs-måtesærtrekk at pyrolyseprosessen i den første reaktor utføres i nærvær av 30-90% av den oxygenmengde som er støkiometrisk nødvendig for fullstendig forbrenning, og ved en temperatur som i det vesentlige ikke overskrider 800°C, at termolyseprosessen i den annen reaktor utføres i en oxygenfri atmosfære, og at i det minste en del av det i den annen reaktor fremstilte hhv. regenererte kull pelletiseres.
I det minste en del av den dannede brensel- hhv. forkoksningsgass som inneholder langkjedede hydrocarboner, kan, eventuelt under utnyttelse av gassens varmeinnhold ved hjelp av en varmeveksler, spaltes i en termisk crackinginnretning til kortkjedede hydrocarboner.
Den ifølge oppfinnelsen anvendte flerreaktormile kan omfatte flere reaktorer av den førstnevnte og av den annen nevnte type som fortrinnsvis utgjøres av kontinuerlig drevne roter-rørovner. Den første reaktor er da fortrinnsvis anordnet i den nedre del av flerreaktormilen, mens den annen reaktor fortrinnsvis er anordnet i den øvre del av milen over, men i umiddelbar nærhet av den første reaktor, slik at den annen reaktor kan opp-varmes av varmen fra den første reaktor ved konveksjonsoppvarming.
Et apparat for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte omfatter en avvannstilførsel med avsetningsbasseng, grov- og finfilterelementer fylt med kull hhv. aktivkull og dessuten nedmalingsinnretninger for søppel, en flerreaktormile med minst én termolysereaktor og minst én pyrolysereaktor som er anordnet umiddelbart nær hverandre, og fortørkingsinnretninger for søppel hhv. filterkull, og apparatet er særpreget ved at et pelletiseringsapparat for pelletisering av kullet fra termolysereaktoren og nedmalingsinnretninger er innkoblet efter termolysereaktoren.
Den første reaktor anvendes for pyrolyse av søppel hhv.
en del av kullet som er mettet med smuss, mens hoveddelen av kullet som er mettet med smuss, termolyseres i den
annen reaktor. Dessuten kan den første reaktor av flerreaktormilen periodevis beskikkes med mettet normalt kull hhv., aktiv-
kull, efterfulgt av en forbrenning av kullet som er forurenset
•med tungmetaller, og av fjernelse av tungmetallene sammen med
aske fra reaktoren. Det er dessuten mulig å beskikke termolysereaktoren (den annen reaktor) med fast, fortrinnsvis organisk søppel hhv. å blande søppel inn i-ovnsgodset.
Den foreliggende fremgangsmåte fremhever seg ved en spesielt fordelaktig kombinasjon av forskjellige prosesstrinn som muliggjør en maksimal utnyttelse av energien for de forløp som finner sted i flerreaktormilen, hvorved varmeutviklingen ved pyrolysen hhv. forbrenningen reguleres ved en målt tilførsel av oxygen, og den øvrige energi erholdes i form av en forholdsvis hydrocarbonrik brenselgass. Det kan ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte avhengig av søppelens sammensetning være mulig å drive det kombinerte anlegg for utnyttelse av søppel og rensing av avvann uten å måtte tilføre energi utenfra og dessuten å utvinne ytterligere energi.
På grunn av de valgte, spesielt gunstige betingelser i flerreaktormilen fås ved termolysen et filterkull med gode absorpsjonsegenskaper og dessuten en forkoksningsgass som er spesielt sterkt anriket med hydrocarboner. Ved den spesielle opparbeidelse av brensel- hhv. forkoksningsgassene som kommer ut av flerreaktormilen, utvinnes lagringsbar energi, hvorved gassenes varmeinnhold ved hjelp av varmeutveksling kan benyttes i anlegget for utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte for forhåndstørking, oppvarming av tilbakespylingsvannet eller for termolysetrinnet. Ved en målbevisst behandling av filterkullet som fjernes fra flerreaktormilen, kan dessuten vanskeligheter ved utførelsen av fremgangsmåten unngås. Det tas ifølge oppfinnelsen sikte på å pelletisere • det regenererte filterkull som anvendes i grovfilteret, dvs. å overføre dette til en kompakt form med ønsket partikkelstørrelse, hvorved en avgnidning av kullet og den som følge av dette forårsakede tilsmussing av det erholdte vann og dessuten tilstoppinger av med filterkull fylte filterelementer kan unngås, eller å fremstille et filter-materiale med spesielt stor overflate, dvs. med høy adsorpsjons-
evne, fra det i finfilteret anvendte kull som skal aktiveres,
ved forbehandling av dette. Disse fremgangsmåtetrinn er nærmere forklart nedenfor.
Pyrolysen utføres ifølge oppfinnelsen ved en temperatur
som ikke skal være vesentlig høyere enn 800°C. Et spesielt foretrukket temperaturområde er mellom 500 og 800°C. Det fore-trekkes dessuten av og til å anvende temperaturer innen området 300-400°C for å unngå fordampning av visse tungmetaller.
Oxygen tilføres til den første reaktor i et understøkiometrisk forhold. OxygenetJnndoseres derved slik at pyrolysen opprettholdes, men slik at temperaturen reguleres slik at den i det vesentlige ikke overstiger 800°C. Den tilførte oxygenmengde utgjør
30-90% av den støkiometrisk nødvendige oxygenmengde, fortrinnsvis 50-80%. Oxygenmengden retter seg da efter sammen-setningen av det ovnsgods som skal forbrennes, og dessuten efter dettes fuktighetsgrad.
Den brenselgass som dannes ved pyrolysen i den første reaktor, er forholdsvis rik på hydrocarboner på grunn av den regulerte varmeutvikling. Den forkoksningsgass som dannes i den annen reaktor ved termolysen av det tilsmussede.filterkull eller ved termolysen av det faste avfall, er spesielt rik på langkjedede hydrocarboner.
Den dannede brensel- hhv. forkoksningsgass kan anvendes som ytterligere utvendig energikilde for termolyseprosessen eller som brensel for en egen kjele, en innretning for forbrenning av gasser, fortrinnsvis en forbrenningsmaskin, eller en lignende innretning.
Det er dessuten mulig å behandle brensel- hhv. lavtemperaturforkoksningsgassen i et crackingapparat for å spalte langkjedede hydrocarboner til kortkjedede molekyler som igjen kan anvendes direkte i forbrenningsmaskiner, turbiner og lignende innretninger, eller som efter at de er blitt gjort flytende, utgjør en lett lagringsbar energikilde.
Det er fordelaktig å gjøre de gasser som kommer fra høy-temperatursonen flytende, ved å avkjøle disse i tilstrekkelig grad, hvorved eventuelt en separering i flytende nitrogen og i en flytende, brennbar, nitrogenfri gass, f.eks. en methangass, derefter kan utføres.
Ifølge en foretrukken utførelsesform av et cracking-
apparat som arbeider med høy virkningsgrad, utføres
spaltningen av de langkjedede hydrocarboner til kortkjedede hydrocarboner i en oxygenfattig høytemperatursone ved en temperatur
av minst 130p°C. Crackingen av de langkjedede hydrocarboner kan
også utføres i det nevnte apparat under utelukkelse av oxygen,
slik at ingen forbrenning eller oxydasjon av den erholdte gass finner sted.
Den nevnte høytemperatursone opprettes.i crackingapparatet
ved at brennibare materialer, "som tre eller kull, f .eks. filterkull, fylles i en loddrett beholder og forbrennes ved den nedre ende av beholderen ved innblåsing av en målt mengde oxygen, og ved at.brenselgassen ledes nedad gjennom apparatet og oxygen-
mengden indoseres slik at en kontrollert forbrenning av materialene og dessuten dannelsen av den ønskede temperatur sikres.
De brennbare materialer innføres i tilstrekkelig mengde i apparatet, og nærmere bestemt slik at under driften av dette har en del av disse materialer en forholdsvis lavere temperatur, idet de nevnte brensel- hhv. lavtemperaturforkoksningsgasser ledes over hhv. gjennom materialene med en lav temperatur, slik at de faste og flytende små deler som føres med .av-gassene, forblir vedheftende .. og også forbrennes straks de nevnte materialer befinner seg i høy-temperatursonen.
Det er fordelaktig å lede de dannede avgasser gjennom en varmeveksler, hvorved varmeenergien overføres fra avgassene til varmevekslermidlet. Varmen som utvinnes fra avgassen, kan anvendes for på forhånd å tørke fast avfall og/eller filterkull som
er mettet med smuss, eller den kan tjene for å understøtte pyrolyse- eller termolysetrinnene som finner sted i flerreaktormilen. Dessuten kan varmen som utvinnes fra avgassen, via en andre varmeveksler anvendes for å oppvarme det vann som anvendes for tilbakespyling av det mettede aktivkull, for å lette desorpsjonen av de
ufiltrerte materialer som hefter til aktivkullet. Det er dessuten fordelaktig å lede avgassen gjennom et kullfilter for å fjerne partikkelformige forurensninger.
Ifølge oppfinnelsen kan filterkullet som fremstilles i den annen reaktor, spesialbehandles for å unngå vanskeligheter som kan oppstå på grunn av avgnidning av kullet under prosessforløpet. For dette formål pelletiseres det regenererte kull som er forholdsvis bløtt og har en sterkt forskjellig partikkelstørrelse, ved anvendelse av en av de vanlige metoder, eventuelt under anvendelse av et bindemiddel. Det er da nødvendig å fraskille de findelte kullpartikler og kullstøvet,f.eks. ved hjelp av en sikt, og derefter å tilføre disse til pelletiseringsapparatet og å blande disse med siktresten, dvs. med de grovere kullpartikler, i form av pellets. Denne blanding anvendes derefter for å fylle grovfilterelementene (1. filtreringsseksjon).
For fremstilling av aktivkull forbehandles ifølge oppfinnelsen det regenererte kull for at det skal få en tilstrekkelig hardhet og en noenlunde jevn partikkelstørrelse.
For dette formål finmales kullet erholdt i den annen reaktor og blandes f.eks. med tjære eller bek i et forhold av 10:1-5:1. Denne blanding av kull/tjære hhv. bek blir derefter presset under høyt trykk, fortrinnsvis et trykk av 1000-2000 kp/cm 2 og ved temperaturer som ligger like over mykningspunktet for den angjeldende tjære eller det angjeldende bek. Derefter nedmales den erholdte blanding av kull/tjære hhv. bek til den ønskede partikkelstørrelse. Dette kan fortrinnsvis utføres ved hjelp av en valsestol for å
holde finandelen så lav som mulig. Selvfølgelig kan også andre maleanlegg, som f.eks. slagkryssmøller, anvendes.
Partikkelstørrelsen som filterkullet nedmales til, retter
seg efter det beregnede anvendelsesformål. Aktivkull som anvendes for rensingen av væsker, bør således fortrinnsvis ha en partikkel-størrelse av 0,5-1,5 mm. Aktivkullet som anvendes for gassrensingen, bør fortrinnsvis ha en partikkelstørrelse av 2-3 mm.
Dersom kullet som senere skal aktiveres, utelukkende anvendes for rensingen av gasser, er den følgende fremgangsmåte anvendbar: Kullet fra den annen reaktor finmales og blandes med tjære eller bek i et forhold av 10:1 - 5:1 og presses derefter under høyt trykk, fortrinnsvis et trykk av 1000 kp/cm 2, og ved temperaturer som ligger like over mykningspunktet for den anvendte tjære eller det anvendte bek, ved anvendelse av strengpresser direkte til form-stykker med den ønskede størrelse.
Det således erholdte splintgranulat hhv. formstykkehe med ønsket størrelse kan derefter aktiveres med varm damp eller med kjemikalier i et aktiverihgsapparat ved anvendelse av en innen den angjeldende teknikk vanlig metode. Det fås da et aktivkull med en spesielt høy adsorpsjonsevne. Dette aktivkull pelletiseres fortrinnsvis i en pelletiseringsanordning.
På tegningene er fordelaktige utførelsesformer av oppfinnelsen vist. Av tegningene viser
Fig. 1 skjematisk et flytskjema for den foreliggende fremgangsmåte for kombinert utnyttelse av søppel og rensing av avvann, Fig. 2a og 2b en kombinert fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen for utnyttelse av søppel og rensing av avvann, Fig. 3 et flytskjema for fremstillingen, anvendelsen og regenereringen av normalt', og aktivt filterkull, ifølge oppfinnelsen, Fig. 4 et tverrsnitt, sett forfra, av flerreaktormilen ifølge oppfinnelsen, og Fig. 5 et sideriss i tverrsnitt av den på Fig. 4 viste flerreaktormile tatt langs linjen 5-5 .
På Fig. 6 er et crackingapparat for behandling av brensel-hhv. lavtemperaturforkoksningsgassen vist.
På Fig." 1 er vist et flytskjema for materialstrømmen ved behandlingen av fast og flytende avfall i søppelbearbeidings- og avvannrenseanlegg 102 ifølge oppfinnelsen. Dette anlegg omfatter en flerreaktormile 104. Den faste søppel som skal opparbeides og som kan omfatte bl.a. næringsmiddelavfall, papir, plaster, olje-og tjærerester, gamle gummidekk, tre, glass, aske og lignende materialer, forbehandles ved separering på magnetbånd, oppsplitting og flotasjon i awannet slik at søppelen i det vesentlige bare består av organiske bestanddeler for den videre behandling. i flerreaktormilen 104 pyrolyseres den faste søppel i en.første reaktor i en oxygenfattig atmosfære under dannelse av varme, brenselgass og aske.
Awannet kan omfatte både kommunalt avvann og industrlavvann.
Et flertrinnskullfilter 106 anvendes for å rense awannet, slik
at dette i det minste kan anvendes for industrielle formål. Kullfilteret 106 utgjøres fortrinnsvis av et to-trinnsfilter som består av et grovfilter og et finfilter. Filterkullet for grovfilteret regenereres periodisk i milen 104 sammen med de små partikler og det slam som hefter til kullet, dvs. at det utsettes for en varmebehandling under utelukkelse av oxygen. På grunn av det nyutvundne og regenererte kull kompenseres kulltap.
På Fig. 2a og 2b og supplert ved Fig. 3 er vist en oversikt over behandlingsmetoden i søppelutnyttelses- og awannrenseanlegget 102. En innløpskanal 108 for avvann leder avvann til grovfilteret 114 via et avsetningsbasseng 110 og en sikt 112. Derefter følger den endelige rensing av vannet i finfilteret 116, og vannet for-later anlegget via utløpskanalen 118.
Grovfilteret 114 består av en rekke grovfilterelementer 120 som kan fjernes fra grovfilteret for regenerering ved heving og senking hhv. som kan tilbakeføres til grovfilteret. Hvert filter-element 120 er fylt med normalt filterkull med egnet partikkel-størrelse, fortrinnsvis med pelletisert filterkull. Grovfilterelementene beveges under bruk av apparatet i motstrøm til strøm-ningsretningen for awannet fra enden av filteret 122 til be-gynnelsen av filteret 124.
Finfilteret 116 består likeledes av en rekke finfilterelementer 126 som likeledes beveges trinnvis i motstrøm til av-vannets strømningsretning fra den nedre ende 128 til den øvre ende 130. Finfilteret kan renses ved tilbakespyling, eventuelt i tilbakespylingsinnretninger 134 beregnet for dette formål. Tilbakespylingsvannet tas fortrinnsvis direkte fra utløpskanalen 118 og kan lagres i en viss tid i reservoaret 136 som er forsynt med varmespiraler 138. Vannet som er blitt forurenset på grunn av tilbakespylingen, strømmer gjennom tilbakeføringsledningen 140 tilbake til innløpet 108 for awannet. For opparbeidelsen av søppelen fylles den faste søppel i en silo 160 hvor en første behandling hhv. separering av søppelen finner sted ved hjelp av et magnetbånd 162, et transportbånd 166 og nedmalingsvalser 164.
I avsetningsbassenget 110 fraskilles materialene med en densitet over 1 og fjernes ved hjelp av begertransportverket 168. En rekke luftdyser 170 sørger for en grundig gjennomblanding av avvann og søppel som letter separeringen av denne i organiske og uorganiske bestanddeler. En transportinnretning 132 transporterer floterende organiske materialer til de to forrådskammere 172 for flerreaktormilen 104. Dessuten kan ytterligere søppel innføres kontinuerlig i forrådskamrene via transportbåndene 174.
Flerreaktormilen 104 hvori samtidig i forskjellige reaktorer pyrolysen og termolysen av søppel og/eller filterkull som er belastet med smuss, finner sted, er vist på Fig. 4 og 5. Reaktoren 178 anvendes for forbrenning hhv. pyrolyse av søppel og/eller med smuss belastet filterkull. I reaktoren 186 finner termolysen av mettet filterkull hhv. søppel sted.
Et hus 222 avgrenser milens indre 190. Sjakter 224 er opplagret på lågere 226 og drives av en drivanordning 228 med en motor 23 0. Ovnsgodset fylles hhv. fjernes fra reaktorene via åpninger 232 for fylling og tømming med en dør 234 og en dør 236 med en ytterligere innretning for å stenge dørene. Dørene 234 og 236 har ledd 262. Dessuten er reaktorene 178 forsynt med et luft-innløp 238, et utløp 240 for brenselgass og konvekse sikter 242. Reaktoren 178 står dessuten i forbindelse med en gassledning 184 som er forsynt med en tilbakeslagsventil 246, og dessuten med et crackingapparat 192, et vaskeapparat 196, en forbrenningsmaskin 202, en generator 204 og en grenledning 248 med en ventil 250.
En Oppfangningsbeholder 252 for søppel er forsynt med en avstengningsplate 254 som skiller et oppfangningsrom 256. Ved den nedre ende av oppfangningsrommet 256 befinner en plate 258 med et ledd seg og med en varmeisolering 260.
Et oppfangningsrom 264 som kan åpnes nedad, avgrenses av
en plate 266 som er forsynt med et ledd. Efter termolysen hhv. pyrolysen fjernes de faste materialer fra reaktorene og over-føres til traktformige beholdeie 268 og 270. Disse er forsynt
med varmeutvekslingsspiraler 272 og med en skyveluke 274. Under beholderne 268, 270 er et transportbånd 276 anordnet.
Dessuten kan luft innføres i milens indre 190 via en inn-løpsledning 278 med en ventil 280. En gassledning 282 med en ventil 284 er anordnet over termolysereaktoren 186. Dessuten er termolysereaktoren 186 forsynt med en varmeover-føringsledning 288.
Kullet som dannes i reaktoren 186, sorteres ved hjelp av
en sikt 290 (Fig. 3). Større kullpartikler kan anvendes direkte i grovfilteret 114. De frasiktede mindre kullpartikler og kull-støvet formes til pellets med ønsket partikkelstørrelse i et pelletiseringsapparat 292 (Fig. 3). Disse pellets anvendes likeledes for å fylle grovfilterelementene 120. For fremstilling av aktivkull forbehandles filterkullet som kommer fra reaktoren 186, dvs. at det finmales i et maleaniegg 295,og det blir derefter eventuelt pelletisert og igjen malt til en ønsket kornstørrelse. Aktiveringen utføres i et aktiveringsapparat 294 som eventuelt
et ytterligere pelletiseringsapparat 296 er knyttet til. Det erholdte aktivkull anvendes for å fylle finfilteret 116 eller det kan anvendes for kommersielle formål.
De ovenstående forklaringer angir tydelig at det ved hjelp av søppelutnyttelses/avvannreseanlegget 102 er mulig i fullt omfang å fremstille det normalkull og aktivkull som er nødvendig for å rense awannet, og å regenerere disse.
På Fig. 6 er vist et crackingapparat 192 som består
av en loddrett, dobbeltvegget beholder 298 hvori en innvendig beholder 3 00 er opphengt fra den øvre ende 3 02 av en ytre, bærende beholder 304. Den innvendige beholder har en øvre ende 306 som er dekket med en avstengningsplate 308 som kan åpnes. Den nedre ende av den innvendige beholder 300 har en innsnevring 310 og en sikt 312. Under denne befinner en ytterligere sikt 316 seg.
En sirkelformig lufttilførselsledning 318 omgir innsnevringen 310. Denne lufttilførselsledning 318 har en rekke luftdyser 320 som anvendes for å blåse forbrenningsluft eller oxygen inn i det indre av beholderen 300 umiddelbart over sikten 312. Gjennom ledningen 184 ledes gassen som skal spaltes, inn i den øvre del av den innvendige beholder 300, og den ender i en nedadrettet hette 322. Beholderens 300 indre fylles med forholdsvis store partikler av et brennbart materiale, fortrinnsvis tre, og nærmere bestemt slik at det brennbare materiale fyller den hovedsakelige del av det innvendige rom mellom sikten 312 og gassutslipphetten 322. Veden som befinner seg umiddelbart over sikten 312, antennes, og via luftdysene 320 innføres oxygen for forbrenningen slik at en høytemperatursone dannes som imidlertid bare inntar et forholdsvis lite område over sikten, mens resten av det brennbare materiale forblir forholdsvis kaldt i beholderens 300 indre. Efter at den ønskede temperatur er blitt nådd i høytemperatursonen, innføres brensel- hhv. lavtemperaturforkoksningsgassen inn i crackingapparatet via ledningen 184 og hetten 322. Dessuten settes viften 324 igang slik at det i den ytre beholder 304 dannes et svakt vakuum, hvorved gassen som ledes inn via hetten 322, trekkes av gjennom den kalde sone av brennbart materiale og høytremperatur-sonen i det ringformige rom 326 mellom beholderne via sugeledningen 328 og viften 324.
Den erholdte spaltede gass kan tilføres direkte til en forbrenningsmaskin 202 eller gjøres flytende i fortetningsanlegget 206 og eventuelt skilles i en gass fortrinnsvis på methanbasis og i flytende nitrogen.
Med tidsintervaller tilføres nytt brennbart materiale til crackingapparatet via tildekningen 308. Denne tilførsel kan også foretas kontinuerlig.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte ved kombinert utnyttelse av søppel og opparbeidelse av avvann, hvor awannet blandes med i det minste en del av den nedmalte søppel, en separering i organiske og uorganiske bestanddeler foretas, avvannsstrømmen med de deri oppløste og suspenderte bestanddeler av søppelen ledes gjennom et to-trinnsfilter som føres i motstrøm og som består av uaktivt kull og aktivt kull, fast søppel hhv. en del av filterkullet som er mettet med smuss, forbrennes ved pyrolyse i en første reaktor av en flerreaktormile under utvinning av varme og brenselgass, hoveddelen av kullet som er mettet med smuss, behandles ved termolyse i en annen reaktor for regenerering, hvorved smusset som hefter til kullfilteret, spaltes termisk og danner kull og lavtemperaturforkoksningsgasser,
det regenererte filterkull fra den annen reaktor tilbakeføres til filtreringssonen for awannet, eventuelt efter at filterkullet er blitt aktivert, og de erholdte lavtemperaturforkoksningsgasser utnyttes energimessig,
karakterisert ved at pyrolyseprosessen i den første reaktor utføres i nærvær av 30-90% av den oxygenmengde som er støkiometrisk nødvendig for fullstendig forbrenning, og ved en temperatur som i det vesentlige ikke overskrider 800°C,
at termolyseprosessen i den annen reaktor utføres i en oxygenfri atmosfære, og at i det minste en del av det i den annen reaktor fremstilte hhv. regenererte kull pelletiseres.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det faste avfall forbrennes i den første reaktor av flerreaktormilen ved 500-800°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert sert ved at fra filterkullet hhv. det regenererte kull som utvinnes i den annen reaktor, fraskilles kullstykkene som er mindre enn en ønsket stykkstørrelse, og kullstøvet og det fraskilte kull pelletiseres til kullpellets, hvorefter eventuelt det pelletiserte kull blandes med de på forhånd fraskilte, grove kullstykker.4_ Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at det pelletiserte kull og/eller de utsorterte, grovere kullstykker anvendes som filterkull i den første filtreringsseksjon. 5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at kullet som fremstilles i den annen reaktor av flerreaktormilen, aktiveres efter nedmaling og eventuelt pelletiseres.
^" Fremgangsmåte ifølge krav <5,>karakterisert ved at det nyutvundne hhv. regenererte filterkull finmales før det aktiveres og blandes med tjære eller bek i forholdet 10:1-5:1, og at den erholdte blanding presses under anvendelse av høyt trykk og ved temperaturer som er litt høyere enn mykningspunktet for det anvendte bindemiddel, og derefter nedmales til den ønskede partikkelstørrelse. 7. Fremgangsmåte ifølge krav 5,karakterisert ved at det nyutvundne hhv. regenererte filterkull finmales før det aktiveres og blandes med tjære eller bek i forholdet 10:1 - 5:1, og at den erholdte blanding presses direkte til form-stykker med den ønskede størrelse ved-anvendelse av stangpresser ved høyt trykk og ved temperaturer som er litt høyere enn mykningspunktet for det anvendte bindemiddel. 8. Apparat for utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1, omfattende en awannstilførsel (108) med avsetningsbasseng r~ (110), grov- og finfilterelementer (120,126) fylt med kull hhv. aktivkull og dessuten nedmalingsinnretninger (164) for søppel, en flerreaktormile (104) med minst én termolysereaktor (L86) og minst én pyrolysereaktor (178) som er anordnet umiddelbart nær hverandre, og fortørkingsinnretninger for søppel hhv. filterkull, karakterisert ved at et pelletiseringsapparat (292) for pelletisering av kullet fra termolysereaktoren (186) og nedmalingsinnretninger (295) er innkoblet efter termolysereaktoren .
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/824,148 US4165289A (en) | 1975-12-23 | 1977-08-12 | System for the clarification of waste water and utilization of waste products |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO782736L NO782736L (no) | 1979-02-13 |
NO151530B true NO151530B (no) | 1985-01-14 |
NO151530C NO151530C (no) | 1985-05-02 |
Family
ID=25240715
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO782737A NO782737L (no) | 1977-08-12 | 1978-08-11 | Fremgangsmaate ved kombinert utnyttelse av soeppel og rensing av avvann og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten |
NO782736A NO151530C (no) | 1977-08-12 | 1978-08-11 | Fremgangsmaate ved kombinert utnyttelse av soeppel og opparbeidelse av avvann og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO782737A NO782737L (no) | 1977-08-12 | 1978-08-11 | Fremgangsmaate ved kombinert utnyttelse av soeppel og rensing av avvann og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
JP (2) | JPS5463548A (no) |
AT (2) | AT360445B (no) |
AU (2) | AU520685B2 (no) |
BE (2) | BE869693A (no) |
BR (2) | BR7805184A (no) |
CA (2) | CA1124183A (no) |
CH (2) | CH644888A5 (no) |
CS (1) | CS215012B2 (no) |
DD (2) | DD138884A5 (no) |
DE (2) | DE2834717A1 (no) |
DK (2) | DK350678A (no) |
ES (2) | ES472533A1 (no) |
FI (2) | FI782355A (no) |
FR (2) | FR2399857A1 (no) |
GB (2) | GB2003128B (no) |
HU (2) | HU178995B (no) |
IL (2) | IL55261A (no) |
IT (2) | IT1160588B (no) |
NL (2) | NL7808435A (no) |
NO (2) | NO782737L (no) |
PL (2) | PL118042B1 (no) |
PT (2) | PT68417A (no) |
SE (2) | SE7808560L (no) |
SU (1) | SU1061705A3 (no) |
YU (2) | YU192378A (no) |
ZA (2) | ZA784337B (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3720917A1 (de) * | 1987-06-25 | 1989-01-12 | Werner Mueller | Vorrichtung zum entgiften grosser wassermengen mit hilfe von aktivkohle |
DE3727004A1 (de) * | 1987-08-13 | 1989-02-23 | Pyrolyse Kraftanlagen Pka | Verfahren und anlage zur rueckgewinnung von verwertbarem gas aus muell durch pyrolyse |
DE4225192C2 (de) * | 1992-07-30 | 1996-02-08 | Thermoselect Ag | Verfahren zur Reinigung und Wiederverwertung von in thermischen Prozessen anfallendem Kohlenstoff |
US5723717A (en) * | 1995-02-02 | 1998-03-03 | Thermoselect Ag | Procedure for the recovery and/or cleaning of carbon formed as a result of combustion processes |
EP0726307B1 (de) * | 1995-02-13 | 1999-11-24 | Thermoselect Aktiengesellschaft | Verfahren zum Beseitigen organischer Schadstoffreste in bei der Müllvergasung anfallendem Synthesegas |
FR2751566B1 (fr) * | 1996-07-26 | 1998-10-23 | Riberry Georges | Installation pour separer en continu des materiaux en vrac plus lourds que l'eau et des materiaux en vrac de densite inferieure a celle de l'eau ou voisine de celle-ci |
DE10346234A1 (de) * | 2003-10-06 | 2005-05-04 | Rag Ag | Abreinigungsförderer |
DE102011122170A1 (de) * | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Aqua-Biocarbon Gmbh | Festbettreaktor |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1584866A1 (de) * | 1966-04-09 | 1972-06-08 | Passavant Werke | Verfahren zur Reinigung von Abwaessern |
US3622509A (en) * | 1969-07-24 | 1971-11-23 | Amos J Shaler | Mechanism and method for a char-recycling counterflow water clarifier |
US3741890A (en) * | 1969-08-06 | 1973-06-26 | Combustion Power | Solid waste disposal and water purification method and apparatus |
US3652405A (en) * | 1970-06-15 | 1972-03-28 | Texaco Inc | Sewage and municipal refuse liquid phase coking process |
CA1051566A (en) * | 1973-08-22 | 1979-03-27 | National Aeronautics And Space Administration | Raw liquid waste treatment system and process |
GB1451498A (en) * | 1973-12-27 | 1976-10-06 | Thompson R E S | Process for recovering forest product plant wastes |
DE2558703A1 (de) * | 1975-12-23 | 1977-07-07 | Adolf H Borst | Abwasserreinigungs- und abfaelleverwertungsverfahren |
-
1978
- 1978-07-28 FI FI782355A patent/FI782355A/fi not_active Application Discontinuation
- 1978-07-28 FI FI782354A patent/FI782354A/fi not_active Application Discontinuation
- 1978-07-31 ZA ZA00784337A patent/ZA784337B/xx unknown
- 1978-07-31 ZA ZA00784336A patent/ZA784336B/xx unknown
- 1978-08-01 IL IL5526178A patent/IL55261A/xx unknown
- 1978-08-01 IL IL5526078A patent/IL55260A/xx unknown
- 1978-08-04 CS CS785120A patent/CS215012B2/cs unknown
- 1978-08-08 DE DE19782834717 patent/DE2834717A1/de active Granted
- 1978-08-08 DK DK350678A patent/DK350678A/da not_active Application Discontinuation
- 1978-08-08 DE DE19782834718 patent/DE2834718A1/de active Granted
- 1978-08-08 DK DK350578A patent/DK350578A/da not_active Application Discontinuation
- 1978-08-10 YU YU192378A patent/YU192378A/xx unknown
- 1978-08-10 CH CH850278A patent/CH644888A5/de not_active IP Right Cessation
- 1978-08-10 CH CH849978A patent/CH634536A5/de not_active IP Right Cessation
- 1978-08-10 SE SE7808560A patent/SE7808560L/xx unknown
- 1978-08-10 YU YU192278A patent/YU40044B/xx unknown
- 1978-08-10 DD DD20721778A patent/DD138884A5/xx unknown
- 1978-08-10 AU AU38807/78A patent/AU520685B2/en not_active Expired
- 1978-08-10 DD DD20721678A patent/DD138883A5/xx unknown
- 1978-08-10 SE SE7808559A patent/SE7808559L/xx unknown
- 1978-08-10 AU AU38806/78A patent/AU522793B2/en not_active Expired
- 1978-08-11 AT AT585078A patent/AT360445B/de not_active IP Right Cessation
- 1978-08-11 FR FR7823705A patent/FR2399857A1/fr active Granted
- 1978-08-11 CA CA309,145A patent/CA1124183A/en not_active Expired
- 1978-08-11 BR BR7805184A patent/BR7805184A/pt unknown
- 1978-08-11 PT PT6841778A patent/PT68417A/pt unknown
- 1978-08-11 HU HUBO001728 patent/HU178995B/hu unknown
- 1978-08-11 JP JP9810278A patent/JPS5463548A/ja active Pending
- 1978-08-11 JP JP9810378A patent/JPS5463462A/ja active Pending
- 1978-08-11 NO NO782737A patent/NO782737L/no unknown
- 1978-08-11 PT PT6841678A patent/PT68416A/pt unknown
- 1978-08-11 FR FR7823706A patent/FR2399859B1/fr not_active Expired
- 1978-08-11 SU SU782649246A patent/SU1061705A3/ru active
- 1978-08-11 IT IT6889878A patent/IT1160588B/it active
- 1978-08-11 BE BE189847A patent/BE869693A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-08-11 BE BE189848A patent/BE869694A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-08-11 ES ES472533A patent/ES472533A1/es not_active Expired
- 1978-08-11 ES ES472532A patent/ES472532A1/es not_active Expired
- 1978-08-11 NO NO782736A patent/NO151530C/no unknown
- 1978-08-11 HU HUBO001729 patent/HU179678B/hu unknown
- 1978-08-11 CA CA000309146A patent/CA1144082A/en not_active Expired
- 1978-08-11 AT AT585178A patent/AT374774B/de active
- 1978-08-11 BR BR7805183A patent/BR7805183A/pt unknown
- 1978-08-11 IT IT6889778A patent/IT1108568B/it active
- 1978-08-12 PL PL1978209011A patent/PL118042B1/pl unknown
- 1978-08-12 PL PL1978209010A patent/PL118046B1/pl unknown
- 1978-08-14 NL NL7808435A patent/NL7808435A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-08-14 NL NL7808434A patent/NL7808434A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-08-14 GB GB7833202A patent/GB2003128B/en not_active Expired
- 1978-08-14 GB GB7833201A patent/GB2002647B/en not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR850000792B1 (ko) | 고체 쓰레기 처리공정 | |
US4123332A (en) | Process and apparatus for carbonizing a comminuted solid carbonizable material | |
US4935038A (en) | Process for recovery of usable gas from garbage | |
US8419902B2 (en) | Method and system for wasteless processing and complete utilization of municipal and domestic wastes | |
US4165289A (en) | System for the clarification of waste water and utilization of waste products | |
US4732091A (en) | Pyrolysis and combustion process and system | |
EP2074200B1 (en) | Method for gasification of organic waste in batches | |
EP2318157B1 (en) | Reactor for processing municipal and domestic wastes | |
US3841851A (en) | Process and apparatus for the gasification of organic matter | |
US8328993B2 (en) | Pyrolysis reactor for processing municipal wastes | |
KR100557676B1 (ko) | 유기성 폐기물 탄화방법 및 그 장치 | |
US9410094B2 (en) | Pyrolysis waste and biomass treatment | |
CN104028547B (zh) | 一种城市生活垃圾极度减量化和高度资源化处理过程和装备 | |
WO2013057735A1 (en) | "process and plant for conversion of segregated or unsegregated carbonaceous homogeneous and non- homogeneous waste feed into hydrocarbon fuels" | |
NO151530B (no) | Fremgangsmaate ved kombinert utnyttelse av soeppel og opparbeidelse av avvann og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
US9045696B2 (en) | System and method for purifying solid carboniferous fuels, using a rotary chamber, prior to chemical looping combustion | |
CN112047597A (zh) | 污泥生物干化与气化协同制气肥的综合处理工艺及系统 | |
CN106493156A (zh) | 一种生活垃圾和污泥混合处理的系统及方法 | |
CN205774358U (zh) | 一种含碳有机物连续热解提纯co燃料气的系统 | |
KR100369574B1 (ko) | 고수분 폐기물 및 연료의 건조, 건류, 오일화소각장치 | |
FR2863920A1 (fr) | Procede de traitement et de valorisation de dechets | |
CN109385311A (zh) | 生活垃圾热解炭气化处理系统及方法 | |
KR101911524B1 (ko) | 음식물 쓰레기 처리시스템 | |
NO174002B (no) | Fremgangsmaate og anlegg for gjenvinning av utnyttbar gassfra soeppel ved pyrolyse | |
NO813225L (no) | R fremgangsmaate og innretning for rensing av smussansamlinge |