MD1534Z - Process for corrosion protection of steel in water - Google Patents
Process for corrosion protection of steel in water Download PDFInfo
- Publication number
- MD1534Z MD1534Z MDS20200141A MDS20200141A MD1534Z MD 1534 Z MD1534 Z MD 1534Z MD S20200141 A MDS20200141 A MD S20200141A MD S20200141 A MDS20200141 A MD S20200141A MD 1534 Z MD1534 Z MD 1534Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- corrosion
- inhibitor
- water
- steel
- concentration
- Prior art date
Links
Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la domeniul protecţiei metalelor împotriva coroziunii în apă şi poate fi utilizată pentru inhibarea coroziunii în sisteme închise de conducte din oţel. The invention relates to the field of metal protection against corrosion in water and can be used for inhibiting corrosion in closed steel pipeline systems.
Apa naturală sau tehnologică, care conţine ioni activi de clor şi sulfat, este un mediu relativ agresiv, în care coroziunea oţelului are loc la viteze mari (Паршутин В.В., Шолтоян Н.С., Сидельникова С.П., Володина Г.Ф. Ингибирование бороглюконатом кальция коррозии углеродистой стали Ст. 3 в воде. Коррозия в условиях естественной аэрации и принудительной конвекции. Электронная обработка материалов, 1999, nr. 5, p. 42-56). Astfel, în apele de apeduct din mun. Chişinău, care conţin, mg/l: Ca2+-42,5; Mg2+-19,5; HCO3 --97,6; SO4 2--203,7; CI--56,7 şi un conţinut total de săruri de 0,457 g/L, viteza de coroziune a oţelului după 8 ore de testare este mare, ajungând la 21 g/m2·zi. Cu creşterea timpului de expunere, viteza de coroziune se micşorează, de exemplu, până la 12 g/m2·zi la 24 ore, 6,6 g/m2·zi la 72 ore şi 4,0 g/m2·zi la 240 ore de testare, în urma formării pe suprafaţa supusă coroziunii a peliculei de oxid - hidroxid a produselor de coroziune, precum şi a calcitului CaCO3. Ionii de SO4 2- provoacă o coroziune generală, destul de uniformă. Cu toate acestea, pe suprafaţa interioară a ţevilor, ca urmare a prezenţei în apă a ionilor activi de clor, se pot forma fisuri, care în unele cazuri pot fi străpunse, ceea ce poate provoca situaţii de avarii. În plus, fierul la ionizare, migrând în apă, se acumulează în ea şi înrăutăţeşte calitatea apei. Natural or technological water, which contains active chlorine and sulfate ions, is a relatively aggressive environment, in which steel corrosion occurs at high speeds (Паршутин В.В., Шолтоян Н.С., Сиделникова С.П., Володина Г.Ф. Ингибирование бороглюконатом калция корозии углеродистой стали St. 3 в воде. 1999, no. 5, p. 42-56). Thus, in the aqueduct waters of the municipality. Chisinau, which contain, mg/l: Ca2+-42.5; Mg2+-19.5; HCO3 --97.6; SO4 2--203.7; CI--56.7 and a total salt content of 0.457 g/L, the corrosion rate of steel after 8 hours of testing is high, reaching 21 g/m2·day. With increasing exposure time, the corrosion rate decreases, for example, to 12 g/m2·day at 24 hours, 6.6 g/m2·day at 72 hours and 4.0 g/m2·day at 240 hours of testing, due to the formation of an oxide-hydroxide film of corrosion products, as well as calcite CaCO3, on the corroded surface. SO4 2- ions cause general, fairly uniform corrosion. However, cracks may form on the inner surface of the pipes, as a result of the presence of active chlorine ions in the water, which in some cases can be pierced, which can cause damage situations. In addition, iron, upon ionization, migrates into the water, accumulates in it and worsens the water quality.
Este cunoscută utilizarea hidrazinei H2N-NH2 în calitate de inhibitor de coroziune [1], acţiunea căreia se bazează pe legarea oxigenului dizolvat în apă şi, prin urmare reducerea activităţii corozive a apei: N2H4 + O2 → 2H2O + N2. The use of hydrazine H2N-NH2 as a corrosion inhibitor is known [1], the action of which is based on the binding of oxygen dissolved in water and, therefore, the reduction of the corrosive activity of water: N2H4 + O2 → 2H2O + N2.
Cu toate acestea, acest inhibitor are dezavantaje semnificative. În primul rând, acţiunea hidrazinei se manifestă fie la temperaturi suficient de ridicate (80...100°C), fie la administrarea suplimentară a unor anumiţi catalizatori, de exemplu, cobalt, cupru sau mangan. În al doilea rând, hidrazina este toxică, lucrul cu ea cere multă precauţie, protecţie. Toate acestea complică mult exploatarea sistemelor de apă închise. However, this inhibitor has significant disadvantages. First, the action of hydrazine manifests itself either at sufficiently high temperatures (80...100°C), or with the additional administration of certain catalysts, for example, cobalt, copper or manganese. Secondly, hydrazine is toxic, working with it requires great caution, protection. All this greatly complicates the operation of closed water systems.
Este cunoscută utilizarea malonatului de sodiu NaOOCCH2COONa în calitate de inhibitor al coroziunii oţelului în apă, de asemenea ca inhibitor al coroziunii atmosferice a oţelurilor [2]. The use of sodium malonate NaOOCCH2COONa as an inhibitor of steel corrosion in water, as well as an inhibitor of atmospheric corrosion of steels is known [2].
Dezavantajele acestui inhibitor constau în eficacitatea lui redusă şi în necesitatea de a fi utilizat în concentraţii sporite. De exemplu, concentraţia minimă de acţiune în apă distilată constituie pentru oţel (Ст. 20) 0,05 mol/L, adică 7,4 g/L. The disadvantages of this inhibitor are its low effectiveness and the need to use it in high concentrations. For example, the minimum concentration of action in distilled water for steel (Ст. 20) is 0.05 mol/L, i.e. 7.4 g/L.
Este cunoscută utilizarea carbohidrazidei (carbazidei) The use of carbohydrazide (carbazide) is known
în calitate de inhibitor al coroziunii oţelului în apă cu un conţinut de oxigen dizolvat de la 1 mL/L [3]. as a steel corrosion inhibitor in water with a dissolved oxygen content of 1 mL/L [3].
Dezavantajele acestui inhibitor constau în aceea că procesul de coroziune este inhibat neuniform în timp şi în consumul destul de rapid al inhibitorului în timpul exploatării. Totodată, pentru a mări eficacitatea lui este preferabil de utilizat carbohidrazida împreună cu catalizatori redox, de exemplu, cu hidrochinonă sau compuşi de cobalt. The disadvantages of this inhibitor are that the corrosion process is inhibited unevenly over time and that the inhibitor is consumed quite quickly during operation. At the same time, to increase its effectiveness, it is preferable to use carbohydrazide together with redox catalysts, for example, with hydroquinone or cobalt compounds.
Este cunoscută utilizarea carbohidrazidei în amestec cu sarea de amoniu a imidazolinei în calitate de inhibitor al coroziunii metalelor în apă [4]. Dezavantajul acestui inhibitor constă în utilzarea sării de imidazolină, un reagent relativ scump. The use of carbohydrazide in a mixture with the ammonium salt of imidazoline as an inhibitor of metal corrosion in water is known [4]. The disadvantage of this inhibitor is the use of the imidazoline salt, a relatively expensive reagent.
În calitate de cea mai apropiată soluţie de invenţia revendicată poate fi utilizarea în calitate de inhibitor de coroziune a dihidrazidei acidului adipic: As the closest solution to the claimed invention may be the use of adipic acid dihydrazide as a corrosion inhibitor:
la o concentraţie de 0,05...1,0 g/L [5]. at a concentration of 0.05...1.0 g/L [5].
Dihidrazida acidului adipic este mai convenabil de utilizat decât hidrazina, deoarece nu este toxică. La aplicarea dihidrazidei acidului adipic se realizează o inhibare a coroziunii mai mare decât în cazul hidrazinei. Adipic acid dihydrazide is more convenient to use than hydrazine because it is non-toxic. When applying adipic acid dihydrazide, greater corrosion inhibition is achieved than with hydrazine.
Un dezavantaj al acestui inhibitor constă în aceea că diminuarea semnificativă a pierderilor de la coroziune se observă doar la o utilizare în concentraţii mai mari de 0,25 g/L. Totodată se observă un decalaj mare a valorilor coeficientului de frânare γ, în funcţie de durata testării. A disadvantage of this inhibitor is that the significant reduction in corrosion losses is observed only when used in concentrations higher than 0.25 g/L. At the same time, a large gap in the values of the braking coefficient γ is observed, depending on the duration of the test.
Problema soluţionată de invenţie constă în reducerea semnificativă a vitezei de coroziune a sistemelor închise de conducte de oţel prin care circulă apa, prin utilizarea unor hidrazide ieftine şi accesibile în calitate de inhibitori ai coroziunii. The problem solved by the invention consists in significantly reducing the corrosion rate of closed steel pipe systems through which water circulates, by using cheap and accessible hydrazides as corrosion inhibitors.
Problema se soluţionează prin procedeul de protecţie a oţelului de coroziune în apă, care constă în introducerea combinată în mediul coroziv a dihidrazidei acidului malonic: The problem is solved by the process of protecting steel from corrosion in water, which consists of the combined introduction of malonic acid dihydrazide into the corrosive environment:
şi a carbohidrazidei, în concentraţie respectiv de 0,05...0,75 g/L şi 0,05...1,0 g/L. and carbohydrazide, in concentrations of 0.05...0.75 g/L and 0.05...1.0 g/L, respectively.
Rezultatul tehnic al invenţiei constă în reducerea vitezei de coroziune de până la 38 ori în urma acţiunii sinergetice a componenţilor hidrazidici la o utilizare combinată, totodată se asigură o omogenitate în timp a diminuării coroziunii şi o majorare a termenului de exploatare a conductelor de oţel prin care circulă apa. The technical result of the invention consists in reducing the corrosion rate by up to 38 times as a result of the synergistic action of the hydrazide components in a combined use, while ensuring a homogeneity over time of the reduction of corrosion and an increase in the service life of the steel pipes through which water circulates.
Avantajele invenţiei constau în faptul că inhibitorul de coroziune propus este constituit dintr-o combinaţie a doi componenţi hidrazidici ieftini şi accesibili, care acţionează sinergetic. Ca urmare, pierderile de coroziune se reduc semnificativ comparativ cu cele când se utilizează fiecare component separat. The advantages of the invention lie in the fact that the proposed corrosion inhibitor consists of a combination of two cheap and accessible hydrazide components, which act synergistically. As a result, corrosion losses are significantly reduced compared to those when each component is used separately.
Exemplul de realizare a invenţiei. Embodiment of the invention.
Testările de coroziune a mostrelor de oţel (Ст. 3) cu mărimea de 50×25×3 mm au fost efectuate la o imersiune completă în soluţie la aceeaşi adâncime şi cu asigurarea accesului de aer. Rugozitatea iniţială a mostrelor a fost efectuată prin şlefuire. Pierderile de coroziune au fost înregistrate gravimetric. Efectul acţiunii inhibitorului a fost determinat cantitativ prin viteza de coroziune k, g/m2·zi, şi prin valoarea coeficientului de frânare γ = k/k1, unde k1 şi k - viteza de coroziune a metalului, în prezenţa inhibitorului şi respectiv în absenţa ultimului. Coeficientul dat indică de câte ori este redusă viteza de coroziune în rezultatul acţiunii inhibitorului. Corrosion tests of steel samples (Ст. 3) with a size of 50×25×3 mm were carried out at a complete immersion in the solution at the same depth and with air access. The initial roughness of the samples was performed by grinding. Corrosion losses were recorded gravimetrically. The effect of the inhibitor action was quantitatively determined by the corrosion rate k, g/m2·day, and by the value of the braking coefficient γ = k/k1, where k1 and k - the corrosion rate of the metal, in the presence of the inhibitor and in the absence of the latter, respectively. This coefficient indicates how many times the corrosion rate is reduced as a result of the inhibitor action.
Influenţa concentraţiei inhibitorului, a componeţilor săi separat, a timpului de testare asupra vitezei de coroziune k, precum şi a coeficientului de frânare γ, sunt prezentate în tabelele 1-3. The influence of the inhibitor concentration, its separate components, and the testing time on the corrosion rate k, as well as the braking coefficient γ, are presented in tables 1-3.
Din datele din tabelul 1 se observă că cel mai mare efect se atinge la o utilizare a dihidrazidei acidului malonic în concentraţii de 0,25...0,75 g/L. Astfel, atunci când concentraţia inhibitorului este de 0,05 g/L şi durata de testare de 8 şi 240 ore, vitezele de coroziune se reduc respectiv de 3,3 şi 4,2 ori. La o concentraţie de inhibitor de 0,25 g/L şi o durată de testare de 8 şi 240 ore, coeficientul de frânare constituie 4,6 şi 4,1 respectiv, iar la concentraţia de 0,5 g/L şi durată testărilor de 24 şi 72 ore, viteza de coroziune scade respectiv de 5,7 şi 5,32 ori. From the data in Table 1 it is observed that the greatest effect is achieved when using malonic acid dihydrazide in concentrations of 0.25...0.75 g/L. Thus, when the inhibitor concentration is 0.05 g/L and the test duration is 8 and 240 hours, the corrosion rates are reduced by 3.3 and 4.2 times respectively. At an inhibitor concentration of 0.25 g/L and a test duration of 8 and 240 hours, the braking coefficient is 4.6 and 4.1 respectively, and at a concentration of 0.5 g/L and a test duration of 24 and 72 hours, the corrosion rate decreases by 5.7 and 5.32 times respectively.
Este necesar de remarcat că decalajul valorilor coeficientului de frânare nu este mare, în funcţie de durata testărilor. Acest fapt indică asupra omogenităţii de inhibare a coroziunii în timp. It is worth noting that the difference in the braking coefficient values is not large, depending on the duration of the tests. This fact indicates the homogeneity of corrosion inhibition over time.
Cantitatea de inhibitor introdusă în mediul coroziv joacă un rol crucial. Limita inferioară este egală cu concentraţia de 0,05 g/L, deoarece la concentraţii mai mici de inhibitor în mediul coroziv pierderile de coroziune se reduc nesemnificativ. The amount of inhibitor introduced into the corrosive medium plays a crucial role. The lower limit is equal to the concentration of 0.05 g/L, because at lower concentrations of inhibitor in the corrosive medium the corrosion losses are insignificantly reduced.
Limita superioară a concentraţiei inhibitorului constituie 0,75 g/L, deoarece la o majorare ulterioară a concentraţiei inhibitorului pierderile de la coroziune cresc neînsemnat, dar în schimb creşte costul legat de inhibitor. The upper limit of the inhibitor concentration is 0.75 g/L, because with a further increase in the inhibitor concentration, corrosion losses increase insignificantly, but in return the cost related to the inhibitor increases.
Tabelul 1 Table 1
Influenţa concentraţiei dihidrazidei acidului malonic asupra parametrilor procesului de coroziune în apă a oţelului Ст. 3 Influence of malonic acid dihydrazide concentration on the parameters of the steel corrosion process in water St. 3
Concentraţia de inhibitor, g/L Timpul de testare τ, ore Viteza de coroziune k, g/m2·zi Coeficientul de frânare, γ 0 8 24 72 240 21,0 12,0 6,6 4,0 - - - - 0,05 8 24 72 240 6,36 2,93 1,65 0,95 3,3 4,1 4,0 4,2 0,1 8 24 72 240 6,07 2,76 1,58 0,93 3,5 4,4 4,2 4,3 0,25 8 24 72 240 4,62 2,46 1,45 0,97 4,6 4,9 4,6 4,1 0,5 8 24 72 240 4,67 2,11 1,24 0,8 4,5 5,7 5,32 5,0 0,75 8 24 72 240 4,88 2,22 1,29 0,78 4,3 5,4 5,12 5,1Inhibitor concentration, g/L Test time τ, hours Corrosion rate k, g/m2·day Braking coefficient, γ 0 8 24 72 240 21.0 12.0 6.6 4.0 - - - - 0.05 8 24 72 240 6.36 2.93 1.65 0.95 3.3 4.1 4.0 4.2 0.1 8 24 72 240 6.07 2.76 1.58 0.93 3.5 4.4 4.2 4.3 0.25 8 24 72 240 4.62 2.46 1.45 0.97 4.6 4.9 4.6 4.1 0.5 8 24 72 240 4.67 2.11 1.24 0.8 4.5 5.7 5.32 5.0 0.75 8 24 72 240 4.88 2.22 1.29 0.78 4.3 5.4 5.12 5.1
Este necesar de menţionat că, deşi se manifestă o omogenitate mai mare de diminuare a coroziunii în timp comparativ cu analogul proxim, coeficientul de frânare nu atinge valori mari. It is necessary to mention that, although there is a greater homogeneity of corrosion reduction over time compared to the closest analogue, the braking coefficient does not reach high values.
Activitatea de inhibitor al coroziunii a carbohidrazidei este indicată în tabelul 2. The corrosion inhibitor activity of carbohydrazide is shown in Table 2.
Din datele prezentate reiese că efectul maxim al diminuării coroziunii se atinge la utilizarea concentraţiei carbohidrazidei de 0,1...1,0 g/L. De exemplu, la concentraţia inhibitorului de 0,5 g/L la durata testării de 24 şi 72 ore, vitezele de coroziune se micşorează respectiv de 13 şi 6,8 ori, iar la concentraţia de 0,25 g/L - respectiv de 10,6 şi 7,7 ori. La o concentraţie a inhibitorului de 0,75 g/L pentru aceleaşi perioade de timp vitezele de coroziune se micşorează respectiv de 10,1 şi 6,4 ori, iar la concentraţia de 1,0 g/L - respectiv de 9,5 şi 6,2 ori. The presented data show that the maximum effect of corrosion reduction is achieved when using a carbohydrazide concentration of 0.1...1.0 g/L. For example, at an inhibitor concentration of 0.5 g/L for a testing period of 24 and 72 hours, the corrosion rates decrease by 13 and 6.8 times, respectively, and at a concentration of 0.25 g/L - by 10.6 and 7.7 times, respectively. At an inhibitor concentration of 0.75 g/L for the same periods of time, the corrosion rates decrease by 10.1 and 6.4 times, respectively, and at a concentration of 1.0 g/L - by 9.5 and 6.2 times, respectively.
Concentraţia utilizată de inhibitor în mediul de coroziune joacă un rol decisiv. Limita de jos a concentraţiei este de 0,05 g/L, deoarece la un conţinut mai mic de inhibitor pierderile de la coroziuine se micşorează nesemnificativ. Limita superioară de concentraţie a inhibitorului poate fi considerată 1,0 g/L - la o mărire în continuare a concentraţiei de inhibitor pierderile de la coroziune se micşorează foarte puţin, totodată creşte costul pentru inhibitor. The concentration of the inhibitor used in the corrosion medium plays a decisive role. The lower limit of the concentration is 0.05 g/L, because at a lower inhibitor content, corrosion losses decrease insignificantly. The upper limit of the inhibitor concentration can be considered 1.0 g/L - with a further increase in the inhibitor concentration, corrosion losses decrease very little, at the same time the cost of the inhibitor increases.
Tabelul 2 Table 2
Influenţa concentraţiei carbohidrazidei asupra parametrilor procesului Influence of carbohydrazide concentration on process parameters
de coroziune în apă a oţelului Ст. 3 of steel corrosion in water St. 3
Concentraţia de inhibitor, g/L Timpul de testare τ, ore, Viteza de coroziune k, g/m2·zi Coeficientul de frânare, γ 0,05 8 24 72 240 4,2 2,0 1,3 0,9 5,0 6,0 5,1 4,44 0,1 8 24 72 240 4,0 1,8 1,2 0,9 5,25 6,7 5,5 4,44 0,25 8 24 72 240 2,0 1,6 2,0 0,8 10,5 7,5 3,3 5,0 0,5 8 24 72 240 1,6 1,8 1,4 0,91 13,1 6,7 4,7 4,4 0,75 8 24 72 240 2,1 1,9 1,47 0,95 10,0 6,3 4,5 4,2 1,0 8 24 72 240 2,2 1,94 1,5 1,0 9,55 6,2 4,4 4,0Inhibitor concentration, g/L Test time τ, hours, Corrosion rate k, g/m2·day Braking coefficient, γ 0.05 8 24 72 240 4.2 2.0 1.3 0.9 5.0 6.0 5.1 4.44 0.1 8 24 72 240 4.0 1.8 1.2 0.9 5.25 6.7 5.5 4.44 0.25 8 24 72 240 2.0 1.6 2.0 0.8 10.5 7.5 3.3 5.0 0.5 8 24 72 240 1.6 1.8 1.4 0.91 13.1 6.7 4.7 4.4 0.75 8 24 72 240 2.1 1.9 1.47 0.95 10.0 6.3 4.5 4.2 1.0 8 24 72 240 2.2 1.94 1.5 1.0 9.55 6.2 4.4 4.0
În plus, din tabel rezultă că, deşi nu s-a atins o valoare maximală a efectului analogului proxim de γ=31,6 (0,25 g/L, 24 ore de testare), carbohidrazida suprimă în general coroziunea într-o măsură mai mare şi mai omogen în timp, comparativ cu analogul proxim. In addition, the table shows that, although a maximum value of the effect of the close analogue of γ=31.6 (0.25 g/L, 24 hours of testing) was not reached, the carbohydrazide generally suppresses corrosion to a greater extent and more homogeneously over time, compared to the close analogue.
S-a depistat că utilizarea combinată de inhibitori permite de a reduce semnificativ pierderile de la coroziune şi la un decalaj mic de valori în timp comparativ cu analogul proxim (vezi tabelul 3). It was found that the combined use of inhibitors allows to significantly reduce corrosion losses and at a small time lag compared to the closest analogue (see table 3).
Din datele obţinute reiese că inhibitorul revendicat este cu mult mai efectiv decât analogul proxim sau fiecare component hidrazidic utilizat separat, datorită manifestării unui efect sinergetic la interacţiunea componentelor hidrazidice în combinaţie. De exemplu, la o concentraţie a dihidrazidei acidului malonic de 0,5 g/L şi a carbazidei de 0,75 g/L şi duratei de testare de 240 ore, viteza de coroziune se reduce de 38,1 ori. Trebuie de menţionat şi faptul că la utilizarea inhibitorului revendicat, coeficientul de frânare γ creşte cu durata de testare, pe când la analogul proxim se observă o tendinţă opusă, care diminuiază eficacitatea ultimului la utilizarea în sistemele extinse de conducte de oţel. The obtained data show that the claimed inhibitor is much more effective than the close analogue or each hydrazide component used separately, due to the manifestation of a synergistic effect upon the interaction of the hydrazide components in combination. For example, at a concentration of malonic acid dihydrazide of 0.5 g/L and carbazide of 0.75 g/L and a test duration of 240 hours, the corrosion rate is reduced by 38.1 times. It should also be noted that when using the claimed inhibitor, the braking coefficient γ increases with the test duration, while for the close analogue an opposite trend is observed, which decreases the effectiveness of the latter when used in extended steel pipeline systems.
Tabelul 3 Table 3
Influenţa utilizării combinate a carbohidrazidei şi a dihidrazidei acidului malonic, asupra parametrilor procesului de coroziune în apă a oţelului Ст. 3 Influence of the combined use of carbohydrazide and malonic acid dihydrazide on the parameters of the steel corrosion process in water St. 3
Concentraţia dihidrazidei acidului malonic, g/L Concentraţia de carbohidrazidă, g/L Timpul de testare τ, ore, Viteza de coroziune k, g/m2·zi Coeficientul de frânare, γ 0 0 8 24 72 240 21,0 12,0 6,6 4,0 - - - - 0,05 0,05 8 24 72 240 3,5 1,71 0,92 0,53 6,0 7,0 7,2 7,55 0,1 8 24 72 240 2,96 1,62 0,83 0,47 7,1 7,4 7,95 8,5 0,25 8 24 72 240 1,75 0,92 0,475 0,265 12,0 13,05 13,9 15,1 0,5 8 24 72 240 1,31 0,71 0,38 0,22 16,0 16,9 17,4 18,2 0,75 8 24 72 240 1,49 0,8 0,43 0,25 14,1 15,0 15,35 16,0 1,0 8 24 72 240 1,54 0,83 0,45 0,26 13,6 14,46 14,7 15,4 0,1 0,05 8 24 72 240 3,18 1,62 0,81 0,42 6,6 7,4 8,15 9,52 0,1 8 24 72 240 2,53 1,32 0,63 0,36 8,3 9,1 10,48 11,1 0,25 8 24 72 240 1,48 0,8 0,364 0,211 14,2 15,0 18,13 19,0 0,5 8 24 72 240 1,23 0,57 0,35 0,208 17,1 21,05 18,86 19,23 0,75 8 24 72 240 1,14 0,632 0,333 0,187 18,4 19,0 19,8 21,4 1,0 8 24 72 240 1,16 0,642 0,35 0,20 18,1 18,7 18,86 20,0 0,25 0,05 8 24 72 240 2,96 1,52 0,78 0,41 7,1 7,9 8,46 9,76 0,1 8 24 72 240 2,41 1,26 0,63 0,34 8,7 9,5 10,5 11,76 0,25 8 24 72 240 1,10 0,59 0,314 0,181 19,1 20,34 21,0 22,1 0,5 8 24 72 240 1,08 0,58 0,31 0,178 19,44 20,7 21,3 22,5 0,75 8 24 72 240 0,995 0,55 0,292 0,173 21,1 21,8 22,6 23,1 1,0 8 24 72 240 1,01 0,563 0,3 0,179 20,8 21,3 22,0 22,34 0,5 0,05 8 24 72 240 2,63 1,41 0,73 0,385 8,0 8,5 9,05 10,4 0,1 8 24 72 240 2,143 1,154 0,595 0,317 9,8 10,4 11,1 12,6 0,25 8 24 72 240 1,0 0,538 0,274 0,153 21,0 22,3 24,1 26,14 0,5 8 24 72 240 0,747 0,382 0,188 0,109 28,1 31,4 35,1 36,7 0,75 8 24 72 240 0,724 0,374 0,182 0,105 29,0 32,1 36,26 38,1 1,0 8 24 72 240 0,739 0,385 0,185 0,109 28,4 31,17 35,68 36,7 0,75 0,05 8 24 72 240 2,5 1,38 0,71 0,367 8,4 8,7 9,3 10,9 0,1 8 24 72 240 2,08 1,165 0,61 0,364 10,1 10,3 10,8 11,0 0,25 8 24 72 240 1,005 0,55 0,277 0,156 20,9 21,8 23,83 25,64 0,5 8 24 72 240 0,742 0,388 0,185 0,108 28,3 30,93 35,7 37,0 0,75 8 24 72 240 0,732 0,376 0,184 0,107 28,7 31,9 35,87 37,4 1,0 8 24 72 240 0,753 0,383 0,19 0,111 27,9 31,33 34,74 36,04Malonic acid dihydrazide concentration, g/L Carbohydrazide concentration, g/L Test time τ, hours, Corrosion rate k, g/m2·day Braking coefficient, γ 0 0 8 24 72 240 21.0 12.0 6.6 4.0 - - - - 0.05 0.05 8 24 72 240 3.5 1.71 0.92 0.53 6.0 7.0 7.2 7.55 0.1 8 24 72 240 2.96 1.62 0.83 0.47 7.1 7.4 7.95 8.5 0.25 8 24 72 240 1.75 0.92 0.475 0.265 12.0 13.05 13.9 15.1 0.5 8 24 72 240 1.31 0.71 0.38 0.22 16.0 16.9 17.4 18.2 0.75 8 24 72 240 1.49 0.8 0.43 0.25 14.1 15.0 15.35 16.0 1.0 8 24 72 240 1.54 0.83 0.45 0.26 13.6 14.46 14.7 15.4 0.1 0.05 8 24 72 240 3.18 1.62 0.81 0.42 6.6 7.4 8.15 9.52 0.1 8 24 72 240 2.53 1.32 0.63 0.36 8.3 9.1 10.48 11.1 0.25 8 24 72 240 1.48 0.8 0.364 0.211 14.2 15.0 18.13 19.0 0.5 8 24 72 240 1.23 0.57 0.35 0.208 17.1 21.05 18.86 19.23 0.75 8 24 72 240 1.14 0.632 0.333 0.187 18.4 19.0 19.8 21.4 1.0 8 24 72 240 1.16 0.642 0.35 0.20 18.1 18.7 18.86 20.0 0.25 0.05 8 24 72 240 2.96 1.52 0.78 0.41 7.1 7.9 8.46 9.76 0.1 8 24 72 240 2.41 1.26 0.63 0.34 8.7 9.5 10.5 11.76 0.25 8 24 72 240 1.10 0.59 0.314 0.181 19.1 20.34 21.0 22.1 0.5 8 24 72 240 1.08 0.58 0.31 0.178 19.44 20.7 21.3 22.5 0.75 8 24 72 240 0.995 0.55 0.292 0.173 21.1 21.8 22.6 23.1 1.0 8 24 72 240 1.01 0.563 0.3 0.179 20.8 21.3 22.0 22.34 0.5 0.05 8 24 72 240 2.63 1.41 0.73 0.385 8.0 8.5 9.05 10.4 0.1 8 24 72 240 2,143 1.154 0.595 0.317 9.8 10.4 11.1 12.6 0.25 8 24 72 240 1.0 0.538 0.274 0.153 21.0 22.3 24.1 26.14 0.5 8 24 72 240 0.747 0.382 0.188 0.109 28.1 31.4 35.1 36.7 0.75 8 24 72 240 0.724 0.374 0.182 0.105 29.0 32.1 36.26 38.1 1.0 8 24 72 240 0.739 0.385 0.185 0.109 28.4 31.17 35.68 36.7 0.75 0.05 8 24 72 240 2.5 1.38 0.71 0.367 8.4 8.7 9.3 10.9 0.1 8 24 72 240 2.08 1.165 0.61 0.364 10.1 10.3 10.8 11.0 0.25 8 24 72 240 1.005 0.55 0.277 0.156 20.9 21.8 23.83 25.64 0.5 8 24 72 240 0.742 0.388 0.185 0.108 28.3 30.93 35.7 37.0 0.75 8 24 72 240 0.732 0.376 0.184 0.107 28.7 31.9 35.87 37.4 1.0 8 24 72 240 0.753 0.383 0.19 0.111 27.9 31.33 34.74 36.04
În concluzie, se propune un procedeu eficient şi accesibil de protecţie a oţelurilor de coroziune în apă, fapt ce permite de a micşora viteza de coroziune de până la 38 ori. In conclusion, an efficient and affordable process is proposed for protecting steel from corrosion in water, which allows to reduce the corrosion rate by up to 38 times.
1. Розенфельд И. Л. Ингибиторы коррозии. М., 1977, p. 249-252 1. Rosenfeld I. L. Corrosion inhibitors. M., 1977, p. 249-252
2. Алцыбеева А. А., Левин С. З. Ингибиторы коррозии металлов. Л., Химия, 1968, p. 152 2. Алцыбеева А. A., Levin S. З. Metal corrosion inhibitors. L., Chemistry, 1968, p. 152
3. US 4269717 A 1981.05.26 3. US 4269717 A 1981.05.26
4. CN 104073808 A 2014.10.01 4. CN 104073808 A 2014.10.01
5. MD 359 Y 2011.04.30 5. MD 359 Y 2011.04.30
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20200141A MD1534Z (en) | 2020-11-03 | 2020-11-03 | Process for corrosion protection of steel in water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20200141A MD1534Z (en) | 2020-11-03 | 2020-11-03 | Process for corrosion protection of steel in water |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD1534Y MD1534Y (en) | 2021-05-31 |
| MD1534Z true MD1534Z (en) | 2021-12-31 |
Family
ID=76191339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20200141A MD1534Z (en) | 2020-11-03 | 2020-11-03 | Process for corrosion protection of steel in water |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD1534Z (en) |
-
2020
- 2020-11-03 MD MDS20200141A patent/MD1534Z/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD1534Y (en) | 2021-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3941562A (en) | Corrosion inhibition | |
| Avdeev et al. | Protection of nickel-chromium steel in sulfuric acid solution by a substituted triazole | |
| MD1534Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| RU2617467C1 (en) | Composition of powder mixture for thermodiffusion zinc-plating of steel products | |
| Avdeev et al. | Protection of chromium-nickel steel in hydrochloric acid solution by a substituted triazole | |
| Shaban et al. | Inhibition mechanism of carbon steel in neutral solution by N-phosphono-methyl-glycine | |
| Lahodny-Ŝarc et al. | Inhibition of mild steel by polyphosphates | |
| MD1746Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| MD1754Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| MD1397Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| MD1415Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| MD1764Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| MD1382Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| US4668474A (en) | Mercaptobenzothiazole and ferrous ion corrosion inhibiting compositions | |
| Gunasekaran et al. | Enhanced synergistic inhibition by calcium gluconate in low chloride media. Part I. Kinetics of corrosion | |
| MD4310C1 (en) | Inhibitor of steel corrosion in water | |
| MD4493C1 (en) | Use of tris(thiosemicarbazide)cobalt(III) chloride as an inhibitor of steel corrosion in water | |
| Hamdona et al. | The influence of polyphosphonates on the precipitation of strontium sulfate (celestite) from aqueous solutions | |
| MD1507Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| US4613481A (en) | Mercapthothiazoline corrosion inhibiting compositions | |
| MD1494Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| Hamza et al. | Dissolution of calcium carbonate crystals: a constant-composition kinetic study | |
| Lahodny-Šarc et al. | Corrosion inhibition of carbon steel by blends of gluconate/benzoate at temperatures up to 60 C | |
| MD1025Z (en) | Inhibitor of steel corrosion in water | |
| MD4321C1 (en) | Inhibitor of steel corrosion in water |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued |