MD1754Z - Process for corrosion protection of steel in water - Google Patents
Process for corrosion protection of steel in water Download PDFInfo
- Publication number
- MD1754Z MD1754Z MDS20230058A MDS20230058A MD1754Z MD 1754 Z MD1754 Z MD 1754Z MD S20230058 A MDS20230058 A MD S20230058A MD S20230058 A MDS20230058 A MD S20230058A MD 1754 Z MD1754 Z MD 1754Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- corrosion
- steel
- water
- salicylate
- furacilin
- Prior art date
Links
Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la domeniul protecţiei metalelor contra coroziunii în apă şi poate fi utilizată pentru a inhiba coroziunea în sistemele închise de conducte din oţel. The invention relates to the field of protection of metals against corrosion in water and can be used to inhibit corrosion in closed steel pipeline systems.
Este cunoscut faptul, că apa naturală sau cea tratată, care conţine ioni activi de clorură şi sulfat, este un mediu destul de agresiv, în care coroziunea oţelului are loc într-un ritm sporit. Astfel, în apa din apeductul oraşului Chişinău, care conţine, mg/L: Ca2+ - 42,5, Mg2+ - 19,5, HCO3 - - 97,6, SO4 2- - 203,7, Cl- - 56,7, cu un conţinut total de săruri de 0,457 g/L, viteza de coroziune a oţelului cu carbon la 8 ore de testare este ridicată, ajungând la 21 g/m2·zi. Odată cu creşterea timpului de expunere, rata de coroziune scade (de exemplu, la 12 g/m2·zi la 24 de ore, 6,6 g/m2·zi la 72 de ore şi 4,0 g/m2·zi la 240 de ore de testare) datorită formării pe suprafaţa de corodare a peliculei de oxid-hidroxid a produselor de coroziune, precum şi a calcitului CaCO3. Deşi ionii de SO4 2- provoacă o coroziune generală, destul de uniformă, pe suprafaţa interioară a conductelor se pot forma adâncituri din cauza prezenţei ionilor activi de clor în apă. În unele cazuri acestea pot fi străpunse, ceea ce poate cauza avarii în sistemele de conducte. Mai mult decât atât, fierul ionizat, trecând în apă şi acumulându-se acolo, înrăutăţeşte calitatea apei (Паршутин В. В., Шолтоян Н. С., Сидельникова С. П., Володина Г. Ф. Ингибирование бороглюконатом кальция коррозии углеродистой стали Ст. 3 в воде. I. Коррозия в условиях естественной аэрации и принудительной конвекции. Электронная обработка материалов, 1999, №5, p. 42-56). It is known that natural or treated water, which contains active chloride and sulfate ions, is a rather aggressive environment, in which steel corrosion occurs at an increased rate. Thus, in the water from the Chisinau city aqueduct, which contains, mg/L: Ca2+ - 42.5, Mg2+ - 19.5, HCO3- - 97.6, SO4 2- - 203.7, Cl- - 56.7, with a total salt content of 0.457 g/L, the corrosion rate of carbon steel at 8 hours of testing is high, reaching 21 g/m2·day. With increasing exposure time, the corrosion rate decreases (e.g., to 12 g/m2·day at 24 hours, 6.6 g/m2·day at 72 hours, and 4.0 g/m2·day at 240 hours of testing) due to the formation of an oxide-hydroxide film of corrosion products and calcite CaCO3 on the corrosion surface. Although SO4 2- ions cause general, fairly uniform corrosion, pits may form on the inner surface of the pipes due to the presence of active chlorine ions in the water. In some cases, these can be pierced, which can cause damage to the piping systems. Moreover, ionized iron, passing into the water and accumulating there, worsens the water quality (Паршутин В. В., Шолтоян Н. С., Сидельникова С. П., Володина Г. Ф. Ингибирование бороглюконатом калция корозии углеробистой стали Ст. 3 в воде. I. Коррозия в условия настояний аерации и продувительной конвеции. Електронная обработа материов, 1999, №5, p. 42-56).
Se cunoaşte utilizarea acidului salicilic (o-hidroxibenzoic) în calitate de inhibitor al coroziunii fierului şi oţelului-carbon în acidul sulfuric [1]. Astfel, la coroziunea fierului în acidul de sulfuric de 2,2 H la 20°C şi la concentraţia inhibitorului de 1,6% (16 g/L) gradul de protecţie constituie 19%, iar la coroziunea oţelului-carbon în acid de 15% şi concentraţia inhibitorului de 5% (50 g/L) gradul de protecţie constituie 66,5%. Salicylic acid (o-hydroxybenzoic acid) is known to be used as an inhibitor of iron and carbon steel corrosion in sulfuric acid [1]. Thus, for iron corrosion in 2.2 H sulfuric acid at 20°C and at an inhibitor concentration of 1.6% (16 g/L), the degree of protection is 19%, and for carbon steel corrosion in 15% acid and an inhibitor concentration of 5% (50 g/L), the degree of protection is 66.5%.
Totuşi, concentraţiile inhibitorilor sunt destul de mari, iar gradul de protecţie al metalului corodat nu este suficient. However, the inhibitor concentrations are quite high, and the degree of protection of the corroded metal is not sufficient.
Este cunoscut că acidul acetilsalicilic la o concentraţie de 60 mg/L reduce viteza de coroziune a oţelului de 2 ori [2]. Cu toate acestea, această reducere nu este suficientă pentru micşorarea coroziunii. It is known that acetylsalicylic acid at a concentration of 60 mg/L reduces the corrosion rate of steel by 2 times [2]. However, this reduction is not sufficient to reduce corrosion.
O alegere mai bună în calitate de inhibitor al coroziunii oţelului în apă este utilizarea salicilatului de sodiu [3]. El serveşte ca un inhibitor al coroziunei destul de efectiv, deşi puţin mai slab decât benzoatul de sodiu utilizat pe scară largă, care asigură o protecţie pe o gamă mai largă de temperaturi şi valori ale pH-ului. A better choice as an inhibitor of steel corrosion in water is the use of sodium salicylate [3]. It serves as a fairly effective corrosion inhibitor, although slightly weaker than the widely used sodium benzoate, which provides protection over a wider range of temperatures and pH values.
Dezavantajul acestui inhibitor constă în aceea că sunt necesare concentraţii suficient de mari. Astfel, concentraţia minimă de protecţie a salicilatului de sodiu pentru oţel-10 în apă distilată este aproape 0,13 g/L, iar în apa de robinet - de 8 g/L. Mai mult decât atât, cu cât e mai mare conţinutul de carbon în oţel, cu atât e mai mare concentraţia minimă de protecţie. Astfel, pentru protecţia oţelului instrumental У8 în apă distilată, concentraţia necesară este de aproape 1,3 g/L, iar în apa de robinet - 128 g/L. The disadvantage of this inhibitor is that sufficiently high concentrations are required. Thus, the minimum protective concentration of sodium salicylate for steel-10 in distilled water is about 0.13 g/L, and in tap water - 8 g/L. Moreover, the higher the carbon content in the steel, the higher the minimum protective concentration. Thus, for the protection of instrumental steel U8 in distilled water, the required concentration is about 1.3 g/L, and in tap water - 128 g/L.
Cea mai apropiată soluţie este procedeul cu utilizarea complexului heterotrinuclear, [FeSr2(SalH)2(Sal)2(NO3)(DMA)4]n în baza acidului salicic în calitate de inhibitor al coroziunii oţelului în apă, la concentraţii de 0,05...0,75 g/L, unde SalH- reprezintă monoanionul de salicilat, Sal2- - dianionul de salicilat, iar DMA - dimetilacetamida [4]. The closest solution is the process using the heterotrinuclear complex, [FeSr2(SalH)2(Sal)2(NO3)(DMA)4]n based on salicylic acid as a steel corrosion inhibitor in water, at concentrations of 0.05...0.75 g/L, where SalH- represents the salicylate monoanion, Sal2- - the salicylate dianion, and DMA - dimethylacetamide [4].
Dezavantajele acestui procedeu sunt valorile relativ scăzute ale coeficientului de frânare γ, precum şi neuniformitatea gradului de suprimare a coroziunii în timp. O scădere deosebit de accentuată a valorilor γ se observă odată cu creşterea timpului de testare până la 240 de ore. The disadvantages of this procedure are the relatively low values of the braking coefficient γ, as well as the non-uniformity of the degree of corrosion suppression over time. A particularly pronounced decrease in the γ values is observed with increasing test time up to 240 hours.
Problema pe care o soluţionează invenţia constă în elaborarea unui procedeu care ar asigura o reducere semnificativă a pierderilor la coroziune a oţelului în sistemele închise de conducte prin care circulă apa cu utilizarea în calitate de inhibitor al coroziunii a unui amestec în baza unui compus salicilat heterotrinuclear de FeSr2. The problem solved by the invention consists in developing a process that would ensure a significant reduction in steel corrosion losses in closed pipe systems through which water circulates, using as a corrosion inhibitor a mixture based on a heterotrinuclear salicylate compound of FeSr2.
Problema se soluţionează prin procedeul de protecţie contra coroziunii în apă al sistemelor închise de conducte din oţel, care prevede introducerea combinată sau succesivă a doi inhibitori în mediul apos ce contactează cu suprafeţele de oţel, totodată în calitate de inhibitori se utilizează salicilatul heterotrinuclear de FeSr2 la concentraţii de 0,05...0,75 g/L şi furacilina C6H6N4O4 în concentraţii de 0,05...0,2 g/L. The problem is solved by the process of protection against corrosion in water of closed steel pipeline systems, which provides for the combined or successive introduction of two inhibitors into the aqueous medium that contacts the steel surfaces, while the inhibitors used are heterotrinuclear salicylate FeSr2 at concentrations of 0.05...0.75 g/L and furacilin C6H6N4O4 at concentrations of 0.05...0.2 g/L.
Salicilatul heterotrinuclear are formula [FeSr2(SalH)2(Sal)2(NO3)(DMA)4], unde SalH- este monoanionul de salicilat, Sal2-- dianionul de salicilat, iar DMA - dimetilacetamida, fiind cunoscută obţinerea lui (Горинчой В. В., Туртэ К. И., Симонов Ю. А., Шова С. Г., Линковский Я., Шофранский В. Н. Гетероядерные {Fe-Ba, Fe-Sr} салицилатные комплексы. Синтез, строение и физико-химические свойства. Координационная химия, 2009, v. 35, № 4, p. 283-290). Heterotrinuclear salicylate has the formula [FeSr2(SalH)2(Sal)2(NO3)(DMA)4], where SalH- is the monoanion of salicylate, Sal2- is the dianion of salicylate, and DMA is dimethylacetamide, its preparation being known (Горинчой В В., Турте И., Шова С. Я., Шофранский Н. Heteroid {Fe-Ba, Fe-Sr} salicylate complexes. Synthesis, structure and chemistry. Coordination, 2009, v. 4, p. 283-290).
Furacilina sau nitrofuralul este un produs comercial utilizat în calitate de remediu antimicrobian şi reprezintă semicarbazona 5-nitrofurfuralului: Furacilin or nitrofural is a commercial product used as an antimicrobial remedy and is the semicarbazone of 5-nitrofurfural:
Rezultatul tehnic al invenţiei prezintă o reducere semnificativă a pierderilor de coroziune de până la 17 ori şi suprimarea uniformă a coroziunii în timp, datorită efectului sinergic al interacţiunii componentelor incluse în amestecul inhibitor format din salicilatul heterotrinuclear de FeSr2 şi furacilină. The technical result of the invention presents a significant reduction in corrosion losses of up to 17 times and uniform suppression of corrosion over time, due to the synergistic effect of the interaction of the components included in the inhibitor mixture formed by the heterotrinuclear salicylate of FeSr2 and furacilin.
Avantajele invenţiei constau în faptul că în procedeul propus de protecţie a oţelurilor de coroziune în apă se utilizează o combinaţie a doi compuşi accesibili, care acţionează sinergetic. The advantages of the invention consist in the fact that in the proposed process for protecting steels from corrosion in water, a combination of two accessible compounds is used, which act synergistically.
Exemplu de realizare a invenţiei Example of embodiment of the invention
Testarea coroziunii probelor de oţel St. 3 cu dimensiunea de 50×25×3 mm a fost efectuată prin scufundarea lor completă, la aceeaşi adâncime, în prezenţa aerului. În prealabil, suprafaţa probelor a fost supusă şlefuirii. Pierderile de masă în urma coroziunii au fost înregistrate gravimetric. Efectul acţionării inhibitorului a fost apreciat prin rata de coroziune k, (g/(m2·24 ore)) şi valoarea coeficientului de frânare γ = k/k1, unde k, k1 - ratele de coroziune a metalului, respectiv fără/cu utilizarea inhibitorului. Acest coeficient indică cu cât se micşorează rata de coroziune în rezultatul acţionării inhibitorului. Corrosion testing of steel samples St. 3 with dimensions of 50×25×3 mm was carried out by completely immersing them, to the same depth, in the presence of air. Previously, the surface of the samples was subjected to grinding. Mass losses due to corrosion were recorded gravimetrically. The effect of the inhibitor action was assessed by the corrosion rate k, (g/(m2·24 hours)) and the value of the braking coefficient γ = k/k1, where k, k1 - metal corrosion rates, respectively without/with the use of the inhibitor. This coefficient indicates how much the corrosion rate decreases as a result of the inhibitor action.
Influenţa concentraţiei componenţilor inhibitorului şi timpul testării asupra parametrilor procesului de coroziune a oţelului (St. 3) în apă sunt prezentate în tabelele de mai jos. The influence of the concentration of inhibitor components and testing time on the parameters of the steel corrosion process (St. 3) in water are presented in the tables below.
Tabelul 1 Table 1
Influenţa complexului salicilat heteronuclear asupra parametrilor procesului de coroziune a oţelului St. 3 în apă Influence of the heteronuclear salicylate complex on the parameters of the corrosion process of St. 3 steel in water
Concentraţia de inhibitor, g/L Timpul de testare, τ, ore Rata de coroziune, k, g/m2· 24 ore Coeficientul de frânare, γ 0 8 24 72 240 21,0 12,0 6,6 4,0 - - - - 0,05 8 24 72 240 3,8 2,1 1,4 0,85 5,5 5,7 4,7 4,7 0,1 8 24 72 240 3,0 1,67 0,89 0,65 7,0 7,2 7,4 6,15 0,25 8 24 72 240 2,85 1,5 0,86 0,78 7,4 8,0 7,7 5,13 0,5 8 24 72 240 2,1 1,08 0,62 0,7 10,0 11,1 10,65 5,7 0,75 8 24 72 240 2,05 1,0 0,6 0,68 10,24 12,0 11,0 5,9Inhibitor concentration, g/L Test time, τ, hours Corrosion rate, k, g/m2· 24 hours Braking coefficient, γ 0 8 24 72 240 21.0 12.0 6.6 4.0 - - - - 0.05 8 24 72 240 3.8 2.1 1.4 0.85 5.5 5.7 4.7 4.7 0.1 8 24 72 240 3.0 1.67 0.89 0.65 7.0 7.2 7.4 6.15 0.25 8 24 72 240 2.85 1.5 0.86 0.78 7.4 8.0 7.7 5.13 0.5 8 24 72 240 2.1 1.08 0.62 0.7 10.0 11.1 10.65 5.7 0.75 8 24 72 240 2.05 1.0 0.6 0.68 10.24 12.0 11.0 5.9
Din datele tabelului 1 reiese că valorile γ nu depăşesc valoarea 12 la o concentraţie de 0,75 g/L şi 24 de ore de testare. În acelaşi timp, la toate concentraţiile (în special 0,25…0,75 g/L), se observă o scădere bruscă a valorilor coeficientului de frânare după 240 de ore de testare, ceea ce indică o epuizare rapidă a inhibitorului şi o scădere ulterioară a protecţiei anticorozive. From the data in Table 1 it can be seen that the γ values do not exceed 12 at a concentration of 0.75 g/L and 24 hours of testing. At the same time, at all concentrations (especially 0.25…0.75 g/L), a sharp decrease in the braking coefficient values is observed after 240 hours of testing, which indicates a rapid depletion of the inhibitor and a subsequent decrease in anti-corrosion protection.
Tabelul 2 Table 2
Influenţa furacilinei asupra procesului de coroziune a oţelului St. 3 în apă The influence of furacilin on the corrosion process of St. 3 steel in water
Concentraţia de furacilină, g/L Timpul de testare, τ, ore Rata de coroziune, k, g/m2· 24 ore Coeficientul de frânare, γ 0 8 24 72 240 21,0 12,0 6,6 4,0 - - - - 0,05 8 24 72 240 7,24 3,43 1,74 1,0 2,9 3,5 3,8 4,0 0,1 8 24 72 240 5,68 2,5 1,4 0,8 3,7 4,8 4,7 5,0 0,2 8 24 72 240 4,67 2,35 1,37 0,77 4,5 5,1 4,82 5,2Furacilin concentration, g/L Test time, τ, hours Corrosion rate, k, g/m2· 24 hours Braking coefficient, γ 0 8 24 72 240 21.0 12.0 6.6 4.0 - - - - 0.05 8 24 72 240 7.24 3.43 1.74 1.0 2.9 3.5 3.8 4.0 0.1 8 24 72 240 5.68 2.5 1.4 0.8 3.7 4.8 4.7 5.0 0.2 8 24 72 240 4.67 2.35 1.37 0.77 4.5 5.1 4.82 5.2
Din datele din tabelul 2 reiese că valorile maximale ale coeficientului de frânare se ating la concentraţia furacilinei de 0,2 g/L şi nu depăşesc valoarea de 5,2 la 240 de ore de testare. Totodată, în majoritatea cazurilor se observă o amplificare a acţiunii furacilinei asupra procesului de coroziune odată cu creşterea duratei de testare. Valoarea dată este maximală şi este condiţionată de limita de solubilitate a furacilinei în apă. From the data in Table 2 it follows that the maximum values of the braking coefficient are reached at a furacilin concentration of 0.2 g/L and do not exceed the value of 5.2 at 240 hours of testing. At the same time, in most cases an amplification of the action of furacilin on the corrosion process is observed with an increase in the testing duration. The given value is maximum and is conditioned by the solubility limit of furacilin in water.
Tabelul 3 Table 3
Influenţa acţiunii combinate a salicilatului heterotrinuclear de FeSr2 şi a furacilinei asupra procesului de coroziune a oţelului St. 3 în apă The influence of the combined action of heterotrinuclear salicylate of FeSr2 and furacilin on the corrosion process of St. 3 steel in water
Concentraţia salicilatului heterotrinuclear, g/L Concentraţia furacilinei, g/L Timpul de testare, ore Rata de coroziune, k, g/m2· 24 ore Coeficientul de frânare, γ 0 0 8 24 72 240 21,0 12,0 6,6 4,0 - - - - 0,05 0,05 8 24 72 240 3,23 1,76 0,971 0,563 6,5 6,8 6,8 7,1 0,1 8 24 72 240 3,0 1,62 0,868 0,5 7,0 7,4 7,6 8,0 0,2 8 24 72 240 2,88 1,54 0,805 0,455 7,3 7,8 8,2 8,8 0,1 0,05 8 24 72 240 2,69 1,43 0,725 0,421 7,8 8,4 9,1 9,5 0,1 8 24 72 240 2,47 1,29 0,68 0,385 8,5 9,3 9,7 10,4 0,2 8 24 72 240 2,36 1,26 0,653 0,367 8,9 9,5 10,1 10,9 0,25 0,05 8 24 72 240 2,19 1,101 0,574 0,331 9,6 10,9 11,5 12,1 0,1 8 24 72 240 2,02 1,0 0,52 0,308 10,4 12,0 12,7 13,0 0,2 8 24 72 240 1,963 0,992 0,512 0,303 10,7 12,1 12,9 13,2 0,5 0,05 8 24 72 240 1,641 0,968 0,482 0,286 12,8 12,4 13,7 14,0 0,1 8 24 72 240 1,556 0,851 0,443 0,268 13,5 14,1 14,9 14,9 0,2 8 24 72 240 1,429 0,755 0,407 0,244 14,7 15,9 16,2 16,4 0,75 0,05 8 24 72 240 1,603 0,857 0,455 0,272 13,1 14,0 14,5 14,7 0,1 8 24 72 240 1,5 0,822 0,44 0,263 14,0 14,6 15,0 15,2 0,2 8 24 72 240 1,364 0,715 0,388 0,239 15,4 16,8 17,0 16,74Concentration of heterotrinuclear salicylate, g/L Concentration of furacilin, g/L Test time, hours Corrosion rate, k, g/m2· 24 hours Braking coefficient, γ 0 0 8 24 72 240 21.0 12.0 6.6 4.0 - - - - 0.05 0.05 8 24 72 240 3.23 1.76 0.971 0.563 6.5 6.8 6.8 7.1 0.1 8 24 72 240 3.0 1.62 0.868 0.5 7.0 7.4 7.6 8.0 0.2 8 24 72 240 2.88 1.54 0.805 0.455 7.3 7.8 8.2 8.8 0.1 0.05 8 24 72 240 2.69 1.43 0.725 0.421 7.8 8.4 9.1 9.5 0.1 8 24 72 240 2.47 1.29 0.68 0.385 8.5 9.3 9.7 10.4 0.2 8 24 72 240 2.36 1.26 0.653 0.367 8.9 9.5 10.1 10.9 0.25 0.05 8 24 72 240 2.19 1.101 0.574 0.331 9.6 10.9 11.5 12.1 0.1 8 24 72 240 2.02 1.0 0.52 0.308 10.4 12.0 12.7 13.0 0.2 8 24 72 240 1.963 0.992 0.512 0.303 10.7 12.1 12.9 13.2 0.5 0.05 8 24 72 240 1.641 0.968 0.482 0.286 12.8 12.4 13.7 14.0 0.1 8 24 72 240 1.556 0.851 0.443 0.268 13.5 14.1 14.9 14.9 0.2 8 24 72 240 1.429 0.755 0.407 0.244 14.7 15.9 16.2 16.4 0.75 0.05 8 24 72 240 1.603 0.857 0.455 0.272 13.1 14.0 14.5 14.7 0.1 8 24 72 240 1.5 0.822 0.44 0.263 14.0 14.6 15.0 15.2 0.2 8 24 72 240 1.364 0.715 0.388 0.239 15.4 16.8 17.0 16.74
Datele din tabelul 3 demonstrează faptul că utilizarea unui amestec din aceşti compuşi, pe de o parte, creşte valorile coeficientului de frânare în comparaţie cu analogul proxim şi, pe de altă parte, permite creşterea gradului de protecţie a oţelului cu creşterea duratei de testare. Mai mult, acest efect se observă la toate concentraţiile de furacilină. Limita sa superioară este de 0,2 g/L, condiţionată de limita de solubilitate în apă a furacilinei. The data in Table 3 demonstrate that the use of a mixture of these compounds, on the one hand, increases the values of the braking coefficient in comparison with the closest analogue and, on the other hand, allows to increase the degree of protection of steel with increasing test duration. Moreover, this effect is observed at all concentrations of furacilin. Its upper limit is 0.2 g/L, conditioned by the water solubility limit of furacilin.
Astfel, a fost elaborat un procedeu efectiv de combatere a coroziunii oţelului în apă, care permite reducerea semnificativă a pierderilor de coroziune în conductele închise din oţel. Thus, an effective process for combating steel corrosion in water was developed, which allows for a significant reduction in corrosion losses in closed steel pipes.
1. Алцыбеева А.И., Левин С.З. Ингибиторы коррозии металлов. Л.: Химия, 1968, р. 55 1. Alcybeeva A.I., Levin S.Z. Metal corrosion inhibitors. Л.: Химия, 1968, р. 55
2. Прокофьева Г.Н., Путильский В.В., Винарчик Я. Об увеличении срока службы оборудования в замкнутых системах водоснабжения. Вестник Киевского Политехнического Института, 1981, №18, р. 52-53 2. Прокофева Г.Н., Путильский В.В., Винарчик Я. About the increase in the service life of the equipment in closed water supply systems. Вестник Киевского Политехнический Института, 1981, №18, р. 52-53
3. Богатырева Е.В., Балезин С.А. Салицилат натрия как замедлитель коррозии стали в нейтральных средах. Журнал прикладной химии, 1959, №5 (32), р. 1071-1076 3. Богатырева Е.В., Balezin С.А. Sodium salicylate as a corrosion inhibitor steel in neutral environments. Journal of applied chemistry, 1959, №5 (32), р. 1071-1076
4. MD 4321 B1 2015.01.31 4. MD 4321 B1 2015.01.31
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20230058A MD1754Z (en) | 2023-07-25 | 2023-07-25 | Process for corrosion protection of steel in water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20230058A MD1754Z (en) | 2023-07-25 | 2023-07-25 | Process for corrosion protection of steel in water |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD1754Y MD1754Y (en) | 2024-05-31 |
| MD1754Z true MD1754Z (en) | 2024-12-31 |
Family
ID=91275025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20230058A MD1754Z (en) | 2023-07-25 | 2023-07-25 | Process for corrosion protection of steel in water |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD1754Z (en) |
-
2023
- 2023-07-25 MD MDS20230058A patent/MD1754Z/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD1754Y (en) | 2024-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3941562A (en) | Corrosion inhibition | |
| JP6953429B2 (en) | Compositions and methods for controlling corrosion | |
| JPS6316469B2 (en) | ||
| CA2044833A1 (en) | Phenyl mercaptotetrazole/tolyltriazole corrosion inhibiting compositions | |
| US3808138A (en) | Composition for removing oxygen from water and method therefor | |
| US10287199B2 (en) | Use of phosphotartaric acid and the salts thereof for the treatment of water in water-conducting systems | |
| Blachly et al. | Stabilization of Monoethanolamine Solutions in Carbon Dioxide Scrubbers. | |
| TWI823854B (en) | Composition and method for inhibiting corrosion and scale | |
| MD1754Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| EP0538969A2 (en) | Composition and method for inhibiting scale and corrosion using naphthylamine polycarboxylic acids | |
| US11597846B2 (en) | Methods and compositions for inhibiting corrosion on metal surfaces | |
| US4105406A (en) | Method of inhibiting corrosion using a hexametaphosphate and a phosphate buffer | |
| KR100315438B1 (en) | Water treatment composition for preventing scale and corrosion in enclosed circulation cooling system | |
| US20140241939A1 (en) | Corrosion inhibitors for cooling water applications | |
| Abiola et al. | Gossipium hirsutum L. extract as green corrosion inhibitor for aluminum in HCl solution | |
| MD1746Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| MD1764Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| JP4277072B2 (en) | Boiler corrosion / pitting corrosion inhibitor and corrosion / pitting corrosion prevention method using the same | |
| MD1534Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| US4613481A (en) | Mercapthothiazoline corrosion inhibiting compositions | |
| JP5978711B2 (en) | Iron corrosion control method | |
| JPS6050188A (en) | corrosion inhibitor | |
| MD1615Z (en) | Process for corrosion protection of steel in water | |
| KR100285937B1 (en) | Water treatment program and water treatment method to prevent corrosion and scale formation using gluconate | |
| JPH0132312B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued |