KR970001130B1 - 경사판식 압축기 - Google Patents

경사판식 압축기 Download PDF

Info

Publication number
KR970001130B1
KR970001130B1 KR1019930015161A KR930015161A KR970001130B1 KR 970001130 B1 KR970001130 B1 KR 970001130B1 KR 1019930015161 A KR1019930015161 A KR 1019930015161A KR 930015161 A KR930015161 A KR 930015161A KR 970001130 B1 KR970001130 B1 KR 970001130B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
inclined plate
discharge
rotary
suction
chamber
Prior art date
Application number
KR1019930015161A
Other languages
English (en)
Other versions
KR940005886A (ko
Inventor
도시로우 후지이
히도시 이누까이
가즈아끼 이와마
Original Assignee
가부시끼가이샤 도요다 지도쇽끼 세이사꾸쇼
도요다 요시또시
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 가부시끼가이샤 도요다 지도쇽끼 세이사꾸쇼, 도요다 요시또시 filed Critical 가부시끼가이샤 도요다 지도쇽끼 세이사꾸쇼
Publication of KR940005886A publication Critical patent/KR940005886A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR970001130B1 publication Critical patent/KR970001130B1/ko

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
    • F04B27/1009—Distribution members
    • F04B27/1027—Conical distribution members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B25/00—Multi-stage pumps
    • F04B25/04—Multi-stage pumps having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)

Abstract

내용 없음.

Description

경사판식 압축기
제1도는 본 발명을 구체화한 실시예를 도시한 압축기 전체의 측단면도.
제2도는 주요부 확대 측면단도.
제3도는 제1도의 Ⅲ-Ⅲ선을 따른 단면도.
제4도는 제1도의 Ⅳ-Ⅳ선 단면도.
제5도는 제1도의 Ⅴ-Ⅴ선 단면도.
제6도는 제1도의 Ⅵ-Ⅵ선 단면도.
제7도는 제1도의 Ⅶ-Ⅶ선 단면도.
제8도는 제1도의 Ⅷ-Ⅷ선 단면도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1,2 : 실린더블록 3,4 : 밸브 플레이트
7, : 회전축 7c,7d : 윤활유 공급구멍
10 : 경사판 11 : 경사판실
12 : 도입구 24 : 토출실
27,28 : 로타리밸브 37 : 토출통로
산업상의 이용분야
본 발명은 회전축의 주위에 배열되어 전후 쌍으로 마련된 다수쌍의 실린더 보어내에 양두 피스톤을 수용하는 동시에, 회전축에 지지된 경사판의 회전 운동을 상기 양두 피스톤의 왕복운동을 변환하고, 실린더 블록의 전후의 토출실로 실린더 보어내에 냉매가스를 토출하는 경사판식 압축기에 관한 것이다.
종래의 기술
경사판식 압축기에선 압축실내의 냉매 가스가 양두 피스톤의 왕복운동에 의하여 토출실로 토출되고, 흡입실내의 냉매가스는 양두 피스톤의 왕복운동 동작에 의하여 압축실내로 흡입된다. 양두 피스톤은 복수개 이용되며, 회전축의 주위에 같은 각도 간격으로 배열되어 실린더 보어내에 수용된다. 압축실은 토출 포트를 통하여 흡입실에 접속된다. 토출 포트는 토출 밸브에 의해서 개폐되며, 압축실내에의 냉맴가스는 토출 밸브를 밀어내면서 토출실로 토출된다.
흡입실은 실린더의 전후에 1개씩 있으며, 실린더 블럭내의 흡입통로를 거쳐서, 경사판실에 연통되어 있다. 외부의 흡입 냉매 가스 관로는 도입구를 거쳐서, 경사판실로 연통되어 있으며, 냉매 가스는 양두 피스톤의 왕복운동 동작에 따르는 흡입작용에 의해서 우선 경사판실로 도입되어, 실린더 블럭내의 흡입통로 및 흡입실을 거쳐서 압축실내로 도입된다. 토출실은 실린더 블럭의 전후에 1개씩 있으며, 실린더 블럭내의 토출통로를 거쳐서 외부의 토출냉매 가스관로에 연통한다.
양두 피스톤에 의해서 실린더 보어내에 구획된 압축실과 흡입실과의 사이의 흡입 포트가 압축실내의 플래퍼 밸브에 의해서 개폐되도록 되어 있다. 흡입실내의 냉매 가스를 상사점으로부터 하사점으로 이동하는 양두 피스톤의 흡입작용에 의하여 플래퍼 밸브를 밀어 개방하여 압축실내로 흡입된다. 양두 피스톤이 하사점으로부터 상사점으로 이동하는 토출행정에서는 플래퍼 밸브가 흡입 포트를 폐쇄하여, 압축실내의 냉매 가스가 토출 포트로부터 토출실로 토출된다.
플래퍼 밸브의 개폐동작은 압축실과 흡입실 사이의 압력차에 다른 것이며, 흡입실의 압력이 압축실의 압력보다 플래퍼 밸브는 굽힘 변형되어서 흡입 포트를 개방한다. 흡입실의 압력이 압축실의 압력보다 높게 되는 것은 상사점으로부터 하사점으로 이동하는 양두 피스톤의 흡입 동작시이다.
발명이 해결하려는 과제
탄성변형하는 플래퍼 밸브의 굽힘 변형은 탄성 저항으로서 작용하고, 흡입실의 압력과 압력실의 압력을 어느 정도 높이지 않으면, 플래퍼 밸브는 개방되지 않는다. 즉, 플래퍼 밸브의 개방이 지연된다. 압축기내에서 윤활을 행하기 위해서 냉매 가스중에는 윤활유가 혼입되어 있으며, 이 윤활유가 냉매가스와 더불어 압축기내의 필요한 윤활 부위로 공급된다. 이 윤활유는 냉매가스의 유통 영역이면 어디에도 공급되는 것이 가능하며, 흡입포트를 폐쇄하고 있는 플래퍼 밸브와 그 밀접면 사이에도 윤활유가 공급된다. 이 공급 윤활유는 상기 밀접면과 플래퍼 밸브사이의 밀접력을 높히며, 플래퍼 밸브의 굽힘 변형 개시가 더욱 지연된다. 이 같은 굽힘 변형 개시 지연은 압축실로의 냉매 가스 유입량이 저하, 즉 체적 효율의 저하를 초래한다. 또, 플래퍼 밸브가 개방되어 있는 경우에도, 플래퍼 밸브의 탄성 저항이 흡입저항으로서 작용하여, 냉매 가스 유입량이 저하된다.
실린더 보어의 배열 간격은 실린더 블럭의 필요한 강도를 확보할 수 있는 정도까지 확대된다. 이 배열간격의 크기와 실린더 보어의 배열 반경의 크기는 비례하며, 배열 간격을 넓히면 배열반경이 증대되고 배열간격을 좁히면 배열 반경도 감소된다. 그러나 통상, 상기 흡입 통로가 회전축의 주위에서 같은 각도 간격으로 배열되는 다수의 실린더 보어의 틈새에 1개씩 설치되어 있으며, 이와같은 통로의 존재는 실린더 블럭의 강도저하를 가져온다. 또한, 실린더 블럭내의 토출통로의 존재도 실린더 블럭의 강도 저하를 가져온다. 그 때문에, 흡입통로 및 토출통로를 실린더 블럭을 관통하여 설치하는 구성이 채용되는 한, 실린더 보어의 배열 반경의 지름의 축소화는 곤란하며, 압축기의 소형화 또는 곤란하다.
게다가, 실린더 블럭내의 흡입통로의 존재는 압력 손실의 원인이 되어 압축효율이 저하된다.
본 발명은 체적 효율을 향상시키는 경사판식 압축기를 제공하고, 나아가 압축기 전체의 소형화를 가능하게 하는 경사판식 압축기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
과제를 해결하기 위한 수단
이를 위하여, 본 발명에서는 회전축 주위에 배열되어 전후 쌍이 마련된 다수쌍의 실린더 보어내에 양두 피스톤을 수용하는 동시에, 회전축에 지지된 경사판의 회전운동을 상기 양두 피스톤의 왕복운동으로 전환하고, 양두 피스톤에 의하여 실린더 보어내에 구획되는 압축실의 냉매 가스를 실린더 블럭의 전후의 토출실로 토출하는 경사판식 압축기를 대상으로 하고, 로타리 밸브내에 흡입 통로를 형성하여, 양두 피스톤의 왕복운동에 동기해서 상기 압축실과 상기 흡입통로를 차례로 연통하도록, 또한 경사판을 수용하는 경사판실과 토출압 영역을 차단하도록 상기 로타리 밸브를 회전축상에 지지하고, 회전축내에 토출 통로를 설치하는 동시에 전후 1쌍의 토출실을 토출통로로 연통하고, 로타리 밸브의 활주면에 윤활유를 공급하기 위한 윤활유 공급구멍이 토출압 영역으로 에워싸인 회전축의 주위면으로부터 토출통로를 통하여 관통 설치된다.
작용
전후의 토출실중 한쪽으로 토출된 냉매 가스는 회전축내의 토출통로를 통하여 다른쪽의 토출실에 합류한다. 로타리 밸브는 흡입압 영역인 경사판실과 토출압 영역을 차단하고, 토출통로내를 냉매 가스와 동시에 유동하는 윤활유가 윤활유 공급구멍으로부터 로타리 밸브의 활주면에 공급된다. 즉, 토출통로의 벽면에 공급된 윤활유가 회전축의 회전에 따르는 원심작용에 의해서 윤활유 공급구멍으로 강제적으로 유입되어진다.
로타리 밸브내의 흡입통로는 로타리 밸브의 회전에 따라서 다수의 압축실로 차례로 연통한다. 이러한 연통은 양두 피스톤의 흡입동작에 동기하여 행해진다. 흡입통로와 압축실이 연통할때, 피스톤이 하사점으로 향하고, 압축실의 압력이 흡입통로의 압력(흡입압) 이하까지 저하된다. 이러한 압력저하에 의해, 흡입통로의 냉매 가스가 압축실로 유입한다.
경사판실의 냉매 가스를 압축실로 로타리 밸브를 통하여 도입하는 구성은 종래의 실린더 블럭내의 흡입통로를 필요로 하지 않는다. 실린더 블럭내의 흡입통로의 생략에 의해서 실린더 보어의 배열반경의 지름의 축소화가 이루어지며, 압축기 전체의 소형화가 달성된다.
실시예
이하 본 발명을 경사판식 압축기에 구체화한 한 실시예를 제1~제8도에 의거해서 설명한다.
제1도에 도시된 바와같이 접합된 전후 1쌍의 실린더 블럭(1,2)의 중심부에는 수용구멍(1a,2a)이 관통 형성된다. 실린더 블록(1,2)의 단면에는 밸브 플레이트(3,4)가 접합되어 있으며, 밸브 플레이트(3,4)에는 지지구멍(3a,4a)이 형성되어 있다. 지지구멍(3a,4a)의 주변에는 환상의 위치결정 돌기(3b,4b)가 돌출설치되어 있으며, 위치 결정 돌기(3b,4b)들을 수용구멍(1a,2a)에 삽입된다. 밸브 플레이트(3,4)와 실린더 블럭(1,2)들은 핀(5,6)들로 연결되어 있으며, 실린더 블럭(1,2)에 대한 밸브 플레이트(3,4)의 회전이 핀(5,6)에 의해 방지된다.
밸브 플레이트(3,4)의 지지구멍(3a,4a)에는 회전축(7)이 원추형 롤러 배어링(8,9)를 통해 회전가능하게 지지되어 있으며, 회전축(7)에는 경사판(10)이 고정지지된다. 경사판실(11)을 형성하는 실린더 블럭(1,2)에는 도입구(12)가 형성되어 있으며, 도입구(12)에는 도시하지 않은 외부의 흡입 냉매 가스 관로가 접속된다.
제3도 및 제4도에 도시된 바와같이, 회전축(7)을 중심으로 같은 간격 각도 위치에는 다수의 실린더 보어(13,13A,14,14A)가 형성되어 있다. 제1도에 도시된 바와같이, 전후로 쌍이 되는 실린더 보어(13,14,13A,14A, 본 실시예에선 5 쌍)들내에는 양두 피스톤(15,15A)들이 왕복운동가능하게 수용되어 있다. 양두 피스톤(15,15A)들과 경사판(10)의 전후 양면사이에는 반구상의 슈(shoe)(16,17)가 설치된다. 따라서, 경사판(10)이 회전하므로써, 양두 피스톤(15,15A)이 실린더 보어(13,14,13A,14A)내에서 전후 왕복동동한다.
실린더 블럭(1)의 단면에는 전방 하우징(18)이 접합되어 있으며, 실린더 블럭(2)에 단면에도 후방 하우징(19)이 접합되어 있다. 제7도 및 제8도에 도시한 바와같이 양 하우징(18,19)의 내벽면에는 복수의 누름돌기(18a,19a)가 돌출 설치되어 있다. 누름돌기(18a)와 원추형 롤러 베어링(8)의 외륜(8a) 사이에는 환형의 사전하중 부여 한스프링(20)이 설치되어 있다. 누름돌기(19a)는 원추형 롤러 베어링(9)의 외륜(9a)과 접촉하며, 외륜(8a,9a)들과 더불어 롤러(8c,9c)들을 파지하는 내륜(8b,9b)들은 회전축(7)의 계단부(7a,7b)에 접촉된다. 실린더 블럭(1), 밸브 플레이트(3) 및 전방 하우징(18)을 볼트(21)에 의해서 서로 결합 고정된다. 실린더 블럭(1), 실린더 블럭(2), 밸브 플레이트(4) 및 후방 하우징(19) 또한 볼트(22)에 의해 서로 결합 고정된다. 원추형 롤러 베어링(8,9)은 회전축(7)에 대하여 레디얼 하중 및 트러스트 하중을 동시에 받는다. 볼트(21)의 체결은 사전하중부여 스프링(20)을 굽힘 변형시키고, 이러한 굽힘 변형이 원추형 롤러 베어링(8)을 통하여 회전축(7)에 트러스트 방향의 사전하중을 부여한다.
양 하우징(18,19)내에는 토출실(23,24)이 형성되어 있다. 양두 피스톤(15,15A)에 의해 실린더(13,14,13A,14A)내에 구획되는 압축실(Pa,Pb)은 밸브 플레이트(3,4)위의 토출 포트(3c,4c)를 통하여 토출실(23,24)에 접속된다. 토출포트(3c,4c)는 플래퍼 밸브형의 토출 밸브(31,32)에 의해서 개폐된다. 토출 밸브(31,32)의 개방정도는 리테이너(33,34)에 의해서 조정된다. 토출 밸브(31,32) 및 리테이너(33,34)는 볼트(35,36)에 의해서 밸브 플레이트(3,4)위에 고정설치된다. 토출실(23)은 배출농로(25)를 통하여 도시되지 않은 외부 토출 냉매 가스 관로에 연통하고 있다.
도면부호 26은 회전축(7)의 둘레면에 따른 토출실(23)으로부터 압측기 외부로의 냉매 가스 누설을 방지하는 립실(lip seal)이다.
회전축(7)위의 계단부(7a,7b)에는 로타리 밸브(27,28)가 활주 가능하게 지지되어 있다. 로타리 밸브(27,28)들과 회전축(7) 사이에는 밀폐링(39,40)이 설치된다. 로타리 밸브(27,28)는 회전축(7)과 일체적으로 제3도의 화살표 Q 방향으로 회전가능하게 수용구멍(1a,2a)내에 수용된다.
제2도에 도시된 바와같이, 수용구멍(1a,2a)들은 테이퍼 형상이며, 실린더 블록(1,2)의 단면으로부터 내부로 향하여 지름이 점점 작게 좁혀진 지름으로 되어 있다. 로타리 밸브(27,28)의 원주면은 수용구멍(1a,2a)과 동형의 테이프로 되어 있으며, 로타리밸브(27,28)의 원주면(27c),(28c)은 수용구멍(1a,2a)의 내주면으로 끼워 맞춤이 가능하다. 즉 로타리 밸브(27)의 큰지름 단부(27a)는 작은지름 단부(23)를 향하고, 로타리 밸브(27)의 작은지름 단부(27b)는 경사판 실(11)측을 향하고 있다. 또, 로타리 밸브(28)의 큰지름(28a)은 토출실(24)을 향하며, 로타리 밸브(28)의 작은지름 단부(28b)는 경사판실(11)을 향하고 있다.
로타리 밸브(27,28)내에는 흡입통로(29,30)들이 형성되어 있으며, 흡입통로(29,30)의 입구(29a,30a)는 작은지름 단부(27b,28b)들로 개방되어 있으며, 흡입통로(29,30)의 출구(29b,30b)는 테이퍼 주위면(27c,28c)으로 개방되어 있다.
제3도에 도시된 바와같이 로타리 밸브(27)를 수용하는 수용구멍(1a)의 내주면에는 실린더 보어(13,13A)와 같은 수의 흡입 포트(1b)가 같은 간격 위치로 배열 형성되어 있다. 흡입 포트(1b)와 실린더보어(13,13A)는 1대 1로 항상 연통하고 있으며, 각 흡입 포트(1b)는 흡입통로(29)의 출구(29b)의 주위 회전 영역에 접속하고 있다.
마찬가지로 제4도에 도시된 바와같이 로타리 밸브(28)를 수용하는 수용구멍(2a)의 내주면에는 실린더 보어(14,14A)와 같은 수의 흡입포트(2b)가 같은 간격 위치로 배열 형성되어 있다. 흡입 포트(2b)와 실린더 보어(14,14A)는 1대 1대로 항상 연통하고 있으며 각 흡입 포트(2b)는 흡입통로(30)의 출구(30b)의 주위회전 영역에 접속하고 있다.
제1도와 제3도 및 제4도에 도시된 상태에선, 양두 피스톤(15)은 한쪽의 실린더 보어(13A)에 대해서는 상사점 위치에 있으며, 다른쪽의 실린더 보어(14A)에 대해서는 하사점 위치에 있다. 이와 같은 피스톤 배치상태인 때, 흡입통로(29)의 출구(29b)는 실린더 보어(13A)의 흡입포트(b)에 접속하기 직전이며, 흡입통로(30)의 출구(30b)는 실린더 보어(14A)의 흡입포트(2b)에 접속된 직후에 있다. 즉, 양두 피스톤(15A)이 실린더 보어(13A)에 대해서 상사점 위치로부터 하사점 위치로 향하는 흡입 행정으로 들어갔을 때는 흡입통로(29)가 실린더 보어(13A)의 압축실(Pb)과 연통된다. 이러한 연통에 의하여 경사판실(11)내의 냉매 가스가 흡입통로(29)를 경유해서 실린더 보어(13A)의 압축실(Pa)로 흡입된다. 한편, 양두 피스톤(15A)이 실린더보어(14A)에 대해서 하사점 위치에서 상사점 위치로 향하는 토출 행정에 들어갔을때는 흡입통로(30)가 실린더 보어(14A)의 압축실(Pb)과의 연통이 차단된다. 이 연통 차단에 의해서 실린더 보어(14A)의 압축실(Pb)내의 냉매 가스가 토출 밸브(32)를 밀어내면서 토출 포트(4c)로부터 토출실(24)로 토출된다.
이와같은 냉매 가스의 흡입 및 토출은 다른 실린더 보어(13,14)의 압축실(P)에서도 마찬가지로 행해진다.
회전축(11)의 일단은 전방 하우징(18)으로부터 외부로 돌출되며, 타단은 후방 하우징(19)측이 토출실(24)내로 돌출된다. 회전축(7)의 축심부에는 토출통로(37)가 형성되어 있으며, 토출통로(37)는 토출실(24)로 개방되어 있다. 전방 하우징(18)측의 토출실(23)에 의해서 둘러싸인 회전축(7)의 주위면 부위에는 유도 출구(38)가 형성되어 있으며, 토출실(23)과 토출통로(39)가 유도 출구(38)에 의해서 연통되어 있다. 따라서, 전후의 토출실(23,24)들이 토출통로(37)에 의해서 연통되며, 토출실(24)의 냉매 가스는 토출통로(37)로부터 토출실(23)로 합류한다. 토출실(23)의 토출냉매 가스는 배출통로(25)로부터 외부의 토출 냉매 가스 관로로 배출된다.
제2도, 제5도 및 제6도에 도시한 바와같이, 로타리 밸브(29,28)들의 큰지름 단부(27a,28a)와 원추형 롤러 베어링(8,9)의 내륜(8a,9b)들 사이에도 틈새(S1,S2)가 형성된다. 위치 결정 돌기(3b,4b)와 큰지름 단부(27a,28a)는 분리되어 있으며, 틈새(S1,S2)에 의해 둘러싸이는 계단부(7a,7b)들의 주위면에는 윤활유 공급구멍(7c,7d)이 토출통로(39)까지 형성되어 있다. 윤활유 공급구멍(7c,7d)은 회전축(7)에 대해서 거의 직교하며, 윤활유 공급구멍(7c,7d)의 개방부는 위치결정돌기(3b,4b)와 로타리 밸브(27,28)의 큰지름 단부(27a,28a) 사이의 간극을 향하고 있다.
플래퍼 밸브형인 흡입 밸브의 경우에는, 윤활유가 흡입 밸브와 그 밀접면사이의 흡착력을 크게하며, 흡입밸브의 개방개시 타이밍은 상기 흡착력에 의해서 지연된다. 이러한 지연은 흡입 밸브의 탄성 저항에 의한 흡입저항이 체적효율을 저하시키도록 한다. 그러나, 강제 회전되는 로타리 밸브(27,28)의 채용에서는 윤활유로 인한 흡착력 및 흡입밸브의 탄성 저항에 의한 흡입저항의 문제는 없으며, 압축실(P,Pa,Pb)내의 압력이 경사판실(11)내의 흡입압을 약간 하강시키면, 냉매 가스는 즉시 압축실(P,Pa,Pb)로 유입된다. 따라성, 로타리 밸브(27,28)들의 채용의 경우에는 체적효율이 플래퍼 밸브형의 흡입밸브 채용의 경우에 비해서 대폭 향상한다.
경사판실(11)의 흡입냉매 가스가 로타리 밸브(27,28) 내의 흡입통로(29,30)를 경유해서 압축실(P,Pa,Pb)로 흡입되는 구성은 종래의 경사판식 압축기에서의 실린더 블럭내의 다수의 흡입통로를 요하지 않는다. 또, 토출실(24)로 토출된 토출 냉매 가스를 회전축(7)내의 토출통로(37)을 경유해서 배출통로(25)로 유도하는 구성은 종래의 경사판식 압축기에서의 실린더 블럭내의 토출통로를 요하지 않는다. 실린더 블럭(1,2)에서 흡입통로 및 토출통로를 배제한 것에 의해서, 실린더(13,13A,14,14A)들의 배열간격을 좁힐 수 있으며, 실린더 보어(13,13A,14,14A)의 배열 간격의 감소는 실린더 보어(13,13A,14,14A)의 배열 반경이 축경화에 연계되고, 실린더 블럭(1,2) 전체의 축경화가 달성된다.
따라서, 압축기 전체의 축경화 및 경량화가 달성된다. 경사판실(11) 내의 냉매 가스는 압축실(P,Pa,Pb)내의 압력이 경사판실(11)내의 압력을 하강하면 압축실(P,Pa,Pb)로 흡입된다. 경사판실(11)로부터 압축실(P,Pa,Pb)에 이르는 냉매 가스 유로에서의 유로저항, 즉, 흡입저항이 높으면 압력 손실이 커지며 압축효율이 저하된다. 로타리 밸브(27,28)을 채용함으로써, 경사판실(11)로부터 압축실(P,Pa,Pb)에 이르는 냉매 가스의 유로 길이가 짧아지며, 흡입저항이 종래보다 떨어진다. 따라서, 압력손실이 줄어들며 압축효율이 향상된다.
경사판실(11)은 흡입압 영역이며, 토출실(23,24)은 토출압 영역이다. 그 때문에, 토출실(23,24)의 토출냉매가스가 로타리 밸브(27,28)의 원주면(27c,28c)을 따라서 누설될 가능성이 있다. 로타리 밸브(27,28)의 원주면(27c,28c)은 테이퍼로 되어 있으며, 로타리 밸브(27,28)를 수용하는 수용구멍(1a,2a)의 내주면도 마찬가지의 테이퍼로 되어 있다. 또, 로타리 밸브(27,28)의 큰지름 단부(27a,28a)는 토출영역에 노출되어 있으며, 작은지름 단부(27b,28b)는 흡입압 영역에 노출되어 있다. 즉, 로타리 밸브(27,28)는 큰지름 단부(27a.28a)로부터 작은지름 단부(27b,28b)로 향하여 편향된다. 이러한 편향력에 의하여, 로타리 밸브(27,28)의 테이퍼 원주면(27c,28c)이 수용구멍(1a,2a) 내주면에 누름접합되며 로타리 밸브(27,28)는 수용구멍(1a,2a)의 내주면에 활주접합하면서 회전된다. 따라서, 토출실(23,24)의 토출 냉매 가스가 로타리 밸브(27,28)의 원주면(29c,28c)과 수용구멍(1a,2a)의 내주면 사이로부터 경사판실(11)측으로 누설되는 일은 없다.
토출 냉매 가스의 누설을 방지하는 테이퍼 형상의 활주 접합주면(27c,28c)과 수용구멍(1a,2a)의 활주 접합은 토출실과 흡입실과의 압력차에 의해서 누름접합하고 있다. 그 때문에, 윤활유의 공급 부족이생기면, 로타리 밸브(27,28)와 수용구멍(1a,2a) 사이의 활주 접합 부위의 마모정도가 커진다. 그러나, 회전축(7)으로 열린 윤활유 공급구멍(7c,7d)의 존재가 토출통로(37)내의 윤활유를 로타리 밸브(27,28)의 활주 접합 주위면(27c,28c)으로 원활하게 공급한다.
토출통로(37)의 주위면에는 윤활유가 공급되어 있으며, 토출통로(37)내의 토출 냉매 가스의 이동에 따라서 토출통로(37)의 주위면 위를 유동한다. 이러한 공급 윤활유의 일부가 회전축(7)의 회전에 따르는 원심 작용으로 윤활유 공급구멍(7c,7d)으로 들어간다. 윤활유 공급구멍(7c,7d)으로 들어간 윤활유는 원심작용에 의해서 틈새(S1,S2)내로 비산된다. 이러한 비산 방향은 로타리 밸브(27,28)의 큰지름 단부(28a,29a)와 위치 결정 돌기(3b,4b) 사이의 틈새를 향한다. 따라서, 윤활유 공급구멍(7c,7d)으로부터 비산된 윤활유는 수용구멍(1a,2a)의 주위면 또는 로타리 밸브(27,28)의 큰지름 단부로 공급된다. 틈새(S1,S2)는 고압의 토출 영역이며, 경사판실(11)은 저압의 흡입영역이다. 따라서, 수용구멍(1a,2a)의 주위면 또는 로타리 밸브(27,28)의 큰지름 단부에 부착된 윤활유는 로타리 밸브(27,28)의 활주 접합주위면과 수용구멍(1a,2a) 사이의 약간의 틈새 안으로 들어간다. 틈새 안으로 들어간 윤활유가 로타리 밸브(27,28)와 수용구멍(1a,2a)사이의 활주 접합 부위를 윤활한다. 이러한 윤활에 의해서 로타리 밸브(27,28)와 수용구멍(1a,2a)사이의 활주 접합부위의 마모가 방지된다.
또, 로타리 밸브(27,28)와 수용구멍(1a,2a)사이의 틈새에 들어간 윤활유가 이 틈새를 충전한다. 따라서, 로타리 밸브(27,28)의 활주 원주면을 따른 토출 냉매 가스 누설 방지가 더욱 확실해진다.
또한, 윤활유 공급통로(7c,7d)으로부터 틈새(S1,S2)로 비산된 윤활유는 원추형 롤러 베어링(8,9)의 외륜(8a,9a)와 내륜(8b,9b) 사이에도 들어가, 원추형 롤러 베어링(8,9)이 윤활된다. 이러한 윤활에 의해서 원추형 롤러 베어링(8,9)에서의 프레팅(fretting), 플레이킹(flaking)이 없어지며, 원추형 롤러 베어링(8,9)의 신뢰성이 확보된다.
로타리 밸브(27,28)와 회전축(7)의 사이의 밀폐는 밀폐링(39,40)에 의해 보장된다.
로타리 밸브(27,28)의 활주 접합 원주면(27c,28c)을 테이퍼로 하는 구성은 다음과 같은 장점을 가져온다. 수용구멍(1a,2a)의 테이퍼 내주면과 로타리 밸브(27,28)의 테이퍼 원주면(29c,29c)의 활주 접합에 의해서 마모가 생긴 경우에도, 로타리 밸브(27,28)는 수용구멍(1a,2a)에 대해서 항시 양호하게 활주 접합한다. 즉, 로타리 밸브(27,28)와 수용구멍(1a,2a) 사이의 밀폐는 자기 보충 기능을 가지며, 밀폐성이 저하되는 일은 없다. 로타리 밸브(27,28)의 선팽창 계수와 실린더 블록(1,2)의 선팽창 계수가 달라도, 밀폐의 자기 보충기능은 항상 확보된다. 따라서, 압축기내의 온도 변화에 대해서도 밀폐 성능은 변화하지 않는다. 게다가, 로타리밸브(27,28)를 합성수지제로 할 수 있고 로타리 밸브(27,28)의 활주 접합 주위면(27c,28c)의 테이퍼 구성은 압축기의 경량화에도 기여한다.
본 발명은 상기 실시예에만 한정되는 것은 아니고, 예컨대 상기 실시예의 유도 출구(38)를 틈새(S1)의 위치로, 개방하여도 좋다. 이러한 배치 구성으로 토출통로(37)내의 토출 냉매 가스와 함께 유동하는 윤활유가 로타리 밸브(27,28)의 활주 접합 주위면(27c,28c)의 윤활 및 원추형 롤러 베어링(8)의 윤활에 제공된다.
또, 본 발명에서 로타리 밸브의 원주면 및 그 수용구멍을 직선 형상으로 해도 바람직하다. 이러한 직선 주위면에서 로타리 밸브와 수용구멍의 원주면사이의 틈새는 테이퍼 주위면에 비해서 커지며, 직선 주위면끼리만에 의한 밀폐성이 나빠진다. 그러나, 윤활유 공급구멍(7c,7d)으로부터 공급되는 윤활유가 밀폐성을 높힌다.
이상 상세히 기술한 것과 같이 본 발명은 회전축내에 토출통로를 설치하는 동시에, 전후 1쌍의 토출실을 토출통로로 연통하고, 로타리 밸브의 활주접합 주위면에 윤활유를 공급하기 위한 윤활유 공급구멍을 토출압 영역에 포위된 회전축의 주위면으로부터 토출통로에 걸쳐 관통 설치하였으므로, 토출 통로내를 냉매 가스와 함께 유동하는 윤활유가 윤활유 공급구멍로부터 로타리 밸브의 활주접합 주위면에 공급되고, 로타리 밸브에 의해서 구획되는 토출압 영역과 흡입압 영역사이의 냉매 가스 누설을 방지하여, 체적효율을 향상할 수 있다는 우수한 효과를 나타낸다.
또, 로타리 밸브의 채용에 따른 실린더 블럭내의 흡입통로 및 토출통로의 배제에 의해서 압축기 전체의 소형화를 달성할 수 있다는 우수한 효과를 나타낸다.

Claims (9)

  1. 회전축(7)의 주위에 배열된 전후 쌍으로 마련된 복수쌍의 실린더 보어내에 양두 피스톤(15,15A)을 수용하는 동시에, 회전축에 지지된 경사판(10)의 회전운동을 상기 양두 피스톤의 왕복운동으로 변환하고, 상기 양두 피스톤에 의해서 실린더 보어(13,14)내에 구획되는 압축실의 냉매가스를 실린더 블럭의 전후 토출실(23,24)로 토출하는 경사판식 압축기에 있어서, 로타리 밸브(27,28)를 회전축(7) 위에 지지하며, 로타리 밸브내에 흡입 통로(29,30)를, 회전축내에 토출 통로(37)를 마련함과 함께, 전후 1쌍의 토출실을 토출 통로로 연통하며, 상기 로타리 밸브가 양두 피스톤의 왕복 운동에 동기되어 압축실(Pa,Pb)과 흡입 통로를 순차적으로 연통하고, 경사판(10)을 수용하기는 경사판실(11)과 토출압 영역을 차단하는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  2. 제1항에 있어서, 상기 로타리 밸브(27,28)의 활주접합 원주면(27c,28c)에 윤활유를 공급하기 위한 윤활유 공급구멍(7c,7d)을 토출압 영역으로 에워싼 회전축(7)의 주위면으로부터 토출통로에 걸쳐서 관통 설치된 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  3. 제2항에 있어서, 상기 회전축(7)은 전후 1쌍의 베어링에 의해 회전지지됨과 함께, 상기 베어링 상기 로타리 밸브(27,28)보다 외측에 배치되며, 상깅 윤활유 공급구멍(7c,7d)은 상기 베어링과 로타리 밸브와의 사이에 배치되는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  4. 제3항에 있어서, 상기 베어링은 원추형 롤러 베어링인 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  5. 제1항에 있어서, 상기 회전축(7)은 상기 회전축(7)은 전후 1쌍의 베어링에 의해 회전지지됨과 함께, 상기 베어링 상기 로타리 밸브(27,28)보다 외측에 배치되는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  6. 제3항에 있어서,상기 실린더 블록(1,2)과 살린더 하우징(18,19)과의 사이에 밸브 플레이트(3,4)가 끼워지고, 사익 밸브 플레이트에 형성된 지지구멍에 사익 베어링이 지지되는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  7. 제1항에 있어서, 상기 실린더 블럭은 테이퍼상의 수용구멍(1a,2a)을 구비하고, 상기 로타리 밸브는 활주 접합 원주면(27c,28c)이 상기 수용구멍(1a,2a)에 삽입 가능화도록 테이퍼 형상으로 형성되는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  8. 제7항에 있어서, 상기 실린더 블럭(1,2)의 수용구멍(1a,2a)은 실린더 블록의 중앙으로 향함에 따라서 지름이 감소되는 테이퍼 형상으로 형성되는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
  9. 제7항에 있어서, 상기 실린더 블럭(1,2)의 수용구멍(1a,2a)의 큰지름측이 상기 토출압 영역에 면하며, 작은 지름측이 상기 경사판실과 면하는 것을 특징으로 하는 경사판식 압축기.
KR1019930015161A 1992-08-07 1993-08-05 경사판식 압축기 KR970001130B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP92-211168 1992-08-07
JP04211168A JP3127591B2 (ja) 1992-08-07 1992-08-07 斜板式圧縮機における潤滑構造

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR940005886A KR940005886A (ko) 1994-03-22
KR970001130B1 true KR970001130B1 (ko) 1997-01-29

Family

ID=16601540

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019930015161A KR970001130B1 (ko) 1992-08-07 1993-08-05 경사판식 압축기

Country Status (4)

Country Link
US (1) US5378115A (ko)
JP (1) JP3127591B2 (ko)
KR (1) KR970001130B1 (ko)
DE (1) DE4326519C2 (ko)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3082481B2 (ja) * 1992-11-19 2000-08-28 株式会社豊田自動織機製作所 ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造
DE4481042C2 (de) * 1994-07-13 1999-02-11 Toyoda Automatic Loom Works Taumelscheibenkompressor mit variabler Verdrängung
US6402480B1 (en) * 2000-12-22 2002-06-11 Visteon Global Technologies, Inc. Lubrication passage for swash plate type compressor
US20040033472A1 (en) * 2002-08-14 2004-02-19 Deepak Varshneya All-optical precision gunnery simulation (PGS) method and system

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1925378A (en) * 1931-04-01 1933-09-05 Oilgear Co Pump
US2160978A (en) * 1935-12-17 1939-06-06 Eclipse Aviat Corp Fuel pump
US3823557A (en) * 1968-05-23 1974-07-16 Wagenen N Van Fluid motor
US3750848A (en) * 1970-10-15 1973-08-07 Toyoda Kk Apparatus for lubricating a rotary swash plate type compressor
JP2751454B2 (ja) * 1989-09-05 1998-05-18 株式会社豊田自動織機製作所 斜板式圧縮機の潤滑構造
JPH04311683A (ja) * 1991-04-09 1992-11-04 Sanden Corp 斜板式可変容量圧縮機
JP2682290B2 (ja) * 1991-09-09 1997-11-26 株式会社豊田自動織機製作所 ピストン型圧縮機
JP2616295B2 (ja) * 1991-09-02 1997-06-04 株式会社豊田自動織機製作所 冷凍装置用斜板式圧縮機
JPH0658248A (ja) * 1992-08-06 1994-03-01 Toyota Autom Loom Works Ltd 斜板式圧縮機における回転軸支持構造

Also Published As

Publication number Publication date
JP3127591B2 (ja) 2001-01-29
JPH0658256A (ja) 1994-03-01
DE4326519C2 (de) 1995-11-09
KR940005886A (ko) 1994-03-22
DE4326519A1 (de) 1994-03-03
US5378115A (en) 1995-01-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4637293A (en) Slant plate type hydraulic device
KR100675548B1 (ko) 압축기
US9127660B2 (en) Piston compressor
JPH0196478A (ja) エアコンシステム用斜板コンプレッサ
KR0158507B1 (ko) 피스톤형 압축기에 있어서의 냉매가스 흡입구조
KR970001129B1 (ko) 경사판식 압축기에 있어서 냉매가스 흡입구조
US7811066B2 (en) Double-headed piston type compressor
US5419685A (en) Reciprocating-piston-type refrigerant compressor with a rotary-type suction-valve mechanism
KR970001131B1 (ko) 경사판식 압축기에 있어서 회전축 지지구조
US6862975B2 (en) Apparatus for lubricating piston type compressor
US8197229B2 (en) Double-headed piston type compressor
US6988875B2 (en) Lubricating structure in fixed displacement piston type compressor
KR970001130B1 (ko) 경사판식 압축기
US20070177988A1 (en) Structure for oil recovery in a compressor
US5567137A (en) Scroll compressor with shaft seal lubrication
US9140249B2 (en) Swash plate type compressor
US20030146053A1 (en) Lubricating structure in piston type compressor
US5370506A (en) Piston type compressor with a rotary suction valve
US5380163A (en) Gas guiding mechanism in a piston type compressor
KR970001137B1 (ko) 피스톤식 압축기에서 냉매가스 흡입구조
KR970001133B1 (ko) 피스톤식 압축기에 있어서의 냉매가스 흡입구조
JP3111668B2 (ja) ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造
JP3114384B2 (ja) ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造
KR970009953B1 (ko) 사판식 압축기에서의 회전축 지지구조
KR20090104696A (ko) 가변 용량형 압축기

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
G160 Decision to publish patent application
E701 Decision to grant or registration of patent right
NORF Unpaid initial registration fee