KR960705070A - 용접 변형이 적고 선상(線狀)가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판 및 그 제조방법과 용접재료 및 그 용접방법(steel plate having low welding strain and good bending workability by linear heating and method for producing the same, and welding material and method for producing the same) - Google Patents
용접 변형이 적고 선상(線狀)가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판 및 그 제조방법과 용접재료 및 그 용접방법(steel plate having low welding strain and good bending workability by linear heating and method for producing the same, and welding material and method for producing the same)Info
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Abstract
본 발명은 강재를 중량%로 : 0.02~0.25%, Si : 0.01~2.0%, Mn : 0.30~1.5%, Al : 0.003~0.10%, Nb : 0.005~0.10%, Mo : 0.05~1.00%, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로된 성분에 특정하여 판두께 3~100㎜(특히 판두께가 3~25㎜의 경우에는 Nb 및 Mo의 상한을 각각 0.025%로 한다)의 강판으로 제조하고, 그 항복응력으로서, 실온 -600℃에 걸쳐서, 강판의 온도 T에 있어서의 항복응력 σyT와 실온에서의 항복응력 σy의 비를 아래식의 범위내로 한다.
1.00~1.083×10-3T〈(σyT/σy)〈1.16~5.101×10-4T
또한 용접재료의 성분을 특정하여 γ3변태점온도를 620℃ 미만으로 하고, 그 용착금속의 항복응력으로서, 실온 -600℃에 걸쳐서, 그 금속의 온도 To에서의 항복응력 σyoTo와 실온에서의 항복응력 σyo의 비를 아래식의 범위내로 한다.
1.00~1.083×10-3To〈σyoTo/σyo〈1.16~5.101×10-4To
상기 강판을 상기 용접재료에 의하여 용접하고, 용접변형이 적은 피용접강판을 제공한다.
Description
본 내용은 요부공개 건이므로 전문내용을 수록하지 않았음
Claims (23)
- 중량%로, C : 0.02~0.25%, Si : 0.01~2.0%, Mn : 0.30~1.5%, Al : 0.003~0.10%, Nb : 0.005~0.10%, Mo : 0.05~1.00%, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 되고, 또한 판두께 3㎜ 이상 100㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 용접변형이 적고 또한 선상가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판.
- 중량%로 C : 0.02~0.25%, Si : 0.01~2.0%, Mn : 0.30~1.5%, Al : 0.003~0.10%, Nb : 0.005~0.25%, Mo : 0.05~0.25%, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 되고, 또한 판두께 3㎜ 이상 25㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 용접변형이 적고 동시에 선상가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판.
- 제1항에 있어서, 실온 이상 600℃ 이하의 온도범위에 걸쳐서 강판의 항복응력 σyT와 실온에서의 항복응력 σy의 비가(1)식을 충족시키고, 판두께 3㎜ 이상 100㎜ 이하로 하는 강판.1.00~1.083×10-3T〈(σyT/σy)〈1.16~5.101×10-4T (1)단 T : 강판의 온도(℃)(단 실온 이상 600℃ 이하의 범위로 한다), σyT: 강판의 온도가 T일때의 항복응력(MPa), σy: 실온에서의 항복응력(MPa)
- 제2항에 있어서, 실온 이상 600℃ 이하의 온도범위에 걸쳐서, 강판의 온도 T에서의 항복응력 σyT와 실온에서의 항복응력 σy의 비가(2)식을 충족시키고, 판두께 3㎜ 이상 25㎜ 이하로 하는 강판.1.00~1.083×10-3T〈(σyT/σy)〈1.16~7.333×10-4T (2)단 T : 강판의 온도(℃)(단 실온 이상 600℃ 이하의 범위로 한다), σyT: 강판의 온도가 T일때의 항복응력(MPa), σy: 실온에서의 항복응력(MPa)
- 제1~4항에 있어서, 중량%로, Ti : 0.001~1.10%, Cu : 0.05~2.0%, Ni : 0.05~3.5%, Cr : 0.05~1.5%, Co : 0.05~0.5%, W : 0.002~0.10%, V : 0.002~0.10%, B : 0.0002~0.0025%, REM : 0.002~0.10%, Ca : 0.0003~0.0040%의 적어도 일종을 함유하는 강판.
- 제5항에 있어서, 중량%로, Cu : 0.05~1.5%, Ni : 0.05~1.5%의 적어도 일봉을 함유하는 강판.
- 중량%로, C : 0.02~0.25%, Si : 0.01~2.0%, Mn : 0.30~1.5%, Al : 0.003~0.10%, Nb : 0.005~0.10%, Mo : 0.05~1.00%, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 된 강을 주조한 강괴 혹은 강편을 주조후, 1100℃ 미만까지 온도가 저하하기 전에 직접 혹은 1100℃ 이상으로 재가열후 압연을 개시하고, 900℃ 이하의 전압하율을 50% 미만으로 하고, 850℃ 이상에서 압연을 종료하고, 판두께 3㎜ 이상 100㎜ 이하로 하는 것을 특징으로 하는 용접변형이 적고 또한 선상가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판의 제조방법.
- 중량%로, C : 0.02~0.25%, Si : 0.01~2.0%, Mn : 0.30~1.5%, Al : 0.003~0.10%, Nb : 0.005~0.025%, Mo : 0.05~0.25%, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 된 강을 주조한 강괴 혹은 강편을 주조후, 1100℃ 미만까지 온도가 저하하기 전에 직접 혹은 1100℃ 이상으로 재가열후 압연을 개시하고, 900℃ 이하의 전압하율을 50% 미만으로 하고, 850℃ 이상에서 압연을 종료하고, 판두께 3㎜ 이상 25㎜ 이하로 하는 것을 특징으로 하는 용접변형이 적고 또한 선상가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판의 제조방법.
- 제7항 또는 8항에 있어서, 압연종료후, 즉시 1℃/S 이상 40℃/S 이하의 냉각속도로 200℃ 이상 500℃ 이하까지 냉각하는 강판의 제조방법.
- 제7~9항에 있어서, 중량%로, Ti : 0.001~1.10%, Cu : 0.05~2.0%, Ni : 0.05~3.5%, Cr : 0.05~1.5%, Co : 0.05~0.5%, W : 0.05~0.5%, V : 0.002~0.10%, B : 0.0002~0.0025%, REM : 0.002~0.10%, Ca : 0.0003~0.0040%의 적어도 일종을 함유하는 강판의 제조방법.
- 제10항에 있어서, 중량%로, Cu : 0.05~1.5%, Ni : 0.05~1.5%의 적어도 일종의 함유하는 강판의 제조방법.
- 용접금속 전중량에 대하여 중량%로, C : 0.03~0.15%, Si : 0.2~1.0%, Mn : 0.3~3.0%를 함유하고 또한, Cu :0.1~1.5%, Cr : 0.1~3.0%, Mo : 0.1~2.0%, V : 0.1~0.7%, Nb : 0.01~0.50%중의 적어도 일종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 되고, 또한 용접금속중에 점하는 각 원소의 중량%에 의하여 (3)식으로 정하는 α-γ변태온도 TF가 620℃ 미만인 것을 특징으로 하는 용접 재료.TF(℃)=630-476.5℃+56Si-19.7Mn-16.3Cu-26.6Ni-4.9Cr+38.1Mo+124.8V+136.3Ti-19.1Nb+198.4A1+3315B (3)
- 제12항에 있어서, 또 중량%로 Ni : 0.2~9%를 함유하는 용접 재료.
- 제12 또는 13항에 있어서, 실온 이상 600℃ 이하의 온도범위에 걸쳐서 용착금속의 온도 To에서의 항복응력 σyoTo와 실온에서의 항복응력 σyo의 비가 (4)식을 충족시키는 용접재료.1.00~1.083×10-3To〈(σyoTo/σyo)〈1.16~5.101×10-4To(4)단, To: 용착금속의 온도(℃)(단 실온 이상 600℃ 이하의 범위로 한다), σyoTo: 용착금속의 온도가 To일때의 항복응력(MPa), σyo: 실온에서의 항복응력(MPa).
- 제12 또는 13항에 있어서, 실온 이상 600℃ 이하의 온도범위에 걸쳐서 용착금속의 온도 To에서의 항복응력 σyoTo와 실온에서의 항복응력yo의 비가 (5) 식을 충족시키는 용접재료.1.00~1.083×10-3To〈(σyoTo/σyo)〈1.16~7.333×10-4To(5)단, To: 용착금속의 온도(℃)(단 실온 이상 600℃ 이하의 범위로 한다), σyoTo: 용착금속의 온도가 To일때의 항복응력(MPa),yo: 실온에서의 항복응력(MPa).
- 제12~15항에 있어서, 용접재료의 중심부에 용접재료 전중량에 대하여 중량%로 TiO2: 2.5~6.5%, TiO2이외의 산물 : 0.3~2.5%를 함유하는 티타니아계 플럭스를 충전한 용접재료.
- 제12~15항에 있어서, 용접재료의 중심부에 용접재료 전중량에 대하여 중량%로, 철분 : 4.0~12.0%, 아크 안정제 : 0.05~1.1%, 아크 안정제 이외의 슬래그 형성제 : 0.3~3.5%를 함유하는 금속분계 플럭스를 충진한 용접재료.
- 중량%로 C : 0.02~0.25%, Si : 0.01~2.0%, Mn : 0.30~1.5%, Al : 0.003~0.10%, Nb : 0.005~0.10%, Mo : 0.05~1.00% 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 되고, 또한 판두께 3㎜ 이상 100㎜ 이하로 된 강판을 가스실드아크 용접할 때에 용접금속 전중량에 대하여 중량%로 C : 0.03~0.15%, Si : 0.2~1.0%, Mn : 0.3~3.0%를 함유하고, 또, Cu :0.1~1.5%, Cr : 0.1~3.0%, Mo : 0.1~2.0%, V : 0.1~0.7%, Nb : 0.01~0.50%중의 적어도 일종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 되고 동시에 용접금속중에 점하는 각 원소의 중량%에 의하여 (3)식으로 정하는 α-γ변태온도 T가 620℃ 미만인 용접재료를 사용하여 용접하는 것을 특징으로 하는 용접변형이 적은 가스실드아크 용접방법.T(℃)=630-476.5℃+56Si-19.7Mn-16.3Cu-26.6Ni-4.9Cr+38.1Mo+124.8V+136.3Ti-19.1Nb+198.4A1+3315B (3)
- 제18항에 있어서, 강판의 성분으로서, 중량%로, Nb : 0.005~0.025%, Mo : 0.05~0.25%를 함유하고 또한 판두께가 3㎜ 이상 25㎜ 이하인 가스실드아크 용접방법.
- 제18 또는 19항에 있어서, 또 강판에 중량%로, Ti : 0.001~1.10%, Cu : 0.05~2.0%, Ni : 0.05~3.5%, Cr : 0.05~1.5%, Co : 0.05~0.5%, W : 0.05~0.5%, V : 0.002~0.10%, B : 0.0002~0.0025%, REM : 0.002~0.10%, Ca : 0.0003~0.0040%의 적어도 일종을 함유하는 가스실드아크 용접방법.
- 제18~20항에 있어서, 또 용접재료로서 중량%로, Ni : 0.2~9%를 함유하는 가스실드아크 용접방법.
- 제18~21항에 있어서, 용접재료의 중심부에 용접재료 전중량에 대하여 중량%로, TiO : 2.5~6.5%, TiO2이외의 산화물 : 0.3~2.5%를 함유하는 티타니아계 플럭스를 충진한 용접재료를 사용하여 용접하는 가스실드아크 용접방법.
- 제18~21항에 있어서, 용접재료의 주위에 용접재료 전중량에 대하여 중량%로, 철분 : 4.0~12.0%, 아크안정제 : 0.05~1.1%, 아크안정제 이외의 슬래그 형성제 : 0.3~3.5%를 함유하는 금속분계 플럭스를 충진한 용접재료를 사용하여 용접하는 가스실드아크 용접방법.※ 참고사항 : 최초출원 내용에 의하여 공개하는 것임.
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Related Child Applications (1)
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US7217905B2 (en) * | 2003-10-29 | 2007-05-15 | Delphi Technologies, Inc. | Weld filler metal that reduces residual stress and distortion |
US7404184B2 (en) * | 2004-09-13 | 2008-07-22 | International Business Machines Corporation | Efficient firmware update for hierarchical data storage systems |
US20080093351A1 (en) * | 2006-10-19 | 2008-04-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding for creep-resisting steels |
JP4308312B1 (ja) * | 2008-01-08 | 2009-08-05 | 新日本製鐵株式会社 | 線状加熱による曲げ加工性に優れた厚鋼板及びその製造方法 |
KR20120026641A (ko) * | 2009-11-20 | 2012-03-19 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 선체용 후강판 및 그 제조 방법 |
CN103272851A (zh) * | 2013-05-20 | 2013-09-04 | 浙江朋诚科技有限公司 | 一种高速轧机辊箱 |
CN104526171B (zh) * | 2014-11-04 | 2016-10-12 | 南方增材科技有限公司 | 金属构件电熔成形方法 |
CN104526115B (zh) * | 2014-11-04 | 2017-01-18 | 南方增材科技有限公司 | 核电站压力容器筒体电熔成形方法 |
JP6762131B2 (ja) * | 2016-04-28 | 2020-09-30 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入りワイヤ |
US10633726B2 (en) * | 2017-08-16 | 2020-04-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Methods, compositions and structures for advanced design low alloy nitrogen steels |
CN112570861A (zh) * | 2020-11-25 | 2021-03-30 | 天津新港船舶重工有限责任公司 | 一种薄板分段建造焊接变形的控制方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS537372B2 (ko) * | 1972-02-10 | 1978-03-17 | ||
JPS51126320A (en) * | 1975-04-28 | 1976-11-04 | Nippon Steel Corp | Process for producing high tensile strength steel plate with excellent weldability and bendability |
US4203024A (en) * | 1975-07-24 | 1980-05-13 | Institut Elektrosvarki Imeni E.O. Patona Akademii Nauk Ukrainskoi Ssr | Flux-cored electrode for welding steels in carbon dioxide |
JPS5922192B2 (ja) * | 1976-07-09 | 1984-05-24 | セイコ−光機株式会社 | リセツト解除時に生ずる時間誤差を補償する時計用回路 |
JPS5329219A (en) * | 1976-08-31 | 1978-03-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high strength steel |
US4299621A (en) * | 1979-07-03 | 1981-11-10 | Henrik Giflo | High mechanical strength reinforcement steel |
JPS6167717A (ja) * | 1984-09-10 | 1986-04-07 | Kobe Steel Ltd | 溶接熱影響部の強度及び靭性にすぐれた高張力鋼板の製造方法 |
JPS61286089A (ja) * | 1985-06-11 | 1986-12-16 | Daido Steel Co Ltd | ガスシ−ルドア−ク溶接方法 |
JPS6233094A (ja) * | 1985-07-31 | 1987-02-13 | Daido Steel Co Ltd | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
JPS6233093A (ja) * | 1985-07-31 | 1987-02-13 | Daido Steel Co Ltd | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
JPS62142726A (ja) * | 1985-12-18 | 1987-06-26 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の良好な耐摩耗用鋼板の製造法 |
JPH01176030A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Kobe Steel Ltd | 加速冷却法による低降伏比高張力鋼板の製造法 |
JPH01176029A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Kobe Steel Ltd | 加速冷却法による低降伏比高張力鋼板の製造法 |
US4990196A (en) * | 1988-06-13 | 1991-02-05 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing building construction steel having excellent fire resistance and low yield ratio |
JP2692312B2 (ja) * | 1989-12-08 | 1997-12-17 | 住友金属工業株式会社 | 鉄骨建築構造用Cr‐Mo‐Nb鋼 |
JPH06100933A (ja) * | 1992-09-22 | 1994-04-12 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた構造物用高張力鋼の製造方法 |
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