JP2942450B2 - 溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方法 - Google Patents
溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木、海洋構造
物、造船等で用いられる鋼板の溶接方法に関し、さらに
詳しくは、溶接作業時に発生する変形量が少ないことか
ら歪取り作業を軽減若しくは省略することが可能なガス
シールドアーク溶接方法に関するものである。
物、造船等で用いられる鋼板の溶接方法に関し、さらに
詳しくは、溶接作業時に発生する変形量が少ないことか
ら歪取り作業を軽減若しくは省略することが可能なガス
シールドアーク溶接方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】各種鋼構造物において、鋼材の溶接時に
は、溶融金属の凝固収縮及び、その後の冷却と相変態に
よる収縮、膨張によって、例えばすみ肉溶接の継手形状
の場合には角変形と呼ばれる面外変形が発生する。この
ような残留変形は例えば圧縮荷重が負荷される場合には
座屈強度の低下を生じるといった構造強度の低下の原因
となる。また、この変形を拘束治具によって強制的に防
止しようとすると、過大な残留応力が発生することにな
る。さらに寸法精度が不十分となり製作上の不都合を生
じ、美観をも損ねることとなる。そこで、例えば溶接学
会誌１９８３年第５２巻第４〜９号に掲載されている
「溶接変形の発生とその防止」に見られるように、溶接
時に発生した残留変形を局所的な加熱により矯正する手
段が経験的に多数提案されている。しかし溶接部の再加
熱によって材質が劣化することが避けられないことに加
えて、矯正作業に要する時間と費用は事実上重大な障害
であり、これを軽減若しくは省略することが可能な溶接
方法が望まれていた。
は、溶融金属の凝固収縮及び、その後の冷却と相変態に
よる収縮、膨張によって、例えばすみ肉溶接の継手形状
の場合には角変形と呼ばれる面外変形が発生する。この
ような残留変形は例えば圧縮荷重が負荷される場合には
座屈強度の低下を生じるといった構造強度の低下の原因
となる。また、この変形を拘束治具によって強制的に防
止しようとすると、過大な残留応力が発生することにな
る。さらに寸法精度が不十分となり製作上の不都合を生
じ、美観をも損ねることとなる。そこで、例えば溶接学
会誌１９８３年第５２巻第４〜９号に掲載されている
「溶接変形の発生とその防止」に見られるように、溶接
時に発生した残留変形を局所的な加熱により矯正する手
段が経験的に多数提案されている。しかし溶接部の再加
熱によって材質が劣化することが避けられないことに加
えて、矯正作業に要する時間と費用は事実上重大な障害
であり、これを軽減若しくは省略することが可能な溶接
方法が望まれていた。
【０００３】溶接部における残留応力や変形の発生機構
に関しては佐藤による「溶接構造要覧」１９８８（黒木
出版）やＫ．Ｍａｓｕｂｕｃｈｉの「Ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆ Ｗｅｌｄｅｄ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ」１９８
０ ＰＥＲＧＡＭＯＮ ＰＲＥＳＳに詳しい。しかし溶
接変形は主として溶接時の入熱に対する部材の幾何学的
形状によって決定されるというように使用される溶接材
料の詳細な特性に注目したものではない。鋼構造物溶接
部の相変態温度が残留応力や変形に影響を与える因子で
あることは上記の書にも明記されてはいるが、鋼構造物
を対象とした溶接材料で具体的な影響度の定量化や成分
に関する検討はなされていない。
に関しては佐藤による「溶接構造要覧」１９８８（黒木
出版）やＫ．Ｍａｓｕｂｕｃｈｉの「Ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆ Ｗｅｌｄｅｄ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ」１９８
０ ＰＥＲＧＡＭＯＮ ＰＲＥＳＳに詳しい。しかし溶
接変形は主として溶接時の入熱に対する部材の幾何学的
形状によって決定されるというように使用される溶接材
料の詳細な特性に注目したものではない。鋼構造物溶接
部の相変態温度が残留応力や変形に影響を与える因子で
あることは上記の書にも明記されてはいるが、鋼構造物
を対象とした溶接材料で具体的な影響度の定量化や成分
に関する検討はなされていない。
【０００４】佐藤は溶接学会誌１９７６年第４５巻７号
において、板厚をＨ、溶接入熱をＱとしたときにＱ／Ｈ
2 が等しい場合でも鋼材が異なれば溶接変形を低減でき
ることを示しているが、これは引張り強度が８００ＭＰ
ａクラスの鋼であったり、９％Ｎｉ鋼についての知見で
あり、汎用低合金鋼に適用できる知見ではない。
において、板厚をＨ、溶接入熱をＱとしたときにＱ／Ｈ
2 が等しい場合でも鋼材が異なれば溶接変形を低減でき
ることを示しているが、これは引張り強度が８００ＭＰ
ａクラスの鋼であったり、９％Ｎｉ鋼についての知見で
あり、汎用低合金鋼に適用できる知見ではない。
【０００５】また、相変態の超塑性現象に着目して残留
応力の緩和や変形軽減を検討した報告もある（溶接学会
全国大会講演概要、第３９集、ｐ．３３８〜３３９，
ｐ．３４０〜３４１）。これらはいずれも低合金鋼及び
ステンレス鋼のマルテンサイト変態に着目したものであ
り、普通鋼材の成分及び組織に対してそのまま適用でき
る知見ではない。さらにこのように高い値のＮｉを含有
している場合には溶接材料費が高くなり、歪取り作業が
省略可能であっても経済的見地から実用的でない。さら
に、これを造船及び海洋構造物の普通鋼及び低合金鋼に
適用する場合には溶接金属部分が電気的に過度な貴にな
り溶接熱影響部における選択的な腐食現象が発生して不
都合が生じる。
応力の緩和や変形軽減を検討した報告もある（溶接学会
全国大会講演概要、第３９集、ｐ．３３８〜３３９，
ｐ．３４０〜３４１）。これらはいずれも低合金鋼及び
ステンレス鋼のマルテンサイト変態に着目したものであ
り、普通鋼材の成分及び組織に対してそのまま適用でき
る知見ではない。さらにこのように高い値のＮｉを含有
している場合には溶接材料費が高くなり、歪取り作業が
省略可能であっても経済的見地から実用的でない。さら
に、これを造船及び海洋構造物の普通鋼及び低合金鋼に
適用する場合には溶接金属部分が電気的に過度な貴にな
り溶接熱影響部における選択的な腐食現象が発生して不
都合が生じる。
【０００６】溶接変形に及ぼす最大の影響因子は鋼材板
厚に対する溶接入熱量であり、続いて溶接金属の相変態
温度がある。これらに加えて変形が発生する温度におい
て、その変形に抗するように材料の強度を上げることが
できる。相変態温度は大略４００〜７００℃の範囲であ
り、この温度域における強度をＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ等
の元素添加によって増大させることによって変形量を低
減させ得ることが、例えばＣｒ−Ｍｏ鋼の高温強度の知
見から推測できる。しかし溶接金属部の変態点温度にお
ける高温強度を確保する検討は従来なされておらず、さ
らにこれらの添加元素は上述した変態点温度を上昇して
溶接変形を増大させる傾向のものであるために、適正添
加量は容易に決定できるものではなかった。
厚に対する溶接入熱量であり、続いて溶接金属の相変態
温度がある。これらに加えて変形が発生する温度におい
て、その変形に抗するように材料の強度を上げることが
できる。相変態温度は大略４００〜７００℃の範囲であ
り、この温度域における強度をＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ等
の元素添加によって増大させることによって変形量を低
減させ得ることが、例えばＣｒ−Ｍｏ鋼の高温強度の知
見から推測できる。しかし溶接金属部の変態点温度にお
ける高温強度を確保する検討は従来なされておらず、さ
らにこれらの添加元素は上述した変態点温度を上昇して
溶接変形を増大させる傾向のものであるために、適正添
加量は容易に決定できるものではなかった。
【０００７】本発明者らはすでに特開平４−２２５９６
号及び特開平４−２２５９７号公報としてガスシールド
アーク溶接方法を提案しているが、同公報は、溶接材料
として鋼ワイヤが用いられ、鋼材も従来からあるもので
４００〜７００℃の降伏強度を上昇させたものではな
い。一般に鋼ワイヤで溶接した場合には溶接時のとけ込
みが深いため、溶接変形を減少することに必ずしも満足
がいくものではなかった。
号及び特開平４−２２５９７号公報としてガスシールド
アーク溶接方法を提案しているが、同公報は、溶接材料
として鋼ワイヤが用いられ、鋼材も従来からあるもので
４００〜７００℃の降伏強度を上昇させたものではな
い。一般に鋼ワイヤで溶接した場合には溶接時のとけ込
みが深いため、溶接変形を減少することに必ずしも満足
がいくものではなかった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このように、溶接部材
・形状や溶接入熱量が与えられたものとして、鋼材につ
いては４００〜７００℃の降伏強度を上昇させ、溶接材
料については相変態点温度が溶接時に発生する変形量に
及ぼす影響を定量化して、溶接材料成分の設計指針を与
えることが有効であると考えられる。本発明は低合金鋼
のガスシールドアーク溶接方法に関し、溶接変形を低減
することを目的としている。
・形状や溶接入熱量が与えられたものとして、鋼材につ
いては４００〜７００℃の降伏強度を上昇させ、溶接材
料については相変態点温度が溶接時に発生する変形量に
及ぼす影響を定量化して、溶接材料成分の設計指針を与
えることが有効であると考えられる。本発明は低合金鋼
のガスシールドアーク溶接方法に関し、溶接変形を低減
することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するため、鋼板の成分を限定することにより７００
〜４００℃の降伏強度を上昇させ、ソリッドワイヤ、
フラックスコアードワイヤ、メタルコアードワイヤその
れぞれについても成分を限定することにより、溶接金属
の７００〜４００℃の降伏強度を上昇させるか、若しく
は溶接材料のＡｒ3 変態温度を下げて変形膨張を大きく
し、溶接条件に関しては、Ｑ／Ｈ2 を１３×１０3
（Ｊ／ｃｍ3 ）以下にする、の三点からなる相互作用で
溶接変形を低減することを特徴とする。即ち本発明の要
旨とするところは以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：
０．０１〜２．０％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ａｌ：
０．００３〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２
５％、Ｍｏ：０．０５〜０．２５％、残部がＦｅ及び不
可避不純物からなる鋼板をガスシールドアーク溶接する
際に、ワイヤ全重量に対して、Ｃ ：０．０３〜０．１
５％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜３．０
％、を含有し、さらに、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｃ
ｒ：０．１〜３．０％、Ｍｏ：０．１〜２．０％、Ｖ
：０．１〜０．７％Ｎｂ：０．０１〜０．５０％、の
うちのいずれか１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避不純物からなり、かつワイヤ中に占める各
元素の重量％により（１）式で定まるパラメータＴが６
２０未満であるワイヤを用い、さらに、板厚をＨ（ｃ
ｍ）、溶接入熱をＱ（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2
が１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）以下であることを特徴と
する溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方法。 Ｔ＝６３０−４７６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ −２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ ・・・（１）
決するため、鋼板の成分を限定することにより７００
〜４００℃の降伏強度を上昇させ、ソリッドワイヤ、
フラックスコアードワイヤ、メタルコアードワイヤその
れぞれについても成分を限定することにより、溶接金属
の７００〜４００℃の降伏強度を上昇させるか、若しく
は溶接材料のＡｒ3 変態温度を下げて変形膨張を大きく
し、溶接条件に関しては、Ｑ／Ｈ2 を１３×１０3
（Ｊ／ｃｍ3 ）以下にする、の三点からなる相互作用で
溶接変形を低減することを特徴とする。即ち本発明の要
旨とするところは以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：
０．０１〜２．０％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ａｌ：
０．００３〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２
５％、Ｍｏ：０．０５〜０．２５％、残部がＦｅ及び不
可避不純物からなる鋼板をガスシールドアーク溶接する
際に、ワイヤ全重量に対して、Ｃ ：０．０３〜０．１
５％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜３．０
％、を含有し、さらに、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｃ
ｒ：０．１〜３．０％、Ｍｏ：０．１〜２．０％、Ｖ
：０．１〜０．７％Ｎｂ：０．０１〜０．５０％、の
うちのいずれか１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避不純物からなり、かつワイヤ中に占める各
元素の重量％により（１）式で定まるパラメータＴが６
２０未満であるワイヤを用い、さらに、板厚をＨ（ｃ
ｍ）、溶接入熱をＱ（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2
が１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）以下であることを特徴と
する溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方法。 Ｔ＝６３０−４７６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ −２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ ・・・（１）
【００１０】（２）前記の鋼板をガスシールドアーク溶
接する際に、鋼製外皮にワイヤ全重量に対して、 ＴｉＯ2 ：２．５〜６．５％ ＴｉＯ2 以外の酸化物：０．３〜２．５％ を含有するチタニヤ系フラックスを充填したマグ溶接フ
ラックス入りワイヤであって、ワイヤ全重量に対して、
Ｃ ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜１．０
％、Ｍｎ：０．３〜３．０％、を含有し、さらに、Ｃ
ｕ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：０．１〜３．０％、Ｍ
ｏ：０．１〜２．０％、Ｖ ：０．１〜０．７％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．５０％、のうちのいずれか１種また
は２種以上を含有し、かつワイヤ中に占める各元素の重
量％に（１）式で定まるパラメータＴが６２０未満であ
るワイヤを用いかつ、板厚をＨ（ｃｍ）、溶接入熱をＱ
（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2 が１３×１０3 （Ｊ
／ｃｍ3 ）以下であることを特徴とする溶接変形の少な
いガスシールドアーク溶接方法。
接する際に、鋼製外皮にワイヤ全重量に対して、 ＴｉＯ2 ：２．５〜６．５％ ＴｉＯ2 以外の酸化物：０．３〜２．５％ を含有するチタニヤ系フラックスを充填したマグ溶接フ
ラックス入りワイヤであって、ワイヤ全重量に対して、
Ｃ ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜１．０
％、Ｍｎ：０．３〜３．０％、を含有し、さらに、Ｃ
ｕ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：０．１〜３．０％、Ｍ
ｏ：０．１〜２．０％、Ｖ ：０．１〜０．７％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．５０％、のうちのいずれか１種また
は２種以上を含有し、かつワイヤ中に占める各元素の重
量％に（１）式で定まるパラメータＴが６２０未満であ
るワイヤを用いかつ、板厚をＨ（ｃｍ）、溶接入熱をＱ
（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2 が１３×１０3 （Ｊ
／ｃｍ3 ）以下であることを特徴とする溶接変形の少な
いガスシールドアーク溶接方法。
【００１１】（３）前記の鋼板をガスシールドアーク溶
接する際に、鋼製外皮にワイヤ全重量に対して、鉄 粉
：４．０〜１２．０％、アー
ク安定剤 ：０．０５〜１．１％、ア
ーク安定剤以外のスラグ形成剤：０．３〜３．５％、を
含有する金属粉系フラックスを充填してなるマグ溶接フ
ラックス入りワイヤであって、鋼製外皮と充填フラック
スの一方又は両方においてワイヤ全重量に対して、Ｃ
：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、
Ｍｎ：０．３〜３．０％、を含有し、さらに、Ｃｕ：
０．１〜１．５％、Ｃｒ：０．１〜３．０％、Ｍｏ：
０．１〜２．０％、Ｖ ：０．１〜０．７％、Ｎｂ：
０．０１〜０．５０％、のうちのいずれか１種または２
種以上を含有し、かつワイヤ中に占める各元素の重量％
により（１）式で定まるパラメータＴが６２０未満であ
るワイヤを用いかつ、板厚をＨ（ｃｍ）、溶接入熱をＱ
（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2 が１３×１０3 （Ｊ
／ｃｍ3 ）以下であることを特徴とする溶接変形の少な
いガスシールドアーク溶接方法である。また、必要に応
じてワイヤにＮｉ：０．２〜９％を含有し、さらに鋼板
に、Ｔｉ ：０．００１〜０．１％、Ｃｕ ：０．０５
〜１．５％、Ｎｉ ：０．０５〜１．５％、Ｃｒ ：
０．０５〜１．５％、Ｃｏ ：０．０５〜０．５％、Ｗ
：０．０５〜０．５％、Ｖ ：０．００２〜０．
１０％、Ｂ ：０．０００２〜０．００２５％、Ｒｅ
ｍ：０．００２〜０．１０％、Ｃａ ：０．０００３〜
０．００４０％、の１種または２種以上を添加すること
を特徴とする。
接する際に、鋼製外皮にワイヤ全重量に対して、鉄 粉
：４．０〜１２．０％、アー
ク安定剤 ：０．０５〜１．１％、ア
ーク安定剤以外のスラグ形成剤：０．３〜３．５％、を
含有する金属粉系フラックスを充填してなるマグ溶接フ
ラックス入りワイヤであって、鋼製外皮と充填フラック
スの一方又は両方においてワイヤ全重量に対して、Ｃ
：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、
Ｍｎ：０．３〜３．０％、を含有し、さらに、Ｃｕ：
０．１〜１．５％、Ｃｒ：０．１〜３．０％、Ｍｏ：
０．１〜２．０％、Ｖ ：０．１〜０．７％、Ｎｂ：
０．０１〜０．５０％、のうちのいずれか１種または２
種以上を含有し、かつワイヤ中に占める各元素の重量％
により（１）式で定まるパラメータＴが６２０未満であ
るワイヤを用いかつ、板厚をＨ（ｃｍ）、溶接入熱をＱ
（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2 が１３×１０3 （Ｊ
／ｃｍ3 ）以下であることを特徴とする溶接変形の少な
いガスシールドアーク溶接方法である。また、必要に応
じてワイヤにＮｉ：０．２〜９％を含有し、さらに鋼板
に、Ｔｉ ：０．００１〜０．１％、Ｃｕ ：０．０５
〜１．５％、Ｎｉ ：０．０５〜１．５％、Ｃｒ ：
０．０５〜１．５％、Ｃｏ ：０．０５〜０．５％、Ｗ
：０．０５〜０．５％、Ｖ ：０．００２〜０．
１０％、Ｂ ：０．０００２〜０．００２５％、Ｒｅ
ｍ：０．００２〜０．１０％、Ｃａ ：０．０００３〜
０．００４０％、の１種または２種以上を添加すること
を特徴とする。
【００１２】
【作用】以下本発明について詳細に説明する。まず本発
明鋼の鋼材成分限定理由について説明する。Ｃは鋼材を
強化するために不可欠の元素であって、０．０２％未満
では所要の高強度が得られにくく、また０．２５％を越
えると溶接部の靱性が損なわれるため０．０２％以上
０．２５％以下に限定した。
明鋼の鋼材成分限定理由について説明する。Ｃは鋼材を
強化するために不可欠の元素であって、０．０２％未満
では所要の高強度が得られにくく、また０．２５％を越
えると溶接部の靱性が損なわれるため０．０２％以上
０．２５％以下に限定した。
【００１３】Ｓｉは脱酸を促進しかつ強度を上げること
で効果的な元素であるので０．０１％以上添加するが、
添加しすぎると溶接性を劣化させるため２．０％以下に
とどめる。Ｍｎは低温靱性を向上させる元素として有効
であるので０．３％以上添加するが、１．５％超添加す
ると溶接割れを促進させ、さらに室温での降伏応力が過
大になるおそれがあるので、１．５％以下にとどめる。
で効果的な元素であるので０．０１％以上添加するが、
添加しすぎると溶接性を劣化させるため２．０％以下に
とどめる。Ｍｎは低温靱性を向上させる元素として有効
であるので０．３％以上添加するが、１．５％超添加す
ると溶接割れを促進させ、さらに室温での降伏応力が過
大になるおそれがあるので、１．５％以下にとどめる。
【００１４】Ａｌは脱酸剤として有効であるので０．０
０３％以上添加しても良いが、過量のＡｌは材質にとっ
て有害な介在物を生成するため上限を０．１％とした。
Ｎｂは溶接熱履歴中の析出により降伏応力を高め、溶接
角変形の抑制に大きな効果をもたらす。添加量が少ない
と析出強化量が不足するため０．００５％以上添加する
が、過度の添加は室温における降伏応力が高くなりすぎ
溶接角変形の抑制には逆に不利となるため、０．０２５
％以下にとどめる。
０３％以上添加しても良いが、過量のＡｌは材質にとっ
て有害な介在物を生成するため上限を０．１％とした。
Ｎｂは溶接熱履歴中の析出により降伏応力を高め、溶接
角変形の抑制に大きな効果をもたらす。添加量が少ない
と析出強化量が不足するため０．００５％以上添加する
が、過度の添加は室温における降伏応力が高くなりすぎ
溶接角変形の抑制には逆に不利となるため、０．０２５
％以下にとどめる。
【００１５】ＭｏはＮｂと同様に溶接熱履歴中の析出に
より降伏応力を高め、溶接角変形の抑制に大きな効果を
もたらす。特にＮｂとの複合添加による相乗効果が溶接
角変形の抑制に有効である。溶接熱履歴の初期には比較
的析出の早いＮｂが有効に作用し、後期には比較的析出
の遅いＭｏが有効に作用する。Ｍｏの添加量が少ないと
析出強化量が不足するため０．０５％以上添加するが、
過度の添加は室温における降伏応力が高くなりすぎ溶接
角変形の抑制には逆に不利となるため、０．２５％以下
にとどめる。
より降伏応力を高め、溶接角変形の抑制に大きな効果を
もたらす。特にＮｂとの複合添加による相乗効果が溶接
角変形の抑制に有効である。溶接熱履歴の初期には比較
的析出の早いＮｂが有効に作用し、後期には比較的析出
の遅いＭｏが有効に作用する。Ｍｏの添加量が少ないと
析出強化量が不足するため０．０５％以上添加するが、
過度の添加は室温における降伏応力が高くなりすぎ溶接
角変形の抑制には逆に不利となるため、０．２５％以下
にとどめる。
【００１６】Ｔｉは微量の添加で結晶粒の微細化に有効
であるので０．００１％以上添加するが、多量に添加す
ると溶接部靱性を劣化させるので添加量の上限は０．１
０％とする。
であるので０．００１％以上添加するが、多量に添加す
ると溶接部靱性を劣化させるので添加量の上限は０．１
０％とする。
【００１７】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｗはいずれも本
発明鋼に添加した場合、固溶強化により鋼の強度を上昇
させることができるので０．０５％以上添加するが、過
度の添加は溶接性を損ない、さらに室温での降伏応力が
過大になるため、添加量の上限をＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒにつ
いては１．５％、Ｃｏ、Ｗについては０．５％とする。
発明鋼に添加した場合、固溶強化により鋼の強度を上昇
させることができるので０．０５％以上添加するが、過
度の添加は溶接性を損ない、さらに室温での降伏応力が
過大になるため、添加量の上限をＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒにつ
いては１．５％、Ｃｏ、Ｗについては０．５％とする。
【００１８】Ｖは析出効果により強度の上昇に有効であ
り、溶接歪み抑制効果を高める働きをするため０．００
２％以上添加するが、過度の添加は靱性を損なうことに
なるため、上限を０．１０％とした。
り、溶接歪み抑制効果を高める働きをするため０．００
２％以上添加するが、過度の添加は靱性を損なうことに
なるため、上限を０．１０％とした。
【００１９】Ｂは焼入れ性を向上させる元素として知ら
れており、本発明に添加した場合、鋼の強度を上昇させ
ることができ０．０００２％以上添加するが、過度の添
加はＢの析出物を増加させて靱性を損なうことになるた
め、上限を０．００２５％とした。
れており、本発明に添加した場合、鋼の強度を上昇させ
ることができ０．０００２％以上添加するが、過度の添
加はＢの析出物を増加させて靱性を損なうことになるた
め、上限を０．００２５％とした。
【００２０】ＲｅｍとＣａはＳの無害化に有効であり、
Ｒｅｍは０．００２％以上、Ｃａは０．０００３％以上
添加するが、過度の添加は靱性を損なうことになるた
め、上限をそれぞれ０．１０％、０．００４０％とし
た。
Ｒｅｍは０．００２％以上、Ｃａは０．０００３％以上
添加するが、過度の添加は靱性を損なうことになるた
め、上限をそれぞれ０．１０％、０．００４０％とし
た。
【００２１】次に本発明鋼の根幹をなす技術思想につい
て述べる。鋼板の溶接変形を防止するためには溶接熱履
歴に伴う角変形と溶接残留応力形成後の座屈変形を防止
する必要がある。そのために溶接前に引張り応力を付与
するなどの改善は従来からも行われてきた。しかし、鋼
材面から溶接歪みを低減する試みは成功していない。一
般的に、溶接時は溶接ビードに近い位置は高温にさらさ
れるため熱応力が鋼板の降伏応力をただちに越えて塑性
変形が進む。一般にこの部分は収縮変形する。一方で溶
接ビードから離れた位置では鋼板温度があまり上昇しな
いため溶接ビードに近い位置よりかなり遅れて熱応力が
降伏応力を越える。ここで溶接ビードから離れた位置が
溶接熱履歴中に十分に遅く降伏すれば、溶接ビードに近
い位置が収縮して角変形を起こそうとしてもその変形の
大きな抵抗となる。よって溶接熱履歴に伴う温度の上昇
に応じて、降伏応力の低下がＮｂ、Ｍｏの複合添加によ
る析出強化で抑制されれば溶接角変形を抑制することが
可能である。
て述べる。鋼板の溶接変形を防止するためには溶接熱履
歴に伴う角変形と溶接残留応力形成後の座屈変形を防止
する必要がある。そのために溶接前に引張り応力を付与
するなどの改善は従来からも行われてきた。しかし、鋼
材面から溶接歪みを低減する試みは成功していない。一
般的に、溶接時は溶接ビードに近い位置は高温にさらさ
れるため熱応力が鋼板の降伏応力をただちに越えて塑性
変形が進む。一般にこの部分は収縮変形する。一方で溶
接ビードから離れた位置では鋼板温度があまり上昇しな
いため溶接ビードに近い位置よりかなり遅れて熱応力が
降伏応力を越える。ここで溶接ビードから離れた位置が
溶接熱履歴中に十分に遅く降伏すれば、溶接ビードに近
い位置が収縮して角変形を起こそうとしてもその変形の
大きな抵抗となる。よって溶接熱履歴に伴う温度の上昇
に応じて、降伏応力の低下がＮｂ、Ｍｏの複合添加によ
る析出強化で抑制されれば溶接角変形を抑制することが
可能である。
【００２２】一方で溶接終了後温度が室温まで低下した
時点での溶接残留応力は室温での降伏応力となっている
ため、室温での降伏応力があまり大きいと残留応力によ
り熱座屈を生じて溶接角変形とは別の溶接変形が生じて
しまう。よって最終的な溶接変形を抑制するためには室
温での降伏応力が過大になることを避けることと、溶接
熱履歴中の高温域での降伏応力の低下量を減少させるこ
とをうまくバランスさせる必要がある。室温での降伏応
力の上限は高温域での降伏応力とのバランスで決まるた
め一律に規定できないが、目安として３６ｋｇｆ／ｍｍ
2 以下が好ましい。金属組織はフェライトでベイナイ
ト、マルテンサイト等の低温変態組織は面積率で３０％
未満に抑える必要がある。
時点での溶接残留応力は室温での降伏応力となっている
ため、室温での降伏応力があまり大きいと残留応力によ
り熱座屈を生じて溶接角変形とは別の溶接変形が生じて
しまう。よって最終的な溶接変形を抑制するためには室
温での降伏応力が過大になることを避けることと、溶接
熱履歴中の高温域での降伏応力の低下量を減少させるこ
とをうまくバランスさせる必要がある。室温での降伏応
力の上限は高温域での降伏応力とのバランスで決まるた
め一律に規定できないが、目安として３６ｋｇｆ／ｍｍ
2 以下が好ましい。金属組織はフェライトでベイナイ
ト、マルテンサイト等の低温変態組織は面積率で３０％
未満に抑える必要がある。
【００２３】次に溶接材料の成分規定理由を述べる。通
常のアーク溶接法の冷却速度の範囲においてＡｒ3 変態
点温度Ｔは大略前記の（１）式によって予測可能であ
る。この式から明確なようにγフォーマであるＮｉ、Ｍ
ｎ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃを所定量添加してＡｒ3 変態点を低
下させることが可能である。一般に変態点温度が低いほ
ど変態膨張量が大きくなり、冷却時の収縮によって発生
する溶接残留変形を緩和することになることから、変態
膨張量の増大が溶接変形の低減に寄与することが考えら
れる。しかし過冷オーステナイトの変態はベイナイト組
織の出現等から単純に変態膨張量と明確な対応を示さ
ず、従ってここではＡｒ3 変態点温度に着目した。
常のアーク溶接法の冷却速度の範囲においてＡｒ3 変態
点温度Ｔは大略前記の（１）式によって予測可能であ
る。この式から明確なようにγフォーマであるＮｉ、Ｍ
ｎ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃを所定量添加してＡｒ3 変態点を低
下させることが可能である。一般に変態点温度が低いほ
ど変態膨張量が大きくなり、冷却時の収縮によって発生
する溶接残留変形を緩和することになることから、変態
膨張量の増大が溶接変形の低減に寄与することが考えら
れる。しかし過冷オーステナイトの変態はベイナイト組
織の出現等から単純に変態膨張量と明確な対応を示さ
ず、従ってここではＡｒ3 変態点温度に着目した。
【００２４】一方、Ｔ形すみ肉溶接継手部に発生する角
変形量は図１に示すように、溶接材料のＡｒ3 変態点温
度と明瞭な関係があり、変態点温度が低い値であるほど
発生する角変形量が小さな値であることを見いだした。
この事実は変態点温度が低くなることにより、変態膨張
量が大きくなり、凝固に伴う収縮をある程度解消するた
めであると思われる。さらにγフォーマであるＮｉ、Ｍ
ｎ、Ｃｕ、Ｃの成分系に加えてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの
元素を含有する場合には（１）式によって与えられる相
変態温度Ｔの値が後者を含まない場合と比較して若干高
い値であっても、発生する角変形量が小さいことを見い
だした。この事実はＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素がいず
れも変態が生じる温度で機械的強度を増加することによ
り、変形を拘束するためのものであると考えられる。溶
接変形によって例えば圧縮荷重に対する座屈強度が低下
することや、継手製作上の寸法精度等の検討から、上述
した変形矯正作業を必要としない角変形量の限界値を与
える変態点温度をＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素添加の影
響を考慮した結果得られた関係式が（２）式で表され
る。 Ｔ＜６２０ ・・・（２）
変形量は図１に示すように、溶接材料のＡｒ3 変態点温
度と明瞭な関係があり、変態点温度が低い値であるほど
発生する角変形量が小さな値であることを見いだした。
この事実は変態点温度が低くなることにより、変態膨張
量が大きくなり、凝固に伴う収縮をある程度解消するた
めであると思われる。さらにγフォーマであるＮｉ、Ｍ
ｎ、Ｃｕ、Ｃの成分系に加えてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの
元素を含有する場合には（１）式によって与えられる相
変態温度Ｔの値が後者を含まない場合と比較して若干高
い値であっても、発生する角変形量が小さいことを見い
だした。この事実はＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素がいず
れも変態が生じる温度で機械的強度を増加することによ
り、変形を拘束するためのものであると考えられる。溶
接変形によって例えば圧縮荷重に対する座屈強度が低下
することや、継手製作上の寸法精度等の検討から、上述
した変形矯正作業を必要としない角変形量の限界値を与
える変態点温度をＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素添加の影
響を考慮した結果得られた関係式が（２）式で表され
る。 Ｔ＜６２０ ・・・（２）
【００２５】以下に本発明における溶接ワイヤの成分元
素の特定値とその添加量について説明する（元素添加量
の値はワイヤ全重量に対する重量％である）。Ｃは変態
点低下の効果があり、強度の点からも０．０３％以上が
必要である。しかし、過度の添加は溶接金属部の高温割
れ感受性の増大と靱性低下につながるために、上限を
０．１５％とし、好ましくは０．０９％以下とする。Ｓ
ｉは溶接金属中の酸素量を低減するとともに、ビード形
状を改善する効果があり少なくとも０．２％以上必要で
ある。しかし過度の添加は溶接金属の靱性を低下させる
ので上限を１．０％とする。
素の特定値とその添加量について説明する（元素添加量
の値はワイヤ全重量に対する重量％である）。Ｃは変態
点低下の効果があり、強度の点からも０．０３％以上が
必要である。しかし、過度の添加は溶接金属部の高温割
れ感受性の増大と靱性低下につながるために、上限を
０．１５％とし、好ましくは０．０９％以下とする。Ｓ
ｉは溶接金属中の酸素量を低減するとともに、ビード形
状を改善する効果があり少なくとも０．２％以上必要で
ある。しかし過度の添加は溶接金属の靱性を低下させる
ので上限を１．０％とする。
【００２６】Ｍｎは変態点低下の効果が大きく、Ｎｉの
補助として少なくとも０．３％以上、好ましくは０．８
％以上添加する必要がある。過度な添加は溶接金属の高
温割れ感受性の増大と靱性低下につながるために、上限
を３．０％とする必要がある。Ｎｉは代表的なγフォー
マであり、変態点低下の効果が大きい。少なくとも０．
２％以上添加する必要がある。添加量が多すぎる場合に
はコスト上昇となることにより、上限は９．０％とする
が、例えば海洋構造物において、電気的に溶接金属部が
貴になりすぎ、局部電池を形成して溶接熱影響部が選択
的に腐食されることになるので好ましくは上限を５．０
％とするのが良い。
補助として少なくとも０．３％以上、好ましくは０．８
％以上添加する必要がある。過度な添加は溶接金属の高
温割れ感受性の増大と靱性低下につながるために、上限
を３．０％とする必要がある。Ｎｉは代表的なγフォー
マであり、変態点低下の効果が大きい。少なくとも０．
２％以上添加する必要がある。添加量が多すぎる場合に
はコスト上昇となることにより、上限は９．０％とする
が、例えば海洋構造物において、電気的に溶接金属部が
貴になりすぎ、局部電池を形成して溶接熱影響部が選択
的に腐食されることになるので好ましくは上限を５．０
％とするのが良い。
【００２７】以上の元素は変態点を低下させることに効
果がある元素であり、これに加えて変態が生じる温度域
での強度を増加するものとして以下の元素を含むもので
ある。Ｃｕについても変態点低下の効果があるために
０．１％以上添加する必要がある。過度な添加は溶接金
属の靱性低下につながるために、上限を１．５％とす
る。Ｃｒによる強度増加の効果が生じるために０．１％
以上の添加が必要である。添加量が多すぎる場合には常
温強度及び硬度が増加して靱性が劣化し、さらに溶接性
も低下するので、上限を３．０％とする。
果がある元素であり、これに加えて変態が生じる温度域
での強度を増加するものとして以下の元素を含むもので
ある。Ｃｕについても変態点低下の効果があるために
０．１％以上添加する必要がある。過度な添加は溶接金
属の靱性低下につながるために、上限を１．５％とす
る。Ｃｒによる強度増加の効果が生じるために０．１％
以上の添加が必要である。添加量が多すぎる場合には常
温強度及び硬度が増加して靱性が劣化し、さらに溶接性
も低下するので、上限を３．０％とする。
【００２８】Ｍｏについては強度の点から０．１％以上
の添加が必要である。変態温度を上昇させる効果が大き
いことから、上限を２．０％とする。Ｖについても０．
１％以上の添加で強度上昇の効果がある。過大な添加は
常温での強度・硬度の上昇によって靱性が劣化し、変態
温度を上昇させることになるので、上限を０．７％とす
る。Ｎｂについても０．０１％以上の添加で強度上昇の
効果がある。過大な添加は常温強度及び硬度の上昇をも
たらすので、上限を０．５％とするが、さらに靱性劣化
を防止するためには０．０５％以下とすることが望まし
い。
の添加が必要である。変態温度を上昇させる効果が大き
いことから、上限を２．０％とする。Ｖについても０．
１％以上の添加で強度上昇の効果がある。過大な添加は
常温での強度・硬度の上昇によって靱性が劣化し、変態
温度を上昇させることになるので、上限を０．７％とす
る。Ｎｂについても０．０１％以上の添加で強度上昇の
効果がある。過大な添加は常温強度及び硬度の上昇をも
たらすので、上限を０．５％とするが、さらに靱性劣化
を防止するためには０．０５％以下とすることが望まし
い。
【００２９】以上が溶接時に発生する角変形量を低減さ
せる手段であるが、本発明者らはさらに溶接後の仕上が
りビード形状を改善すること（利用分野の拡大）を考
え、スラグ剤成分についても検討した。その結果、スラ
グ生成剤の利用は溶接後のビード形状を改善できるとと
もに、溶接時に発生するスパッター量を大幅に減少でき
ることが可能となった。
せる手段であるが、本発明者らはさらに溶接後の仕上が
りビード形状を改善すること（利用分野の拡大）を考
え、スラグ剤成分についても検討した。その結果、スラ
グ生成剤の利用は溶接後のビード形状を改善できるとと
もに、溶接時に発生するスパッター量を大幅に減少でき
ることが可能となった。
【００３０】本発明では上記特性を踏まえ、各成分の含
有率を下記のように定めた。 ＴｉＯ2 ：２．５〜６．５％ ＴｉＯ2 はアークの安定性及びスラグ被包性を高めるう
えでも不可欠の成分であり、２．５％未満ではその効果
が得られない。しかし６．５％を超えるとスラグの粘性
が高くなりすぎてビード形状が悪化し、さらには溶接金
属中に過剰の還元チタンが歩留って機械的性質（特に靱
性）が低下する。
有率を下記のように定めた。 ＴｉＯ2 ：２．５〜６．５％ ＴｉＯ2 はアークの安定性及びスラグ被包性を高めるう
えでも不可欠の成分であり、２．５％未満ではその効果
が得られない。しかし６．５％を超えるとスラグの粘性
が高くなりすぎてビード形状が悪化し、さらには溶接金
属中に過剰の還元チタンが歩留って機械的性質（特に靱
性）が低下する。
【００３１】ＴｉＯ2 以外の酸化物：０．３〜２．５％ ＴｉＯ2 以外の酸化物としては、ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ
3 、ＺｒＯ2 、ＭｎＯ、ＭｇＯ、ＦｅＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 等
が挙げられるがこれらは、スラグの粘性を調整するとと
もにビード外観、形状を良くするほか、全姿勢溶接性を
良好にする。０．３％未満ではこれらの効果を有効に発
揮することができない反面多すぎると溶融スラグの粘性
が著しく低下して溶接作業性が極端に悪化するので２．
５％以下にとどめるべきである。さらに本発明者らはビ
ード形状の改善のみにとどまらず、さらなる高能率化を
考え、溶着速度の向上についても検討した。その結果、
鉄粉の利用は溶接後のビード形状を改善し、溶接時に発
生するスパッター量を減少できるとともに溶着速度を大
幅に向上することが可能となった。
3 、ＺｒＯ2 、ＭｎＯ、ＭｇＯ、ＦｅＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 等
が挙げられるがこれらは、スラグの粘性を調整するとと
もにビード外観、形状を良くするほか、全姿勢溶接性を
良好にする。０．３％未満ではこれらの効果を有効に発
揮することができない反面多すぎると溶融スラグの粘性
が著しく低下して溶接作業性が極端に悪化するので２．
５％以下にとどめるべきである。さらに本発明者らはビ
ード形状の改善のみにとどまらず、さらなる高能率化を
考え、溶着速度の向上についても検討した。その結果、
鉄粉の利用は溶接後のビード形状を改善し、溶接時に発
生するスパッター量を減少できるとともに溶着速度を大
幅に向上することが可能となった。
【００３２】本発明では上記特性を踏まえ、各成分の含
有率を下記のように定めた。 鉄粉：４．０〜１２．０％ 金属粉系フラックス入りワイヤの特徴である溶接能率向
上効果を十分達成させるためには鉄粉は４．０％以上添
加する必要がある。４．０％未満ではワイヤの溶着速度
が遅くなり、溶接能率が低下する。一方１２．０％を超
えるとフラックス中の他の成分、例えばスラグ形成剤、
脱酸剤、合金剤などの絶対量が不足してビード形状が劣
化したり、所定の強度が得られない。従って鉄粉は、
４．０〜１２．０％の範囲とする。
有率を下記のように定めた。 鉄粉：４．０〜１２．０％ 金属粉系フラックス入りワイヤの特徴である溶接能率向
上効果を十分達成させるためには鉄粉は４．０％以上添
加する必要がある。４．０％未満ではワイヤの溶着速度
が遅くなり、溶接能率が低下する。一方１２．０％を超
えるとフラックス中の他の成分、例えばスラグ形成剤、
脱酸剤、合金剤などの絶対量が不足してビード形状が劣
化したり、所定の強度が得られない。従って鉄粉は、
４．０〜１２．０％の範囲とする。
【００３３】アーク安定剤：０．０５〜１．１％ 鉄粉を主体とする本発明ワイヤにおいては、アークを安
定化してスパッタ発生量を低減させるために添加が必須
である。アーク安定剤が０．０５％未満では、アーク安
定剤としての効果が得られない。一方１．１％を超える
と逆にアーク長が極端に長くなり溶滴移行性を妨げるた
めスパッタが多発する。従ってアーク安定剤は０．０５
〜１．１％の範囲とする。なおここでいうアーク安定剤
とはＬｉ、Ｎａ、Ｋ等のアルカリ金属及びその化合物が
挙げられる。
定化してスパッタ発生量を低減させるために添加が必須
である。アーク安定剤が０．０５％未満では、アーク安
定剤としての効果が得られない。一方１．１％を超える
と逆にアーク長が極端に長くなり溶滴移行性を妨げるた
めスパッタが多発する。従ってアーク安定剤は０．０５
〜１．１％の範囲とする。なおここでいうアーク安定剤
とはＬｉ、Ｎａ、Ｋ等のアルカリ金属及びその化合物が
挙げられる。
【００３４】スラグ形成剤：０．３〜３．５％ スラグ形成剤は、ビード形状を改善するために溶着速度
の低下をきたさない範囲で添加する必要がある。０．３
％未満では、ビード形状改善効果は認められず、３．５
％を超えるとスラグ量が増大してスラグ巻込み等の欠陥
を生じたり溶接能率が低下する。従って、アーク安定剤
を除くスラグ形成剤は、０．３〜３．５％とする。なお
スラグ形成剤としては、ＴｉＯ2 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ
2 、Ａｌ2Ｏ3 、ＭｎＯ、ＭｇＯ等の酸化物、ＣａＦ
2 、ＢａＦ2 、ＭｇＦ2 、ＬｉＦ等の弗化物及びＣａＣ
Ｏ3 、ＢａＣＯ3 等の炭酸塩が使用できる。
の低下をきたさない範囲で添加する必要がある。０．３
％未満では、ビード形状改善効果は認められず、３．５
％を超えるとスラグ量が増大してスラグ巻込み等の欠陥
を生じたり溶接能率が低下する。従って、アーク安定剤
を除くスラグ形成剤は、０．３〜３．５％とする。なお
スラグ形成剤としては、ＴｉＯ2 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ
2 、Ａｌ2Ｏ3 、ＭｎＯ、ＭｇＯ等の酸化物、ＣａＦ
2 、ＢａＦ2 、ＭｇＦ2 、ＬｉＦ等の弗化物及びＣａＣ
Ｏ3 、ＢａＣＯ3 等の炭酸塩が使用できる。
【００３５】これに加えて、本発明に係るワイヤのフラ
ックス充填率は鉄粉を用いるか否かに拘わらず、４〜２
０％とすることが望ましい。その理由は、充填率が２０
％を超えると伸線時に断線トラブルが多発し生産性が悪
くなるからであり、また４％より少なくなるとアークの
安定性が損なわれるからである。
ックス充填率は鉄粉を用いるか否かに拘わらず、４〜２
０％とすることが望ましい。その理由は、充填率が２０
％を超えると伸線時に断線トラブルが多発し生産性が悪
くなるからであり、また４％より少なくなるとアークの
安定性が損なわれるからである。
【００３６】ワイヤの断面形状には何等の制限もなく２
ｍｍ以下の細径の場合は比較的単純な円筒状のものが一
般的である。また、シームレスワイヤにおいては表面に
Ｃｕ等のメッキ処理を施すことも有効である。以上に述
べた鋼材と溶接材料を用いても、板厚をＨ（ｃｍ）、溶
接入熱をＱ／（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2 が１３
×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）を超えると変形量低減効果が発
揮されないのでＱ／Ｈ2 は１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）
以下とする必要がある。
ｍｍ以下の細径の場合は比較的単純な円筒状のものが一
般的である。また、シームレスワイヤにおいては表面に
Ｃｕ等のメッキ処理を施すことも有効である。以上に述
べた鋼材と溶接材料を用いても、板厚をＨ（ｃｍ）、溶
接入熱をＱ／（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2 が１３
×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）を超えると変形量低減効果が発
揮されないのでＱ／Ｈ2 は１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）
以下とする必要がある。
【００３７】
【実施例】表１に実験に使用した本発明の鋼板成分と比
較鋼の成分を示し、表２に実験に使用した本発明のワイ
ヤと比較ワイヤの成分を示す。鋼材には６ｍｍの板厚を
使用し、溶接ワイヤ径はいずれも１．２ｍｍを使用し
た。これらの鋼板と溶接ワイヤを用い、図２に示すＴ形
すみ肉溶接試験体を製作するために、表３に示す溶接条
件で両側１パス溶接した。なお図中１，２はすみ肉溶接
される母材を、３（２個所）は拘束部分を、４（４個
所）は仮付溶接部分を示す。
較鋼の成分を示し、表２に実験に使用した本発明のワイ
ヤと比較ワイヤの成分を示す。鋼材には６ｍｍの板厚を
使用し、溶接ワイヤ径はいずれも１．２ｍｍを使用し
た。これらの鋼板と溶接ワイヤを用い、図２に示すＴ形
すみ肉溶接試験体を製作するために、表３に示す溶接条
件で両側１パス溶接した。なお図中１，２はすみ肉溶接
される母材を、３（２個所）は拘束部分を、４（４個
所）は仮付溶接部分を示す。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】溶接終了後、角変形量δを測定したのち、
溶接金属の縦断面を観察し溶接金属の割れの有無および
ビード形状を判定した。総合評価として、角変形量δの
大きさとして図３に示されるｗとｄの値を用いて（３）
式で計算されるδの値が１．２×１０-2ラジアン未満で
かつ割れの発生が見られないこと、およびビード形状、
外観の優れているものは合格、それ以外は不合格とし
た。 δ＝０．５ｓｉｎ-1（２ｄ／ｗ）・・・・（３）
溶接金属の縦断面を観察し溶接金属の割れの有無および
ビード形状を判定した。総合評価として、角変形量δの
大きさとして図３に示されるｗとｄの値を用いて（３）
式で計算されるδの値が１．２×１０-2ラジアン未満で
かつ割れの発生が見られないこと、およびビード形状、
外観の優れているものは合格、それ以外は不合格とし
た。 δ＝０．５ｓｉｎ-1（２ｄ／ｗ）・・・・（３）
【００４２】表４に試験結果を示す。表４で明らかなよ
うに本発明の条件で溶接した継手は、すべて角変形量が
少なく、割れ発生も無くかつビード形状、外観も良好で
あるのに対して、本発明の条件からはずれたものは何ら
かの不都合が生じている。さらに、シールドガス組成に
ついては、Ａｒ−ＣＯ2 混合ガスに変更して使用しても
本発明の特性は、なんら影響を受けることはなく、角変
形量は良好な性能が得られる。
うに本発明の条件で溶接した継手は、すべて角変形量が
少なく、割れ発生も無くかつビード形状、外観も良好で
あるのに対して、本発明の条件からはずれたものは何ら
かの不都合が生じている。さらに、シールドガス組成に
ついては、Ａｒ−ＣＯ2 混合ガスに変更して使用しても
本発明の特性は、なんら影響を受けることはなく、角変
形量は良好な性能が得られる。
【００４３】
【表４】
【００４４】
【発明の効果】鋼構造物の製作において溶接継手は必須
の技術要素であるが、溶接変形の防止とその矯正技術は
経験的に得られるものであることが多い。昨今、鋼構造
物の設計の合理化や美観等の観点から溶接変形低減技術
が求められていると同時に、熟練溶接工の不足や溶接工
程の自動化の点からも発生する変形が少ない溶接材料を
供給することが望まれていた。本発明は継手部の諸特性
を損なうことなく、自動及び半自動の溶接工程において
溶接変形が少ない溶接方法を提供することであり、上述
した技術的要求の背景から意義の大きな発明である。経
済的に問題ない範囲で変形矯正のための作業が省略可能
となるうえに上述した付加価値を実現することが可能で
あるという顕著な効果がある。
の技術要素であるが、溶接変形の防止とその矯正技術は
経験的に得られるものであることが多い。昨今、鋼構造
物の設計の合理化や美観等の観点から溶接変形低減技術
が求められていると同時に、熟練溶接工の不足や溶接工
程の自動化の点からも発生する変形が少ない溶接材料を
供給することが望まれていた。本発明は継手部の諸特性
を損なうことなく、自動及び半自動の溶接工程において
溶接変形が少ない溶接方法を提供することであり、上述
した技術的要求の背景から意義の大きな発明である。経
済的に問題ない範囲で変形矯正のための作業が省略可能
となるうえに上述した付加価値を実現することが可能で
あるという顕著な効果がある。
【図１】変態点温度と角変形量の関係を示すグラフ
【図２】Ｔ字すみ肉溶接継手の概略を示す図
【図３】角変形量δの定義を説明する図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｂ 38/12 38/12 (72)発明者 糟谷 正 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社 技術開発本部内 (56)参考文献 特開 平４−22596（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−22597（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−358019（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−300092（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−161119（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−120221（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−9619（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 9/173 B23K 35/30 320 B23K 35/362 B23K 35/365 B23K 35/368 C22C 38/00 301 C22C 38/12
Claims (9)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０２〜０．２５％、 Ｓｉ：０．０１〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ａｌ：０．００３〜０．１０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．２５％、 残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼板をガスシール
ドアーク溶接する際に、ワイヤ全重量に対して、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．３〜３．０％、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．１〜１．５％、 Ｃｒ：０．１〜３．０％、 Ｍｏ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．１〜０．７％ Ｎｂ：０．０１〜０．５０％、 のうちのいずれか１種または２種以上を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避不純物からなり、かつワイヤ中に占める
各元素の重量％により（１）式で定まるパラメータＴが
６２０未満であるワイヤを用い、さらに、板厚をＨ（ｃ
ｍ）、溶接入熱をＱ（Ｊ／ｃｍ）としたときにＱ／Ｈ2
が１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）以下であることを特徴と
する溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方法。 Ｔ＝６３０−４７６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ −２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ ・・・（１） - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０２〜０．２５％、 Ｓｉ：０．０１〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ａｌ：０．００３〜０．１０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．２５％、 残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼板をガスシール
ドアーク溶接する際に、鋼製外皮にワイヤ全重量に対し
て、 ＴｉＯ2 ：２．５〜６．５％、 ＴｉＯ2 以外の酸化物：０．３〜２．５％、 を含有するチタニヤ系フラックスを充填したマグ溶接フ
ラックス入りワイヤであって、ワイヤ全重量に対して、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．３〜３．０％、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．１〜１．５％、 Ｃｒ：０．１〜３．０％、 Ｍｏ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．１〜０．７％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５０％、 のうちのいずれか１種または２種以上を含有し、かつワ
イヤ中に占める各元素の重量％により、（１）式で定ま
るパラメータＴが６２０未満であるワイヤを用いかつ、
板厚をＨ（ｃｍ）、溶接入熱をＱ（Ｊ／ｃｍ）としたと
きにＱ／Ｈ2 が１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）以下である
ことを特徴とする溶接変形の少ないガスシールドアーク
溶接方法。 Ｔ＝６３０−４７６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ −２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ ・・・（１） - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０２〜０．２５％、 Ｓｉ：０．０１〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ａｌ：０．００３〜０．１０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．２５％、 残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼板をガスシール
ドアーク溶接する際に、鋼製外皮にワイヤ全重量に対し
て、 鉄 粉 ：４．０〜１２．０
％、 アーク安定剤 ：０．０５〜１．１
％、 アーク安定剤以外のスラグ形成剤：０．３〜３．５％、 を含有する金属粉系フラックスを充填してなるマグ溶接
フラックス入りワイヤであって、鋼製外皮と充填フラッ
クスの一方又は両方においてワイヤ全重量に対して、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．３〜３．０％、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．１〜１．５％、 Ｃｒ：０．１〜３．０％、 Ｍｏ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．１〜０．７％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５０％、 のうちのいずれか１種または２種以上を含有し、かつワ
イヤ中に占める各元素の重量％により、（１）式で定ま
るパラメータＴが６２０未満であるワイヤを用いかつ、
板厚をＨ（ｃｍ）、溶接入熱をＱ（Ｊ／ｃｍ）としたと
きにＱ／Ｈ2 が１３×１０3 （Ｊ／ｃｍ3 ）以下である
ことを特徴とする溶接変形の少ないガスシールドアーク
溶接方法。 Ｔ＝６３０−４７６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ −２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ ・・・（１） - 【請求項４】 ワイヤ全重量に対してさらにＮｉを０．
２％〜９％含有することを特徴とする請求項１〜３のい
ずれか１項に記載の溶接変形の少ないガスシールドアー
ク溶接方法。 - 【請求項５】 鋼板に重量％でさらにＴｉを０．００１
％〜０．１％含有することを特徴とする請求項１〜４の
いずれか１項に記載の溶接変形の少ないガスシールドア
ーク溶接方法。 - 【請求項６】 鋼板に重量％でさらに、 Ｃｕ：０．０５〜１．５％、 Ｎｉ：０．０５〜１．５％、 Ｃｒ：０．０５〜１．５％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、 Ｗ ：０．０５〜０．５％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１〜５のいずれか１項に記載の溶接変形の少ないガス
シールドアーク溶接方法。 - 【請求項７】 鋼板に重量％でさらに、 Ｖ：０．００２〜０．１０％、 を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか１
項に記載の溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方
法。 - 【請求項８】鋼板に重量％でさらに、 Ｂ：０．０００２〜０．００２５％、 を含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか１
項に記載の溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方
法。 - 【請求項９】鋼板に重量％でさらに、 Ｒｅｍ：０．００２〜０．１０％、 Ｃａ ：０．０００３〜０．００４０％、 の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
〜８のいずれか１項に記載の溶接変形の少ないガスシー
ルドアーク溶接方法。
Priority Applications (7)
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|---|---|---|---|
| JP27732293A JP2942450B2 (ja) | 1993-10-12 | 1993-10-12 | 溶接変形の少ないガスシールドアーク溶接方法 |
| EP94927075A EP0786533B1 (en) | 1993-09-20 | 1994-09-20 | Steel plate having low welding strain and good bending workability by linear heating and method for producing the same, and welding material and method for producing the same |
| KR1019960701446A KR100209273B1 (ko) | 1993-09-20 | 1994-09-20 | 용접 변형이 적고 선상가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판 및 그 제조방법 |
| US08/604,971 US5718776A (en) | 1993-09-20 | 1994-09-20 | Steel plate less susceptible to welding distortion and highly bendable by lineal heating, process for producing said steel plate, welding material, and welding method using said welding material |
| DE69424573T DE69424573T2 (de) | 1993-09-20 | 1994-09-20 | Stahlplatte mit niedriger schweissspannung und guter biegbarkeit bei linearer aufheizung, herstellungsverfahren, schweissmaterial und dessen herstellungsverfahren |
| PCT/JP1994/001549 WO1995008655A1 (fr) | 1993-09-20 | 1994-09-20 | Plaque d'acier presentant de faibles contraintes de soudage et de bonnes aptitudes au pliage par chauffe lineaire, procede de production de cette plaque, matiere de soudage et procede de production de cette matiere |
| KR1019997003747A KR100269098B1 (ko) | 1993-09-20 | 1999-02-04 | 용접재료 및 그 용접방법 |
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|---|---|---|---|
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| JP2942450B2 true JP2942450B2 (ja) | 1999-08-30 |
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Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5416605B2 (ja) * | 2010-02-02 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入りワイヤ |
| CN113878220B (zh) * | 2021-08-27 | 2023-03-28 | 合肥工业大学 | 一种钨和钢层状金属复合材料及其扩散连接方法 |
-
1993
- 1993-10-12 JP JP27732293A patent/JP2942450B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH07108375A (ja) | 1995-04-25 |
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