KR20150013697A

KR20150013697A - 강대의 연속 어닐링로, 강대의 연속 어닐링 방법, 연속 용융 아연 도금 설비 및 용융 아연 도금 강대의 제조 방법

Info

Publication number: KR20150013697A
Application number: KR1020147034121A
Authority: KR
Inventors: 히데유키 다카하시
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2012-05-24
Filing date: 2013-05-20
Publication date: 2015-02-05
Also published as: WO2013175757A1; EP2857532A1; CN104334753B; US9388484B2; US20160290721A1; CN104334753A; EP2857532B1; KR101614238B1; JP2013245362A; US9759491B2; EP2857532A4; US20150140218A1; JP5505461B2

Abstract

노 내 분위기의 이슬점을 정상 조업에 적합한 레벨까지 신속하게 저감시킬 수 있고, 픽업 결함의 발생, 노벽 손상의 문제가 적은 저이슬점의 분위기를 안정적으로 얻을 수 있는 연속 어닐링로와 이 어닐링로를 사용한 강대의 연속 어닐링 방법을 제공한다.
노 내 가스의 일부를 흡인하여 노 밖에 형성한 탈산소 장치와 제습 장치를 갖는 리파이너에 도입하여 가스 중의 산소와 수분을 제거해서 이슬점을 저하시키고, 이슬점을 저하시킨 가스를 노 내로 되돌리도록 한 종형 어닐링로로서, 노 내로부터 리파이너로의 가스 흡인구를, 가열대 하부의 강대 도입부로부터 연직 방향 거리가 6 m 이하이고 또한 노 길이 방향 거리가 3 m 이하인 노 입측 근방에 적어도 1 군데 형성하는 것을 특징으로 하는 강대의 연속 어닐링로.

Description

강대의 연속 어닐링로, 강대의 연속 어닐링 방법, 연속 용융 아연 도금 설비 및 용융 아연 도금 강대의 제조 방법{STEEL STRIP CONTINUOUS ANNEALING FURNACE, STEEL STRIP CONTINUOUS ANNEALING METHOD, CONTINUOUS HOT-DIP GALVANIZATION EQUIPMENT, AND PRODUCTION METHOD FOR HOT-DIP GALVANIZED STEEL STRIP}

본 발명은, 강대의 연속 어닐링로, 강대의 연속 어닐링 방법, 연속 용융 아연 도금 설비 및 용융 아연 도금 강대의 제조 방법에 관한 것이다.

종래, 강대를 어닐링하는 연속 어닐링로에 있어서는, 노의 대기 개방 후의 시동 (始動) 시나 노 내 분위기에 대기가 침입한 경우 등에 노 내의 수분이나 산소 농도를 저감시키기 위해, 노 내 온도를 상승시켜서 노 내의 수분을 기화시키고, 이것과 거의 동시에 불활성 가스 등의 비산화성 가스를 노 내 분위기의 치환 가스로서 노 내에 공급하고, 동시에 노 내의 가스를 배기함으로써 노 내 분위기를 비산화성 가스로 치환하는 방법이 널리 실시되고 있다.

그러나 이와 같은 종래의 방법은, 노 내 분위기 중의 수분이나 산소 농도를 정상 조업에 적합한 소정의 레벨까지 저하시키는 데에 긴 시간을 필요로 하고, 그 동안 조업을 할 수 없기 때문에 생산성을 현저하게 저하시키는 문제가 있다.

또한 최근, 자동차, 가전, 건축재 등의 분야에 있어서, 구조물의 경량화 등에 기여 가능한 고장력강 (하이텐실 스틸) 의 수요가 높아지고 있다. 이 하이텐실 스틸의 기술에서는, 강 중에 Si 를 첨가하면 구멍 확장성이 양호한 고장력 강대를 제조할 수 있는 가능성이 개시되어 있다. 또 이 하이텐실 스틸의 기술에서는, Si 나 Al 를 함유하면 잔류 γ 가 형성되기 쉬워 연성이 양호한 강대를 제공할 수 있는 가능성이 개시되어 있다.

그러나, 고강도 냉연 강대에 있어서, Si, Mn 등의 산화 용이성 원소를 함유하고 있으면, 어닐링 중에 이들 산화 용이성 원소가 강대 표면에 농화되어 Si, Mn 등의 산화물이 형성되고, 그 결과 외관 불량이나 인산염 처리 등의 화성 (化成) 처리성 불량이 되는 문제가 있다.

용융 아연 도금 강대의 경우, 강대가 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소를 함유하고 있으면, 어닐링 중에 이들 산화 용이성 원소가 강대 표면에 농화되어 Si, Mn 등의 산화물이 형성되고, 그 결과 도금성을 저해하여 비 (非) 도금 결함을 발생시키거나, 도금 후의 합금화 처리시에 합금화 속도를 저하시키거나 하는 문제가 있다. 그 중에서도 Si 는, 강대 표면에 SiO₂ 의 산화막이 형성되면, 강대와 용융 도금 금속의 젖음성을 현저하게 저하시키며, 또, 합금화 처리시에 SiO₂ 산화막이 지철과 도금 금속의 확산의 장벽이 된다. 이 때문에 Si 는, 도금성, 합금화 처리성 저해의 문제가 특히 발생하기 쉽다.

이 문제를 방지하는 방법으로서, 어닐링 분위기 중의 산소 포텐셜을 제어하는 방법을 생각할 수 있다.

산소 포텐셜을 올리는 방법으로서, 예를 들어 특허문헌 1 에 가열대 후단에서부터 균열대의 이슬점을 -30 ℃ 이상의 고 (高) 이슬점으로 제어하는 방법이 개시되어 있다. 이 수법은, 어느 정도 효과를 기대할 수 있으며, 또한 고이슬점에 대한 제어도 공업적으로 용이하다는 이점이 있다. 그러나 이 수법은, 고이슬점 하에서 조업하는 것이 바람직하지 않은 강종 (예를 들어 Ti 계-IF 강) 의 제조를 간이하게 실시할 수 없다는 결점이 있다. 이것은, 일단 고이슬점으로 한 어닐링 분위기를 저이슬점으로 하기에는 매우 긴 시간이 걸리기 때문이다. 또한 이 수법은, 노 내 분위기를 산화성으로 하기 때문에, 제어를 잘못하면 노 내 롤에 산화물이 부착되어 픽업 결함이 발생하는 문제나, 노벽 손상의 문제가 있다.

별도의 수법으로서 저산소 포텐셜로 하는 수법을 생각할 수 있다. 그러나 Si, Mn 등은 매우 산화되기 쉽기 때문에, CGL (연속 용융 아연 도금 라인)·CAL (연속 어닐링 라인) 에 배치되는 대형의 연속 어닐링로에 있어서는, Si, Mn 등의 산화를 억제하는 작용이 우수한 -40 ℃ 이하의 저이슬점의 분위기를 안정적으로 얻기는 매우 곤란한 것으로 생각되어 왔다.

저이슬점의 어닐링 분위기를 효율적으로 얻는 기술이, 예를 들어 특허문헌 2, 특허문헌 3 에 개시되어 있다. 이들 기술은, 1 패스 종형로 (縱型爐) 의 비교적 소규모 노에 대한 기술로서, CGL·CAL 과 같은 다 (多) 패스 종형로에 대한 적용이 고려되어 있지 않다. 이 때문에, 이들 기술에서는 효율적으로 이슬점을 저하시킬 수 없을 위험성이 매우 높다.

WO2007/043273호 공보 일본 특허공보 제2567140호 일본 특허공보 제2567130호

본 발명은, 강대를 연속적으로 열처리하는 정상 조업을 실시하기에 앞서, 또는 정상 조업 중에 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도가 상승했을 때에, 노 내 분위기의 이슬점을 정상 조업에 적합한 레벨까지 신속하게 저감시킬 수 있는 강대의 연속 어닐링로를 제공하는 것을 과제로 한다. 또한, 본 발명은, 픽업 결함의 발생이나 노벽 손상의 문제가 적은 저이슬점의 분위기를 안정적으로 얻을 수 있고, 어닐링시에 강 중의 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소가 강대 표면에 농화되어 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소의 산화물이 형성되는 것을 방지하여, Si 등의 산화 용이성 원소를 함유하는 강대의 어닐링에 적합한 강대의 연속 어닐링로를 제공하는 것을 과제로 한다. 또, 본 발명은, 상기 연속 어닐링로를 사용한 강대의 연속 어닐링 방법을 제공하는 것을 과제로 한다.

또, 본 발명은, 상기 어닐링로를 구비한 연속 용융 아연 도금 설비를 제공하는 것을 과제로 한다. 또, 본 발명은, 상기 어닐링 방법으로 강대를 연속 어닐링한 후 용융 아연 도금을 실시하는 용융 아연 도금 강대의 제조 방법을 제공하는 것을 과제로 한다.

또한, 본 발명은 어닐링로의 가열대와 균열대를 물리적으로 분리하는 격벽의 존재 유무에 상관없이 적용할 수 있는 기술이다.

본 발명자는 다패스를 갖는 대형 종형로 내의 이슬점 분포의 측정이나 그것을 바탕으로 한 유동 (流動) 해석 등을 실시하였다. 그 결과, 본 발명자는, 이하의 지견을 알아내었다.

1) 분위기의 대부분을 차지하는 N₂ 가스에 비하여, 수증기 (H₂O) 는 비중이 가볍기 때문에, 다패스를 갖는 수형 (竪型) 어닐링로에서는, 노 상부가 고이슬점이 되기 쉬운 것,

2) 노 내의 상부에서부터 노 내 가스를 흡인하여 탈산소기와 제습기를 구비한 리파이너에 도입하여 산소 및 수분을 제거해서 이슬점을 저하시키고, 이슬점을 저하시킨 가스를 노 내의 특정부로 되돌림으로써, 노 상부가 고이슬점이 되는 것을 방지하고, 노 내 분위기의 이슬점을 정상 조업에 적합한 소정의 레벨까지 단시간에 감소시킬 수 있는 것, 또, 노 내 분위기를 픽업 결함의 발생이나 노벽 손상의 문제가 적고, 어닐링시에 강 중의 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소가 강대 표면에 농화되어 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소의 산화물이 형성되는 것을 방지할 수 있는 저이슬점의 분위기를 안정적으로 얻을 수 있는 것.

상기 과제를 해결하는 본 발명의 수단은 하기한 바와 같다.

(1) 강대를 상하 방향으로 반송하는 가열대, 균열대 및 냉각대가 이 순서대로 배치되고, 노 밖으로부터 분위기 가스를 노 내에 공급하고, 노 내 가스를 가열대 하부의 강대 도입부로부터 배출하는 것과 함께, 노 내 가스의 일부를 흡인하여 노 밖에 형성한 탈산소 장치와 제습 장치를 갖는 리파이너에 도입하여 가스 중의 산소와 수분을 제거해서 이슬점을 저하시키고, 이슬점을 저하시킨 가스를 노 내로 되돌리도록 구성된 종형 어닐링로로서, 노 내로부터 리파이너로의 가스 흡인구를, 가열대 하부의 강대 도입부로부터 연직 방향 거리가 6 m 이하이고 또한 노 길이 방향 거리가 3 m 이하인 노 입측 근방에 적어도 1 군데 형성하는 것을 특징으로 하는 강대의 연속 어닐링로.

(2) 상기 (1) 에 기재된 강대의 연속 어닐링로를 사용하여 강대를 연속 어닐링할 때에, 상기 노 입측 근방의 흡인구로부터의 가스 흡인량의 상한은, 상기 흡인구로부터 가스 흡인하지 않는 조건에 대하여, 당해 흡인구 근방의 노 내 가스의 이슬점 상승이 3 ℃ 미만이 되도록 제어하는 것을 특징으로 하는 강대의 연속 어닐링 방법.

여기서,「상기 흡인구로부터 가스 흡인하지 않는 조건」이란, 리파이너를 동일 유량으로 가동시켜 상기 흡인구로부터 가스 흡인하지 않는 조건이다.

(3) 상기 (1) 에 기재된 연속 어닐링로의 하류에 용융 아연 도금 설비를 구비하는 것을 특징으로 하는 연속 용융 아연 도금 설비.

(4) 상기 (2) 에 기재된 방법으로 강대를 연속 어닐링한 후, 용융 아연 도금하는 것을 특징으로 하는 용융 아연 도금 강대의 제조 방법.

본 발명에 의하면, 강대를 연속적으로 열처리하는 정상 조업을 실시하기에 앞서, 또는 정상 조업 중에 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도가 상승했을 때에, 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도를 감소하여, 노 내 분위기의 이슬점을 안정적으로 강대 제조가 가능해지는 -30 ℃ 이하까지 저하시키는 시간을 단축하여, 생산성의 저하를 방지할 수 있다.

본 발명에 의하면, 픽업 결함의 발생이나 노벽 손상의 문제가 적고, 또 어닐링시에 강 중의 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소가 강대 표면에 농화되어 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소의 산화물이 형성되는 것을 방지할 수 있는, 이슬점이 -40 ℃ 이하인 저이슬점의 노 내 분위기를 안정적으로 얻을 수 있다. 본 발명에 의하면, Ti 계-IF 강과 같은 고이슬점 하에서 조업하는 것이 바람직하지 않은 강종의 제조를 용이하게 실시할 수 있다.

본 발명에서는, 노 입측의 가열대 하부의 강대 도입부로부터 연직 방향 거리가 6 m 이하이고 또한 노 길이 방향 거리가 3 m 이하인 노 입측 근방에 리파이너로의 가스 흡인구를 형성하고, 그 흡인구로부터의 가스 흡인에 의한 이슬점 상승량을 규정한다. 이와 같이 함으로써, 리파이너 토출 가스를 최대한 유효하게 작용시키는 것이 가능해져, 리파이너 제습 효율을 더욱 향상시킬 수 있다.

도 1 은, 본 발명의 실시형태에 관련된 강대의 연속 어닐링로를 구비하는 연속 용융 아연 도금 라인의 일 구성예를 나타내는 도면이다.
도 2 는, 리파이너로의 가스의 흡인구, 리파이너로부터의 가스의 토출구, 이슬점 검출부의 배치예를 나타내는 도면이다.
도 3 은, 리파이너의 일 구성예를 나타내는 도면이다.
도 4 는, 어닐링로의 이슬점 저하의 트렌드를 나타내는 도면이다.
도 5 는, 노 입측의 시일 방법을 설명하는 도면이다.

강대의 연속 용융 아연 도금 라인은, 도금욕의 상류에 어닐링로를 구비한다. 통상 어닐링로는, 노의 상류에서 하류를 향하여, 가열대, 균열대, 냉각대가 이 순서로 배치되어 있다. 가열대의 상류에 예열대를 구비하는 경우도 있다. 어닐링로와 도금욕은 스나우트를 통해서 접속되고, 가열대로부터 스나우트에 이를 때까지의 노 내는, 환원성 분위기 가스 또는 비산화성 분위기로 유지되고, 가열대, 균열대는, 가열 수단으로서 래디언트 튜브 (RT) 를 사용하여 강대를 간접 가열한다. 환원성 분위기 가스는 통상적으로 H₂-N₂ 가스가 사용되고, 가열대에서 스나우트까지의 노 내의 적절한 장소에 도입된다. 이 라인에 있어서, 강대를 가열대, 균열대에서 소정 온도로 가열 어닐링한 후, 냉각대에서 냉각시키고, 스나우트를 통해서 도금욕에 침지시켜 용융 아연 도금하거나, 또는 추가로 아연 도금의 합금화 처리를 실시한다.

연속 용융 아연 도금 라인은, 노가 스나우트를 통해서 도금욕에 접속되어 있다. 이 때문에, 노 내에 도입된 가스는, 노체 리크 등의 불가피한 것을 제외하면, 노의 입측에서부터 배출되고, 노 내 가스의 흐름은 강대 진행 방향과는 역방향으로, 노의 하류에서 상류를 향한다. 그리고, 분위기의 대부분을 차지하는 N₂ 가스에 비하여, 수증기 (H₂O) 는 비중이 가볍기 때문에, 다패스를 갖는 수형 어닐링로에서는, 노 상부가 고이슬점이 되기 쉽다.

효율적으로 이슬점을 낮추기 위해서는, 노 내 분위기 가스의 정체 (노의 상부, 중간부, 하부에서의 분위기 가스의 정체) 를 발생시키지 않아, 노 상부가 고이슬점이 되는 것을 방지하는 것이 중요하다. 또, 효율적으로 이슬점을 낮추기 위해서는, 이슬점을 상승시키는 물의 발생원을 아는 것도 중요하다. 물의 발생원으로는, 노벽, 강대, 노 입구로부터의 외기 유입, 냉각대나 스나우트로부터의 유입 등을 들 수 있다. RT 나 노벽에 리크 지점이 있으면, 거기도 물의 공급원이 되는 경우가 있다.

도금성에 미치는 이슬점의 영향은 강대 온도가 높으면 높을수록 크고, 산소와의 반응성이 높아지는 강대 온도 700 ℃ 이상의 영역에서 특히 영향이 커진다. 따라서, 온도가 높아지는 가열대 후반부 및 균열대의 이슬점은 도금성에 큰 영향을 미치게 된다. 가열대와 균열대를 물리적으로 분리하는 칸막이 등의 유무에 상관없이, 가열대와 균열대의 전체 영역을 효율적으로 저이슬점화할 필요가 있다.

구체적으로는, 강대를 연속적으로 열처리하는 정상 조업을 실시하기에 앞서, 또는 정상 조업 중에 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도가 상승했을 때에, 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도를 감소시켜, 노 전체의 분위기 이슬점을, 안정적으로 강대 제조가 가능해지는 -30 ℃ 이하까지 저하시키는 시간을 단축할 수 있는 것이 필요하다.

또, 가열대 후반과 균열대는, Si, Mn 등의 산화를 억제하는 작용이 우수한 -40 ℃ 이하까지 이슬점을 낮출 필요가 있다. 이슬점은 도금성의 면에서 보다 낮은 것이 유리하여, 이슬점은 -45 ℃ 이하로 저하시킬 수 있는 것이 바람직하다. 또한 이슬점은 -50 ℃ 이하로 저하시킬 수 있는 것이 더욱 바람직하다.

본 발명은, 분위기 가스의 이슬점을 저하시키기 위해, 노 내의 분위기 가스의 일부를 노 밖에 형성한 탈산소 장치와 제습 장치를 갖는 리파이너에 도입하여 가스 중의 산소와 수분을 제거해서 이슬점을 저하시키고, 이슬점을 저하시킨 가스를 노 내로 되돌리는 것이다. 본 발명은, 그 때, 리파이너에 도입하는 노 내 가스를 유효하게 활용하기 위해, 리파이너로의 가스의 흡인구를 이하의 조건으로 설치·관리한다.

1) 리파이너로의 가스 흡인구를 노 입측 근방 (가열대 하부의 강대 도입부로부터 연직 방향 거리가 6 m 이하이고 또한 노 길이 방향 거리가 3 m 이하인 영역) 에 적어도 1 군데 설치한다. 단 당해 지점으로부터 흡인하는 유량은, 당해 지점의 이슬점이 당해 지점으로부터 흡인하지 않을 때와 비교하여 3 ℃ 이상 상승되지 않도록 상한의 관리를 실시한다.

2) 특별히 규정되지 않지만, 리파이너로부터의 가스의 토출구의 위치는, 효율적으로 이슬점을 저하시키려면 노 입측으로부터 가능한 한 떨어진 위치에 설치하는 것이 바람직하다. 이것은 토출구가 노 입측에 가까우면, 저이슬점 가스가 단시간에 계외로 배출되어 버리기 때문에, 저이슬점 가스를 유효하게 작용시킬 수 없기 때문이다.

노 내의 주요한 물 발생원은, 트러블 등의 특수한 사상이 발생하지 않는 한, a) 노 입측으로부터의 침입, b) 자연 산화막의 환원, c) 노벽으로부터의 물 방출이라고 생각된다. 노 입측에 흡인구를 형성하는 이점으로서 이하가 있다.

(i) 노 입측은 가장 이슬점이 높아지기 쉽기 때문에, 효율적인 제습이 가능해진다.

(ⅱ) 노 입측에 흡인구를 형성함으로써, 균열대 → 가열대로의 큰 가스 흐름이 형성되기 때문에, 고이슬점의 노 입측의 분위기가, 강대 온도가 고온이 되는 가열대 후반 이후의 영역에 침입하는 것을 방지할 수 있다.

(ⅲ) 노 입구는 가스 출구이기도 하기 때문에, 리파이너 가스를 최대한 노 내에 작용시킬 수 있다.

본 발명은, 이와 같은 시점에 기초하여 이루어진 것이다.

이하, 도 1 ∼ 도 3 을 이용하여 본 발명의 실시형태를 설명한다.

도 1 은, 본 발명의 실시형태에 관련된 수형 어닐링로를 구비한 강대의 연속 용융 아연 도금 라인의 일 구성예를 나타낸다. 도 1 에 있어서, 1 은 강대, 2 는 어닐링로이고, 어닐링로 (2) 는 강대 진행 방향으로 가열대 (3), 균열대 (4), 냉각대 (5) 를 이 순서로 구비한다. 가열대 (3), 균열대 (4) 에서는, 복수의 상부 허스 롤 (11a) 과 하부 허스 롤 (11b) 이 배치되고, 강대 (1) 를 상하 방향으로 복수 회 반송하는 복수 패스를 형성한다. 가열대 (3), 균열대 (4) 에서는 가열 수단으로서 RT 를 사용하여, 강대 (1) 를 간접 가열한다. 6 은 스나우트, 7 은 도금욕, 8 은 가스 와이핑 노즐, 9 는 도금의 합금화 처리를 하는 가열 장치, 10 은 노 내로부터 흡인한 분위기 가스의 탈산소와 제습을 실시하는 리파이너이다.

가열대 (3) 와 균열대 (4) 는 노의 상부에서 연통하고, 강대는 이 연통부를 통판되어 균열대에 도입된다. 노의 상부의 연통부 이외에는, 가열대 (3) 와 균열대 (4) 의 분위기 가스를 차단하는 격벽 (12) 이 설치되어 있다. 격벽 (12) 은, 가열대 (3) 출구의 상부 허스 롤과 균열대 (4) 입구의 상부 허스 롤 사이의 노 길이 방향 중간 위치에 설치되고, 상단은 강대 (1) 에 근접하고, 하단 및 강대 폭방향 단부는 노벽부에 접하도록 하여 연직으로 배치되어 있다.

균열대 (4) 와 냉각대 (5) 의 연결부 (13) 는, 냉각대 (5) 상측의 노 상부에 배치되고, 그 연결부 (13) 내에는, 균열대 (4) 로부터 도출된 강대 (1) 의 주행 방향을 하방으로 변경하는 롤 (15) 이 배치되어 있다. 균열대 (4) 의 분위기가 냉각대 (5) 내에 유입하는 것을 방지하는 것과 함께, 연결부 노벽의 복사열이 냉각대 (5) 내로 들어가는 것을 방지하기 위해, 그 연결부 하부의 냉각대 (5) 측 출구는 스로트 (강대 통판부 단면적이 작아진 구조, 스로트부) 로 되어 있고, 그 스로트부 (14) 에 시일 롤 (16) 이 배치되어 있다.

냉각대 (5) 는 제 1 냉각대 (5a) 와 제 2 냉각대 (5b) 로 구성되고, 제 1 냉각대 (5a) 는, 강대 패스는 1 패스이다.

도 1 에 있어서, 17 은 노 밖으로부터 노 내에 분위기 가스를 공급하는 분위기 가스 공급 계통, 18 은 리파이너 (10) 로의 가스 도입관, 19 는 리파이너 (10) 로부터의 가스 도출관이다.

분위기 가스 공급 계통 (17) 의 각 대역으로의 배관의 도중에 설치된 밸브 (도시 생략) 및 유량계 (도시 생략) 에 의해, 가열대 (3), 균열대 (4) 및 냉각대 (5) 이후의 노 내의 각 대역으로의 분위기 가스의 공급량의 조정, 정지를 개별적으로 실시할 수 있다. 통상, 강대 표면에 존재하는 산화물을 환원하고, 또한 분위기 가스의 비용이 과대해지지 않도록, 노 내에 공급하는 분위기 가스에는, H_{2 :}1 ∼ 10 vol％, 잔부가 N₂ 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 가스가 사용된다. 이슬점은 -60 ℃ 정도이다.

도 2 는, 리파이너 (10) 로의 가스의 흡인구, 리파이너 (10) 로부터 가스의 토출구, 이슬점 검출부의 배치예를 나타낸다. 22a ∼ 22e 는 가스의 흡인구, 23a ∼ 23e 는 가스의 토출구, 24a ∼ 24h 는 이슬점 검출부이다. 가열대의 노 폭은 12 m, 균열대의 노 폭은 4 m, 가열대와 균열대의 합계 노 폭은 16 m 이다.

노 내로부터 리파이너로의 가스의 흡인구는, 균열대-냉각대의 연결부 하부의 스로트부 (22e), 균열대의 상부 허스 롤 중심으로부터 1 m 아래 (22b), 균열대 중앙 (높이 방향 중앙 또한 노 길이 방향 중앙 : 22c) 에 설치되어 있다. 또, 노 내로부터 리파이너로의 가스의 흡인구는, 균열대 하부 허스 롤 중심으로부터 1 m 위 (22d), 및 노 입측 근방 (강대 도입부의 패스 라인의 양측에, 그 패스 라인으로부터 0.5 m 의 위치이면서 또한 하부 허스 롤 중심으로부터 1 m 위 : 22a) 에 설치되어 있다.

균열대-냉각대의 연결부 하부의 흡인구, 노 입측 근방의 흡인구로부터는 항시 흡인한다.

리파이너로부터 노 내로의 가스의 토출구는, 균열대-냉각대의 연결부의 패스 라인보다 높은 위치이고, 출측 노벽, 천정벽으로부터 각각 1 m 의 위치 (23e), 및 가열대의 상부 허스 롤 중심으로부터 1 m 아래에서, 입측 노벽으로부터 1 m 의 위치를 기점으로 2 m 간격으로 4 군데 형성하였다 (23a ∼ 23d)). 또한, 흡인구는 φ 200 ㎜ 이고 연결부 이외에는 2 개 1 조로 거리 1 m 의 간격으로 배치되고, 연결부는 단독이다. 토출구는 φ 50 ㎜ 이고, 연결부는 단독이며, 가열대 상부에는 상기와 같이 4 개 배치되어 있다.

노 내 가스의 이슬점 검출부는, 노 입측 근방 (24a), 균열대와 냉각대의 연결부 (24h), 균열대에 배치된 각 조의 2 개의 흡인구의 중간 (24e ∼ 24g) 에 배치되어 있다. 또 노 내 가스의 이슬점 검출부는, 가열대의 입측 노벽으로부터 3 번째와 4 번째 토출구의 중간 (토출구 (23c 와 23d) 의 중간 : 24b), 가열대 중앙 (높이 방향 중앙이면서 또한 노 길이 방향 중앙 : 24c) 및 가열대의 하부 허스 롤 중심으로부터 1 m 위이고 입측 노벽으로부터 6 m 의 위치 (24d) 에 배치되어 있다. 노 입측 근방에 배치한 이슬점 검출부는, 노 입측에 배치한 2 군데의 가스 토출구의 중간에 배치하였다.

또한, 균열대의 이슬점 검출부 (24e ∼ 24g) 는 균열대의 노 길이 방향 중앙에 배치되고, 가열대의 이슬점 검출부 (24b ∼ 24d) 는, 가열대의 노 길이 방향 중앙에 배치되어 있다. 또, 가스 흡인구, 가스 토출구가 배치된 곳에 배치된 이슬점 검출부는, 높이 위치 (연직 방향 위치) 가 당해 가스 흡인구, 가스 토출구의 높이 위치와 동일하다.

본 발명에서는, 상기의 노 입측 근방에 배치한 이슬점 검출부 (24a) 에서 검출하는 노 내 가스의 이슬점이, 노 입측 근방의 흡인구 (22a) 로부터 가스 흡인하지 않는 조건에 대하여, 당해 흡인구 (22a) 근방의 노 내 가스의 이슬점 상승이 3 ℃ 미만이 되도록 제어한다. 여기서,「상기 흡인구 (22a) 로부터 가스 흡인하지 않는 조건」이란, 리파이너를 동일 유량으로 가동시켜 상기 흡인구 (22a) 로부터 가스 흡인하지 않는 조건이다. 노 입측의 이슬점 상승량을 관리하여 흡인 가스량을 제어하는 것은 이하의 이유에 의한 것이다.

노 입측 근방은 외기에 가장 가깝기 때문에, 이슬점이 높아지는 경우가 매우 많다. 이 점에서, 리파이너로의 가스 흡인을 노 입측 근방에서부터 실시하는 것은 효율이 양호하다. 단, 노 입측의 시일이 지나치게 약하거나 흡인 가스 유량이 지나치게 많거나 하면, 계외의 고이슬점 가스를 흡인하여, 이슬점이 상승하고, 노 전체의 저이슬점화에 악영향을 미쳐, 노 전체의 저이슬점화에는 역효과인 경우가 상정된다. 따라서, 본 발명에서는, 당해 부의 이슬점을 관리하여, 이슬점 상승을 3 ℃ 미만이 되도록 제어한다. 이슬점 상승이 3 ℃ 이상이 되면, 노 전체의 이슬점을 저하시키는 효과를 얻을 수 없게 된다.

이슬점 상승을 3 ℃ 미만으로 하는 제어는, 노 입측 근방에 배치한 흡인구로부터 이슬점 상승이 3 ℃ 미만이 되도록 가스 흡인량을 제어해도 되고, 노 입측의 시일성을 강화하여 이슬점 상승이 3 ℃ 미만이 되도록 제어해도 되고, 양자를 병용해도 된다. 가스 흡인량을 제어할 때에는, 가스 흡인량 : Q (N㎥/hr) 는, 가열대와 균열대의 합계 노 내 용적 : V (㎥) 에 대하여, Q > V/20 을 만족시키는 것이 바람직하다. 시일성을 강화하는 방법에는, 예를 들어 노 입구에 시일 롤을 2 단으로 배치하거나, 시일 롤을 물리적으로 둘러싸거나, 분위기 시일을 추가하는 등의 방법이 있다.

가스의 흡인구로부터 흡인된 분위기 가스는, 가스 도입관 (18a ∼ 18e 및 18) 을 거쳐 리파이너에 도입 가능하다. 각 가스 도입관 (18a ∼ 18e) 의 도중에 형성한 밸브 (도시 생략) 및 유량계 (도시 생략) 에 의해, 각 흡인구로부터의 노 내의 분위기 가스의 흡인량의 조정, 정지를 개별적으로 제어할 수 있다.

도 3 은, 리파이너 (10) 의 일 구성예를 나타낸다. 도 3 에 있어서, 30 은 열교환기, 31 은 쿨러, 32 는 필터, 33 은 블로어, 34 는 탈산소 장치, 35, 36 은 제습 장치, 46, 51 은 전환 밸브, 40 ∼ 45, 47 ∼ 50, 52, 53 은 밸브이다. 탈산소 장치 (34) 는 팔라듐 촉매를 사용한 탈산소 장치이다. 제습 장치 (35, 36) 는, 합성 제올라이트 촉매를 사용한 제습 장치이다. 연속 조업할 수 있도록 2 기 (基) 의 제습 장치 (35, 36) 가 병렬로 배치되어 있다.

리파이너에서 산소와 수분을 제거하여 이슬점을 저하시킨 가스는, 가스 도출관 (19 및 19a ∼ 19e) 을 거쳐 토출구 (23a ∼ 23e) 로부터 노 내에 토출 가능하다. 각 가스 도출관 (19a ∼ 19e) 의 도중에 형성한 밸브 (도시 생략) 및 유량계 (도시 생략) 에 의해, 각 토출구로부터 노 내에 토출하는 가스의 토출량의 조정, 정지를 개별적으로 제어할 수 있다.

이 연속 용융 아연 도금 라인에서 강대를 어닐링한 후 용융 아연 도금할 때에는, 강대 (1) 를 가열대 (3), 균열대 (4) 내를 반송시키고, 소정 온도 (예를 들어 800 ℃ 정도) 로 가열하여 어닐링한 후, 냉각대 (5) 에서 소정 온도로 냉각한다. 냉각 후, 스나우트 (6) 를 통해서 도금욕 (7) 에 침지시켜 용융 아연 도금하고, 도금욕으로부터 들어 올린 후 도금욕 상에 설치된 가스 와이핑 노즐 (8) 로 도금 부착량을 원하는 부착량으로 조정한다. 필요에 따라 도금 부착량 조정 후, 가스 와이핑 노즐 (8) 상방에 배치된 가열 장치 (9) 를 사용하여 아연 도금의 합금화 처리를 실시한다.

그 때, 분위기 가스 공급 계통 (17) 으로부터 노 내에 분위기 가스를 공급한다. 분위기 가스종 (種), 조성, 가스 공급 방법은 통상적인 방법이면 된다. 통상 H₂-N₂ 가스를 사용하여 가열대 (3), 균열대 (4) 및 냉각대 (5) 이후의 노 내 각 부에 공급한다.

또, 가스의 흡인구 (22a ∼ 22e) 로부터 가열대 (3), 균열대 (4), 균열대 (4) 와 냉각대 (5) 의 연결부 (13) 하부의 스로트부 (14) 의 분위기 가스를 블로어 (33) 로 흡인한다. 흡인한 분위기 가스를, 열교환기 (30), 쿨러 (31) 를 순차 통과시켜 40 ℃ 정도 이하로 냉각시키고, 필터 (32) 로 분위기 가스를 청정화한다. 그 후, 탈산소 장치 (34) 에 의해 분위기 가스의 탈산소, 제습 장치 (35 또는 36) 에 의한 분위기 가스의 제습을 실시하여, 분위기 가스의 이슬점을 -60 ℃ 정도까지 저하시킨다. 제습 장치 (35 와 36) 의 전환은, 전환 밸브 (46, 51) 를 조작하여 실시한다.

이슬점을 저하시킨 가스를, 열교환기 (30) 를 통과시킨 후, 가스의 토출구 (23a ∼ 23e) 로부터, 가열대 (3), 균열대 (4) 와 냉각대 (5) 의 연결부 (13) 로 되돌린다. 이슬점을 저하시킨 가스를, 열교환기 (30) 를 통과시킴으로써, 노 내에 토출하는 가스 온도를 높일 수 있다.

가스의 흡인구, 가스의 토출구를 상기와 같이 배치하고, 각 흡인구로부터의 흡인 가스량, 각 토출구로부터의 토출 가스량을 적절히 조정함으로써, 균열대 및 냉각대 전반부에 있어서의 노의 상부, 중간부, 하부에서의 분위기 가스의 정체를 방지하여, 노 상부가 고이슬점이 되는 것을 방지할 수 있다. 그 결과, 강대를 연속적으로 열처리하는 정상 조업을 실시하기에 앞서, 또는 정상 조업 중에 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도가 상승했을 때에, 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도를 감소시켜, 노 내 분위기의 이슬점을, 안정적으로 강대 제조가 가능해지는 -30 ℃ 이하까지 저하시키는 시간을 단축하여, 생산성의 저하를 방지할 수 있다. 또, 균열대 및 균열대와 냉각대 연결부의 분위기 이슬점을 -40 ℃ 이하, 또는 나아가 -45 ℃ 이하로 저하시킬 수 있다. 그리고 또 가열대 후반부에 있어서의 노의 상부, 중간부, 하부에서의 분위기 가스의 정체를 방지하여, 가열대 후반부, 균열대 및 균열대와 냉각대 연결부의 분위기 이슬점을 -45 ℃ 이하, 또는 나아가 -50 ℃ 이하로 저하시킬 수도 있다.

상기한 연속 어닐링로에서는, 가열대와 균열대의 연통부는 격벽 상방에 배치되고, 균열대와 냉각대의 연결부는 노 상부에 배치되어 있었다. 이들 연결부의 배치는 상기 위치에 한정되지 않는다. 본 발명의 연속 어닐링로는, 가열대와 균열대의 연통부가 격벽의 하방에 배치되고, 균열대와 냉각대의 연결부가 노 하부에 배치되는 것이어도 된다.

상기한 연속 어닐링로에서는, 가열대 (3) 와 균열대 (4) 사이에 격벽 (12) 이 있다. 본 발명의 연속 어닐링로는, 가열대 (3) 와 균열대 (4) 사이에 격벽이 없는 것이어도 된다.

상기한 연속 어닐링로에서는, 가열대의 상류에 예열로가 배치되어 있지 않다. 본 발명의 연속 어닐링로는, 예열로를 구비하고 있어도 된다.

이상, CGL 에 대해서 본 발명의 실시형태를 설명하였지만, 본 발명은, 강대를 연속 어닐링하는 연속 어닐링 라인 (CAL) 에도 적용할 수 있다.

이상 설명한 작용에 의해, 강대를 연속적으로 열처리하는 정상 조업을 실시하기에 앞서, 또는 정상 조업 중에 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도가 상승했을 때에, 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도를 감소시켜, 노 내 분위기의 이슬점을, 안정적으로 강대 제조가 가능해지는 -30 ℃ 이하까지 저하시키는 시간을 단축하여, 생산성의 저하를 방지할 수 있다. 또, 픽업 결함의 발생, 노벽 손상의 문제가 적고, 또 어닐링시에 강 중의 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소가 강대 표면에 농화되어 Si, Mn 등의 산화 용이성 원소의 산화물의 형성을 억제하는 효과가 우수한 -40 ℃ 이하의 저이슬점의 노 내 분위기를 안정적으로 얻을 수 있다.

실시예 1

도 1 에 나타내는 ART 형 (올 래디언트형) CGL (어닐링로 길이 (어닐링로 내의 강대 총 패스 길이) 400 m, 가열대, 균열대의 노 높이 20 m) 에서 이슬점 측정 시험을 실시하였다. 가열대의 노 폭은 12 m, 균열대의 노 폭은 4 m 이다. 노 폭은 노 길이 방향의 폭이다. 노 내 용적은 가열대가 570 ㎥, 균열대가 300 ㎥ 이다.

노 밖으로부터의 분위기 가스 공급 지점은, 균열대에서는 드라이브측의 노 바닥으로부터 높이 1 m, 10 m 위치의 노 길이 방향으로 각각 3 군데로 합계 6 군데, 가열대는 드라이브측의 노 바닥으로부터 높이 1 m, 10 m 위치의 노 길이 방향으로 각각 8 군데로 합계 16 군데이다. 공급하는 분위기 가스의 이슬점은 -60 ℃ 이다.

리파이너로의 가스의 흡인구, 리파이너로부터의 가스의 토출구의 배치 위치, 이슬점 검출부의 배치 위치를 도 2 에 나타낸다. 도 2 에 있어서, 2 점 쇄선은, 가열대 및 균열대의 상부 허스 롤 중심, 하부 허스 롤 중심의 연직 방향 위치를 나타낸다.

리파이너 관련의 가스 흡인구 및 가스 토출구는 다음과 같이 설치하였다. 즉, 가스 흡인구는, 균열대-냉각대의 연결부 하부의 스로트부 (22e :「연통부 하부」), 균열대의 상부 허스 롤 중심으로부터 1 m 아래 (22b :「균열대 상부」), 균열대 중앙 (높이 방향 중앙 또한 노 길이 방향 중앙 : 22c :「균열대 중부」), 균열대의 하부 허스 롤 중심으로부터 1 m 위 (22d :「균열대 하부」) 및 가열대 하부 노 입측 근방 (하부 허스 롤 중심으로부터 1 m 위이고, 패스 라인으로부터 좌우 0.5 m 의 위치 : 22a :「가열대 입측 근방」) 에 설치하였다. 이와 같이 배치한 가스의 흡인구 중에서, 가스의 흡인 지점을 선택할 수 있도록 하였다. 리파이너로부터 노 내로의 가스의 토출구는, 균열대-냉각대의 연결부의 출측 노벽, 천정벽으로부터 각각 1 m 의 위치 (23e :「연결부 위」), 및 가열대의 상부 허스 롤 중심으로부터 1 m 아래이고 입측 노벽으로부터 1 m 의 위치를 기점으로 2 m 간격으로 4 군데 (23a ∼ 23d :「가열대 상부-입측으로부터 1 번째 ∼ 4 번째」) 형성하였다.

또한, 흡인구는 φ 200 ㎜ 이고, 연결부 이외에는 2 개 1 조로 거리 1 m, 연결부는 단독, 토출구는 φ 50 ㎜ 이고, 연결부는 단독, 가열대 상부는 4 개조이고 토출구의 간격은 2 m 로 하였다.

리파이너는, 제습 장치는 합성 제올라이트, 탈산소 장치는 팔라듐 촉매를 사용하였다.

판두께 0.8 ∼ 1.2 ㎜, 판폭 950 ∼ 1000 ㎜ 의 범위의 강대를 사용하여 어닐링 온도 800 ℃, 통판 속도 100 ∼ 120 mpm 으로 가능한 한 조건을 통일시킨 시험을 실시하였다. 강대의 합금 성분을 표 1 에 나타낸다.

분위기 가스로서 H₂-N₂ 가스 (H₂ 농도 10 vol％, 이슬점 -60 ℃) 를 공급하고, 리파이너를 사용하지 않은 때의 분위기의 이슬점 (초기 이슬점) 을 베이스 (-34 ℃ ∼ -36 ℃) 로 하여, 리파이너 사용 1 hr 후의 이슬점을 조사하였다. 리파이너로의 가스 유량은 1500 N㎥/hr 로 하였다.

이슬점은, 노 입측에 배치한 2 군데의 가스 토출구의 중간 (24a :「노 입측 근방」), 균열대와 냉각대의 연결부 (24h :「연통부」), 균열대에 배치된 각 조의 2 개의 흡인구의 중간 (24e ∼ 24g :「균열대 상부」,「균열대 중앙」,「균열대 하부」) 에서 측정하였다. 또, 이슬점은, 가열대의 입측 노벽으로부터 3 번째와 4 번째 토출구의 중간 (토출구 (23c 와 23d) 의 중간 : 24b :「가열대 상부」), 가열대 중앙 (높이 방향 중앙이면서 또한 노 길이 방향 중앙 : 24c :「가열대 중앙」) 및 가열대의 하부 허스 롤 중심으로부터 1 m 위이고, 입측 노벽으로부터 6 m 의 위치 (24d :「가열대 하부」) 에서 측정하였다.

초기 이슬점 분포 (리파이너를 사용하지 않은 때의 이슬점) 와 리파이너 흡인 위치에 따른 이슬점 저감 효과를 표 2 에 나타낸다. 여기서, 표 2 중의 각 항목 (상기「」내의 기재) 은, 각 흡인구, 토출구, 이슬점 측정 위치와 상기한 대응 관계를 갖는다.

또한, 노 입측의 시일은, 표 2 중의 No.1 ∼ 8 은, 도 5(a) 와 같이, 어닐링로 입구 (61) 에 시일 롤 (62) 을 배치한 통상적으로 채용되고 있는 방법으로 실시하였다. 표 2 중의 No.9 는 노 입측의 시일을 강화하였다. 구체적으로는, 도 5(b) 와 같이, 시일 롤 (62) 을 강대 진행 방향으로 2 단으로 배치하고, 1 단째의 시일 롤 (62) 을 수납하는 제 1 롤실 (63) 과, 2 단째의 시일 롤 (62) 을 수납하는 제 2 롤실 (64) 을 형성하였다. 외부로부터 N₂ 가스 25 N㎥/hr 를 제 2 롤실 (64) 에 공급하고, 팬 (65) 을 사용하여 제 2 롤실 (64) 로부터 분위기 가스를 25 N㎥/hr 흡인하고, 흡인한 가스를 제 1 롤실 (63) 에 토출함으로써 노 입측의 시일을 강화하였다.

노 입측 근방의 흡인구로부터 리파이너로의 가스 흡인을 실시하지 않는 No.2 에 비하여, 노 입측 근방의 흡인구로부터 리파이너로의 가스 흡인을 실시하고, 그 때 당해 지점의 이슬점 상승이 3 ℃ 미만이 되도록 흡인량을 제어한 No.3 ∼ 5 는 노 입구 근방을 제외하고, 저이슬점화가 되어 있다. 또한, No.1 은 리파이너 미사용의 예이다. 한편, 노 입측 이슬점에서 3 ℃ 이상의 이슬점 상승이 확인되는 No.6 ∼ 8 은, No.2 보다 이슬점이 상승되어 있는 것을 알 수 있다. 리파이너의 가스 흡인·토출 조건이 No.6 과 동일한 조건이고, 노 입측의 시일을 강화한 No.9 는, 노 입측 근방의 이슬점 상승이 3 ℃ 미만으로 제어 가능해져, 이슬점이 크게 저하되어 있다. 노입구 시일 강화의 효과에 의해, 노 입구에서 많이 흡인해도, 외기를 흡인하는 일이 없어져, 이슬점이 저하된 것이라고 생각된다.

또한, 상기한 실시예에서는, 가열대와 균열대 사이에 격벽이 있는 연속 어닐링로를 예시하였다. 본 발명은 격벽이 없는 연속 어닐링로에 있어서도 효과를 발휘하는 것으로, 격벽의 유무에 상관없이 본 발명법에 의해 이슬점 저하가 가능해진다.

실시예 2

실시예 1 에서 사용한 도 1 에 나타내는 ART 형 (올 래디언트형) CGL 로 이슬점 저하의 트렌드를 조사하였다.

종래법 (리파이너 미사용) 의 조건은, 노 내에 공급한 분위기 가스는, 조성이 H₂ : 8 vol％, 잔부가 N₂ 및 불가피적 불순물로 이루어지고 (이슬점 -60 ℃), 유량은 실시예 1 과 동일 조건으로 하였다. 판두께 0.8 ∼ 1.2 ㎜, 판 폭 950 ∼ 1000 ㎜ 의 범위의 강대 (강의 합금 성분은 표 1 과 동일하다) 이고, 어닐링 온도는 800 ℃, 통판 속도는 100 ∼ 120 mpm 이다. 본 발명법은, 리파이너의 조건은, 실시예 1 의 표 2 의 No.3 의 조건에서 실시하였다.

조사 결과를 도 3 에 나타낸다. 이슬점은, 균열대 상부의 이슬점이다.

종래법은, 이슬점을 -30 ℃ 이하로 저하시키는 데에 40 시간 정도를 필요로 하고 있고, 70 시간 후에도 -35 ℃ 까지 저하시킬 수 없다. 이에 반하여 본 발명법에서는, 4 시간에서 이슬점을 -30 ℃ 이하로 저하시킬 수 있고, 7 시간에서 -40 ℃ 이하로 저하시킬 수 있으며, 12 시간에서 -50 ℃ 이하로 저하시킬 수 있었다.

산업상 이용가능성

본 발명은, 강대를 연속적으로 열처리하는 정상 조업을 실시하기에 앞서, 또는 정상 조업 중에 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도가 상승했을 때에, 노 내 분위기 중의 수분 농도 및/또는 산소 농도를 감소시켜, 노 내 분위기의 이슬점을, 안정적으로 강대 제조가 가능해지는 -30 ℃ 이하까지 단시간에 저하시킬 수 있는 강대의 어닐링 방법으로서 이용할 수 있다.

본 발명은, 균열대/가열대 사이에 격벽이 있는 어닐링로에 있어서 유효하고, 픽업 결함의 발생, 노벽 손상의 문제가 적으며, Si, Mn 등의 산화 용이성 원소를 함유하는 고강도 강대의 어닐링 방법으로서 이용할 수 있다.

1 : 강대
2 : 어닐링로
3 : 가열대
4 : 균열대
5 : 냉각대
5a : 제 1 냉각대
5b : 제 2 냉각대
6 : 스나우트
7 : 도금욕
8 : 가스 와이핑 노즐
9 : 가열 장치
10 : 리파이너
11a : 상부 허스 롤
11b : 하부 허스 롤
12 : 격벽
13 : 연결부
14 : 스로트부
15 : 롤
16 : 시일 롤
17 : 분위기 가스 공급 계통
18 : 가스 도입관
19 : 가스 도출관
22a ∼ 22e : 가스의 흡인구
23a ∼ 23e : 가스의 토출구
24a ∼ 24h : 이슬점 검출부
30 : 열교환기
31 : 쿨러
32 : 필터
33 : 블로어
34 : 탈산소 장치
35, 36 : 제습 장치
46, 51 : 전환 밸브
40 ∼ 45, 47 ∼ 50, 52, 53 : 밸브
61 : 어닐링로 입구
62 : 시일 롤
63 : 제 1 롤실
64 : 제 2 롤실
65 : 팬

Claims

강대를 상하 방향으로 반송하는 가열대, 균열대 및 냉각대가 이 순서대로 배치되고, 노 밖으로부터 분위기 가스를 노 내에 공급하고, 노 내 가스를 가열대 하부의 강대 도입부로부터 배출하는 것과 함께, 노 내 가스의 일부를 흡인하여 노 밖에 형성한 탈산소 장치와 제습 장치를 갖는 리파이너에 도입하여 가스 중의 산소와 수분을 제거해서 이슬점을 저하시키고, 이슬점을 저하시킨 가스를 노 내로 되돌리도록 구성된 종형 어닐링로로서,
노 내로부터 리파이너로의 가스 흡인구를, 가열대 하부의 강대 도입부로부터 연직 방향 거리가 6 m 이하이고 또한 노 길이 방향 거리가 3 m 이하인 노 입측 근방에 적어도 1 군데 형성하는 것을 특징으로 하는 강대의 연속 어닐링로.
제 1 항에 기재된 강대의 연속 어닐링로를 사용하여 강대를 연속 어닐링할 때에, 상기 노 입측 근방의 흡인구로부터의 가스 흡인량의 상한은, 상기 흡인구로부터 가스 흡인하지 않는 조건에 대하여, 당해 흡인구 근방의 노 내 가스의 이슬점 상승이 3 ℃ 미만이 되도록 제어하고, 여기서,「상기 흡인구로부터 가스 흡인하지 않는 조건」이란, 리파이너를 동일 유량으로 가동시켜 상기 흡인구로부터 가스 흡인하지 않는 조건인 것을 특징으로 하는 강대의 연속 어닐링 방법.
제 1 항에 기재된 연속 어닐링로의 하류에 용융 아연 도금 설비를 구비하는 것을 특징으로 하는 연속 용융 아연 도금 설비.
제 2 항에 기재된 강대의 연속 어닐링 방법으로 강대를 연속 어닐링한 후, 용융 아연 도금하는 것을 특징으로 하는 용융 아연 도금 강대의 제조 방법.