KR20110135920A - 내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템 - Google Patents

내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템 Download PDF

Info

Publication number
KR20110135920A
KR20110135920A KR1020117017628A KR20117017628A KR20110135920A KR 20110135920 A KR20110135920 A KR 20110135920A KR 1020117017628 A KR1020117017628 A KR 1020117017628A KR 20117017628 A KR20117017628 A KR 20117017628A KR 20110135920 A KR20110135920 A KR 20110135920A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
fuel injection
fuel
electrical
dwell time
pilot
Prior art date
Application number
KR1020117017628A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101396261B1 (ko
Inventor
세르지오 스토치
오노프리오 데 미쉘
라파엘레 리코
도메니코 르포르
키아라 알타무라
마르셀로 가르가노
Original Assignee
씨.알.에프. 쏘시에타 컨서틸 퍼 아지오니
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 씨.알.에프. 쏘시에타 컨서틸 퍼 아지오니 filed Critical 씨.알.에프. 쏘시에타 컨서틸 퍼 아지오니
Publication of KR20110135920A publication Critical patent/KR20110135920A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101396261B1 publication Critical patent/KR101396261B1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M47/00—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure
    • F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
    • F02M47/027—Electrically actuated valves draining the chamber to release the closing pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/30—Controlling fuel injection
    • F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
    • F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/0014—Valves characterised by the valve actuating means
    • F02M63/0015—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid
    • F02M63/0024—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid in combination with permanent magnet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/0031—Valves characterized by the type of valves, e.g. special valve member details, valve seat details, valve housing details
    • F02M63/004—Sliding valves, e.g. spool valves, i.e. whereby the closing member has a sliding movement along a seat for opening and closing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/007—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/007—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059
    • F02M63/0078—Valve member details, e.g. special shape, hollow or fuel passages in the valve member
    • F02M63/008—Hollow valve members, e.g. members internally guided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/30—Controlling fuel injection
    • F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
    • F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
    • F02D41/402—Multiple injections
    • F02D41/403—Multiple injections with pilot injections
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/30—Fuel-injection apparatus having mechanical parts, the movement of which is damped
    • F02M2200/306—Fuel-injection apparatus having mechanical parts, the movement of which is damped using mechanical means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2547/00—Special features for fuel-injection valves actuated by fluid pressure
    • F02M2547/003—Valve inserts containing control chamber and valve piston
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M45/00—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship
    • F02M45/02—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts
    • F02M45/04—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts with a small initial part, e.g. initial part for partial load and initial and main part for full load
    • F02M45/08—Injectors peculiar thereto
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/007—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059
    • F02M63/0075—Stop members in valves, e.g. plates or disks limiting the movement of armature, valve or spring

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
  • Ink Jet (AREA)
  • Inking, Control Or Cleaning Of Printing Machines (AREA)

Abstract

내연 기관용 연료 분사 시스템으로서, 하나 이상의 연료 전자분사기; 및 파일럿 연료 분사를 수행하는 적어도 하나의 제1 전기 명령 및 주요 연료 분사를 수행하는 제2 전기 명령을 가지는, 엔진 실린더로의 연료 분산 단계에서, 연료 전자분사기를 공급하도록 형성된 하나의 전자 제어 유닛을 포함한다. 제1 및 제2 전기 명령은 주요 연료 분사가 파일럿 연료 분사에 대하여 중단되지 않고 시작되도록 전기적 드웰 시간에 의해 시간상 구분된다. 제1 및 제2 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간은 엔진 실린더의 연료 분사 단계에서 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에서 분사되는 총 연료량이 실질적으로 일정한 전기적 드웰 시간 범위에 속한다.

Description

내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템{HIGH OPERATION REPEATABILITY AND STABILITY FUEL INJECTION SYSTEM FOR AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE}
본 발명은 내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템에 관한 것이다.
일반적으로 연료 분사 시스템은 각각 계량 서보 밸브(metering servo valve)가 제공되는 복수의 연료 전자분사기(전자분사기(electroinjector))를 포함하며, 상기 계량 서보 밸브(metering servo valve)는 가압 연료가 공급되고 탄성 가압 수단(elastic urging means)을 통해 개폐 요소에 의해 상시 폐쇄되는(normally closed) 연료 출구가 제공되는 제어 챔버를 포함한다. 연료를 분사시키는 탄성 가압 수단(elastic urging means)과 반대로 작용하는 전기 액추에이터(electric actuator)에 의해 제어 챔버의 연료 출구를 열도록 개폐 요소가 작동된다. 제어 챔버의 연료 압력은 분사기 몸체에서 축 방향으로(axially) 이동가능한 제어 막대(control rod)로 작용하며, 제어 막대(control rod)는 네뷸라이저 노즐(nebulizer nozzle)의 연료 분사 구멍(fuel injection hole)을 개폐하기 위해 축 방향으로(axially) 이동하는 네뷸라이저 니들(nebulizer needle)에 연결된다.
연료 분사 시스템은 또한 대응하는 전기 명령을 이용하여, 각 연료 분사에 대한, 전기 액추에이터를 공급하는 프로그램화된 전자 제어 유닛을 포함한다.
대응하는 전기 명령에 대하여 제어 막대(control rod)의 움직임의 시간 지연은 제어 챔버의 부피 및 연료 입구부(sections of the fuel inlet)와 연료 출구 부(sections of the fuel inlet) 사이의 비율뿐만 아니라, 계량 서보 밸브(metering servo valve)의 개폐 요소에 작용하는 가압 수단(urging means)의 프리로딩(preloading)에 의존한다.
엔진 성능을 개선하기 위해, EP 1657422 및 EP 1795738에 연료 분사 시스템이 공지되어 있으며, (엔진 속도, 부하, 냉각수 온도 등에 기초한) 미리 정의된 엔진 작동 조건에서, 전자 제어 유닛이, 연료 분사 단계 및 엔진 실린더에서의 대응하는 연료 연소 단계에서, 파일럿 연료 분사(pilot fuel injection)를 수행하는 미리 정해진 지속 시간(time duration)의 적어도 하나의 제1 전기 명령 및 주요 연료 분사(main fuel injection)를 수행하는 엔진 작동 조건에 따른 지속 시간(time duration)의 후속 전기 명령을 공급한다. 두 전기 명령은 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)에 의해 시간으로 구분되어서 주요 연료 분사(main fuel injection)가 파일럿 연료 분사에 대하여 중단없이 시작된다, 즉, 연료 분사 단계에서 순간 연료 유속은 소위 "두-험프 프로파일(two-hump profile)"을 띤다.
본 출원인은 상기 특허에서 설명하고 있는 연료 분사 시스템에서, 엔진 작동 조건을 기초로 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에 대한 전기 명령의 지속 시간, 연료 압력 및 일반적으로 부피로 표현되는, 파일럿 연료 분사 동안 분사된 연료량을 조정하면, 전자 제어 유닛에 의해 발생한 대응하는 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)의 함수로서 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사를 통해 엔진 실린더로 전체로서 분사된 전체 연료량이 변한다는 것을 실험적으로 알아냈다. 특히, 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사를 위한 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)의 함수로서 연료 전자분사기(electroinjector)의 두 다른 거동을 확인하였다. 사실, 제한적인 전기적 드웰 시간(limit electrical dwell time)을 확인하는 것이 가능하며, 미리 결정된 양인, 주요 연료 분사 동안 분사된 연료량은 연료가 연료 전자분사기(electroinjector)로 전달되는 연료 전달 파이프에서 유발되고, 파일럿 연료 분사로 인해 발생하는 연료 압력 진동, 대응하는 전기 명령의 지속 시간(time duration), 연료 압력 및 파일럿 연료 분사 동안 분산된 연료량에 의존한다.
이 제한적인 전기적 드웰 시간(limit electrical dwell time)보다 짧은 파일럿 연료 분사에 대한 전지 명령 및 주요 연료 분사에 대한 연료 명령 사이의 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)을 위해, 이미 상술한 연료 압력 및 파일럿 연료 분사 동안 분사된 연료량 이외에, 주요 연료 분사 동안 분사된 연료량은 많은 요소, 즉, 두 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간(electrical dwell time), 제어 챔버의 연료 출구의 폐쇄 동안 밸브 시트에서의 개폐 요소의 반동, 주요 연료 분사에 대한 전기 명령 개시시의 네뷸라이저 니들(nebulizer needle) 위치 및 계량 서보 밸브(metering servo valve)의 개폐 요소의 유체 누출 방지 영역(fluid-tight area)에 인접하여 유발되는 유체-역학적 조건(fluid-dynamic condition)에 의해 영향을 받고, 상기 반동은 제어 챔버의 연료 출구를 다시 열고, 제어 챔버에서의 연료 압력 변화에 영향을 주며 그로 인하여 제어된 제어 막대의 역학(dynamics)에 영향을 준다.
또한, 유체 누출 방지부(fluid-tight part) 또는 아주 작은 간격(clearance)을 가지는 상대 이동부(relatively movable part)의 마모가 개폐 요소의 바운싱(bouncing)에 영향을 주는 한 연료 전자분사기(electroinjector) 노화를 고려할 필요가 있고, 반면, 네뷸라이저 노즐 구멍(nebulizer nozzle hole)에 영향을 미치고 기본적으로 연소 챔버의 고온 및 높은 연료 분사 압력의 조화에 의해 발생하는 탄소 퇴적물(carbon deposit)의 침전에 의해 유발되는 구멍부(hole section)가 점점 좁아지는 것을 포함하는 소위 "코킹(coking)" 현상이 후자의 부분을 줄이고, 그로 인해 연료 전자분사기(electroinjector)의 연료 유속이 감소한다.
상술한 것처럼, 주요 연료 분사(main fuel injection)에 대한 전기 명령이 공급될 때 파일럿 연료 분사가 실제로 연료 전자분사기(electroinjector)의 유체-역학적 조건(fluid-dynamic condition)을 바꾼다. 특히, 전형적으로 승객용 자동차 엔진에 적용되는 1~3㎣ 및 전형적으로 산업 자동차 엔진에 적용되는 5~7㎣의 영역의 파일럿 연료 분사 동안 분사되는 연료량에 있어서, 두 거동을 분리하는 파일럿 연료 분사에 대한 전자 명령 및 주요 연료 분사에 대한 전자 명령 사이의 제한적인 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)은 약 300㎲이다.
본 출원인은 또한 파일럿 연료 분사에 대한 전자 명령 및 주요 연료 분사에 대한 전자 명령 사이의 제한적인 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)이 상술한 제한적인 전기적 드웰 시간보다 짧을 때 연료 전자분사기(electroinjector)의 동작 견고성이 현저하게 위태로워서 파일럿 연료 분사가 이어지는 주요 연료 분사를 상당히 방해한다는 것을 실험적으로 알아냈다.
그것은 연료 전자분사기(electroinjector) 수명 동안 파일럿 연료 분사에 대한 전자 명령 및 주요 연료 분사에 대한 전자 명령 사이의 제한적인 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)을 변경하도록 전자 제어 유닛을 프로그램하는 것이 가능하더라도, 어떤 경우에는 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 동안의 순간 연료 유속이 두-험프 프로파일(two-hump profile)을 계속 가지도록 도입시킬 보정량을 미리 결정할 수 없다. 특히, 파일럿 연료 분사와 주요 연료 분사 동안 분사된 연료량 사이의 미리 정의된 비율을 변하지 않도록 유지하는 것은 불가능하고, 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 동안 분사된 연료 사이의 비율이 변함에 따라 엔진 배기 가스 방출에 부정적으로 영향을 미치는 과도한 연료량이 연소 챔버로 도입되는 것과 관련하여, 두 연료 분사가 단일 연료 분사로 실질적으로 합쳐지는 제한적인 상황에 도달할 수 있다.
사실, 설명된 유형의 공지된 연료 분사 시스템에서 경험한 단점은 파일럿 연료 분사와 주요 연료 분사 동안 순간 연료 유속의 두-험프 프로파일(two-hump profile)을 얻기 위해, 비록 인접하지만, 파일럿 연료 분사가 주요 연료 분사와 잘 식별되고 구별가능한 경우, 대응하는 전기 명령 사이에 매우 짧은 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)을 설정하는 것이 필요기 때문이다. 따라서, 유체역학적 조건이 현저하게 변하고 엔진 효율 및 오염 물질 배기 가스 방출에 나쁜 효과로 이전에 언급된 매개 변수에 의존할 때, 주요 연료 분사를 얻기 위해 계량 서보 밸브를 다시 개방하기 시작한다.
연료 전자분사기(electroinjector) 수명 동안 상기 단점이 급속하게 증가한다: 특히, 연료 전자분사기(electroinjector)의 상대 이동부의 마모 및 네뷸라이저 노즐 구멍(nebulizer nozzle hole)의 코킹(coking)과 같은 현상이, 소위 "연료 유속 곡선"과 같은, 전자분사기(electroinjector) 성능 곡선 도는 "접근 곡선(approach curve)"을 변경하며, 상기 성능 곡선은 주어진 연료 압력에 있어서, 대응하는 전기 명령의 지속 시간에 대한 주요 연료 분사 동안 분사된 연료량을 묘사하며, 상기 접근 곡선은 하기에서 더 상세히 기술되겠지만, 주어진 연료 압력 및 전기 명령의 지속 시간에 있어서, 대응하는 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간에 대한 파일럿 연료 분사 및 이어지는 주요 연료 분사 동안 분사된 총 연료량을 묘사한다. 전자 제어 유닛에 의해 발행된 전기 명령은 연료 전자분사기의 상술한 성능 곡선에 기반을 두고, 마모 또는 코킹(coking)의 결과로서 시간을 변경하는 정확한 방법을 예측하는 것은 불가능하기 때문에, 전자 제어 유닛이 연료 전자분사기의 전체 수명 동안 한 연료 전자분사기에서 다른 연료 전자분사기까지 재현할 수 있는 견고한 작동을 보장하도록 하는 제어 알고리즘을 산출하는 것이 어렵다. 특히 모든 엔진 실린더의 배기 매니폴드(manifold)의 하류에 위치하고 따라서 평균 배기 가스를 분석할 수 있는 한 각 연료 전자분사기(electroinjector)의 매핑(mapping)을 지속적으로 수정하기 위한 UEGO 프로브(UEGO probe)에 의지하는 것이 불가능하다. 배기 가스 방출에 대한 새로운 그리고 엄격한 제한을 따르기 위해서, 처음에, 하나의 연료 전자분사기(electroinjector)의 성능 곡선이 다른 연료 전자분사기의 성능 곡선에 완벽하게 겹쳐질 수 없기 때문에, 또한 상술한 것과 같이, 문제의 작동 범위에서, 최소한의 변화가 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에 대한 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간이 최소한으로 변하는 것이 연료 전자분사기 작동에 상당한 차이를 주더라도, 그런 대응책도 충분하지 않다.
본 발명의 목적은 시간이 지남에 따라 높은 작동 반복가능성 및 안정성을 가지는 공동 레일 연료 분사 시스템을 제공하여, 최신 기술상태에 따른 연료 분사 시스템의 단점을 제거하는 것이다.
본 발명에 따르면, 상기 목적은 첨부된 청구항에서 정의된 것과 같은, 내연 기관용 공동 레일 연료 분사 시스템에 의해 이루어진다.
본 발명을 더 잘 이해하기 위해 순전히 예로서 첨부된 도면의 도움으로 본 발명의 몇 바람직한 구체예를 여기서 기술한다:
- 도 1은 내연 기관용 연료 분사 시스템의 연료 전자분사기를 개략적으로 도시한다.
- 도 2 내지 6은 연료 분사 시스템의 물리적 수량이 증가하는 것을 묘사하는 그래프를 나타낸다.
도 1에, 내연 기관(미도시), 특히 디젤 엔진용 고압 연료 분사 시스템(2), 특히 공동 레일 연료 분사 시스템용 연료 전자분사기(electroinjector)가 전체적으로 1로 지시되어 있다.
연료 전자분사기(1)는 세로방향의 축을 따라 형성되고 고압 연료 공급 파이프를 통해서, 공동 레일에 연결되고, 차례로 연료 분사 시스템(2)의 고압 펌프(미도시)에 연결되도록 형성된 측면 연료 입구(4)를 가지는 중공의 분사기 몸체(3)를 포함한다. 분사기 몸체(3)는 기본적으로 파이프(6)를 통해 연료 입구(4)와 연결되고 연료 분사 구멍이 제공되는 원뿔형 팁(conical tip)을 가지는 노즐(5)을 포함하는 네뷸라이저(5)로 끝난다. 노즐은 일반적으로 원뿔형 팁(conical tip)을 가지는 니들 셔터(needle shutter; 7)에 의해 폐쇄상태로 유지되고, 니들 셔터는 노즐의 원뿔형 팁(conical tip)에 연결되도록 형성되고 분사기 몸체(3)의 하부에서 축 방향으로 이동가능한, 제어 막대(8)의 작동 하에서 노즐 구멍을 개폐하도록 네뷸라이저(nebulizer) 내에서 축 방향으로(axially) 이동가능하다. 다른 구체예에서는, 니들 셔터(needle shutter; 7)는 제어 막대(8)와 일체로 형성되어, 결과적으로 직접적으로 노즐 구멍을 개폐한다.
분사기 몸체(3)의 상부에, 제어 막대(8)의 이동을 제어하도록 작동하는, 연료 계량 서보 밸브(fuel metering servo valve; 9)가 수용된다. 계량 서보 밸브(9)는 엔진 실린더에서 각 연료 분사 단계 및 대응하는 연료 연소 사이클에 있어서, 대응하는 연료 분사를 수행하는 하나 이상의 전기 명령을 전기 액추에이터(10)에 공급하도록 프로그램화된 전자 제어 유닛(11)에 의해 제어되는 전기 액추에이터(10)를 포함한다. 본 명세서 및 청구항에서, 용어 "전기 명령"은 미리 정해진 지속 시간(time duration) 및 미리 정해진 시간 변화(time evolution)를 가지는 전류 신호를 의미한다.
계량 서보 밸브(9)는 영구적으로 연료 입구 통로(13)를 통해 연료 입구(4)와 그리고 연료 출구 통로(14)를 통해 ( 미도시된 ) 연료 배출부(fuel discharge)와 연결되는 제어 챔버(12)를 포함하며, 계량 서보 밸브는 대응하는 밸브 시트( valve seat)와 협동하여 셔터(15)에 의해 개폐되고, 서보 밸브에 출구 통로(14)가 배열되어서 제어 챔버(12)를 채우거나 비워서 제어 막대(8)가 제어 챔버(12)에서의 연료 압력의 증감에 따라 축 방향의 개폐 스트로크를 수행하며, 네뷸라이저(5)의 개폐 및 그로 인하여 연료 분사를 결정하거나 또는 그 반대로 각 연료 실린더로 분사를 결정한다.
계량 서보 밸브(9)는 솔레노이드 전기 액추에이터(10)를 가지는 유형 또는 압전 전기 액추에이터(10)를 가지는 유형일 수도 있고, 또한 연료 출구 통로(14)가 닫힐 때 셔터(15)가 한편으로 연료 압력의 반대 행동 및 다른 한편으로 일반적으로 스프링으로 형성된, 가압 수단(urging means)의 반대 행동에 종속되는 소위 "불균형" 유압식 구성(architecture) 또는 연료 출구 통로(14)가 닫힐 때 셔터(15)에서 연료에 의해 발휘되는 축 방향으로의 가압이 실질적으로 0인 한 가압 수단(urging means)의 행동에 셔터(15)가 종속되는 소위 "균형" 유압식 구성을 가지는 유형일 수도 있다.
예를 들면, EP 1106816에 솔레노이드 전기 액추에이터 및 불균형 유압식 구성을 가지는 계량 서보 밸브(metering servo valve)가 공지되어 있으며, 여기서 밸브 시트는 제어 챔버의 연료 출구 통로의 수정된 부분이 멈추는 원뿔형 시트(conical seat)로 형성되고, 반면에 셔터는 전기 액추에이터의 동작하에 슬리브에서 미끄러지는 스템(stem)에 의해 제어되는 볼(ball)로 형성된다.
솔레노이드 전기 액추에이터 및 균형 유압식 구성을 가지는 계량 서보 밸브(metering servo valve)가 상기 EP 1795738 및 EP 1621764에 공지되어 있고, 여기서 셔터는 연료 출구 통로가 배열된, 축 방향으로(axially) 고정된 스템에서 유체가 누출되지 않게(in fluid-tight manner) 축 방향으로(axially) 미끄러질 수 있는 슬리브로 형성되며, 반면에 밸브 시트는 스템(stem)과 일체로 형성되고 스템(stem)에서 돌출되며, 분사기 몸체에 수용되고 내부 나사산과 나사결합된 나사산으로 된 링 너트(ring nut)에 의해 분사기 몸체의 숄더에 대하여 유체가 누출되지 않게 축 방향으로 접촉 상태로 유지되는 플랜지(flange) 및 스템(stem) 사이의 연결 영역에 의해 형성되는 환상 숄더(shoulder)에 의해 형성된다.
두 상기 특허에 설명된 것과 다른 솔레노이드 액추에이터 및 균형 유압식 구성을 가지는 계량 서보 밸브(metering servo valve)가 예를 들면 WO2009092507 및 WO2009092484에 공지되어 있다.
EP 1612398 및 WO2008138800에는 대신 압전 전기 액추에이터 및 균형 유압식 구성을 가지는 계량 서보 밸브(metering servo valve)가 공지되어 있고, 여기서 셔터는 축 방향으로(axially) 고정된 슬리브에 유체가 누출되지 않게(in fight-tight manner) 축 방향으로(axially) 미끄러질 수 있는 스템(stem)으로 형성되고, 반면에 밸브 시트는 슬리브의 환상 숄더(shoulder)로 형성된다.
높은 엔진 효율을 얻고 오염물질 배기 가스의 배출을 줄이기 위해, 엔진 실린더의 각 연료 연소 사이클에 있어서, 연료 전자분사기(1)가 적어도 하나의 파일럿 연료 분사 및 파일럿 연료 분사로 중단되지 않고 시작하는 이어진 주요 연료 분사를 포함하는 연료 분사 단계를 수행하게 전자 제어 유닛(11)이 계량 서보 밸브(9)를 제어하도록 프로그램화된다.
상기 목적을 위해, 엔진 실린더의 각 연료 분사 단계에서, 전자 제어 유닛(11)은 파일럿 연료 분사를 수행하기 위하여 전기 액추에이터(10) 및 그로 인하여 셔터(15)를 작동시키고 제어 막대(8)가 제1 개방 스트로크, 이어서 대응하는 제1 폐쇄 스트로크를 수행하도록 미리 정해진 지속 시간(time duration)을 가지는 적어도 하나의 제1 전기 명령(S1) 및 전기 액추에이터(10) 및 그로 인하여 셔터(15)를 작동시키고 제어 막대(8)가 제2 개방 스트로크 및 이어서 대응하는 제2 폐쇄 스트로트를 수행하도록 엔진 작동 조건의 함수인 지속 시간(time duration)을 가지는 제2 전기 명령(S2)을 생성하도록 프로그램화된다. 두 전기 명령(S1, S2)은 DT로 지정된, 전기적 드웰 시간(electrical dwell time)에 의해 시간상 분리되고, 연료 전자분사기(1)의 작동 안정성 및 견고성을 결정하는데 있어서의 역할을 이하에서 상세히 논의할 것이다.
파일럿 연료 분사 동안 분사된 연료량(VP)은 실질적으로 연료 압력과 관계없고 실린더 연소 챔버 부피에 비례한다. 특히, 승객용 자동차 엔진에 적용될 때, 파일럿 연료 분사 동안 분사되는 연료량은 1~3㎣의 영역이고, 반면 산업 자동차 엔진에 적용될 때 연료량은 5~7㎣까지 증가한다.
주요 연료 분사 동안 분사된 연료량(VM)은 엔진 실린더의 변위뿐만 아니라 엔진 속도 및 부하로 정의되는, 엔진 작동점에 의존적이며, 무부하 완속 운전(無負荷緩速運轉; idling) 동안 가정되는 5㎣의 최소값에서 시작하여, 최대 토크, 즉, 1900 내지 2300rpm 동안 가정되는, (약 330cc의 엔진 실린더의 변위에 있어서) 55㎣ 또는 (약 500cc의 엔진 실린더의 변위에 있어서) 77㎣의 영역에서의 최대값까지 증가한다.
도 2는 전자 제어 유닛(11)에 의해 공급되는 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에 대한 전기 명령(S1, S2)의 시간 변화를 점선으로 묘사하고, 반면 네뷸라이저(5)가 폐쇄되는, 세로 좌표(ordinate) "0"에 대한, 전기 명령(S1, S2)에 대한 응답으로 제어 막대(8)의 대응하는 변위(P)를 실선으로 묘사하는 상부 그래프를 나타낸다. 또한, 도 2는 각각 P와 M으로 지정된, 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 동안 엔진 실린더로 분사되는 순간 연료 유속(Qi)의 시간 변화 및 대응하는 제어 막대(8)의 변위(P)가 묘사된 하단 그래프를 도시한다.
도 2의 하단 그래프에서, 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사는 시간 측면에서 연속하고 또는 다른 표준점(standpoint)에서, 실질적으로 0인 유압 드웰 시간에 의해 분리되는 것으로 평가되며, 이는 순간 연료 유속(Qi)의 두-험프 프로파일(two-hump profile)이 달성되도록 하고, 차례로 전자분사기(1)의 작동 안정성 및 견고성을 달성하게 하며, 이하에서 더 상세히 논의할 것이다.
도 2의 상단 그래프에서, T1으로 지정된 순간 시간에서 시작하여 파일럿 연료 분사를 위한 제1 전기 명령(S1)이 생성되어 연료 전자분사기(1)로 공급되며, 전기 명령은 전기 액추에이터(10)에 동력을 공급하기 위해 최대값까지 비교적 빠르게 증가하는 상승 스트레치(rising stretch)를 가지는 변화(evolution)를 가지며, 최대값보다 작은 값을 가지는 여기 유지 스트레치(excitation maintenance stretch) 및 T2로 지정된 순간 시간에서 끝나는 최종 감소 스트레치(derease stretch)가 이어진다.
T3로 지정된 순간 시간에서 시작하여 제2 전기 명령(S2)이 생성되어 전자분사기(1)로 공급되고, 제어 막대(8)가 제1 전기 명령(S1)의 결과로서 일어나는 폐쇄 스트로크의 말미에 도달한 후가 아닌, 대응하는 개방 스트로크를 시작하고, 그로 인하여 파일럿 연료 분사로 중단되지 않고 시작하는 주요 연료 분사가 일어난다. 특히, 도 2의 하단 그래프에 도시된 순간 연료 유속(Qi)의 정확한 두 험프 프로파일을 얻기 위해, 제어 막대(8)가 제1 전기 명령(S1)의 말미에 도달하는 순간 시간에 정확하게 제2 전기 명령(S1)의 결과로서 일어나는 개방 스트로크를 시작한다. 제어 막대(8)에서 작동하는 니들(7)이 제어 막대(8)의 변위와 동일하게 중단되지 않고 이동되고, 그로 인하여 실질적으로 0인 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 사이의 유압 드웰 시간에 대응하는, 실질적인 0 시간에 있어 네뷸라이저 노즐 구멍(nebulizer nozzle hole)의 폐쇄를 결정한다.
대신, T3 - T2 시간 간격은 두 전기 명령(S1, S2) 사이의 상술한 전기 드웰 시간(DT)을 정의한다.
제2 전기 명령(S2)은 또한 전기 액추에이터(10)에 동력을 제공하기 위해, 최대값까지의 상승 스트레치, 이어서 최대값보다 작은 값을 가지고 제1 전기 명령(S1)의 여기 유지 스트레치보다 긴 지속 시간(time duration)을 가지며 엔진 작동 조건의 함수로서 변하는 여기 유지 스트레치를 가지는 시간 변화를 가진다. 마지막으로, 제2 전기 신호(S2)의 여기 유지 스트레치는 T4로 지정된 순간 시간에서 끝나는. 최종 감소 스트레치가 이어진다.
주요 연료 분사 동안 분사하는 연료량이 파일럿 연료 분사 동안 분사된 연료량보다 많으면, 주요 연료 분사 동안 제어 막대(8)는 파일럿 연료 분사 동안 수행하는 것보다 긴 개방 스트로크를 수행하며, 특히 전체 부하 엔진 작동 조건 동안, 제어 막대는 최대 리프트에 도달합니다. 다른 말로 하면, 파일럿 연료 분사 동안 제어 막대(8)가 소위 "균형" 상태로 이동하고, 반면 주요 연료 분사 동안 제어 막대(8)는 주요 연료 분사의 견고성 및 반복가능성에 맞는 최대 리프트에 도달한다.
상술한 것을 더 잘 이해시키기 위해, 도 3은 분리된, 즉 일련의 연료 분사의 일부를 형성하지 않는 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사를 비교한다. 특히, 도 3에서, P1 및 P2로 지정된 곡선은 도 2에 도시된 것과 유사하고 묘사의 편의를 위해 동일한 순간 시간 T1에서 시작하는 것으로 도시된, S1 및 S2로 지정된 각 전기 명령에 대한 응답으로, 각각, 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 동안 제어 막대(8)의 시간(t)에 대한 변위를 나타낸다. 파일럿 연료 분사 동안 순간 시간 T6에서 C1으로 지정된 리프트까지 균형 방식으로 제어 막대(8)가 이동하고, 주요 연료 분사 동안, 제어 막대(8)가 순간 시간 T7에서 C2로 지정되고 T8까지 일정하게 유지되는 리프트에 도달하고, T8에서 폐쇄 스트로크가 시작하는 것으로 평가된다. 어떻게 제1 전기 명령(S1)의 지속 시간(time duration)에 대응하는 시간 간격 T1-T2이 제1 전기 명령(S1)의 결과로서 일어나는 제어 막대(8)의 개방 스트로크에 대응하는, 시간 간격 T5-T6보다 짧은지 평가되고, 이것은 전기 명령에 대한 계량 서보 밸브(9)의 응답이 제어 막대(8)의 응답보다 빠르다는 것을 암시한다.
위에 언급된 특허에서 설명된 연료 전자분사기는 모두 전기 명령에 매우 빠른 응답을 가지는, 특히 매우 작은 제어 챔버를 가지는 계량 서보 밸브(metering servo valve)를 특징으로 하고 있다. 본 출원인은 이런 유형의 연료 전자분사기에서, 파일럿 연료 분사로 중단되지 않고 주요 연료 분사가 시작되도록 전기적 드웰 시간(DT)에 의해 시간으로 분리된 전기 명령(S1, S2)을 가지는 제어 막대(8)로 대체하고, 특정 경우와 같이, 도 2에 도시된 순간 연료 유속(Qi)의 두-험프 프로파일을 결정하며, 다른 조건은 동일하게 남겨두고, 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 변함에 따라, 각 연료 분사 단계에서 전체로서 분사되는 연료량, 즉 파일럿 연료 분사 및 이어진 주요 연료 분사에서 전체로서 분사된 연료량이 상당히 변한다는 것을 실험적으로 알아냈다.
특히, 두 전기 명령 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 감소함에 따라, 제어 막대가 여전히 제1 전기 명령에 의해 결정되는 개방 스트로크 동안 제2 전기 명령이 시작할 수도 있다. 그것은 파일럿 연료 분사와 주요 연료 분사가 부분적으로 겹치는 한 현저하게 바람직하지 않고, 이 겹침은 바람직한 연료량에 대하여 과도한 연료량이 도입되는 것을 결정하고, 이는 엔진 작동의 불균형에 대응하고 배기 가스 배출을 악화시킨다.
이러한 상황은 도 4에 도시되어 있으며, 비교할 수 있도록 실선과 점선으로 긴 (실선), 짧은, 매우 짧은 (점선), 다른 두 전기적 드웰 시간(DT)에 의해 시간으로 분리된, 각각 두 전기 명령(S1, S2)의 결과로서 일어나는 순간 연료 유속(Q1, Q2)의 시간변화를 나타낸다. 전기적 드웰 시간(DT)이 감소함에 따라, 실선으로 묘사된 순간 연료 유속(Q1)의 시간 변화는 점선으로 묘사된 순간 연료 유속(Q2)으로 악화되며, 그 결과 원하는 연료량에 초과하여 연료량이 분사되고 이를 평행선 영역(hatched area)로 나타내었다.
도 5는 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에 대한 대응하는 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)의 함수로서 파일럿 연료 분사 및 파일럿 연료 분사에 의해 중단되지 않고 시작하는 이어진 주요 연료 분사를 포함하는 연료 분사 단계에서 전체로서 분사되는 (일반적으로 부피 단위, 즉 ㎣로 표현되는) 총 연료량(V)을 빼고는 명세서의 도입부에서 언급된 연료 전자분사기(electroinjector)의 접근 곡선을 실선으로 나타낸다. 특히, 도 5에 표시된 접근 곡선은 연료 압력 및 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에 대한 전기 명령의 지속 시간의 미리 결정된 조건에서 그리고 상기 EP 1795738 및 EP 1621764에서 설명된 유형의 균형 유압식 구성을 가지는 계량 서보 밸브를 가지는 연료 전자분사기(electroinjector)에서 실험적으로 결정하였다.
접근 곡선을 분석하여, 각각 약 60㎲ 및 100㎲과 동일한 것으로 고려되는 예에서, 특정 최소값보다 짧은 전기적 드웰 시간 및 특정 최대값보다 긴 전기적 드웰 시간에 있어서, 전기적 드웰 시간(DT)이 감소함에 따라 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사에서 전체적으로 분사된 총 연료량(V)이 매우 높고 실질적으로 일정한 기울기로, 점차적으로 빠르게 감소시킨다. 따라서, 이러한 전기적 드웰 시간 범위에서, 부품의 마모 또는 코킹(coking) 현상에 의해 접근 곡선이 최소 변경이 일어나는 경우에도(예 : 작은 수평 변형), 엔진 실린더로 전체로서 분사되는 전체 연료량(V)은 상당히 변경되어, 연료 분사의 반복가능성이 열악한 것으로 나타났다.
대신, 상기 최소값 및 최대값에 의해 정의된 중간 범위에서의 전기적 드웰 시간에 있어서, 중간 전기적 드웰 시간 범위 바로 밖의 전기적 드웰 시간(DT)에서 얻어진 것에 비하면, 전체 연료량(V)의 변화는 훨씬 작고, 실제로 무시할 만하다. 특히, 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 총 연료량(V)은 승객용 자동차 엔진에서 적용하면 40㎲의 시간 기준에서 약 3㎣만큼 변하고, 반면 산업용 자동차 엔진에 적용하면 60㎲의 시간 기준에서 6㎣만큼 변한다. 따라서, 이 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 전체 연료량(V)은 중간 전기적 드웰 시간 범위 바로 밖의 전기적 드웰 시간(DT)에서 얻는 변화보다 적어도 4배 적은 변화를 가지기 때문에, 중간 전기적 드웰 시간 범위 내에서 전기적 드웰 시간(DT)의 가능한 변화가 실질적으로 전체 연료량(V)을 변경하지 않고 따라서 연료 전자분사기(1)의 작동이 시간에 대해 높은 반복가능성 및 안정을 가지도록 전체 연료량이 제1 근사값(approximation)으로 실질적으로 일정하다.
이것은 전기적 드웰 시간(DT)이 중간 전기적 드웰 시간 범위에서 변할 때 총 연료량(V)의 실질적인 일정함 또는 비교적 감소하는 변화도(variability)가 도 5에 Z로 지정된, 스트레치로 도시된 접근 곡선에 묘사되며, 이는 전체 목적 및 효과에 대해, 이전 및 이후 스트레치의 기울기와 비교하면 거의 수평으로 고려된다.
또한, 본 출원인은 실험적으로 전체 연료량(V)이 실질적으로 일정하거나 극히 제한된 변화를 가지는 중간 전기적 드웰 시간 범위가 정확하게 도 4에서 점선으로 묘사된 순간 연료 유속(Qi)의 프로파일보다, 도 2의 하단 그래프에서 도시된 순간 연료 유속(Qi)의 바람직한 두-험프 프로파일이 이루어지게 하며, 반면 파일럿 연료 분사가 주요 연료 분사와 실제로 구별가능하지 않다는 것을 실험적으로 알게 되었다.
따라서 이 실험에서 알아낸 것에서 시작하여, 일단 엔진 작동 조건에 따라 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 동안 분사되는 연료량(VP, VM)이 결정되면, 본 발명은 기본적으로 다음을 포함하는 연료 분사 제어를 통해 동작 안정성 및 연료 분사 시스템(2)의 견고성을 개선하는 것을 제안한다;
- 다른 연료 분사 압력에서 연료 유속 곡선을 결정하기 위해 연료 전자분사기를 특징화하는 것; 예를 들면, 도 6은 연료 전자분사기의 연료 유속 곡선 및 대응하는 연료 분사 압력(P)을 도시하며, 여기서 세로 좌표의 축은 연료 전자분사기에 의해 분사되는 연료량(V)을 나타내며 가로 좌표의 축은 대응하는 연료량을 분사시키는 연료 전자분사기에 대한 에너지인가 시간(energization time; ET)을 나타낸다;
- 파일럿 연료 분사 및 파일럿 연료 분사로 중단되지 않고 시작하는 주요 연료 분사를 포함하는 연료 분사 단계를 수행하도록 예정된 엔진 작동점에서 주어진 연료 분사 압력에 대응하는 연료 유속 곡선에 기초하여, 파일럿 연료 분사에 있어 원하는 연료량(VP)을 분사시키는 연료 전자분사기에 대한 에너지인가 시간(ETP) 및 주요 연료 분사에 있어서 원하는 연료량(VM)을 분사시키는 연료 전자분사기에 대한 에너지인가 시간(ETM)을 결정하는 것,
- 이전 점에서 결정된 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사와 관련된 에너지인가 시간(ETP, ETM)을 이용하여, 그의 접근 곡선을 결정하기 위한 연료 전자분사기(electroinjector)를 특징화하는 것;
- 제1 전기 명령 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 즉시 진행하는, 제1 전기적 드웰 시간 범위 및 즉시 이어지는 제2 전기적 드웰 시간 범위 사이의 중간 전기적 드웰 시간 범위(Z)에서 변해서 주요 연료 분사(M)가 파일럿 연료 분사(P)로 중단되지 않고 시작하는지 여부를 체크하기 위해 접근 곡선을 분석하고, 총 연료량이 실질적으로 일정한 제1 근사값으로 고려되는 한도까지 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위에서의 변화보다 현저히 작은 변화가 실질적으로 일정하며; 특히, 연료 전자분사기가 시간에 대한 원하는 작업 반복가능성 및 안정성을 가지기 위해서, 상대적인 측면에서, 총 연료량(V)이 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위에서의 변화보다 적어도 4배 작은 변화를 가지며, 및/또는 절대적 측면에서, 총 연료량(V)은 승객용 자동차 엔진에 적용시, 40㎲의 기초 시간에 대해 3㎣ 이상 변하지 않고, 산업용 자동차 엔진에 적용시, 60㎲의 기초 시간에 대해 6㎣ 이상 변하지 않도록 중간 전기적 드웰 시간 범위를 정해야 한다;
- 체크 결과가 긍정적인 경우, 예를 들면 네뷸라이저 노즐 구멍에 영향을 미치는 마모 또는 코킹 현상의 결과, 접근 곡선이 시간에 대해 이동하는 방법에 대한 이용가능한 데이터를 기본으로, 확인된 중간 전기적 드웰 시간 범위(Z) 내에서 파일럿 연료 분사 및 주요 연료 분사 사이의 특정한 전기적 드웰 시간(DT)을 선택하고; 결과적으로 만약 연료 전자분사기 부품의 노화에 기인한 것과 같이, 접근 곡선이 시간에 대해 오른쪽으로 이동하는 경향이 있다면, 중간 전기적 드웰 시간 범위의 오른쪽 말단에 대응하는 전기적 드웰 시간(DT)을 선택하는 것이 편리할 것이며, 반면 접근 곡선에 대한 이동 모드에 관한 정보가 없으면, 중간 전기적 드웰 시간 범위에서 중간값에 대응하는 전기적 드웰 시간을 선택하는 것이 편리할 것이다;
- 마지막으로, 연료 전자분사기(1)를 전기적으로 작동할 수 있는 방식으로 전자 제어 유닛(11)에 선택된 전기적 드웰 시간(DT)을 저장하고 연료 전자분사기가 파일럿 연료 분사 및 이어서, 주요 연료 분사가 파일럿 연료 분사로 중단되지 않고 시작되도록 저장된 전기적 드웰 시간(DT)에 의해 시간적으로 분리된 주요 연료 분사를 수행하며, 파일럿 연료 분사와 주요 연료 분사 동안 전체로서 분사된 전체 연료량(V)이 실질적으로 저장된 전기적 드웰 시간(DT) 근처에서 일정하다.
공지된 기술에 비해 본 발명에 따른 연료 분사 시스템의 장점은 먼저, 도 5에 도시된, 총 연료량(V)의 변화가 매우 제한적이고 스트레치(Z) 전후 스트레치에서의 변화에 대하여 실제로 0인, 접근 곡선의 스트레치(Z)에 대응하는 전기적 드웰 시간을 선택하는 것은 연료 전자분사기의 시간에 대한 높은 동작 반복가능성 및 안정성을 보장하는 것이다.
첨부된 청구항에 의해 정의된 것과 같은 본 발명의 범위를 벗어나지 않고, 기술된 연료 분사 시스템에 대한 다른 수정안 및 개선안이 가능하다는 것은 명백하다.
예를 들면, 연료 분사 시스템은 상술한, 특히 EP 1612401, EP 1612405 및 EP 1612406에서 기술한 공통 레일 구성과 다른 구성을 가질 수 있다. 단일 집중 공동 레일로 정의되는 것 대신에, 가압 연료 저장 부피가 분산된 별개의 저장 부피로 나뉘어지거나, 또는 공동 레일 구성의 시장 이전에 사용되는 유형의 것 외에, 연료 분사기의 작동과 동시에 가압된 연료를 전달하도록 작동되는 고압 연료 펌프에 의해 직접 공급되며, 즉 엔진과 단계적으로, 일시적으로 불연속적으로 전달되고, 사이클적으로는 일정하다.

Claims (15)

  1. 내연 기관용 연료 분사 시스템(2)으로서,
    적어도 하나의 연료 전자분사기(fuel electroinjector; 1); 및
    엔진 실린더의 연료 분사 단계에서,파일럿 연료 분사(pilot fuel injection; P)를 수행하는 적어도 하나의 제1 전기 명령(first electrical command; S1) 및 주요 연료 분사(main fuel injection; M)를 수행하는 제2 전기 명령(second electrical command; S2)을 상기 연료 전자분사기(1)로 공급하도록 형성된 전자 제어 유닛(electronic control unit; 11)을 포함하며,
    상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2)은 전기적 드웰 시간(electrical dwell time; DT)에 의해 시간상으로 분리되어서 상기 주요 연료 분사(M)는 상기 파일럿 연료 분사(P)에 대하여 중단되지 않고 시작하고;
    상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위 사이의 중간 전기적 드웰 시간 범위(intermediate electrical dwell time range; Z)에서 변하고, 상기 주요 연료 분사(M)가 상기 파일럿 연료 분사(P)에 대하여 중단되지 않고 시작함에 따라, 엔진 실린더의 연료 분사 단계에서 상기 파일럿 및 주요 연료 분사(P, M) 동안 분사된 총 연료량(V)이 상기 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위에서의 변화량보다 작은 변화량(variation)을 가지며, 상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 상기 중간 전기적 드웰 시간 범위(Z)에 속하는 것을 특징으로 하는 연료 분사 시스템.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 연료 분사 단계에서 분사되는 총 연료량(V)이 실질적으로 일정한 연료 분사 시스템.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 연료 분사 단계에서 분사되는 총 연료량(V)은 승객용 자동차 엔진에 적용되면 40㎲의 기초 시간에 대해 3㎣ 이상으로 변하지 않고 산업용 자동차 엔진에 적용되면 60㎲의 기초 시간에 대해 6㎣ 이상으로 변하지 않는 연료 분사 시스템.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 연료 분사 단계에서 분사되는 총 연료량(V)은 상기 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위에서의 변화량보다 적어도 4배 적은 변화량을 가지는 연료 분사 시스템.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 주요 연료 분사(M)가 상기 파일럿 연료 분사(P)에 대하여 중단되지 않도록 상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 상기 파일럿 연료 분사가 끝날 때 즉시인 연료 분사 시스템.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 연료 전자분사기(1)는 계량 서보 밸브(metering servo valve; 9)를 포함하며,
    상기 계량 서보 밸브(9)는
    연료가 공급되도록 형성되고 연료 출구(14)를 가지는 제어 챔버(12);
    상기 연료 출구(14)를 개폐하기 위해 개방 및 폐쇄 스트로크를 따라 이동가능한 개폐 요소(15);
    상기 연료 출구(14)를 폐쇄하기 위해 상기 개폐 요소에 작용하도록 형성된 가세 부재(urging means); 및
    상기 연료 출구(14)를 개방하기 위해 상기 가세 부재의 작용에 대항하여 상기 개폐 부재(15)에 작용하도록 형성된 전기 액추에이터(electric actuator; 10)를 포함하는 연료 분사 시스템.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    공동 레일 연료 분사 시스템(common rail fuel injection system)인 연료 분사 시스템.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 따른 연료 분사 시스템(2)용 연료 전자분사기(fuel electroinjector; 1).
  9. 제1항 또는 제5항에 따른 연료 분사 시스템(2)용 전자 제어 유닛(11).
  10. 연료 분사 시스템(1)의 전자 제어 유닛(11)에 탑재가능한(loadable) 소프트웨어로서,
    상기 소프트웨어가 실행되면, 상기 전자 제어 유닛(11)이 제1항 또는 제5항에서 청구한 대로 구성되도록 상기 소프트웨어가 형성되는 소프트웨어.
  11. 연료 분사 시스템(2)이 장착된 내연 기관에서의 연료 분사 제어 방법으로서,
    상기 연료 분사 시스템(2)은
    적어도 하나의 연료 전자분사기(1) 및
    엔진 실린더의 연료 분사 단계에서, 파일럿 연료 분사(pilot fuel injection; P)를 수행하는 적어도 하나의 제1 전기 명령(first electrical command; S1) 및 주요 연료 분사(main fuel injection; M)를 수행하는 제2 전기 명령(second electrical command; S2)을 상기 연료 전자분사기(1)로 공급하도록 형성된 전자 제어 유닛(electronic control unit; 11)을 포함하며,
    상기 연료 분사 제어 방법은
    상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)의 함수로서 엔진 실린더에서의 연료 분사 단계에서 상기 파일럿 및 주요 연료 분사(P, M) 동안 분사된 총 연료량(Q)을 결정하도록 연료 전자분사기(1)를 특징화하는 단계;
    제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위 사이의 중간 전기적 드웰 시간 범위(intermediate electrical dwell time range; Z) 내에서 변하여 상기 주요 연료 분사(M)가 상기 파일럿 연료 분사(P)에 대하여 중단되지 않고 시작하도록 상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간이 상기 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위에서의 변화량보다 작은 변화량을 가지는지 여부를 확인하는 단계; 및
    긍정적인 결과가 나오면, 상기 중간 전기적 드웰 시간 범위(Z)에서 전기적 드웰 시간(DT)을 정하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 연료 분사 제어 방법.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 연료 분사 단계에서 분사되는 총 연료량(V)이 실질적으로 일정한 연료 분사 제어 방법.
  13. 제11항 또는 제12항에 있어서,
    상기 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 연료 분사 단계에서 분사되는 총 연료량(V)은 승객용 자동차 엔진에 적용되면 40㎲의 기초 시간에 대해 3㎣ 이상으로 변하지 않고 산업용 자동차 엔진에 적용되면 60㎲의 기초 시간에 대해 6㎣ 이상으로 변하지 않는 연료 분사 제어 방법.
  14. 제11항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 중간 전기적 드웰 시간 범위에서, 연료 분사 단계에서 분사되는 총 연료량(V)은 상기 제1 및 제2 전기적 드웰 시간 범위에서의 변화량보다 적어도 4배 적은 변화량을 가지는 연료 분사 제어 방법.
  15. 제11항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 주요 연료 분사(M)가 상기 파일럿 연료 분사(P)에 대하여 중단되지 않도록 상기 제1 및 제2 전기 명령(S1, S2) 사이의 전기적 드웰 시간(DT)이 상기 파일럿 연료 분사가 끝날 때 즉시인 연료 분사 시스템.
KR1020117017628A 2008-12-29 2009-12-29 내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템 KR101396261B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP08425817.7 2008-12-29
EP08425817A EP2211046B1 (en) 2008-12-29 2008-12-29 Fuel injection system with high repeatability and stability of operation for an internal-combustion engine
PCT/IB2009/007907 WO2010076645A1 (en) 2008-12-29 2009-12-29 High operation repeatability and stability fuel injection system for an internal combustion engine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20110135920A true KR20110135920A (ko) 2011-12-20
KR101396261B1 KR101396261B1 (ko) 2014-05-19

Family

ID=40635453

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020090124487A KR101223851B1 (ko) 2008-12-29 2009-12-15 내연기관의 높은 작동 반복성 및 안정성을 갖는 연료분사 시스템
KR1020117017628A KR101396261B1 (ko) 2008-12-29 2009-12-29 내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020090124487A KR101223851B1 (ko) 2008-12-29 2009-12-15 내연기관의 높은 작동 반복성 및 안정성을 갖는 연료분사 시스템

Country Status (8)

Country Link
US (4) US20120132136A1 (ko)
EP (2) EP2211046B1 (ko)
JP (3) JP2010156319A (ko)
KR (2) KR101223851B1 (ko)
CN (2) CN102333947B (ko)
AT (1) ATE500411T1 (ko)
DE (1) DE602008005349D1 (ko)
WO (1) WO2010076645A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190003671A (ko) * 2016-05-03 2019-01-09 콘티넨탈 오토모티브 게엠베하 아이들 행정을 갖는 연료 분사기를 동작시키는 방법

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE487875T1 (de) 2008-06-27 2010-11-15 Fiat Ricerche Kraftstoffeinspritzgerät mit symmetrischem mess- servoventil für einen verbrennungsmotor
DE602008005349D1 (de) * 2008-12-29 2011-04-14 Fiat Ricerche Brennstoffeinspritzsystem mit hoher Betriebswiederholbarkeit und -stabilität für einen Verbrennungsmotor
DE102009045623A1 (de) * 2009-10-13 2011-04-14 Robert Bosch Gmbh Kraftstoff-Injektor
GB2482494A (en) * 2010-08-03 2012-02-08 Gm Global Tech Operations Inc Method for estimating an hydraulic dwell time between fuel injection pulses which corrects for injection timing delays
JP2012052428A (ja) * 2010-08-31 2012-03-15 Nabtesco Corp 舶用エンジンの燃料噴射制御装置
DE102010040311B4 (de) * 2010-09-07 2020-03-19 Continental Automotive Gmbh Steuergerät und Verfahren zur Ansteuerung von durch Spulen betätigten Einspritzventilen eines Verbrennungsmotors
US8729995B2 (en) * 2010-12-20 2014-05-20 Caterpillar Inc. Solenoid actuator and fuel injector using same
DE102010064105A1 (de) * 2010-12-23 2012-01-19 Robert Bosch Gmbh Ventil zum Einspritzen von Kraftstoff
JP5767011B2 (ja) * 2011-04-28 2015-08-19 トヨタ自動車株式会社 エンジンの燃料供給制御装置
GB201207289D0 (en) * 2011-06-14 2012-06-06 Sentec Ltd Flux switch actuator
DE102011083033A1 (de) 2011-09-20 2013-03-21 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Beurteilung eines Einspritzverhaltens wenigstens eines Einspritzventils einer Brennkraftmaschine und Betriebsverfahren für Brennkraftmaschine
DE102011086957A1 (de) * 2011-11-23 2013-05-23 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Ansteuerung eines Magnetventils, sowie Computerprogramm und Steuer- und/oder Regeleinrichtung
DE102012213883B4 (de) * 2012-08-06 2015-03-26 Continental Automotive Gmbh Gleichstellung des Stromverlaufs durch einen Kraftstoffinjektor für verschiedene Teileinspritzvorgänge einer Mehrfacheinspritzung
US9228550B2 (en) 2013-03-11 2016-01-05 Stanadyne Llc Common rail injector with regulated pressure chamber
EP2863048B1 (en) * 2013-10-21 2017-12-06 C.R.F. Società Consortile Per Azioni Fuel electro-injector for a fuel injection system for an internal combustion engine
CN104033307B (zh) * 2014-06-19 2016-06-08 中国第一汽车股份有限公司无锡油泵油嘴研究所 一种共轨喷油器连接腔
GB2530738A (en) * 2014-09-30 2016-04-06 Gm Global Tech Operations Inc Method of controlling an injection dwell time between two injections of a fuel injector
FR3035481B1 (fr) * 2015-04-23 2017-05-05 Snecma Chambre de combustion de turbomachine comportant un dispositif de guidage de flux d'air de forme specifique
DE102015121790A1 (de) 2015-12-15 2017-06-22 Denso Corporation Technologie zur Ausführung von hydraulisch gekoppelten Kraftstoff-Injektionen
CN106014740B (zh) * 2016-07-25 2018-12-11 成都威特电喷有限责任公司 消除阀杆轴向力的控制阀
CN107457108B (zh) * 2017-06-16 2022-09-16 浙江正庄实业有限公司 手扣式可持续喷枪及其高耐热环保弹性聚合物制备方法
CN111648893A (zh) * 2020-05-27 2020-09-11 天津职业技术师范大学(中国职业培训指导教师进修中心) 一种电控喷油器控制阀用柱塞、快速响应电控喷油器控制阀及其控制方法
WO2022153612A1 (ja) * 2021-01-12 2022-07-21 日立Astemo株式会社 燃料噴射制御装置

Family Cites Families (100)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3613575A (en) * 1968-05-27 1971-10-19 Kantor Press Kontrols Inc Oscillator roller for printing presses
DE1918987B2 (de) * 1969-04-15 1971-06-16 Roland Offsetmaschinenfabrik Faber & Schleicher Ag, 6050 Offenbach Duktorwalze fuer ein farbwerk von druckmaschinen
US4280497A (en) 1979-10-09 1981-07-28 Cutter Laboratories, Inc. Container for platelet storage
US4496361A (en) 1981-08-05 1985-01-29 E. I. Du Pont De Nemours And Company Platelet storage container
US4588401A (en) 1982-06-29 1986-05-13 E. I. Du Pont De Nemours And Company Platelet storage container
EP0120875A4 (en) 1982-09-27 1985-12-05 Baxter Travenol Lab METHOD AND CONTAINER FOR STORING BLOOD PLATES.
US4670013A (en) 1982-12-27 1987-06-02 Miles Laboratories, Inc. Container for blood and blood components
AU565267B2 (en) 1982-12-27 1987-09-10 Pall Corporation Container for blood and blood components
DE3372075D1 (en) * 1983-06-30 1987-07-23 Nyffeler & Fankhauser Ag Apparatus for drying hoses, particularly fire hoses
CA1244774A (en) 1983-11-09 1988-11-15 Thomas Jefferson University Medium for storing blood platelets
US4992363A (en) 1983-11-09 1991-02-12 Thomas Jefferson University Method for preparing glucose free media for storing blood platelets
US4828976A (en) 1983-12-29 1989-05-09 Thomas Jefferson University Glucose free media for storing blood platelets
GB8424658D0 (en) * 1984-09-29 1984-11-07 Commercial Hydraul Glouces Ltd Mechanical linkage
US5248506A (en) 1986-03-19 1993-09-28 American National Red Cross Synthetic, plasma-free, transfusible storage medium for red blood cells and platelets
US4695460A (en) 1986-03-19 1987-09-22 American Red Cross Synthetic, plasma-free, transfusible platelet storage medium
EP0330151A3 (en) 1988-02-23 1991-07-03 Nissho Corporation Bag for the storage of blood platelets
US4967763A (en) 1989-03-13 1990-11-06 Becton, Dickinson And Company Platelet stable blood collection assembly
US5250303A (en) 1989-10-06 1993-10-05 The American National Red Cross Procedure for storing red cells with prolonged maintenance of cellular concentrations of ATP and 2,3 DPG
IL95912A (en) 1989-10-06 1998-08-16 American Nat Red Cross A method for extending the shelf life of blood cells
US5147776A (en) 1990-02-26 1992-09-15 University Of Iowa Research Foundation Use of 2,5-anhydromannitol for control of pH during blood storage
JP2997751B2 (ja) * 1990-10-31 2000-01-11 ヤマハ発動機株式会社 電磁弁装置
WO1992008349A1 (en) 1990-11-07 1992-05-29 Baxter International Inc. Blood platelet storage medium
US5569579A (en) 1991-04-01 1996-10-29 Thomas Jefferson University Synthetic-based platelet storage media
US5139224A (en) * 1991-09-26 1992-08-18 Siemens Automotive L.P. Solenoid armature bounce eliminator
US5639382A (en) 1991-12-23 1997-06-17 Baxter International Inc. Systems and methods for deriving recommended storage parameters for collected blood components
SE9201413L (sv) 1992-04-30 1993-10-31 Stiftelsen Foer Medicinsk Tekn Beredning och sätt för aferesframställning av trombocytkoncentrat med väsentligt förlängd hållbarhet
US5358844A (en) 1993-02-18 1994-10-25 Brigham And Women's Hospital, Inc. Preservation of blood platelets
US5299776A (en) 1993-03-26 1994-04-05 Siemens Automotive L.P. Impact dampened armature and needle valve assembly
US5622867A (en) 1994-10-19 1997-04-22 Lifecell Corporation Prolonged preservation of blood platelets
US5499608A (en) * 1995-06-19 1996-03-19 Caterpillar Inc. Method of staged activation for electronically actuated fuel injectors
US5674190A (en) 1995-08-28 1997-10-07 Organetics, Ltd. Extracorporeal whole body hyperthermia using alpha-stat regulation of blood pH and pCO2
US6321367B1 (en) * 1996-08-30 2001-11-20 Altera Corporation Apparatus and method for automatically generating circuit layouts
DE19636088C2 (de) * 1996-09-05 2003-02-06 Avl Verbrennungskraft Messtech Verfahren zur Steuerung der direkten Einspritzung von Kraftstoff
SE507374C3 (sv) * 1996-09-10 1998-06-29 Volvo Lastvagnar Ab Saett och anordning foer reglering av insprutningstrycket av flytande braensle
IT239878Y1 (it) * 1996-12-23 2001-03-13 Elasis Sistema Ricerca Fiat Perfezionamenti ad una valvola di dosaggio a comando elettromagneticoper un iniettore di combustibile.
JP3890654B2 (ja) * 1997-03-18 2007-03-07 株式会社デンソー 燃料噴射制御方法及び燃料噴射制御装置
US6162396A (en) 1997-04-26 2000-12-19 The Regents Of The University Of California Blood storage device and method for oxygen removal
DE19820341C2 (de) 1998-05-07 2000-04-06 Daimler Chrysler Ag Betätigungsvorrichtung für eine Hochdruck-Einspritzdüse für flüssige Einspritzmedien
US6109541A (en) * 1998-07-23 2000-08-29 Caterpillar Inc. Apparatus for reducing the bounce of a poppet valve
US20020185112A1 (en) * 1998-10-16 2002-12-12 Ning Lei Fuel injector with direct needle valve control
US6413713B1 (en) 1998-10-30 2002-07-02 Hyperbaric Systems Method for preserving blood platelets
DE19855547A1 (de) * 1998-12-02 2000-06-08 Bosch Gmbh Robert Elektromagnetisch betätigbares Ventil
EP1161143B1 (en) 1999-03-11 2004-05-26 Human BioSystems Compositions and methods for preserving platelets
BR0005368A (pt) 1999-03-15 2001-01-09 Implant Innovations Inc Sistema de coleta de plaquetas
IT1310757B1 (it) 1999-11-30 2002-02-22 Fiat Ricerche Valvola di dosaggio a comando elettromagnetico per un iniettore dicombustibile
JP3829573B2 (ja) * 2000-03-14 2006-10-04 いすゞ自動車株式会社 コモンレール式燃料噴射装置
US6279843B1 (en) * 2000-03-21 2001-08-28 Caterpillar Inc. Single pole solenoid assembly and fuel injector using same
US6468732B1 (en) 2000-04-04 2002-10-22 Bayer Corporation Method and long-term stable bicarbonate-containing diluent composition, and storage means therefor, for reducing or reversing aeration induced cell shrinkage and storage induced cell swelling of a whole blood sample
US6415762B1 (en) * 2000-07-13 2002-07-09 Caterpillar Inc. Accurate deliver of total fuel when two injection events are closely coupled
ES2256333T3 (es) * 2000-11-23 2006-07-16 Robert Bosch Gmbh Valvula magnetica para controlar una valvula de inyeccion de un motor de combustion interna.
US6390069B1 (en) * 2001-01-26 2002-05-21 Detroit Diesel Corporation Fuel injector assembly and internal combustion engine including same
US6730267B2 (en) 2001-02-09 2004-05-04 Cardiovention, Inc. Integrated blood handling system having active gas removal system and methods of use
DE10118132B4 (de) * 2001-04-11 2005-04-14 Koenig & Bauer Ag Farbwerk einer Rotationsdruckmaschine
US20050019743A1 (en) 2001-05-03 2005-01-27 Center For Blood Research, Inc. Compounds and methods for improving platelet recovery and function
DE10131201A1 (de) * 2001-06-28 2003-01-16 Bosch Gmbh Robert Magnetventil zur Steuerung eines Einspritzventils einer Brennkraftmaschine
ITTO20010970A1 (it) * 2001-10-12 2003-04-12 Fiat Ricerche Inettore di combustibile per un motore a combustione interna.
US6880769B2 (en) * 2001-12-17 2005-04-19 Caterpillar Inc Electronically-controlled fuel injector
JP3906909B2 (ja) 2002-03-11 2007-04-18 三菱自動車工業株式会社 分割式燃料噴射制御装置
WO2004043381A2 (en) 2002-11-08 2004-05-27 The Brigham And Women's Hospital, Inc. Compositions and methods for prolonging survival of platelets
US6945475B2 (en) * 2002-12-05 2005-09-20 Caterpillar Inc Dual mode fuel injection system and fuel injector for same
ITTO20030921A1 (it) * 2003-11-20 2005-05-21 Fiat Ricerche Dispositivo di comando di elettroattuatori con rilevamento dell'istante di fine attuazione e metodo di rilevamento dell'istante di fine attuazione di un elettroattuatore.
JP2006017101A (ja) 2004-06-02 2006-01-19 Denso Corp 燃料噴射弁
EP1621764B1 (en) 2004-06-30 2007-11-07 C.R.F. Società Consortile per Azioni Internal combustion engine fuel injector
EP1612405B1 (en) 2004-06-30 2008-11-05 C.R.F. Società Consortile per Azioni An injection system for an internal-combustion engine
EP1612406B1 (en) 2004-06-30 2008-06-04 C.R.F. Società Consortile per Azioni An injection system for an internal combustion engine
EP1612398B1 (en) 2004-06-30 2006-10-04 C.R.F. Società Consortile per Azioni Fuel injector comprising a force-balanced control valve
US8052667B2 (en) 2004-09-07 2011-11-08 Velico Medical, Inc. Apparatus for prolonging survival of platelets
JP2006097659A (ja) 2004-09-30 2006-04-13 Nippon Soken Inc 燃料噴射弁
ATE495667T1 (de) 2004-10-15 2011-02-15 Velico Medical Inc Zusammensetzungen und verfahren für die verlängerung der überlebensdauer von blutplättchen
DE102004050992A1 (de) 2004-10-20 2006-04-27 Robert Bosch Gmbh Magnetventilbetätigter Kraftstoffinjektor mit hydraulischem Überhubanschlag
EP1657422A1 (en) * 2004-11-12 2006-05-17 C.R.F. Societa' Consortile per Azioni A method for controlling fuel injection in an internal combustion engine
US8142992B2 (en) 2005-01-12 2012-03-27 Biovec Transfusion, Llc Platelet preservation package comprising a short to ultra-short acting antiplatelet agent and anticoagulant with an oxygen carrier
US8129104B2 (en) 2005-01-12 2012-03-06 Biovec Transfusion, Llc Platelet preservation composition comprising a short to ultra-short acting antiplatelet agent and anticoagulant with hemoglobin
US7964338B2 (en) 2005-01-12 2011-06-21 Biovec Transfusion, Llc Platelet preservation composition containing eptifibatide, a reversible factor IIa inhibitor and a hemoglobin oxygen carrier
JP2006200478A (ja) * 2005-01-21 2006-08-03 Denso Corp 燃料噴射装置
EP1707798B1 (en) 2005-03-14 2010-05-19 C.R.F. Società Consortile per Azioni Adjustable metering servovalve for a fuel injector, and relative adjustment method
EP1707797B1 (en) * 2005-03-14 2007-08-22 C.R.F. Società Consortile per Azioni Adjustable metering servovalve for a fuel injector
DE102005012928A1 (de) * 2005-03-21 2006-09-28 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine mehrzylindrige Brennkraftmaschine
DE102005012940A1 (de) * 2005-03-21 2006-09-28 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine
US7111613B1 (en) * 2005-05-31 2006-09-26 Caterpillar Inc. Fuel injector control system and method
US9140224B2 (en) * 2005-06-17 2015-09-22 Caterpillar Inc. Electromagnetic actuator and method for controlling fluid flow
US7296555B2 (en) * 2005-08-25 2007-11-20 General Electric Company System and method for operating a turbo-charged engine
JP5552231B2 (ja) 2005-10-14 2014-07-16 ベリコ メディカル インコーポレイティッド 血小板の生存延長のための組成物および方法
ATE377148T1 (de) * 2005-11-02 2007-11-15 Delphi Tech Inc Brennstoffeinspritzventil
EP1795738A1 (en) * 2005-12-12 2007-06-13 C.R.F. Societa Consortile per Azioni Fuel-injection system for an internal-combustion engine and corresponding method for controlling fuel injection
WO2008017121A1 (en) 2006-08-11 2008-02-14 The Walter And Eliza Hall Institute Of Medical Research Methods for modulating apoptosis in platelets
EP1918568B1 (en) * 2006-10-24 2009-02-25 C.R.F. Societa Consortile per Azioni Metering solenoid valve for a fuel injector
DE102007047426A1 (de) 2007-05-15 2008-11-20 Robert Bosch Gmbh Injektor mit Piezoaktor
US8835104B2 (en) 2007-12-20 2014-09-16 Fenwal, Inc. Medium and methods for the storage of platelets
DE102008005534A1 (de) 2008-01-22 2009-07-23 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor
DE102008005532A1 (de) 2008-01-22 2009-07-23 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor, dessen Steuerventilelement einen Stützbereich aufweist
US7950593B2 (en) * 2008-06-20 2011-05-31 Caterpillar Inc. Z orifice feature for mechanically actuated fuel injector
US7707993B2 (en) * 2008-06-24 2010-05-04 Caterpillar Inc. Electronic pressure relief in a mechanically actuated fuel injector
ATE487875T1 (de) * 2008-06-27 2010-11-15 Fiat Ricerche Kraftstoffeinspritzgerät mit symmetrischem mess- servoventil für einen verbrennungsmotor
US8178318B2 (en) 2008-08-06 2012-05-15 Praxair Technology, Inc. Method for controlling pH, osmolality and dissolved carbon dioxide levels in a mammalian cell culture process to enhance cell viability and biologic product yield
DE602008005349D1 (de) * 2008-12-29 2011-04-14 Fiat Ricerche Brennstoffeinspritzsystem mit hoher Betriebswiederholbarkeit und -stabilität für einen Verbrennungsmotor
US8316826B2 (en) * 2009-01-15 2012-11-27 Caterpillar Inc. Reducing variations in close coupled post injections in a fuel injector and fuel system using same
NZ622456A (en) 2009-10-12 2015-09-25 New Health Sciences Inc Blood storage bag system and depletion devices with oxygen and carbon dioxide depletion capabilities
GB2477538B (en) * 2010-02-05 2017-04-19 Gm Global Tech Operations Llc Method for operating an injection system of an internal combustion engine
US8755988B2 (en) * 2010-02-17 2014-06-17 GM Global Technology Operations LLC Method for metering a fuel mass using a controllable fuel injector

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190003671A (ko) * 2016-05-03 2019-01-09 콘티넨탈 오토모티브 게엠베하 아이들 행정을 갖는 연료 분사기를 동작시키는 방법
US10989154B2 (en) 2016-05-03 2021-04-27 Vitesco Technologies GmbH Fuel injector with an idle stroke

Also Published As

Publication number Publication date
EP2211046B1 (en) 2011-03-02
US20100162992A1 (en) 2010-07-01
DE602008005349D1 (de) 2011-04-14
JP2010156326A (ja) 2010-07-15
CN101769217A (zh) 2010-07-07
CN102333947A (zh) 2012-01-25
CN101769217B (zh) 2013-04-10
US20100186708A1 (en) 2010-07-29
JP5361701B2 (ja) 2013-12-04
KR101396261B1 (ko) 2014-05-19
US9140223B2 (en) 2015-09-22
US20120035832A1 (en) 2012-02-09
JP2010156319A (ja) 2010-07-15
EP2373877A1 (en) 2011-10-12
KR20100080374A (ko) 2010-07-08
JP5259839B2 (ja) 2013-08-07
WO2010076645A1 (en) 2010-07-08
CN102333947B (zh) 2015-05-20
ATE500411T1 (de) 2011-03-15
US20120132136A1 (en) 2012-05-31
EP2373877B1 (en) 2013-09-18
EP2211046A1 (en) 2010-07-28
WO2010076645A8 (en) 2011-03-31
KR101223851B1 (ko) 2013-01-17
JP2012514160A (ja) 2012-06-21
US8807116B2 (en) 2014-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101396261B1 (ko) 내연 기관용 높은 동작 반복가능성 및 안정성의 연료 분사 시스템
US7275522B2 (en) Method and apparatus for controlling a valve, and method and apparatus for controlling a pump-nozzle apparatus with the valve
US7305971B2 (en) Fuel injection system ensuring operation in event of unusual condition
KR20130105599A (ko) 내연 기관용 연료 분사 이온 시스템
EP2850307B1 (en) Method for monitoring an injection valve
EP1522718B1 (en) Fuel injection apparatus
JP2002070683A (ja) 噴射弁の圧電式のアクチュエータ用の制御電圧を規定するための方法
US9316190B2 (en) High-pressure fuel injection valve for an internal combustion engine
JP4532490B2 (ja) 噴射弁の圧電アクチュエータのドライブ制御電圧を決定するための方法
US20170204804A1 (en) Method for determining an opening delay of a fuel injector
EP1845256B1 (en) Fuel injector with adjustable metering servo-valve for an internal-combustion engine
CN109555614B (zh) 用于校准力传感器或压力传感器的方法
US20120303246A1 (en) Method for operating an internal combustion engine
JP2008280985A (ja) 燃料噴射装置
KR20180067335A (ko) 인젝터 열림시간 학습영역을 결정하는 방법
JP4130840B2 (ja) 圧電アクチュエータの充電エッジを決定するための方法および装置
KR101623679B1 (ko) 유압 구동 연료 분사 장치 및 내연 기관
JP4656436B2 (ja) 噴射量制御装置および噴射量制御方法
US9605639B2 (en) Fuel injector
JP5532885B2 (ja) 燃料噴射装置
JP4437083B2 (ja) 液体を制御する弁
JP2007077967A (ja) 燃料噴射装置
CN110700952A (zh) 用于控制气态燃料的吹入速率的方法和燃料喷射器
US20130255637A1 (en) Fuel injector
US20030164404A1 (en) Fuel-injection valve for internal combustion engines

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170504

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180503

Year of fee payment: 5