KR20110104098A - 플랜트 운전 방법 및 플랜트 운전 시스템 - Google Patents

플랜트 운전 방법 및 플랜트 운전 시스템 Download PDF

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마사토 오카무라
세이지 야마모토
도요아키 미야자키
겐지 야마자키
데츠지 가네코
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Abstract

복수기(復水器)로부터 증기 발생기에 이르는 급수(給水) 배관에 저압 급수 가열기, 탈기기(脫氣器), 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설(配設)되어, 고온의 급수를 증기 발생기로 이끄는 플랜트의 운전 방법에 있어서, 고온의 급수에 접하는 급수 배관, 저압 급수 가열기, 탈기기 및 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하기 위해, 산화제 주입 라인으로부터 산화제를 주입하고, 급수의 유동에 의해 가속되는 부식이 일어나는 구조재의 표면에 부식 억제 물질을 더 부착시키기 위해, 부식 억제 물질 도입 라인으로부터 부식 억제 물질을 도입하는 것이다.

Description

플랜트의 운전 방법 및 시스템{METHOD AND SYSTEM FOR OPERATING PLANT}
본 발명은, 급수(給水) 배관 등의 구조재의 부식 억제에 관하여 호적(好適)한 플랜트의 운전 방법 및 시스템에 관한 것이다.
화력, 원자력 발전 플랜트를 비롯해, 보일러나 증기 발생기 등을 갖고 있는 고온수를 사용한 각종 플랜트에서는, 구조재인 금속이, 이온 용출이나 부식 생성물의 형성 등의 경년(經年) 열화 현상을 일으킨다. 부식 생성물의 부착은 배관 내 유로를 막기 때문에, 진동의 원인이 될 수 있다.
고유속 조건 하에서의 진동은, 구조재의 균열이나 손상으로 연결될 우려가 있다. 또한, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 증기 발생기, 비등수형(沸騰水型) 원자력 발전 플랜트나 화력 발전 플랜트의 급수 가열기 등에 있어서, 부식 생성물이 전열면(heat transfer surface)에 부착된 경우에는, 열전달률의 저하를 일으킬 우려가 있다.
이들 증기 발생기 및 급수 가열기에 있어서, 급수 중의 불순물 농도는 기내의 연속적인 분출수에 의해 저농도로 유지되지만, 전열관과 지지판간의 크레비스(crevice)부와 같은 협애부(狹隘部)에서는, 관리값과는 다른 수질이 되는 경우가 있으며, 그에 따라, 불순물의 농축이 일어나 부식 환경이 됨과 동시에, 스케일(산화물) 부착 등도 상정된다. 또한, 배관에 있어서도, 오리피스나 밸브 등이 있는 배관계에서는, 액체가 고속으로 내부 공간을 흐르기 때문에 이로전(erosion)이나 코로전(corrosion), 유동 가속형 부식 등에의 대책이 필요해진다.
이들은 고온수 환경 중에서 일어나는 대표적인 현상이며, 구조재를 비롯해, 배관이나 그 밖의 부재의 부식에 의한 운전상의 문제나 메인터넌스 빈도의 증가 등, 다양한 영향을 미치게 한다. 또한 근년에는, 탄소강 배관에 있어서의 감육(減肉) 현상에 의해, 배관 두께가 감소하는 현상도 발생하고 있다. 이와 같이, 금속의 용출이나 부식 현상 등은 장기간의 플랜트 운전에 의해 단계적으로 축적되어, 어느 시기 갑자기 재해로 발전할 가능성이 내재되어 있다.
어느 쪽의 발전 플랜트에 있어서도, 복수기(復水器) 하류측의 배관에서는 철 등의 용출이 일어나며, 또한, 탈기기(脫氣器) 하류측에서는, 온도가 상승하고, 유동 가속형 부식의 발생 조건으로 된다. 이 때문에, 이들 현상을 억제하는 것은, 기기의 건전성 및 운용 기간을 향상시키는 것으로 이어진다. 이 방법으로서, 예를 들면 화력 발전 플랜트나 가압수형 원자력 발전 플랜트 등에서는 부식 억제 효과가 있는 화학제를 계통(系統) 내에 주입하여, 부식이 적은 수질로 함으로써 상술한 현상을 억제하고 있다.
예를 들면, 화력 발전 플랜트나 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계에 있어서는, 암모니아 주입에 의한 pH 컨트롤이나 수질 제어를 행하여, 계통 내로부터의 철의 용출 저감이나, 증기 발생기에의 철의 유입을 방지하고 있다. 또한, 증기 발생기에 있어서의 크레비스부의 알칼리 농축을 배제하기 위해, Na／Cl비 관리나, 염소 이온에 의한 부식 영향 저감을 위한 염화물 이온 농도 관리 등, 다양한 수질 제어가 실기(實機) 플랜트에 의해 실시되고 있다. 근년에는, 에탄올 아민이나 모르폴린 등의 개량 화학제를 사용한 수질 제어 방법도 채용되고 있다.
주입 화학제의 개량에는, 탈산소제로서 탄닌산이나 아스코르브산 등의 유기산의 이용이 있다(일본국 특개평4-26784호 공보 : 특허문헌 1). 또한, 수질 제어 방법으로는, 전(全) 양이온／SO4 몰비를 제어하는 운전 방법이나, 원자로용 증기 발생기에의 급수 중에, 이온 농도가 0.4∼0.8ppb가 되도록 칼슘 화합물 및 마그네슘 화합물 중 적어도 하나를 도입하는 방법 등이 제안되어 있다(일본국 특개2004-12162호 공보 : 특허문헌 2). 또한, 재료 보호를 위한 귀금속의 주입, 산소 주입을 행하는 기술도 제안되어 있다(일본국 특개평10-339793호 공보 : 특허문헌 3).
그런데, 특허문헌 1 및 2에 기재된 수질 제어에서는, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 급수 중에 화학제를 주입하는 것이기 때문에, 급수의 순도나 환경 등에 영향을 줄 우려가 있다.
또한, 특허문헌 3에 기재된 수질 제어에서는, 백금(Pt)이나 루테늄(Ru) 등의 귀금속의 주입에 관해서는 명확한 기준이 나타나 있지만, 산화티타늄(TiO2) 등의 금속 화합물 등에 대해서는, 필요한 주입량이나 주입 방법이 개시되어 있지 않다.
[발명의 개시]
본 발명의 목적은, 상술한 사정을 고려하여 이루어진 것으로, 환경 등에 영향이 있는 화학제를 주입하지 않고, 배관 등의 구조재의 부식을 확실히 억제할 수 있는 플랜트의 운전 방법 및 시스템을 제공함에 있다.
상기 본 발명의 목적은, 복수기로부터 증기 발생기에 이르는 급수 배관에 적어도 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설(配設)되고, 혹은 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기의 사이에 탈기기가 더 배설되어, 고온의 급수를 상기 증기 발생기로 이끄는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계, 복수기로부터 압력 용기에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 압력 용기로 이끄는 비등수형 원자력 플랜트의 일차계, 및 복수기로부터 보일러에 이르는 급수 배관에 적어도 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되고, 혹은 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기의 사이에 탈기기가 더 배설되어, 고온의 급수를 상기 압력 반응 용기로 이끄는 화력 발전소의 급수계 중 어느 하나의 플랜트의 운전 방법에 있어서, 고온의 급수에 접하는 상기 급수 배관, 상기 저압 급수 가열기, 상기 탈기기 및 상기 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하고, 급수의 유동에 의해 가속되는 부식이 일어나는 상기 구조재의 표면에, 부식 억제 물질을 부착시키는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법에 의해 달성된다.
또한, 상기의 본 발명의 목적은, 복수기로부터 증기 발생기에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 탈기기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 증기 발생기로 이끄는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 시스템에 있어서, 상기 급수 배관에 있어서의 상기 복수기의 하류측이고 상기 저압 급수 가열기의 상류측에 마련되어, 고온의 급수에 접하는 상기 급수 배관, 상기 저압 급수 가열기, 상기 탈기기 및 상기 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하기 위한 산화제를 주입하는 산화제 주입 수단과, 상기 급수 배관에 있어서의 상기 탈기기의 하류측이고 상기 고압 급수 가열기의 상류측에 마련되어, 급수의 유동에 의해 가속되는 부식이 일어나는 상기 구조재의 표면에 부식 억제 물질을 부착시키기 위해, 이 부식 억제 물질을 도입하는 부식 억제 물질 도입 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 시스템을 제공함으로써 달성된다.
그리고 또한, 상기 본 발명의 목적은, 복수기로부터 압력 반응 용기에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 증기 발생기로 이끄는 비등수형 원자력 플랜트의 운전 시스템, 또는 복수기로부터 보일러에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 보일러로 이끄는 화력 플랜트의 운전 시스템에 있어서, 상기 급수 배관에 있어서의 상기 복수기의 하류측이고 상기 저압 급수 가열기의 상류측에 마련되어, 고온의 급수에 접하는 상기 급수 배관, 상기 저압 급수 가열기 및 상기 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하기 위한 산화제를 주입하거나, 혹은 상기 구조재의 표면에, 부식 억제 물질을 부착시키기 위한 부식 억제 물질을 주입하는 주입 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 시스템을 제공함으로써 달성된다.
본 발명에 따른 플랜트의 운전 방법 및 시스템에 의하면, 구조재의 구성 원소의 용출을 억제하는 피막의 형성과, 유동 가속형 부식이 일어나는 구조재의 표면에의 부식 억제 물질의 부착에 의해, 환경 등에 영향이 있는 화학제를 주입하지 않고, 배관 등의 구조재의 부식을 확실히 억제할 수 있다.
[도면의 간단한 설명]
도 1은 본 발명에 따른 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법에 있어서의 제1 실시형태가 적용된 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계를 나타내는 계통 개략도.
도 2는 산화 피막이 표면에 형성된 탄소강과 탄소강뿐인 경우에 있어서의 철의 용출 억제의 시험 결과를 나타내는 그래프.
도 3은 산화티타늄이 표면에 부착된 탄소강과 탄소강뿐인 경우에 있어서의 부식의 유속 의존성을 나타내는 그래프.
도 4는 산화티타늄이 표면에 부착된 탄소강과 탄소강뿐인 경우에 있어서의 부식의 온도 의존성을 나타내는 그래프.
도 5는 산화티타늄이 표면에 부착된 탄소강과 탄소강뿐인 경우에 있어서의 부식 억제 시험 결과를 나타내는 그래프.
도 6은 산화니오븀, 산화세륨, 산화이트륨이 각각 부착된 탄소강과 탄소강뿐인 경우에 있어서의 부식 억제 시험 결과를 나타내는 그래프.
도 7은 산화 피막 및 산화티타늄이 표면에 마련된 탄소강과, 산화 피막이 표면에 마련된 탄소강의 경우에 있어서의 철의 용출 억제 시험 결과를 나타내는 그래프.
도 8은 본 발명에 따른 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법에 있어서의 제2 실시형태가 적용된 경우에 있어서의 철 용출의 수소 의존성을 나타내는 그래프.
도 9는 본 발명에 따른 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법에 있어서의 제3 실시형태가 적용된 경우에 있어서의 부식량과 부식 전위와의 관계를 나타내는 그래프.
도 10은 본 발명에 따른 비등수형 원자력 플랜트의 운전 방법에 있어서의 제4 실시형태가 적용된 비등수형 원자력 발전 플랜트를 나타내는 계통 개략도.
도 11은 본 발명에 따른 화력 플랜트의 운전 방법에 있어서의 제5 실시형태가 적용된 화력 발전 플랜트를 나타내는 계통 개략도.
[발명을 실시하기 위한 구체적인 내용]
이하, 본 발명을 실시하기 위한 최량의 형태를, 도면에 의거하여 설명한다. 단, 본 발명은, 이들 실시형태에 한정되는 것이 아니다.
[제1 실시형태(도 1∼도 7)]
도 1은 본 발명에 따른 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법에 있어서의 제1 실시형태가 적용된 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계를 나타내는 계통 개략도이다.
이 도 1에 나타내는 바와 같이, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에서는, 증기 발생기(13)에서 발생한 증기는 고압 터빈(14)에 도입되어 일을 하고, 그 후, 습분(濕分) 분리/가열기(15)에 의해 습분이 분리되고, 가열된 후, 저압 터빈(16)에 도입되어 일을 한다. 이 저압 터빈(16)에서 일한 증기는, 복수기(17)에서 응축되어 복수가 된다. 이 복수기(17)로부터 증기 발생기(13)에 이르는 급수 배관(18)에는, 복수 펌프(19), 저압 급수 가열기(20), 탈기기(21) 및 고압 급수 가열기(22)가 순차적으로 배설된다. 이때, 탈기기(21)는 없어도 된다. 복수기(17)로부터 방출된 복수는 급수가 되고, 저압 급수 가열기(20), 탈기기(21) 및 고압 급수 가열기(22)에 의해 가열되어 고온 상태가 되어 증기 발생기(11)로 이끌린다.
복수기(17)로부터 증기 발생기(13)에 이르는 급수 배관(18) 내를 흐르는 급수의 온도는 15℃ 이상 350℃ 이하이다. 예를 들면, 복수기(17)에서 저압 급수 가열기(20)까지 통과하는 급수는 약 40℃∼180℃의 온도이며, 탈기기(21)에서 고압 급수 가열기(22)까지 통과하는 급수는 약 180℃∼230℃의 온도이다. 또한, 복수기(17)로부터 증기 발생기(13)에 이르는 급수 배관(18) 내를 흐르는 급수의 유속은 1m／s 이상 20m／s 이하의 범위에 있다.
이 이차계(12)를 구성하는 각종 기기나 배관 등의 구조재, 특히 고온의 급수에 접하는 급수 배관(18), 복수 펌프(19), 저압 급수 가열기(20), 탈기기(21) 및 고압 급수 가열기(22)는, 스테인레스강 등의 철강, 니켈기 합금 등의 비철강재, 또는 구리나 알루미늄 등의 비철 금속을 재료로 하여 구성되어 있다.
이 이차계(12)에 있어서는, 급수 배관(18)에 있어서의 복수기(17)의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기(20)의 상류측, 예를 들면 복수 펌프(19)의 하류측 근방에, 산화제 주입 수단으로서의 산화제 주입 라인(23)이 설치된다. 이 산화제 주입 라인(23)으로부터 산화제로서의 산소(기체 상태), 과산화수소(액체 상태), 오존(기체 상태)이 단독으로, 또는 혼합 상태로 주입된다. 본 실시형태에서는, 산화제 주입 라인(23)으로부터 급수 배관(18) 내의 급수 중에 산소가 기체 상태로 주입된다. 산소를 급수에 용해시키기 쉽게 하기 위해, 산소의 버블을 미소(微小)하게 함으로써 용해량을 증가시키는 것이 가능해진다. 예를 들면 나노 버블이 바람직하다.
이 산화제(예를 들면 산소)의 주입에 의해, 급수의 수질 중 용존 산소 농도가 상승하고, 급수 배관(18) 등의 구조재의 급수에 접하는 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소, 예를 들면 철이나 크롬 등의 용출을 억제하는 산화 피막이 형성된다.
여기에서, 산화 피막에 의한 구조재 구성 원소(예를 들면 철)의 용출 억제 효과에 대한 시험 결과를 도 2를 참조하여 설명한다.
본 시험에서는, 탄소강의 표면에 산화 피막을 생성시키기 위해, 탄소강을, 용존 산소 농도가 200ppb의 고온(예를 들면 40∼180℃) 수중에 500시간 폭로시켜 시험편을 제작했다. 그 제작된 시험편과 탄소강뿐인 시험편을 사용하여 철의 용출 시험을 실시했다. 용존 산소 농도가 5ppb 미만이고, 암모니아에 의해 pH를 9∼10으로 조정한 수용액에 양(兩)시험편을 침지하는 시험 조건으로 시험을 실시했다.
산화 피막이 없는 탄소강뿐인 시험편에서는 철의 용출이 일어나고, 용액의 색이 변화했다. 한편, 탄소강에 산화 피막이 붙은 시험편에 있어서는 색의 변화가 거의 없고, 표면 상태도 변화가 보이지 않았다. 이와 같이, 안정된 산화 피막이 존재함으로써 철의 용출이 억제되어, 증기 발생기(13)에의 철의 지입량(持入量)이 저감된다.
또한, 이 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에서는, 급수 배관(18)에 있어서의 탈기기(21)의 하류측이고 또한 고압 급수 가열기(22)의 상류측에, 부식 억제 물질 도입 수단으로서의 부식 억제 물질 도입 라인(24)이 설치된다. 그 부식 억제 물질은, 예를 들면 티타늄(Ti), 지르코늄(Zr), 세륨(Ce), 니오븀(Nb), 란타늄(La), 네오디뮴(Nd), 및 이트륨(Y)에서 선택되는 1종 이상의 원소를 함유하는 산화물 또는 수산화물이다. 구체적으로는, 산화티타늄(TiO2), 산화지르코늄(ZrO2), 산화세륨(CeO2), 산화니오븀(Nb2O5), 삼산화란타늄(La2O3), 산화네오디뮴(Nd2O3), 산화이트륨(Y2O3), 수산화세륨(Ce(OH)4), 수산화란타늄(La(OH)3), 수산화이트륨(Y(OH)3) 등이다. 이 중, 특히 산화티타늄이 바람직하다.
탈기기(21) 하류측의 급수 배관(18) 및 고압 급수 가열기(22)를 포함하는 구조재는 고온의 급수와 접하고, 급수의 유동에 의해 가속되는 부식(유동 가속형 부식)이 일어나는 영역에 있다. 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 부식 억제 물질 도입 라인(24)으로부터 도입함으로써, 유동 가속형 부식이 일어나는 구조재의 표면에, 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 부착시키는 것이 가능해진다.
또한, 탈기기(21)가 없는 경우는 부식 억제 물질 도입 라인(24)은 복수기(17)의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기(20)의 상류측에 설치 가능하며, 산화제 주입 라인(23)과 하나로 하여 동일한 라인으로 할 수 있다.
이 부식 억제 물질은, 미소 입자를 함유하는 용액의 콜로이드(colloid)상 또는 슬러리상이며, 그 미소 입자를, 이 용액을 급수 중에 주입하여 급수 배관(18) 등의 구조재의 표면에 부착시키거나, 분사(噴射) 또는 용사(溶射)에 의해 구조재의 표면에 부착시킨다. 본 실시형태에서는, 특히 산화티타늄 용액을 급수 중에 주입한다. 이 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질은, 구조재의 표면에 5㎍／㎠ 이상 부착시키는 것이 바람직하다.
산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 급수 중에 주입할 경우에는, 부식 억제 물질을 함유하는 용액의 농도를 선택하여 그 용액의 주입량을 조정하고, 나아가 용액이 주입된 급수의 수질(예를 들면 용존 산소 농도)을 고려함으로써, 부식 억제 물질의 구조재에의 부착량을 제어한다.
산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질이 고온 고압 하에서 구조재의 표면에 부착되고, 그 부식 억제 물질이, 구조재 구성 원소(예를 들면 철, 크롬 등)의 용출(즉 철, 크롬 등의 산화 반응)의 대체가 되는 물의 산화 반응을 촉진하는 촉매 작용을 발휘함으로써 철, 크롬 등을 포함하는 구조재 구성 원소의 용출이 억제되고, 또한 그 구조재의 표면에 부착된 상술한 산화 피막의 벗겨짐이 방지된다.
이 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질은, 급수 배관(18)을 포함하는 구조재의 급수에 접하는 전(全)표면을 피복한 편이 좋지만, 촉매로서의 작용이 있기 때문에 반드시 상기 전표면을 피복할 필요는 없다.
여기에서, 부식의 유속 의존성의 시험 결과(도 3)와 온도 의존성의 시험 결과(도 4), 및 부식 억제의 시험 결과(도 5)에 대해서 서술한다.
도 3은 pH를 9∼10으로 조정하고, 용존 산소 농도를 히드라진에 의해 2ppb 이하로 한 150℃의 수용액에서의 탄소강 부식의 유속 의존성을 나타낸 것이다. 탄소강뿐인 시험편에서는, 유속이 증가함에 따라 부식 속도가 증가하고 있음에 대하여, 산화티타늄을 부착시킨 시험편에서는, 유속에 대한 부식의 증가 속도가 억제되고 있다. 이와 같이, 1m／s 이상, 20m／s 이하의 유속이면, 탄소강의 표면에 산화티타늄을 부착시킴으로써 부식의 억제 효과를 기대할 수 있다.
도 4는 탄소강뿐인 시험편과, 탄소강의 표면에 산화티타늄을 부착시킨 시험편을 사용하고, pH가 9∼10으로 조정되고, 히드라진에 의해 용존 산소 농도가 2ppb 이하가 된 수용액을 사용하여, 유속 15m／s의 조건 하에서 시험을 실시한 결과이다. 탄소강뿐인 시험편에서는, 부식 속도가 온도에 대하여 특징적인 의존성을 나타내며, 대략 140∼150℃ 부근에서 부식 속도가 증가한다.
한편, 산화티타늄을 부착시킨 시험편에서는, 부식 속도는 저감하며, 온도에 대한 의존성이 작아진다. 그 산화티타늄을 부착시킨 시험편은, 저온역에서도 고온역에서도 부식 억제 효과가 발현되어지고 있고, 예를 들면 온도 구배(勾配)가 있는 배관에 대해서도 효과가 있다. 이 점에서, 적어도 산화티타늄은, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)의 전체에 대해서 부식 억제 효과를 제공할 수 있다.
도 5는 탄소강뿐인 시험편과, 탄소강의 표면에 산화티타늄을 부착시킨 시험편을 사용하여, 부식 속도를 구한 부식 억제 시험의 결과이다. 유속이 약 15m／s이고, 온도가 150℃, 용존 산소 농도가 5ppb 미만인 수용액에, 양 시험편을 500시간 및 1000시간 각각 침지시켰다. 이 경우, 산소량은 충분히 낮아, 탄소강 표면에 산화 피막이 형성되기 어려운 환경이다. 탄소강뿐인 시험편에서의 부식 속도에 대하여, 산화티타늄을 부착시킨 시험편에서의 부식 속도는, 500시간의 경우도, 1000시간의 경우도 작은 값을 나타내고 있다. 따라서, 산소 등의 산화제의 주입이 없는 환경이어도, 산화티타늄을 탄소강에 부착시킴으로써, 탄소강의 부식, 특히 유동 가속형 부식을 억제할 수 있다. 이 경우의 산화티타늄의 필요량은 5㎍／㎠ 이상이다.
또한, 산화티타늄 이외의 부식 억제 물질에 대한 부식 억제 시험 결과를 도 6에 나타낸다. 도 6은 산화티타늄 대신에, 산화니오븀(Nb2O5), 산화세륨(CeO2), 산화이트륨(Y2O3)을 고온수 중에 주입하여, 탄소강의 표면에 50㎍／㎠ 부착시킨 시험편을 사용하여, 용출 억제 시험을 실시한 결과이다. 산화티타늄일 때와 같이, 탄소강뿐인 경우와 비교하여, 부식 억제 물질로서 상기 산화물이 탄소강에 부착됨으로써, 시험편으로부터의 철의 용출 속도가 감소함을 알 수 있다. 산화네오디뮴(Nd2O3), 산화지르코늄(ZrO2), 산화란타늄(La2O3)에 대해서도 같은 시험 결과가 얻어진다.
한편으로, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에 있어서, 상기 각 물질(특히, 이트륨, 세륨, 란타늄)을 수산화물의 상태로 주입하여 탄소강에 부착시키고, 이 이차계(12)의 운전 중에, 산화제 주입 라인(23)으로부터 산소 등의 산화제를 주입한다. 이에 따라, 부착된 수산화물이 산화제에 의해 산화되어, 산화물로서 형성된다. 수산화물과 같이 부착성이 높은 상태로 부식 억제 물질을 급수 배관(18) 등의 구조재 표면에 부착시키고 그 부식 억제 물질을 산화시키면, 부식 억제 효과가 보다 높아진다.
가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에 있어서, 탈기기(21)의 하류측은 상류측에 비하여 온도가 높고, 상술한 바와 같이 유동 가속형의 부식이 일어나는 영역에 있음과 동시에, 산화 피막이 형성되기 어려운 환경이다.
그래서, 이 탈기기(21) 하류측의 급수 배관(18)을 포함한 구조재 내에서의 급수의 용존 산소 농도가 5ppb 이상이 되도록 산화제 주입 라인(23)으로부터 산소 등의 산화제를 주입함으로써, 탈기기(21) 하류측의 구조재의 급수에 접하는 표면에 산화 피막을 확실히 형성시키고, 이 산화 피막상에, 부식 억제 물질 도입 라인(24)으로부터 주입된 부식 억제 물질(예를 들면 산화티타늄)을 부착시키는 것이 확실히 가능해진다. 이에 따라, 구조재의 부식 억제 효과가 높아지기 때문에, 부식 억제 물질의 구조재 표면에의 부착량은 반드시 5㎍／㎠ 이상일 필요는 없어진다.
도 7은 산화 분위기 하에서 탄소강 표면에 산화 피막을 형성시킨 시험편과, 이 산화 피막상에 산화티타늄을 부착시킨 시험편을, 용존 산소 농도가 50ppb, 중성, 온도 150℃의 수용액에 침지하여 용출 억제 시험을 실시한 결과이다. 산화티타늄은 스프레이에 의해 부착시키고, 부착량은 50㎍／㎠의 양이었다. 시험 결과에 의하면, 산화티타늄이 부착된 시험편은, 산화 피막뿐인 시험편에 비하여 용출 속도가 저하해 있음을 알 수 있다. 산화 피막과 산화티타늄의 조합에 의해, 부식의 억제가 확실해진다.
따라서, 본 실시형태에 의하면 다음의 효과를 나타낸다. 즉, 급수 배관(18) 등의 구조재의 구성 원소의 용출을 억제하는 산화 피막의 형성과, 유동 가속형 부식이 일어나는 구조재 표면에의 부식 억제 물질(예를 들면 산화티타늄)의 부착에 의해, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에 있어서 염려되는 유동 가속형 부식, 부분적인 환경의 차이에 기인하는 부식, 및 전부식(uniform corrosion) 등의 부식 현상을 확실히 억제할 수 있다. 이때, 암모니아 등의 아민류나 극약인 히드라진 등과 같이 환경 등에 영향이 있는 화학제를 급수 중에 주입할 필요가 없다.
이와 같이 급수 배관(18) 등의 구조재의 부식을 억제하는 결과, 구조재로부터의 용출 원소가 증기 발생기(13)에 유입하는 유입량을 저감할 수 있으므로, 증기 발생기(13)에의 스케일이나 클러드(crud)의 퇴적을 억제할 수 있다. 따라서, 증기 발생기(13) 내에서, 스케일 및 클러드의 제거 공사 등의 필요 횟수를 저감할 수 있어, 운전 비용 및 유지 비용 등의 비용을 저감할 수 있다.
[제2 실시형태(도 1, 도 8)]
도 8은 본 발명에 따른 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법에 있어서의 제2 실시형태가 적용된 경우에 있어서의 철 용출의 수소 의존성을 나타내는 그래프이다. 이 제2 실시형태에 있어서, 상기 제1 실시형태와 같은 부분에 대해서는, 도 1과 동일한 부호를 붙임으로써 설명을 간략화하고, 또는 생략한다.
본 실시형태가 상기 제1 실시형태와 다른 점은, 급수 배관(18) 등의 구조재 내를 흐르는 급수 중에, 산화제 주입 라인(23)으로부터 산소 등의 산화제를 주입하고, 또한 구조재에 있어서 급수가 접하는 표면에, 부식 억제 물질 도입 라인(24)으로부터 주입된 산화티타늄 등의 부식 억제 물질을 부착시키는 것 외에, 급수 중에 수소를 주입하는 점이다.
이 수소의 주입은, 급수 배관(18)에 있어서 산화제 주입 라인(23) 혹은 부식 억제 물질 도입 라인(24)과 동일 위치일 수도 있고, 또는 산화제 주입 라인(23) 및 부식 억제 물질 도입 라인(24) 이외의 위치일 수도 있다. 부식 억제 물질 도입 라인(24)과 동일 위치, 또는 그 근방에 수소를 주입하는 것이 바람직하다.
급수 중에 용해한 수소는, 산화티타늄 등의 부식 억제 물질의 촉매 작용에 의해 산화 반응하고, 급수 배관(18) 등의 구조재에 있어서의 구성 원소(철, 크롬 등)의 용출(즉 산화 반응)을 억제한다. 이 수소의 산화 반응은, 부식 억제 물질의 부착량이, 상기 제1 실시형태에 있어서의 물의 산화 반응의 경우보다도 적은 양으로 구조재의 구성 원소의 용출을 억제하는 것이 가능해진다.
도 8에 나타내는 바와 같이, 탄소강에 산화티타늄을 5㎍／㎠ 부착한 시험편과, 20㎍／㎠ 부착한 시험편을, 수소가 주입되어 용존 수소 농도가 10ppb 정도가 된 수용액과, 수소가 주입되지 않은 수용액에 침지한 경우에 대해서, 탄소강 중의 철의 용출 속도를 비교한다. 수소가 주입된 수용액의 경우에는, 산화티타늄의 부착량이 적은 경우여도, 철의 용출 속도를 저하할 수 있음을 알 수 있다.
이와 같이, 수소의 주입에 의해, 산화티타늄 등의 부식 억제 물질의 부착량을 저감해도, 구조재의 부식 억제 효과가 발휘된다. 예를 들면, 급수의 용존 수소 농도가 1ppb 이상(예를 들면 10ppb 정도)이 되도록 급수 중에 수소를 주입함으로써, 산화티타늄 등의 부식 억제 물질의 부착량을 5㎍／㎠ 이하로 해도, 부식 억제 효과를 충분히 발휘하는 것이 가능해진다.
따라서, 본 실시형태에 의하면, 상기 제1 실시형태와 같은 효과를 나타내는 것 외에, 다음의 효과를 나타낸다. 즉, 급수 중의 수소의 주입에 의해, 급수 배관(18) 등의 구조재의 부식을 억제하기 위해 필요한 산화티타늄 등의 부식 억제 물질의 부착량을 감소시킬 수 있다.
[제3 실시형태(도 1, 도 9)]
도 9는 본 발명에 따른 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법에 있어서의 제3 실시형태가 적용된 경우에 있어서의 부식량과 부식 전위와의 관계를 나타내는 그래프이다. 이 제3 실시형태에 있어서, 상기 제1 실시형태와 같은 부분에 대해서는, 도 1과 동일한 부호를 붙임으로써 설명을 간략화하거나, 또는 생략한다.
본 실시형태가 상기 제1 실시형태와 다른 점은, 구조재, 예를 들면 급수 배관(18)의 급수에 접하는 표면의 부식 전위를 감시함으로써, 산화제 주입 라인(23)으로부터 급수 중에 주입하는 산소 등의 산화제의 주입량을 제어하는 점이다.
도 9는 용존 산소 농도가 50ppb, 150℃의 수용액에 탄소강 시험편을 침지하여 용출 시험을 실시하여, 부식량(철의 용출량)과 시험편 표면의 부식 전위와의 관계를 나타낸 것이다. 부식 전위는, 처음에는 낮게 유지하고, 그 후, 산화 피막의 생성에 따라 상승한다. 한편, 부식량은, 처음은 많지만, 산화 피막의 형성에 따라 부식 전위가 상승하므로, 이 부식 전위의 상승에 대응하여 서서히 감소함을 알 수 있다.
도 1에 나타내는 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에 있어서 산화제 주입 라인(23)으로부터 산소 등의 산화제를 주입함으로써, 급수에 접하는 구조재의 표면에 산화 피막이 형성되는데, 이때의 구조재(예를 들면 급수 배관(18))의 상기 표면의 부식 전위의 변화를, 부식 전위계(25)를 사용하여 측정하고 감시한다. 부식 전위가 충분히 상승했을 때에는, 구조재 표면에 필요량의 산화 피막이 형성되어 있어, 급수의 용존 산소 농도를 저하(예를 들면 도 9에서 50ppb로부터 10ppb로 저하)해도, 구조재의 부식량에 변화가 생기지 않는다. 이 때문에, 부식 전위계(25)가 측정하는 구조재(예를 들면 급수 배관(18))의 표면의 부식 전위가 충분히 상승한 시점에서, 산화제 주입 라인(23)으로부터 주입하는 산화제(예를 들면 산소)의 주입량을 감소시키거나, 또는 정지한다.
따라서, 본 실시형태에 의하면, 상기 제1 실시형태의 효과와 같은 효과를 나타내는 것 외에, 다음의 효과를 나타낸다. 즉, 급수 배관(18) 등의 구조재 표면의 부식 전위를 감시하여 급수 중에 주입하는 산화제의 주입량을 제어함으로써, 산화제의 사용량을 감소할 수 있어, 운용 비용을 저감할 수 있다.
[제4 실시형태(도 10)]
도 10은 본 발명에 따른 비등수형 원자력 발전 플랜트의 운전 방법에 있어서의 제4 실시형태가 적용된 비등수형 원자력 발전 플랜트의 계통 개략도이다.
이 도 10에 나타내는 바와 같이, 비등수형 원자력 발전 플랜트(26)에서는, 압력 용기(27)에서 발생한 증기는 고압 터빈(28)에 도입되어 일을 하고, 그 후, 습분 분리기(29)에 의해 습분이 제거되고, 가열된 후, 저압 터빈(30)에 도입되어 일을 한다. 이 저압 터빈(30)에서 일한 증기는, 복수기(31)에 의해 응축되어 복수가 된다. 이 복수기(31)로부터 압력 용기(27)에 이르는 급수 배관(32)에는, 복수 펌프(33), 저압 급수 가열기(34), 및 고압 급수 가열기(35)가 순차적으로 배설된다.
복수기(31)로부터 배출된 복수는 급수가 되고, 저압 급수 가열기(34) 및 고압 급수 가열기(35)에 의해 가열되어 고온 상태가 되어 압력 용기(27)로 이끌린다.
복수기(31)로부터 압력 용기(27)에 이르는 급수 배관(32) 내를 흐르는 급수의 온도는 15℃ 이상 320℃ 이하이다. 또한, 복수기(31)로부터 압력 용기(27)에 이르는 급수 배관(32) 내를 흐르는 급수의 유속은 1m／s 이상 20m／s 이하의 범위에 있다.
이 비등수형 원자력 발전 플랜트(26)를 구성하는 각종 기기나 배관 등의 구조재, 특히 고온의 급수에 접하는 급수 배관(32), 복수 펌프(33), 저압 급수 가열기(34) 및 고압 급수 가열기(35)는, 스테인레스강 등의 철강, 니켈기 합금 등의 비철강재, 또는 구리나 알루미늄 등의 비철 금속을 재료로 하여 구성되어 있다.
이상으로부터 비등수형 원자력 발전 플랜트는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계와 같이 본 발명의 적용 조건을 충족시키고 있으므로, 제1 실시형태에 나타내는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법과 같이, 급수 배관(32)에 있어서의 복수기(31)의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기(34)의 상류측, 예를 들면 복수 펌프(33)의 하류측 근방에, 산화제 주입 수단으로서의 산화제 주입 라인(36)을 설치하여, 산화제 주입 라인(36)으로부터 산화제(예를 들면 산소)를 급수에 주입함으로써, 급수의 수질 중 용존 산소 농도가 상승하고, 급수 배관(32) 등의 구조재의 급수에 접하는 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소, 예를 들면 철이나 크롬 등의 용출을 억제하는 산화 피막이 형성된다.
동시에, 이 비등수형 원자력 발전 플랜트(26)에서는, 급수 배관(32)에 있어서의 복수기(31)의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기(34)의 상류측, 예를 들면 복수 펌프(33)의 하류측 근방에, 부식 억제 물질 도입 수단으로서의 부식 억제 물질 도입 라인(37)이 설치된다. 상기, 산화제 주입 라인(36) 및, 부식 억제 물질 도입 라인(37)은 개별적으로 설치할 필요는 없고, 동일한 주입 라인이어도 된다.
저압 급수 가열기(34)의 하류측의 급수 배관(32), 저압 급수 가열기(34) 및 고압 급수 가열기(35)를 포함하는 구조재는 급수의 유동에 의해 가속되는 부식(유동 가속형 부식)이 일어나는 영역이다.
산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 부식 억제 물질 도입 라인(37)으로부터 급수에 도입함으로써, 유동 가속형 부식이 일어나는 구조재의 표면에, 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 부착시키는 것이 가능해진다.
산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질이 고온 고압 하에서 구조재의 표면에 부착될 때, 그 부식 억제 물질이, 구조재 구성 원소(예를 들면 철, 크롬 등)의 용출(즉 철, 크롬 등의 산화 반응)의 대체가 되는 물의 산화 반응을 촉진하는 촉매 작용을 발휘함으로써 철, 크롬 등을 포함하는 구조재 구성 원소의 용출이 억제되고, 또한 구조재의 표면에 부착된 상술한 산화 피막의 벗겨짐이 방지된다.
또한, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에서 실시되는 제2 실시형태와 같이, 부식 억제 물질 도입 라인(37)으로부터 주입된 산화티타늄 등의 부식 억제 물질을 구조재 표면에 부착시키는 것 외에, 수소를 부식 억제 물질 도입 라인(37)으로부터 급수에 주입함으로써 구조재의 구성 원소의 용출을 억제하는 것이 가능해진다.
또한, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에서 실시되는 제3 실시형태와 같이, 부식 억제 물질 도입 라인(37)으로부터 급수 배관(32) 등의 표면에 산화티타늄 등의 부식 억제 물질을 부착시키는 것 외에, 산화제 주입 라인(36)으로부터 급수에 산화제를 주입함으로써, 급수에 접하는 구조재의 표면에 산화 피막을 형성하고, 급수 배관(32) 등의 표면의 부식 전위의 변화를 측정하는 부식 전위계(38)에 의해 주입량을 제어함으로써 산화제의 사용량을 감소할 수 있어, 운용 비용을 저감할 수 있다.
[제5 실시형태(도 11)]
도 11은 본 발명에 따른 화력 발전 플랜트의 운전 방법에 있어서의 제5 실시형태가 적용된 화력 발전 플랜트의 계통 개략도이다.
이 도 11에 나타내는 바와 같이, 화력 발전 플랜트(39)에서는, 보일러(40)에서 발생한 증기는 고압 터빈(41)에 도입되어 일을 하고, 그 후, 재열기(42)에 의해 가열된 후, 중압 터빈(43)에 도입되어 일을 한다. 이 중압 터빈(43)에서 일한 증기는 저압 터빈(44)에서 더 일을 하고, 발생한 증기는 복수기(45)에서 응축되어 복수가 된다. 이 복수기(45)로부터 보일러(40)에 이르는 급수 배관(46)에는, 복수 펌프(47), 저압 급수 가열기(48), 탈기기(49), 및 고압 급수 가열기(50)가 순차적으로 배설된다. 복수기(45)로부터 배출된 복수는 급수가 되고, 저압 급수 가열기(48), 탈기기(49), 및 고압 급수 가열기(50) 내에서 가열되어 고온 상태가 되어 보일러(40)로 이끌린다. 이때, 탈기기(49)는 없어도 된다.
복수기(45)로부터 보일러(40)에 이르는 급수 배관(46) 내를 흐르는 급수의 온도는 15℃ 이상 320℃ 이하이다. 또한, 복수기(45)로부터 보일러(40)에 이르는 급수 배관(46) 내를 흐르는 급수의 유속은 1m／s 이상 20m／s 이하의 범위에 있다.
이 화력 발전 플랜트(39)를 구성하는 각종 기기나 배관 등의 구조재, 특히 고온의 급수에 접하는 급수 배관(46), 복수 펌프(47), 저압 급수 가열기(48), 탈기기(49) 및 고압 급수 가열기(50)는, 스테인레스강 등의 철강, 니켈기 합금 등의 비철강재, 또는 구리나 알루미늄 등의 비철금속을 재료로 하여 구성되어 있다.
이상으로부터 화력 발전 플랜트는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계와 같이 본 발명의 적용 조건을 충족시키고 있으므로, 제1 실시형태에 나타내는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 방법과 같이, 급수 배관(46)에 있어서의 복수기(45)의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기(48)의 상류측, 예를 들면 복수 펌프(47)의 하류측 근방에, 산화제 주입 수단으로서의 산화제 주입 라인(51)을 설치하고, 산화제 주입 라인(51)으로부터 산화제(예를 들면 산소)를 급수에 주입함으로써, 급수의 수질 중 용존 산소 농도가 상승하고, 급수 배관(46) 등의 구조재의 급수에 접하는 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소, 예를 들면 철이나 크롬 등의 용출을 억제하는 산화 피막이 형성된다.
동시에, 이 비등수형 원자력 발전 플랜트(26)에서는, 급수 배관(46)에 있어서의 탈기기(49)의 하류측이고 또한 고압 급수 가열기(50)의 상류측에, 부식 억제 물질 도입 수단으로서의 부식 억제 물질 도입 라인(52)이 설치된다.
탈기기(49)의 하류측의 급수 배관(46) 및 고압 급수 가열기(50)를 포함하는 구조재는 급수의 유동에 의해 가속되는 부식(유동 가속형 부식)이 일어나는 영역에 있다. 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 부식 억제 물질 도입 라인(52)으로부터 급수에 도입함으로써, 유동 가속형 부식이 일어나는 구조재의 표면에, 산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질을 부착시키는 것이 가능해진다. 또한, 탈기기(49)가 없는 경우는 부식 억제 물질 도입 라인(52)은 복수기(45)의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기(48)의 상류측에 설치 가능하여, 산화제 주입 라인(51)과 하나로 하여 동일한 라인으로 할 수 있다.
산화티타늄을 포함하는 부식 억제 물질이 고온 고압 하에서 구조재의 표면에 부착되고, 이 부식 억제 물질이, 구조재 구성 원소(예를 들면 철, 크롬 등)의 용출(즉 철, 크롬 등의 산화 반응)의 대체가 되는 물의 산화 반응을 촉진하는 촉매 작용을 발휘함으로써 철, 크롬 등을 포함하는 구조재 구성 원소의 용출이 억제되고, 또한 구조재의 표면에 부착된 상술한 산화 피막의 벗겨짐이 방지된다.
또한, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에서 실시되는 제2 실시형태와 같이, 구조재의 표면에 부식 억제 물질 도입 라인(52)으로부터 산화티타늄 등의 부식 억제 물질을 부착시키는 것 외에, 수소를 부식 억제 물질 도입 라인(52)으로부터 급수에 주입함으로써, 구조재의 구성 원소의 용출을 억제하는 것이 가능해진다.
또한, 가압수형 원자력 발전 플랜트의 이차계(12)에서 실시되는 제3 실시형태와 같이, 급수 배관의 표면에 부식 억제 물질 도입 라인(52)으로부터 산화티타늄 등의 부식 억제 물질을 부착시키는 것 외에, 산화제 주입 라인(51)으로부터 급수에 산화제를 주입함으로써, 급수에 접하는 구조재의 표면에 산화 피막을 형성하고, 급수 배관(46) 등의 표면의 부식 전위의 변화를 측정하는 부식 전위계(53)에 의해 주입량을 제어함으로써 산화제의 사용량을 감소할 수 있어, 운용 비용을 저감할 수 있다.

Claims (16)

  1. 복수기(復水器)로부터 증기 발생기에 이르는 급수 배관에 적어도 저압 급수(給水) 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설(配設)되고, 혹은 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기의 사이에 탈기기(脫氣器)가 배설되어, 고온의 급수를 상기 증기 발생기로 이끄는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계, 복수기로부터 압력 용기에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 압력 용기로 이끄는 비등수형(沸騰水型) 원자력 플랜트의 일차계, 및 복수기로부터 보일러에 이르는 급수 배관에 적어도 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되고, 혹은 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기의 사이에 탈기기가 배설되어, 고온의 급수를 상기 압력 반응 용기로 이끄는 화력 발전소의 급수계 중 어느 하나의 플랜트의 운전 방법에 있어서,
    고온의 급수에 접하는 상기 급수 배관, 상기 저압 급수 가열기, 상기 탈기기 및 상기 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하고,
    급수의 유동에 의해 가속되는 부식이 일어나는 상기 구조재의 표면에, 부식 억제 물질을 부착시키는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 피막은, 구조재를 구성하는 원소의 산화 피막인 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 산화 피막의 형성은, 고온의 급수 중에 산소, 과산화수소, 오존 등의 산화제를 주입하여 행하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 산화제의 주입은, 급수 배관에 있어서의 복수기의 하류측이고 또한 저압 급수 가열기의 상류측에 행하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  5. 제3항에 있어서,
    상기 피막을 형성하기 위해 급수 중에 주입하는 산화제는, 급수의 용존 산소 농도가 5ppb 이상이 되도록 주입하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  6. 제3항에 있어서,
    상기 급수의 부식 전위를 감시함으로써, 이 급수에 주입하는 산화제의 주입량을 제어하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 부식 억제 물질은, Ti, Zr, Ce, Nb, La, Nd 및 Y에서 선택되는 1종류 이상의 원소를 함유하는 산화물 또는 수산화물인 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 부식 억제 물질은 산화티타늄이며, 이 산화티타늄을 구조재의 표면에 5㎍／㎠ 이상 부착시키는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 부식 억제 물질은, 미소(微小) 입자경을 갖는 콜로이드(colloid)상 또는 슬러리상이며, 분사(噴射), 용사(溶射), 또는 급수 중에의 주입에 의해 구조재의 표면에 부착시키는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  10. 제1항에 있어서,
    상기 부식 억제 물질은, 급수 배관에 있어서의 탈기기의 하류측이고 또한 고압 급수 가열기의 상류측에 도입하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  11. 제1항에 있어서,
    상기 급수 배관 등의 구조재 내를 흐르는 급수의 온도가 15℃ 이상, 350℃ 이하인 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  12. 제1항에 있어서,
    상기 부식을 가속하는 급수의 유동에 있어서의 유속이 1m／s 이상 20m／s 이하인 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  13. 제1항에 있어서,
    상기 급수 배관 등의 구조재 내를 흐르는 급수에 수소를 주입하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 수소는, 급수의 용존 수소 농도가 1ppb 이상이 되도록 주입하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 방법.
  15. 복수기로부터 증기 발생기에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 탈기기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 증기 발생기로 이끄는 가압수형 원자력 플랜트의 이차계 운전 시스템에 있어서,
    상기 급수 배관에 있어서의 상기 복수기의 하류측이고 상기 저압 급수 가열기의 상류측에 마련되어, 고온의 급수에 접하는 상기 급수 배관, 상기 저압 급수 가열기, 상기 탈기기 및 상기 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하기 위한 산화제를 주입하는 산화제 주입 수단과,
    상기 급수 배관에 있어서의 상기 탈기기의 하류측이고 상기 고압 급수 가열기의 상류측에 마련되어, 급수의 유동에 의해 가속되는 부식이 일어나는 상기 구조재의 표면에 부식 억제 물질을 부착시키기 위해, 이 부식 억제 물질을 도입하는 부식 억제 물질 도입 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 시스템.
  16. 복수기로부터 압력 반응 용기에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 증기 발생기로 이끄는 비등수형 원자력 플랜트의 운전 시스템, 또는 복수기로부터 보일러에 이르는 급수 배관에 저압 급수 가열기, 고압 급수 가열기가 순차적으로 배설되어, 고온의 급수를 상기 보일러로 이끄는 화력 플랜트의 운전 시스템에 있어서,
    상기 급수 배관에 있어서의 상기 복수기의 하류측이고 상기 저압 급수 가열기의 상류측에 마련되어, 고온의 급수에 접하는 상기 급수 배관, 상기 저압 급수 가열기 및 상기 고압 급수 가열기 등의 구조재의 표면에, 이 구조재를 구성하는 원소의 용출을 억제하는 피막을 형성하기 위한 산화제를 주입하거나, 혹은 상기 구조재의 표면에, 부식 억제 물질을 부착시키기 위한 부식 억제 물질을 주입하는 주입 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 플랜트의 운전 시스템.
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