KR20100124774A - 높은 기계적 특성을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강 판의 제조 방법 및 이 방법에 의해 제조된 판 - Google Patents

높은 기계적 특성을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강 판의 제조 방법 및 이 방법에 의해 제조된 판 Download PDF

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KR20100124774A KR1020107020786A KR20107020786A KR20100124774A KR 20100124774 A KR20100124774 A KR 20100124774A KR 1020107020786 A KR1020107020786 A KR 1020107020786A KR 20107020786 A KR20107020786 A KR 20107020786A KR 20100124774 A KR20100124774 A KR 20100124774A
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쟝-크리스또쁘 글레즈
발레리 코스토이
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아르셀러미탈-스테인레스 프랑스
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Abstract

본 발명은 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트에 관한 것으로, 상기 강의 곱 (P)(RP0.2(MPa) × 균일 연신율 (%)) 은 21000 MPa.% 초과이며, 상기 강의 화학적 조성은 중량 % 로 나타내는 하기 함량을 포함하는 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트: 0.015 %
Figure pct00075
C
Figure pct00076
0.030 %, 0.5%
Figure pct00077
Mn
Figure pct00078
2%, Si
Figure pct00079
2%, 16.5 %
Figure pct00080
Cr
Figure pct00081
18 %, 6 %
Figure pct00082
Ni
Figure pct00083
7 %, S
Figure pct00084
0.015 %, P
Figure pct00085
0.045 %, Al
Figure pct00086
0.050 %, 0.15 %
Figure pct00087
Nb
Figure pct00088
0.31 %, 0.12 %
Figure pct00089
N
Figure pct00090
0.16 %, Nb/8 + 0.1%
Figure pct00091
N
Figure pct00092
Nb/8 + 0.12 % 가 되게 설정된 Nb 와 N 함량, 선택적으로, 0.0005 %
Figure pct00093
B
Figure pct00094
0.0025 %, Mo

Description

높은 기계적 특성을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강 판의 제조 방법 및 이 방법에 의해 제조된 판{PROCESS FOR MANUFACTURING AUSTENITIC STAINLESS STEEL PLATE HAVING HIGH MECHANICAL PROPERTIES, AND PLATE THUS OBTAINED}
본 발명은 높은 기계적 특성, 특히, 기계적 강도와 균일 연신율의 매우 유리한 조합을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조에 관한 것이다.
자동차 산업에서 구조용 부품의 제조를 위해서는, 다소 복잡한 미세 조직을 갖는 다양한 등급의 코팅된 탄소 강 시트를 사용하는 것이 통상적인 관례이다. 이들 부품은 1 ~ 3 mm 의 두께를 갖는 시트로 생산된다. 그러나, 일부 부품을 위해서는, 복잡한 인발 작업에 의해 부품을 제조하기 위해서는 높은 변형능이 함께 결합된 더 높은 내부식성을 갖는 것이 요망되고 있다. 게다가, 오스테나이트계 스테인리스강은 그의 탁월한 내부식성과 기계적 특성, 특히 그의 높은 연성 때문에 폭넓게 사용되는 것으로 공지되어 있다. 예컨대, EN 10088-1 표준에 따라 규격 1.4318 로 나타낸 오스테나이트계 스테인리스강은, 조성이 (중량 % 로 함량을 나타냄) C
Figure pct00001
0.030 %, Si
Figure pct00002
1.00 %, Mn
Figure pct00003
2.00 %, P
Figure pct00004
0.045 %, S
Figure pct00005
0.015 %, Cr: 16.50 ~ 18.50 %, Ni: 6.00 ~ 8.00 %, N : 0.10 ~ 0.20 % 를 포함한다. 이러한 강은 상온에서의 변형중 마르텐사이트의 형성에 기인하여 높은 기계적 특성을 갖는다. 이러한 강의 풀림 상태에서의 통상적인 기계적 특성은 다음과 같다: 항복 강도(RP0.2)(0.2 % 변형율에 해당하는 통상의 항복 강도): 300 ~ 400 MPa; 균일 연신율: A
Figure pct00006
45 %, Rm(최대 강도)
Figure pct00007
700 MPa; 곱 (P) = RP0.2(MPa) × 균일 연신율 = 약 15750 MPa.%. 냉간 압연에 의한 가공 경화 상태에서 이들 등급, 즉 C850, C1000-EN-10088-2 표준을 사용할 수 있는데, 이들의 의미는 각각 850 및 1000 MPa 의 최소 강도에 해당한다. 이러한 작업에 의해 주어진 항복 강도의 증가 (RP0.2
Figure pct00008
600 MPa) 는 연신율의 동시 감소 (A = 30) 에 의해 나타난다. 그러면, 곱 (P) 은 약 18000 MPa 이 된다. 이러한 특성은 일정한 적용분야에 대해 만족스럽다. 그러나, 예컨대, 경량화의 증가, 및 이전의 성형 작업을 위한 높은 성능을 위해 높은 서비스 강도가 요구된다면, 이러한 특성은 부족하게 된다.
냉간 압연에 의한 가공 경화의 대안의 방법은 충분히 저온에서의 열간 압연에 의한 가공 경화이다. 이 방법은 더 양호한 연신율과 강도의 절충안을 부여하지만, 성형중 국부적 변형, 유충 결함 (vermicular defect) 을 유발하는 주요 결점을 갖는다. 열간 압연 후 재결정화되지 못한 표준 1.4318 강 상의 이러한 유충 결함을 회피하기 위해서, 열간 압연 후 풀림 작업을 실행할 필요가 있다.
따라서, 본 발명의 목적은, 제조 비용이 저렴하고 유충 결함의 출현에 영향을 받지 않는 전술한 1.4318 형식의 등급의 특성보다 우수하거나 등가의 기계적 특성을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강을 제공하는 것이다.
본 발명의 목적은 또한, 650 MPa 초과의 항복 강도 (RP0.2) 또는 45 % 초과의 균일 연신율과 결합될 수도 있는, 21000 MPa.% 초과의 곱 (P) 을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트를 제공하는 것이다.
이를 위해, 본 발명의 대상은, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트로서, 상기 강의 곱 (P)(RP0.2(MPa) × 균일 연신율 (%)) 은 21000 MPa.% 초과이며, 상기 강의 화학적 조성은 중량 % 로 나타내는 하기 함량을 포함하는 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트이다: 0.015 %
Figure pct00009
C
Figure pct00010
0.030 %, 0.5%
Figure pct00011
Mn
Figure pct00012
2%, Si
Figure pct00013
2%, 16.5 %
Figure pct00014
Cr
Figure pct00015
18 %, 6 %
Figure pct00016
Ni
Figure pct00017
7 %, S
Figure pct00018
0.015 %, P
Figure pct00019
0.045 %, Al
Figure pct00020
0.050 %, 0.15 %
Figure pct00021
Nb
Figure pct00022
0.31 %, 0.12 %
Figure pct00023
N
Figure pct00024
0.16 %, Nb/8 + 0.1%
Figure pct00025
N
Figure pct00026
Nb/8 + 0.12 % 가 되게 설정된 Nb 와 N 함량, 선택적으로, 0.0005 %
Figure pct00027
B
Figure pct00028
0.0025 %, Mo
Figure pct00029
0.6 %, 및 철 및 정련으로부터 유래된 불가피적 불순물로 이루어진 잔부.
바람직한 실시 형태에 따르면, 중량 % 로 나타내는 상기 강의 니오븀과 질소 함량은 0.20 %
Figure pct00030
Nb
Figure pct00031
0.31 %, 0.12 %
Figure pct00032
N
Figure pct00033
0.16 % 이 되도록 설정된다.
본 발명의 대상은 또한, 전술한 조성물중 하나에 따른 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트이며, 이 강의 항복 강도 (RP0.2) 는 650 MPa 초과이며, 이 강의 평균 오스테나이트 입자 크기는 6 마이크론 미만이며, 재결정화되지 않은 표면 분율은 30 ~ 70 % 이며, 니오븀은 완전한 석출물 형태이다.
본 발명의 대상은 또한 전술한 특징 중 하나에 따른 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트이며, 이 강의 균일 연신율은 45 % 초과이며, 니오븀은 완전하게 석출되지 않는다.
본 발명의 대상은 또한, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법으로서, 이 강의 항복 강도 (RP0.2) 는 650 MPa 초과이며: 상기 조성물중 하나에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고; 상기 반제품이 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도로 재가열되며; 그리고, 상기 반제품이 990 ℃ 미만의 압연 종료 온도 및 30 % 초과인 마지막 2 개의 피니싱 스탠드 상에서의 누적 압하율 (ε) 에 의해 압연된다.
특별한 일 실시 형태에 따르면, 0.20 %
Figure pct00034
Nb
Figure pct00035
0.31 %, 0.12 %
Figure pct00036
N
Figure pct00037
0.16 % 을 포함하는 상기 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고, 상기 반제품이 970 ℃ 미만의 압연 종료 온도에서 압연된다.
본 발명의 대상은 또한 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법으로서, 이 강의 균일 연신율은 45 % 초과이며: 상기 조성물 중 하나에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고; 상기 반제품이 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도로 재가열되며; 그리고 상기 반제품이 1000 ℃ 초과의 압연 종료 온도에 의해 압연된다.
본 발명의 대상은 또한 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법으로서, 이 강의 곱 (P)(RP0.2(MPa) × 균일 연신율 (%)) 은 21000 MPa.% 초과이며: 상기 조성물중 하나에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고; 상기 반제품이 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도로 재가열되며; 그리고 상기 반제품이 열간 압연된다.
본 발명의 대상은 또한 자동차 산업 분야에서 구조적 부품의 제조를 위한, 상기 특징 중 하나에 따른 스테인리스강제 또는 상기 방법 중 하나에 의해 제조된 열간 압연 시트의 용도이다.
본 발명의 다른 특징 및 이점은 예시로 부여된 하기의 명세서를 통해 명확해질 것이다.
많은 시도 후에, 본 발명자들은 하기의 조건을 준수함으로써 전술한 다양한 요구조건들이 만족됨을 밝혀내었다:
강의 화학적 조성에 관해서는, 탄소 함량은 입계 부식에 대한 민감도의 우려를 회피하기 위해서 0.030 % 이하이어야 한다. 650 MPa 초과의 항복 강도를 얻기 위해서는, 탄소 함량은 0.015 % 이상이어야 한다.
규소와 같이 망간은, 그의 액체 상태에서의 탈산화 특성 및 특히, 황과의 결합에 의한 고온 연성의 증가를 위해 공지된 원소이다. 게다가, 대기 온도에서, 망간은 오스테나이트 상의 안정성을 촉진시키고, 적층 결함 에너지를 감소시킨다. 이는 또한 질소의 용해도를 증가시킨다. 이러한 바람직한 효과는, 망간 함량이 0.5 ~ 2 % 일 때 저렴하게 얻어진다.
망간과 같이, 규소는 액체 강의 탈산화를 위해 통상적으로 첨가되는 원소이다. 또한, 규소는 고용체 경화에 의해 또는 페라이트 (δ) 함량에서의 그의 작용에 의해 항복 강도와 인장 강도를 증가시킨다. 그러나, 2 % 초과에서는, 용접성과 고온 연성이 감소된다.
크롬은 수용성 매체에서의 내산화성 및 내부식성의 증가를 위해 잘 알려진 원소이다. 이러한 효과는, 크롬의 함량이 16.5 ~ 18 % 일 때 만족된다.
니켈은 대기 온도에서 강의 오스테나이트 조직의 충분한 안정성을 보장하는 필수 원소이다. 최적의 함량은 크롬과 같은 알파상 형성 촉진 조성, 또는 탄소및 질소와 같은 감마상 형성 촉진 조성의 다른 원소에 대해 결정되어야 한다. 조직의 안정성에 있어서의 니켈의 효과는, 니켈의 함량이 6 % 이상일 때 충분하다. 7 % 초과에 있어서는, 이러한 첨가 원소가 비싸기 때문에, 생산 비용이 과도하게 증가한다.
몰리브덴은 내공식성을 증가시킬 수 있다. 선택적으로, 0.6 % 까지 몰리브덴 함량이 첨가될 수도 있다.
붕소는 강의 단조성을 개선하기 위해서 사용된다. 선택적으로, 0.0005 ~ 0.0025 % 의 붕소량이 첨가될 수도 있다. 이보다 많은 양의 붕소 첨가는 연소 온도를 중대하게 감소시킬 것이다.
황은, 특히 고온 단조성 및 내부식성을 열화시키는 원소이며, 황의 함량은 0.015 % 이하로 유지되어야 한다.
또한, 인은 고온 연성을 열화시키며, 인의 함량은 만족스러운 결과물을 얻기 위해서 0.045 % 미만이어야 한다.
알루미늄은 액체 금속의 강력한 탈산제이다. 전술한 함량의 규소와 망간의 조합시에, 최적의 효과는, 알루미늄이 0.050 % 이하일 때 얻어진다.
니오븀과 질소는 높은 기계적 특성을 갖는 오스테나이트계 스테인리스강의 제조를 위해 본 발명에서 중요한 원소이다.
니오븀은 주어진 열간 압연의 종료 온도에서 열간 압연중 재결정화를 지연시키며, 니오븀의 첨가는 가공 경화 인자를 더 높게 유지하게 되며 (열간 압연을 " 가공 경화" 라 함), 이에 따라 이 강의 인장 강도를 증가시킨다. 크롬 탄화물의 형성을 제거하기 위한 노력으로는 일반적으로 Ti 등이 사용된다 (EN 1.4580 및 EN 1.4550 Nb 안정화된 오스테나이트계 스테인리스강). 마지막으로, 니오븀은 고온 크리프 내성의 개선을 부여하는 금속간화합물상의 형성을 유발할 수도 있다.
질소는 침입형 고용체에서의 경화 원소인데, 특히 이 점에서 있어서 항복 강도를 증가시킨다. 질소는, 또한, 고용체에서, 오스테나이트상을 위한 강력한 안정제 및 탄화 크롬 (Cr23C6) 의 석출에 대한 지연제로서 공지되어 있다. 용체화중 질소의 용해도는 최대가 되며, 함량이 너무 높다면 금속에서 부피 결함이 형성된다.
경화를 목적으로한 니오븀과 질소의 결합된 첨가는 오스테나이트계 스테인리스강에서는 다소 드물다. 본 발명의 명세서에서, 전술한 1.4318 강의 조성에 가까운 조성을 갖는 스테인리스강은 니오븀과 질소의 특별한 첨가로부터 유리하게 이점을 갖는 것으로 증명되고 있으며, 후술하는 바와 같이 정교한 조건하에서 소정의 기계적 특성을 얻기 위한 목적으로 최적화되고 있다:
우선, 0.15 ~ 0.31 % 의 니오븀 함량과 함께 질소의 함량은 0.12 ~ 0.16 % 이며, Nb/8 + 0.1 %
Figure pct00038
N
Figure pct00039
Nb/8 + 0.12 % (관계 식 (1)) 이 되도록 설정된 니오븀과 질소의 함량은 종래의 1.4318 강에서와 같이 압연 후 풀림을 필요로 하지 않고 인발되는 높은 기계적 특성을 갖는 열간 압연 강을 제조할 수 있게 하며, 인발된 부품에는 유충 결함이 형성되지 않는 것으로 증명되고 있다.
열간 압연의 종료중 발생하는 질화물 (NbN) 의 석출은 고용체에서 질소의 함량을 감소시킨다. 상기 관계 식 (1) 은 1.4318 등급 (N
Figure pct00040
0.1 %) 에서와 같이, 입수 가능한 모든 니오븀의 완벽한 석출 후에, 고용체에서 같은 양의 질소를 유지한다.
따라서, 이는 대기 온도에서 오스테나이트의 동일한 준안정성을 유지할 수 있게 한다. N 함량을 증가시킴으로서 Ni 함량을 감소시키는 가능성은 용체화 동안 강에서의 질소의 용해도 한계에 의해 제한된다. 본 발명에 따른 강의 Cr, Mn 및 Ni 함량을 위해, 질소 함량은 0.16 % 이하여야 한다.
충분한 양의 니오븀이 경화 효과를 얻고 재결정화를 지연시키기 위해서 존재해야 한다. 이러한 양은 열간 압연의 종료시 석출을 얻기 위해서 압연 종료 온도를 상회하여 NbN 고용선 (solvus) 을 얻도록 채택되어야 한다.
본 발명에 따른 니오븀과 질소 함량은 열간 압연 후에 NbN 의 실질적인 석출을 얻을 수 있게 한다.
0.15 ~ 0.31 % 의 니오븀 함량 (바람직하게는, 0.20 ~ 0.31 % 의 니오븀) 및 0.12 ~ 0.16 % 의 질소의 결합된 첨가, Nb/8 + 0.1 %
Figure pct00041
N
Figure pct00042
Nb/8 + 0.12 % 이 되도록 설정된 니오븀과 질소의 함량은 유리한 항복 강도/연신율 조합을 얻을 수 있게 하며, 그의 곱 (P) 은 21000 MPa.% 를 초과한다.
철 이외에, 조성의 잔부는 예컨대, Sn 또는 Pb 와 같은 정련으로부터 유래된 불가피한 불순물로 구성된다.
본 발명에 따른 제조 공정은 하기와 같이 구현된다:
상기에 설명된 조성을 갖는 강이 정련된다. 이러한 정련 다음에는, 강의 잉곳으로의 주조, 또는 가장 일반적인 경우에는, 예컨대, 150 ~ 250 mm 두께 범위의 슬래브 형태로의 연속 주조가 후속할 수도 있다. 또한, 주조는 강의 역회전 롤 간의 두께에 있어서 수십 밀리미터의 얇은 슬래브 형태로 실행될 수도 있다. 이러한 주조 반제품은 우선 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도에서 가열된다. 1250 ℃ 의 온도의 목적은 임의의 니오븀계 석출물 (질화물 및 탄질화물) 을 용해하는 것이다. 그러나, 이 온도는 소정의 분리된 영역 (segregated zone) 에 도달되어 열간 성형에 불리할 수 있는 액체 상태의 국부적 공격을 유발할 수 있는 고상선 온도에 매우 근접하게 될 우려 때문에, 1320 ℃ 미만이어야 한다. 역회전 롤 사이에서의 얇은 슬래브의 직접 주조시에, 1250 ℃ 미만의 온도에서 시작한 이들 반제품의 열간 압연 단계는, 이 경우에 중간 재가열 단계가 불필요해지도록 주조 후에 직접 발생할 수도 있다.
압연은, 특히 러핑 스탠드 (roughing stand) 및 피니싱 스탠드 (finishing stand) 를 포함하는 연속 열간 압연 밀에서 일반적으로 실행된다. 특히, RP0.2 의 높은 항복 강도는 마지막 2 개의 피니싱 스탠드에서 압하율을 특별히 제어함으로써 얻어질 수 있음이 증명되고 있으며: 끝에서 두번째 (penultimate) 피니싱 스탠드에 진입하는 시트의 두께가 eN-2 로 표시되고, 마지막 피니싱 스탠드를 나가는 시트의 두께가 eN 으로 표시된다면, 마지막 2 개의 피니싱 스탠드에 걸친 누적 압하율은 다음과 같이 표시된다:
Figure pct00043
본 발명에 따르면, 압연 종료 온도가 990 ℃ 미만이고, 누적 압하율 (ε) 이 30 % 초과이며, 얻어진 최종 생성물의 항복 강도 (RP0.2) 가 650 MPa 초과인 경우, 니오븀은 완전히 석출물 형태임이 증명되고 있다.
0.20 ~ 0.31 % 의 Nb 함량과 0.12 ~ 0.16 % 의 질소 함량에 대해, 압연 종료 온도가 970 ℃ 미만이고, 누적 압하율 (ε) 이 30 % 초과일 때, 최소 값 650 MPa 이 얻어진다.
본 발명에 따르면, 압연 종료 온도가 1000 ℃ 초과일 때, 45 % 초과의 균일한 연신율을 갖는 열간 압연 시트를 얻을 수 있음이 증명되고 있다. 이 경우, 니오븀이 부분적으로 석출된다.
열간 압연 후에, 유충 결함의 출현에 영향을 받지 않고 중간 풀림을 필요로 하지 않는 시트가 얻어진다.
비제한적인 예시로서, 하기의 결과는 본 발명에 의해 부여된 유리한 특성을 나타낼 수 있다.
실시예:
하기 표에 나타낸 조성 (중량 %) 을 갖는 강의 주조에 의해 반제품이 생산되었다.
Figure pct00044
반제품 강 생성물은 1280 ℃ 에서 30 분 동안 재가열되었다. 이후, 열간 압연 작업이 900 ~ 1100 ℃ 에서 압연 종료 온도와 누적된 압하율 (ε) 을 변화시킴으로써 실행되어, 최종 두께 3 mm 에 도달하였다. 강 시트 (l1-1, l1-2, l1-3 등) 는 상이한 조건 하에서 압연된 동일한 반제품 (l1) 으로부터 얻어진 시트를 나타낸다. 얻어진 강의 미세 조직은, 특히 재결정화된 오스테나이트상의 표면 분율, 전체 니오븀에 대한 석출된 니오븀의 분율 및 평균 입자 크기를 측정함으로써 특성화되었다. 조직이 불완전하게 재결정화되는 경우, 후자의 측정이 조직의 재결정화된 부분에서 실행되었다. 기계적 인장 특성, 특히 항복 강도 (RP0.2) 및 균일 연신율이 판정되었다. 인장 시험중 국부적 변형 가능성의 존재가 또한 기록되었다. 이러한 국부적 변형의 존재는 성형 작업중 유충 결함의 출현과 관련되어 있다.
그 결과를 하기 표 2 에 나타낸다:
Figure pct00045
이에 의해, 상기 표는, 본 발명에 따른 강 (l1 및 l2) 이 특히 21000 MPa.% 초과의 유리한 곱 (RP0.2 × A) 을 갖는데 반해, 참조 R 강은 압연 조건에 관계없이 이러한 곱을 갖지 않는 것을 나타내고 있다.
또한, 이 표는, 재결정화되지 않은 분율이 30 ~ 70 % 사이이고, 평균 입자 크기가 6 마이크론 미만인 경우, 항복 강도 (RP0.2) 가 650 MPa 초과 (시험 l1-1, l1-2, l2-1, l2-2) 임을 나타내고 있다. 게다가, 재결정화되지 않은 분율이 70 % 초과인 경우, 연신율은 감소되는 경향이 있다.
이러한 특성은 0.15 ~ 0.31 % 의 니오븀 함량과 함께 질소의 함량이 0.12 ~ 0.16 % 이며, 니오븀과 질소의 함량이 Nb/8 + 0.1 %
Figure pct00046
N
Figure pct00047
Nb/8 + 0.12 % 이도록 설정되고, 압연 종료 온도가 990 ℃ 미만이며, 누적 압하율 (ε) 이 30 % 초과인 강에 대해서 얻어진다.
0.20 ~ 0.31 % 의 니오븀 함량과 함께 질소의 함량이 0.12 ~ 0.16 % 이며, 니오븀과 질소의 함량이 Nb/8 + 0.1 %
Figure pct00048
N
Figure pct00049
Nb/8 + 0.12 % 이도록 설정된 강의 경우, 이러한 특성은 압연 종료 온도가 970 ℃ 미만이며, 누적 압하율 (ε) 이 30 % 초과일 때 얻어진다 (시험 l2-1 및 l2-2).
니오븀이 완전 석출되지 않는 경우 (시험 l1-3, l1-4, l2-4 및 l2-5), 균일 연신율은 45 % 초과이다. 본 발명에 따른 강 조성물에 대해, 이 결과는 압연 종료 온도가 1000 ℃ 초과인 경우 얻어진다. 비교를 위해, 참조 강은 이러한 특성을 제공하지 않는다.
따라서, 소정의 제조 조건 (압연 종료 온도 및 누적 압하율) 이, 특히 높은 항복 강도를 갖는 강 시트 또는 대신에 높은 연신 성능을 갖는 강 시트를 제조하기를 소망하는지의 여부에 따라 더욱 특별히 선택될 것이다.
게다가, 부분적으로 재결정화될 때마다 (시험 R-1, R-2, R-3) 국부적 변형을 나타내는 참조 강에 비해, 본 발명에 따른 강의 응력 변형률 곡선은 열간 압연 조건에 관계없이 국부적 변형을 나타내는 평탄역 (plateau) 이 없는 것으로 나타나고 있다. 이 점은 유충 결함이 존재하지 않는 것을 보장함으로써 성형 작업에 특히 유리하다.
이에 의해, 특히 높은 기계적 특성 때문에, 그리고 특별히 매우 유리한 항복 강도 × 균일 연신율의 곱 때문에, 본 발명에 따른 열간 압연 강 시트는 양호한 성형성 및 높은 내부식성을 요하는 분야에 대해 유리하게 사용될 것이다. 본 발명에 따른 열간 압연 강 시트가 자동차 산업에 사용되는 경우, 이러한 이점은 구조적 부품의 경제적인 제조에 대해 이익이 될 것이다.

Claims (9)

  1. 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트로서,
    상기 강의 곱 (P)(RP0.2(MPa) × 균일 연신율 (%)) 은 21000 MPa.% 초과이며, 상기 강의 화학적 조성은 중량 % 로 나타내는 하기 함량을 포함하는 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트:
    0.015 %
    Figure pct00050
    C
    Figure pct00051
    0.030 %,
    0.5%
    Figure pct00052
    Mn
    Figure pct00053
    2%,
    Si
    Figure pct00054
    2%,
    16.5 %
    Figure pct00055
    Cr
    Figure pct00056
    18 %,
    6 %
    Figure pct00057
    Ni
    Figure pct00058
    7 %,
    S
    Figure pct00059
    0.015 %,
    P
    Figure pct00060
    0.045 %,
    Al
    Figure pct00061
    0.050 %,
    0.15 %
    Figure pct00062
    Nb
    Figure pct00063
    0.31 %,
    0.12 %
    Figure pct00064
    N
    Figure pct00065
    0.16 %,
    Nb/8 + 0.1%
    Figure pct00066
    N
    Figure pct00067
    Nb/8 + 0.12 % 가 되게 설정된 Nb 와 N 함량,
    선택적으로, 0.0005 %
    Figure pct00068
    B
    Figure pct00069
    0.0025 %,
    Mo
    Figure pct00070
    0.6 %, 및
    철 및 정련으로부터 유래된 불가피적 불순물로 이루어진 잔부.
  2. 제 1 항에 있어서,
    중량 % 로 나타내는 상기 강의 니오븀과 질소 함량은,
    0.20 %
    Figure pct00071
    Nb
    Figure pct00072
    0.31 %,
    0.12 %
    Figure pct00073
    N
    Figure pct00074
    0.16 %
    이 되도록 설정된, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강의 항복 강도 (RP0.2) 는 650 MPa 초과이며, 상기 강의 평균 오스테나이트 입자 크기는 6 마이크론 미만이며, 재결정화되지 않은 표면 분율은 30 ~ 70 % 이며, 니오븀은 완전한 석출물 형태인, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강의 균일 연신율은 45 % 초과이며, 니오븀은 완전하게 석출되지 않는, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트.
  5. 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법으로서,
    상기 강의 항복 강도 (RP0.2) 는 650 MPa 초과이며,
    - 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고,
    - 상기 반제품이 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도로 재가열되며, 그리고
    - 상기 반제품이 990 ℃ 미만의 압연 종료 온도 및 마지막 2 개의 피니싱 스탠드 상에서 30 % 초과의 누적 압하율 (ε) 에 의해 압연되는, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    제 2 항에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고, 상기 반제품이 970 ℃ 미만의 압연 종료 온도에서 압연되는, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법.
  7. 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법으로서,
    상기 강의 균일 연신율은 45 % 초과이며,
    - 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고,
    - 상기 반제품이 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도로 재가열되며, 그리고
    - 상기 반제품이 1000 ℃ 초과의 압연 종료 온도에 의해 압연되는, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법.
  8. 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법으로서,
    상기 강의 곱 (P)(RP0.2(MPa) × 균일 연신율 (%)) 은 21000 MPa.% 초과이며,
    - 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 조성을 갖는 강제 반제품이 공급되고,
    - 상기 반제품이 1250 ~ 1320 ℃ 의 온도로 재가열되며, 그리고
    - 상기 반제품이 열간 압연되는, 오스테나이트계 스테인리스강제 열간 압연 시트의 제조 방법.
  9. 자동차 산업 분야에서 구조적 부품의 제조를 위한, 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스강제 또는 제 5 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 따른 방법에 의해 제조된 열간 압연 시트의 용도.
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