KR20100057616A - 분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치 및 방법 - Google Patents

분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치 및 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 피스톤-제어되는 연료 분사기의 특히 커먼 레일 또는 펌프 노즐 분사 시스템의 분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치 또는 방법에 관한 것이다. 전기 제어 신호의 추이는 펄스 에지들(분사 비율 변화들 Q), 홀딩 기간(△t) 및 분사 비율(Q)의 관점에서 자유로이 선택될 수 있다. 이것은 저배출, 저소모 그리고 더 엄격해진 법적 규제를 충족시키는 것에 대하여 연소 프로세스가 더 최적화될 수 있다는 이점을 제공한다.

Description

분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치 및 방법{METHOD AND DEVICE FOR FORMING AN ELECTRIC CONTROL SIGNAL FOR AN INJECTION IMPULSE}
본 발명은 종속항들 제1 항 및 제10 항의 제네릭 사양(generic specification)을 따르는 커먼 레일 또는 펌프 노즐 분사 시스템의 피스톤-제어되는 연료 분사기의 분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치 및 방법에 관한 것이다.
예를 들어 압전기 액추에이터가 구비된 연료 분사기들이 이미 알려져 있다. 압전기 액추에이터는 한편으로 전기 신호를 매우 빠르게 기계적인 리프팅 움직임으로 변환할 수 있는 특징을 가진다. 덧붙여, 압전기 액추에이터는 기계적인 압축 부하의 경우에 전기 신호를 발하여서 동시에 그것이 연료 분사기 내 또는 분사 시스템 내 우세한 압력을 기록하는 센서로서 사용될 수 있는 특징을 가진다.
액추에이터의 기계적인 리프팅 움직임에 의해 보조되어서, 노즐 니들이 제어되는데 노즐 니들에 의해서 노즐 유닛 내 분사 홀들이 많이 또는 덜 많이 열릴 수 있다. 연료 분사기 내 현재 압력 또는 동적 변화를 기록하는 것에 의해서, 노즐 니들의 리프팅 움직임에 관해서 결정하는 것이 가능하다. 이런 방식으로, 전기 제어 신호의 상응하는 형성의 경우에 노즐 니들이 특정한, 기결정된 위치로 제어될 수 있다.
그런데 연소 기관을 제어하는 알려진 전자 관리 시스템들이, 피스톤-제어되는 연료 분사기의 보조에 의해서 충분한 정도까지 내연 기관의 저-배출 및 저-소모 동작을 성취하기 위한 위치에 있지 아니하다.
덧붙여, 가스 교환 및 연료 분사 체적에 의해서 그리고 분사 비율의 추이(course)에 의해서 내연 기관의 실린더 내 혼합물-형성 프로세스가 실질적으로 영향받을 수 있음이 또한 알려져 있다. 지금까지, 구조적인 대책(constructional measures) 때문에, 상응하는 유압-기계적(hydraulic-mechanical) 구성들을 가지는, 연료 분사기의 사용에 의해서 이러한 문제가 해결되었다. 그러나, 이러한 대책은 장래의 분사 요구들에 대하여 또한 특히 예정된 법적 규제와 관련하여 모든 요구들을 충족시키기에 충분하지 아니하다.
또한 다른 문제는 실제 분사된 연료량 및 분사 시점의 정확한 기록이 지금까지는 단지 불만족스럽게 해결될 수 있었다는 것에 있다. 구체적으로 사용된 연료 분사기들이 불가피한 제조 공차를 가지도록 제조되기 때문에 문제들이 발생하여서 그 결과 실제 분사된 연료량의 정확한 기록의 문제가 지금까지는 단지 불만족스러운 방식으로만 해결되어 왔다.
이에 본 발명의 근간을 이루는 목적은 연소 프로세스를 최적화하는 것에 있어서 내연 기관의 실린더 내로의 연료 분사가 개선되도록 하는 방법 또는 장치를 제공하는 것이다.
상기 목적은 제1 항의 특징에 의한 방법에 따라서 그리고 제10 항의 특징에 의한 장치에 따라서 성취된다.
종속항들 제1 항 및 제10 항의 특징부들(characteristic features)을 구비하는 피스톤-제어되는 연료 분사기의 분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호를 형성하는 본 발명에 따른 방법 또는 장치의 이점은, 분사 임펄스들의 형성이 자유로이 선택될 수 있다는 것이다. 이것이 의미하는 것은 기결정된 분사량에 대하여 전기 제어 신호가 임의의 주어진 방식으로 형성될 수 있다는 것이다. 그 결과, 연료 분사 또는 혼합물 형성이 이상적인 프로세스들에 적응될 수 있고 최적화될 수 있다. 시스템 개발자는 이제 더 많은 자유도를 가지고 특히 하나의 펄스 에지 또는 복수의 펄스 에지들 및/또는 하나 이상의 후속(further) 진폭을 자유로이 형성할 수 있다는 것이 특히 이로운 것으로서 간주된다. 또한 본 발명의 다른 양태는 전기 제어 신호의 형성과 무관하게 분사 임펄스들의 제공된 전체 양이 일정하게 유지된다는 점에 있다. 따라서 내연 기관의 토크에 미치는 바람직하지 않은 에너지적인(energetic) 영향을 피할 수 있다.
종속항들에 열거된 대책은 청구항 제1 항에서 주어진 방법의 이로운 다른 실시예들 및 개선들을 제공한다. 더 작은 진폭을 구비하는 중간 레벨에 의해서 전기 제어 신호가 먼저 구현되어서 그 결과 분사 홀들의 열림과 동시에 연료 분사기의 노즐 니들이 중간 위치로 움직인다는 것이 특히 이로운 것으로서 간주된다. 따라서 기결정된 연료량의 제1 부분량이 분사될 수 있다.
제1 부분량에 대한 전기 제어 신호 형성에 대하여, 본 발명의 다른 실시예가 제공되는데, 다시 말해서 분사 비율의 변화가 기결정되는 것이 제공된다.
또한 연료 분사기의 중간 위치를 유지하는 홀딩 시간이 기결정된다는 점에서 제1 부분 분사에 대한 추가적인 자유도가 보여진다. 분사 비율의 변화 및/또는 또한 중간 위치에 대한 홀딩 시간을 바꾸는 것에 의해서, 거의 무작위한 분사 거동이 생성될 수 있고 그 결과 내연 기관의 실린더 내 연료-공기 혼합물의 연소가 추가적으로 최적화될 수 있다.
본 발명의 다른 실시예에 있어서, 기결정된 분사량의 제2 부분의 분사에 대한 도입(introduction)이 더 큰 진폭을 가지는 더 높은 레벨에서 전기 제어 신호를 설정한다는 것이 제공된다. 따라서 제2 홀딩 위치로 연료 분사기의 노즐 니들이 제어되어서, 그 결과 연료 분사에 대하여 제2의 더 높은 레벨이 도달된다.
또한 본 발명에 따라서 제2 홀딩 시간이 노즐 니들의 열림 기간에 대하여 기결정되는 것이 제공된다.
본 발명의 다른 양태는 중간 레벨들의 수, 홀딩 기간, 및/또는 분사 비율의 변화들이 요구되는 바처럼 선택될 수 있다는 것으로 구성된다. 따라서 분사 프로세스의 각각의 무작위 실시예에 대한 매우 간단한 적응이 존재한다. 특히, 노즐 니들이 그것을 그 밸브 시트 상에 위치시키는 것과 동시에 분명하게 캡쳐될 수 있다. 따라서, 연료량의 1회분량(dosage)의 향상된 재현(reproducibility)과 노이즈 발생의 감소가 이롭게 얻어진다. 덧붙여 더 작은 연소 노이즈와 함께 승차감(driving comfort)도 향상된다.
본 발명의 예시적인 실시예들이 도면에 도시되고 보다 상세하게 이하에서 설명된다.
도 1a, 도 1b, 및 도 1c는 액추에이터 상 제어 전류 및 제어 전압의 그래프와 그리고 시간에 따라 분사된 연료량을 나타내는, 세 개의 다이어그램들을 나타내고,
도 2는 본 발명에 따른 두 제어 신호들을 구비하는 제2 다이어그램을 예시적으로 나타내고,
도 3은 본 발명에 따른 장치의 도식적인 구조를 나타내고, 그리고
도 4는 본 발명에 따른 장치의 블록 다이어그램을 나타낸다.
본 발명의 보다 나은 이해를 위하여, 이하 도 1a, 도 1b 및 도 1c에 도시된 다이어그램들을 보다 상세하게 설명한다. 세 개의 다이어그램들은 제어 전류(I), 연료 분사기의 압전기 액추에이터에 대한 제어 전압(U)의 이론적인 그래프와 그리고 시간에 따른 분사된 연료량의 상응하는 그래프를 나타낸다.
도 1a에는 압전기 액추에이터 상에서 직접 측정될 수 있는, 시간에 따른 전류(I)를 나타낸다. 압전기 액추에이터는 용량성(capacitive) 거동을 나타내고, 다시 말해서 전압이 증가하면 액추에이터에 양의 충전 전류(positive charge current)가 흐르고 전압이 감소하면 음의 충전 전류가 흐른다. 전압 변화가 없다면, 전류 흐름은 0으로 돌아간다.
앞서 언급한 바와 같이, 압전기 액추에이터는 또한 센서 특성들을 가진다. 특히, 증가하는 전류 에지 또는 감소하는 전류 에지 후에, 전류 그래프의 다소간의 두드러진 진동이 발생함을 알 수 있다. 예를 들어 이러한 진동은 노즐 니들들이 그 밸브 시트에 미치는 충격 때문에 발생한다. 그런데, 이것은 분사 노즐의 분사 홀들을 열고 닫는 것에 의해서 결정되는, 연료압의 편차들 때문에도 발생한다. 이런 방식으로, 전기 제어 신호의 상응하게 전개되는(develop) 형성 때문에, 시트 진동으로서도 지칭될 수 있는 진동이 기록될 수 있고 조절된(regulated) 방식으로 제어될 수 있다. 이런 이유로, 제공된 분사량의 분사 임펄스의 경우에, 적어도 하나의 부분 양 또는 복수의 부분 양들이 그리고 후속하여 남아 있는 연료량이 노즐 니들들이 더 많이 열린 상태로 분사되는 방안이 본 발명에 따라서 강구된다. 이러한 경우에, 분사 비율의 변화 및 전기 제어 신호의 증가하는 에지 양자 그리고 중간 레벨을 가지는 진폭 및/또는 홀딩 시간이 자유로이 선택가능한 파라미터로서 결정될 수 있다. 분사 비율의 변화에 대하여 작도된 적분(integral)으로부터 그리고 홀딩 시간으로부터, 실제 분사된 연료량이 보다 상세히 후술하는 바와 같이 얻어진다.
도 1a를 참조하면, 시점 t = 0에서 다이어그램의 왼편에서 제1 전류 임펄스를 볼 수 있다. 그 후 전류는 0의 값으로 감소한다. t = 5.7에서 제2 전류 임펄스가 발생하는데, 그런데 이것은 제1 전류 임펄스보다 폭이 더 넓다. 음의 제3 전류 임펄스가 시점 t = 10에서 발생하고 음의 제4 전류 임펄스가 시점 t = 12에서 발생한다.
이하 개별적인 전류 임펄스들의 에지들을 보다 상세히 설명한다.
도 1b의 다이어그램에 있어서, 전류(I) 그래프와 유사하게 압전 기 액추에이터 상 전압(U) 그래프가 도시된다. 시점 t = 0에서 기결정된 에지에 의해서 약 50 볼트인 중간값까지 전압이 증가한다. 그 후 전압이 시점 t = 5.7에서 도 1의 제2 전류 임펄스에 평행하게 약 140 볼트까지 증가할 때까지 더 긴 홀딩 시간이 결과된다. t = 10에서 기결정된 에지에 의해서 다른 중간 레벨까지, 예를 들어 50 볼트까지 전압이 감소할 때까지 전압이 대략 이 범위에서 유지된다. 다른 짧은 홀딩 시간 후에, 전압이 다시 0의 값으로 떨어진다.
각각의 경우에서 떨어지는 전압 에지는 압전기 액추에이터에서 떨어지는 전류에 상응한다.
도 1a 및 도 1b의 두 다이어그램들에 유사하게 도 1c에 결과적인 분사량(
Figure pct00001
)이 작도된다.
기계적이고 유압적인 지연들에 의해서 대략
Figure pct00002
= 2.5인 피크 값으로 대략 t = 1에서 실제 분사가 시작된다. 그 후 분사량(
Figure pct00003
)이 기결정된 에지에 의해서 떨어지고 이어서 대략 t = 6.5에서 최종적으로는 t = 8.5에서 대략
Figure pct00004
= 7인 기결정된 값까지 증가한다. 이러한 범위에서, 더 많은 부분량의 분사가 분사 임펄스의 시점 t = 12에 이르기까지 발생하고 그리고 분사 비율(
Figure pct00005
)의 다른(further) 기결정된 변화에 의해서 대략 0에 이르기까지 감소한다. 세 개의 다이어그램들의 표현이 10-4 초의 범위에서 동등한(comparable) 시간축(t) 상에 표시된다.
도 1a, 도 1b, 및 도 1c의 세 개의 다이어그램들으로부터 얻어지는 바와 같이, 본 발명에 따르면 매우 간단한 방식으로, 전기 제어 신호에 대한 전압의 상응하는 추이를 재구성(presupposing)하는 것에 의해서 분사량(
Figure pct00006
) 또는 분사 비율(
Figure pct00007
)이 제어될 수 있다. 덧붙여, 그래프의 상응하는 추이에 의해서, 노즐 니들의 시트 쓰로틀링(seat throttling)과 분사 비율에 대한 그 안정성이 이로운 방식으로 영향받을 수 있다.
본 발명에 따라서 전기 제어 신호를 형성하기 위한 예를 들어 두 곡선들(1 및 2)를 구비하는 다이어그램을 도 2가 나타낸다. 이러한 다이어그램들은 모든 파라미터들을 나타내는데, 이들에 의해서 분사 추이가 영향받을 수 있다. 이를 목적으로, Y 축 상 다이어그램에서 분사 비율(단위 시간 당 분사량)(
Figure pct00008
)이 작도되고 X 축 상에서 시간(t)가 작도된다. 곡선들(1 및 2)는 서로 다른 제어 신호들 또는 서로 다른 분사 추이들의 예시로서 도시된다. 곡선들(1 및 2)가 개략적으로 같은 추이를 가지기 때문에, 이하 단지 곡선 1만을 더 상세히 설명한다. 한편, 곡선 2는 단지 분사 비율(
Figure pct00009
)의 더 작은 진폭들과 분사 비율(
Figure pct00010
)의 더 작은 변화가 다르다.
곡선 1은 초기에 시간 구간 t1 내에서 값 0으로부터 제1 분사 비율(
Figure pct00011
)에 이를 때까지 증가한다. 분사 비율 변화는 값
Figure pct00012
을 가진다. 후속적으로 분사 비율(
Figure pct00013
)은 홀딩 시간(
Figure pct00014
) 동안 일정하게 유지된다. 그 후 전기 제어 신호는 시간 구간 t2 내에서 분사 비율
Figure pct00015
에 이를때까지 분사 비율
Figure pct00016
로 증가한다. 그 후 분사 비율(
Figure pct00017
)은 홀딩 시간(
Figure pct00018
) 동안 일정하게 유지된다. 후속적으로 곡선 1은 시간 기간(
Figure pct00019
) 동안 값 0까지 떨어진다. 감소하는 에지에 대하여 분사 비율 변화
Figure pct00020
가 선택된다. 본 발명에 따른 전기 제어 신호에 대한 이러한 기본 추이는 예를 들어 곡선 2에 도시된 바와 같이 변화한다. 곡선 2에 대하여, 더 작은 분사 비율들의 변화들(
Figure pct00021
,
Figure pct00022
,
Figure pct00023
)이 선택된다. 분사 시간들(t1, t2 및 t3)는 곡선 1의 그것들과 동일하다. 단지 최대 분사비율들(
Figure pct00024
,
Figure pct00025
)이 감소되었다. 따라서 아래에서 보여지는 바와 같이 적분을 행하여서 매우 쉽게 계산될 수 있는 감소된 전체 분사량이 존재한다.
피스톤-제어되는 연료 분사기의 활성화에 대한 전기 제어 신호를 설정하기 위해서, 다음의 파라미터들이 지금까지 사용되었다:
분사 비율 변화
Figure pct00026
,
분사 기간 t2,
분사 비율
Figure pct00027
,
홀딩 시간
Figure pct00028
그리고
분사 비율 변화
Figure pct00029

압전기에 의해-동작되는 분사 시스템들의 경우에 장래의(future) 분사 방법들에 대하여 특정된 파라미터들은 더 이상 충분치 않다. 따라서 다음의 파라미터들에 의해서 잘 알려진 파라미터들이 확장(extend)될 수 있음이 본 발명에 따라서 제안된다:
분사 비율 변화
Figure pct00030
,
시간 기간 t1,
분사 비율
Figure pct00031
,
홀딩 시간
Figure pct00032
.
본 발명에 따른 파라미터들은 자유로이 선택될 수 있다. 본 발명의 다른 실시예에 있어서, 전기 제어 신호가 다른(further) 중간 레벨들에 대하여 구현되는 것이 제공된다.
예시적인 실시예의 경우에, 단순화를 이유로, 단지 하나의 부분량만이 보여진다. 이러한 부분량은 본 발명에 따라서 새로운 파라미터들에 의해서 설정된다:
분사 비율 변화(
Figure pct00033
)에 의해서, 제1 부분량이 시간 기간 t1 내에 분사 비율(
Figure pct00034
)까지 증가한다. 홀딩 시간(
Figure pct00035
) 동안 분사 비율(
Figure pct00036
)이 일정하게 유지된다. 후속적으로 시간 기간(t2) 내에 분사 비율 변화(
Figure pct00037
)에 의해서 분사 비율(
Figure pct00038
)에 도달된다. 홀딩 시간(
Figure pct00039
) 동안 분사 비율(
Figure pct00040
)이 일정하게 유지된다. 후속적으로, 제어 신호는 시간 기간(
Figure pct00041
) 동안 그리고 분사 비율 변화(
Figure pct00042
)에 의해서 값 0까지 떨어진다.
전체 곡선에 걸친 적분을 행하여서 전체 분사량이 계산될 수 있다.
본 발명에 있어서 추가적인 파라미터들의 변화가 기결정된 연료 분사에 대하여 원하는 전체량의 어떠한 영향도 미치지 아니한다는 것이 중요하다. 이를 목적으로, 원하는 분사 비율들과 그 분사 비율 추이들의 변형(transformation)이 수행되는 것이 특히 필수적이다. 이러한 경우에서, 전기 제어 파라미터들이 또한 액추에이터 경로에서 유압 값들에 상응하는 영향을 미친다는 것이 또한 고려되어야 한다. 모든 인자들을 고려하였을 때, 정확하고 재현가능한(reproducible) 방식으로 실제 분사된 연료량을 결정하는 것이 가능하고 그 결과 연료-공기 혼합물의 연소 시퀀스가 최적으로 조절될 수 있다.
아래에 주어지는 알고리즘에 의해서 일반적으로 원하는 분사량(Q)가 다음의 수학식들에 의해서 계산될 수 있다:
Figure pct00043
여기서
Figure pct00044
그리고
Figure pct00045
또한
Figure pct00046

원하는 연소 그래프에 대하여, 전기 제어 신호의 다음에 열거된 파라미터들이
- 분사될 원하는 연료량 Q,
- 분사 비율 변화
Figure pct00047
,
- 분사 비율
Figure pct00048
그리고
- 홀딩 시간
Figure pct00049
예를 들어 커먼 레일 또는 펌프-노즐 분사 시스템의 연료 분사기의 타입에 의존하는 결정에 따라서 차량에서 또는 상응하게 장치된 테스트 엔진 상에서 실험에 의해서 결정되고 테이블에 저장된다. 분사 비율 변화(
Figure pct00050
)의 적절한 선택 및 시스템-제어되는 경계 값들의 설정 후에, 해당 경계 조건들에 의해서 비-선형 최적화의 해답(solution)으로서 남아있는 파라미터들이 얻어진다.
해답이 찾아진 후에, 도 1a 및 도 1b에 따라서 전기 제어 값들로의 변형이 발생하는데, 이것은 이상적인 노즐 니들 구동 경로의 차지(charging), 홀딩 및 디스차지(charging) 절차를 결정한다. 단위 시간 당 부하 변화 및 차지 기간의 가정치(presupposition)는 후속 에너지 제어 시스템에 대한 명목 에너지 값을 결정한다. 이러한 프로세스에 있어서, 각각의 개별 실린더에 대하여, 구동(drive)에 있어서의 서로 다른 효율도의 적응과 균등화(equalization)가 고려된다.
각각의 개별 실린더에 대하여 분사 시스템으로부터 적절한 반복 신호들이 예상(anticipatory) 제어 값 자체를 뒤따른다는 것이 대안적으로 제공된다. 이것은 예를 들어 분사 시작의 모델-기초 또는 현상론적인(phenomenological) 탐지, 노즐 니들이 완전한 열리는 것에 도달하는 시점 또는 얻어진 분사 비율 자체일 수 있다. 따라서, 연료 분사기들의 제조 및 동작점-결정되는(operating point-determined) 공차가 최소화될 수 있다.
모델링을 위한 본 발명의 예시적인 실시예가 도 3에 도시된다. 도 3은 전기 제어 신호의 분사 비율 추이에 대한 제어 함수가 설정될 수 있도록 하는 알고리즘을 구비하는 장치(10)의 도식적인 표현을 나타낸다. 후속적으로, 제1 유닛(11)에서, 다양한 시스템 파라미터들이 구체적으로 양의 가정치, 레일 압력, 분사 비율 변화들, 부트 분사(boot injection)에 대한 비율 그리고 부트 분사에 대한 홀딩 시간이 입력되고, 중간적으로 저장되고 준비된다. 제1 유닛(11)은 입력된 데이터로부터 원하는 유압(hydraulic) 분사 기간에 이르기 위해서 연료 분사기가 구동될 수 있도록 하는 전기 제어 신호의 추이를 결정한다.
분사 비율 변화들, 부트 분사에 대한 비율 및 부트 분사에 대한 홀딩 시간은 변형기(12)에도 병렬적으로 입력되고 상응하게 변형된다. 변형기(12)의 입력은 동시에 제1 유닛(11)의 출력에 연결된다. 입력된 데이터로부터, 변형기(12)는 단위 시간 당 차지 변화, 차지 시간들 및 분사 기간을 결정한다. 이러한 데이터는 출력 측에서 이용가능하고 제1 제어 컴퓨터(제어기)(13)의 출력 데이터와 관련된다. 제1 제어 컴퓨터(13)는 시스템 리액티브 커플링에 연결되고 단위 시간 당 차지 변화 및 차지 시간들에 대한 해당 가정치들을 제공한다. 그 결과들이 제2 제어 컴퓨터(14)에 입력된다. 입력된 값들로부터 단위 시간 당 최종 차지 변화가 결정되고 출력에서 이용가능하다. 덧붙여, 제2 컴퓨터는 에너지적인 리액티브 커플링에 연결된다.
전술한 방법 또는 알고리즘에 의해서, 분사 시작 및 요구되는 분사량에 대한 적응에 의해서 또는 균등화(equality) 기능에 의해서 장기간 안정적인, 분사 시스템을 기초로 하여서 분사 비율 추이의 자유로운 형성을 결정하는 것이 가능하다. 동시에, 간단한 매개화가능성(parametrizability)이 제시될 수 있다.
도 4는 피스톤-제어되는 연료 분사기(2)의 특히 커먼 레일 시스템 또는 펌프 노즐 분사 시스템(10)의 분사 임펄스에 대한 전기 신호를 형성하는 본 발명에 따른 장치(10)의 개략적인 표현을 나타낸다. 내연 기관의 실린더(6)의 실린더 헤드에 연료 분사기(2)가 배치된다. 바람직한 방식으로 제어 장치(1)가 연료 분사기(2)의 압전기 액추에이터(3)에 전기 라인(7)을 매개로 연결된다. 제어 장치(1)의 전기 제어 신호에 의해서 액추에이터(3)가 제어될 때, 분사 밸브(4)의 내부에 배치된 노즐 니들을 액추에어터(3)가 동작시킨다. 따라서, 분사 노즐(4)의 바닥 부분에 위치된 분사 홀들이 열리거나 닫힌다. 연료 분사기(2)에는 연료 라인(5)에 의해서 연료가 공급된다.

Claims (10)

  1. 전기 제어 신호가 바람직하게는 연료 분사기(2)의 압전기 액추에이터(3)를 활성화하여서 내연 기관의 실린더(6) 내로 기결정된 연료량을 분사하고,
    상기 전기 제어 신호의 곡선의 추이의 도움으로, 상기 연료 분사기(2)의 분사 비율(injection rate)(
    Figure pct00051
    )이 특히 레일 압력, 리프트 높이 및/또는 상기 연료 분사기(2)의 열림 기간에 따라서 조절되는,
    연료 분사기(2)의 특히 커먼 레일(common rail) 또는 펌프 노즐 분사 시스템(10)의 분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법으로서,
    - 적어도 분사될 부분량에 대하여 상기 전기 제어 신호의 추이가 하나 이상의 펄스 에지 및/또는 진폭에 관하여 자유로이 형성될 수 있고,
    - 분사될 기결정된 연료량(
    Figure pct00052
    )이 상기 전기 제어 신호의 추이에 무관하게 일정하게 유지되는 방식으로 상기 분사 임펄스의 형성이 구현되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  2. 제1 항에 있어서,
    제1 진폭을 가진 중간 레벨(
    Figure pct00053
    )에 의해서 부분량의 분사에 대한 분사 임펄스가 후속하여 구현되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  3. 제1 항 또는 제2 항에 있어서,
    상기 분사 임펄스의 형성에 대하여 분사 비율 변화(
    Figure pct00054
    )가 기결정된 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  4. 제1 항 내지 제3 항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 중간 레벨(
    Figure pct00055
    )에 대하여 홀딩 시간 (
    Figure pct00056
    )이 기결정된 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  5. 제1 항 내지 제4 항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 중간 레벨(
    Figure pct00057
    )로부터 시작하는 분사 임펄스가,
    제2 분사 비율 변화 (
    Figure pct00058
    )에 의해서 제2 진폭(
    Figure pct00059
    )을 가진 더 높은 레벨로 설정되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  6. 제5 항에 있어서,
    상기 제2 진폭(
    Figure pct00060
    )에 대하여 기결정된 제2 홀딩 시간 (
    Figure pct00061
    )이 기결정되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  7. 제5 항 또는 제6 항에 있어서,
    상기 제2 진폭(
    Figure pct00062
    )으로부터 시작하여 제3 분사 비율 변화(
    Figure pct00063
    )에 의한 속도 조절 이탈(speed regulation breakaway)이 기결정되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  8. 제1 항 내지 제7 항 중의 어느 한 항에 있어서,
    중간 레벨들(
    Figure pct00064
    )의 수, 홀딩 기간(
    Figure pct00065
    ) 및 분사 비율(
    Figure pct00066
    ) 변화가 무작위로 선택될 수 있는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  9. 제1 항 내지 제8 항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 곡선의 추이에 따라서 실제 분사된 연료량이 결정되고 상기 실제 분사된 연료량이 기결정된 연료량과 비교되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 방법.
  10. 제어 장치(1)에 의해서 연료 분사기(2)의 압전기 액추에이터(3)가 바람직하게 제어될 수 있어서 내연 기관의 실린더(6) 내로 기결정된 연료량을 분사하고,
    전기 신호의 곡선의 추이의 도움으로, 상기 연료 분사기(2)의 분사 비율(
    Figure pct00067
    )이 특히 레일 압력, 리프트 높이 및/또는 상기 연료 분사기(2)의 열림 기간에 따라서 조절되는,
    연료 분사기(2)의 특히 커먼 레일 또는 펌프 노즐 분사 시스템(10)의 분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치로서,
    - 하나 이상의 펄스 에지 및/또는 진폭에 관하여 상기 전기 신호의 곡선의 추이를 자유로이 형성할 수 있도록 상기 제어 장치(1)가 구현되고,
    - 분사될 기결정된 연료량(Q)이 상기 전기 제어 신호의 추이에 무관하게 일정하게 유지되는 방식으로 상기 전기 신호의 형성이 구현되는 것을 특징으로 하는,
    분사 임펄스에 대한 전기 제어 신호 형성 장치.
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