KR20060121279A - 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안주조 강편 내의 응고점 위치의 결정 방법 및 그 장치 - Google Patents

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악셀 바이어
알브레흐트 기르겐존
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에스엠에스 데마그 악티엔게젤샤프트
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Abstract

본 발명은 액체 금속, 특히 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법 및 그 장치에 관한 것이다. 본 발명에 따라, 보다 정확한 결과를 획득하기 위해, 단위 길이당 액상 코어 용적 혹은 완전한 강편 길이에 걸친 액상 코어 용적의 간접적인 측정이, 고정되거나 가변식인 지지 롤러 쌍들(7a)에서 생성되는 하중 신호(force signal) 및/또는 경로 신호들을 통해 조정되는 프로세스 파라미터들을 직접적으로 측정함으로써 실행되며, 그리고 그에 따른 측정값들을 바탕으로 상기 응고점(1a)의 순간 위치에 대한 모델 계산(15)이 생성되되, 이러한 모델 계산을 기초로 하여 변화 가능한 주조 파라미터들이 연속해서 부합하게 적응된다.
Figure 112006048517049-PCT00001
응고점, 연속 주조 몰드, 빌릿, 잉곳, 주조 강편, 종동형 지지 롤러, 롤러 세그먼트, 프로세스 파라미터, 모델 계산.

Description

액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편 내의 응고점 위치의 결정 방법 및 그 장치{METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE POSITION OF THE SOLIDIFICATION POINT IN A CASTING BILLET DURING CONTINUOUS CASTING OF LIQUID METALS, IN PARTICULAR LIQUID STEEL WORK MATERIALS}
본 발명은 액체 금속, 무엇보다 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편 내에서 응고점의 위치를 결정하기 위한 방법 및 그 장치에 관한 것으로, 더욱 상세하게는, 연속 주조 몰드 내에서 빌릿, 잉곳, 블룸, 블랭크, 박슬래브 혹은 슬래브로서 제조되는 주조 강편이 지지 롤러 세그먼트로 안내되어 냉각되고, 종동형(driven) 지지 롤러 쌍들을 구비한 지지 롤러 세그먼트에 의해 추출되는 상기 방법 및 장치에 관한 것이다.
연속 주조 방법으로 앞서 기술한 길이가 긴 주조품을 제조할 시에, 주조된 반제품의 내부 품질에 대한 요건은 높게 설정된다. 무엇보다 중요한 부분으로, 강편 중심과 내부 균열에서 발생할 수 있는 유해한 편석선(segregation) 없이 전체 강편 횡단면에 걸쳐 합금 원소들이 가능한 한 균일하게 분포되어야 한다.
전자기 교반 방법이 공지되어 있다. 이러한 전자기 교반 방법의 경우, 대응하는 스트랜드 교반기가 최종 응고의 영역에서 작용하며, 그럼으로써, 만일 교반기 의 목표되는 작용이 액상 코어 용융물에 도달하여야 한다면, 상기 스트랜드 교반기는 응고점 위치에 따라 위치 결정되어야 한다. 상기 응고점 위치는 알지 못하거나 불확실하기 때문에, 항시 강편 이동 방향에서 장치는 불가피하게 변위된다.
그 외에도 소위 경압하 방법(soft reduction method)이 공지되어 있다. 이 경우 강편 두께는 최종 응고의 영역에서 감소되며, 그에 따라 합금 원소들로 농축된 잔여 용융물을 재차 가압할 수 있다.
상기와 같이 공지된 방법들은 코어 용융물을 순환시키거나 혹은 제거하는 것을 그 목적으로 한다.
그러므로 응고점 길이를 가능한 한 정확하게 결정하여야 한다. 이와 관련하여 이미 예컨대 주입 속도, 냉각수 량, 강 품질 혹은 강 주입 온도와 같은 관련 데이터를 바탕으로 계산 모델이 생성되었다. 이 계산 모델의 정밀도는, 상기와 같은 프로세스 데이터들의 가용 신뢰도가 어느 정도인지, 그리고 모델링 되지 않은 프로세스 파라미터들이 미치는 영향은 어느 정도인지에 따라 달라진다. 그 밖에도 주조 강편의 물리적 특성이나 기타 프로세스 변수들의 변화도 고려된다. 그러므로 완전하게 응고된 주조 강편의 탄소성 거동은 오로지 부분적으로만 응고된 주조 강편의 탄소성 거동과는 구분된다. 마찬가지로 응고 정도를 결정하기 위한 또 다른 방법들, 예컨대 연속 주조기의 지지 롤러 시스템에 의한 주조 강편의 추출력의 측정 및 세그먼트 롤러들이나 구동 롤러들에서의 지지력의 측정(EP 1 193 007 A1)과 같은 방법들을 이용할 수 있다.
본 발명의 목적은 공지된 모든 방법들과 비교하여 주조 강편 내의 응고점 위치를 더욱 정확하게 결정하는 것을 달성하는 것에 있다.
상기 목적은 본 발명에 따라, 단위 길이당 액상 코어 용적의 변위 가능한 량의 간접적인 측정이, 고정되거나 가변식인 단일 지지 롤러들에서 혹은 고정되거나 가변식인 지지 롤러 쌍들에서 생성되는 하중 신호 및/또는 경로 신호를 통해 조정되는 프로세스 파라미터들을 직접적으로 측정함으로써 실행되며, 그리고 상기와 같은 측정값들을 바탕으로 응고점의 순간 위치에 대한 모델 계산이 생성되고, 이러한 모델 계산을 기초로 변화 가능한 주조 파라미터들이 연속해서 부합하게 적응됨으로써 달성된다. 이에 대한 원리는, 그 외의 경우 일정한 주조 조건 동안, 연속 주조 몰드의 바로 아래 영역으로부터 주조 강편의 완전한 응고가 이루어지는 이론상 최대 지점까지의 스트랜드 가이드에 걸쳐 있는 상이한 지점에서, 지지 롤러 세그먼트 혹은 단일 지지 롤러들 혹은 또 다른 부재들의 목표되는 동작을 통해 액체 용적의 변화 혹은 변위를 검출한다는 사실을 바탕으로 한다. 이와 관련하여 무엇보다 주조 강편이 소정의 위치에서 소정의 시점에 여전히 액상 코어를, 또는 보다 낮거나 혹은 보다 높은 부분 응고부분을 포함하는지 여부, 혹은 완전하게 응고되었는지 여부가 확인될 수 있다.
본 발명의 실시예에 따라, 측정 신호들은 주조 강편 두께의 국소적 변화를 기초로 한다. 이와 같은 조치는 다수의 적용 사례들에서 바람직할 수 있다:
슬래브, 잉곳 및 빌릿에 대한 포맷일 시에, 포맷 두께의 국소적 변화에 대해서는, 부분적으로 응고된 주조 강편의 영역에 위치하는 하나 혹은 그 이상의 구동 롤러들의 동작에 의해 정보가 제공될 수 있다;
CSP(콤팩트 스트립 플랜드) 공장, 세그먼트 구조의 구동 스탠드를 구비한 빌릿 연속 주조기, 그리고 (사이버-링크 세그먼트를 구비한) 슬래브 연속 주조기의 경우, 포맷 두께의 변화는 부분 응고된 주고 강편의 영역에서 충분한 속도로써 작동하는 (독립적으로 조정되는 구동 롤러를 미장착한) 지지 롤러 세그먼트의 동작에 의해 확인될 수 있다;
슬래브 연속 주조기의 경우, 부분 응고된 주조 강편의 영역에서 충분한 속도로써 작동하는 (독립적으로 조정되는 단일 지지 롤러를 구비한) 세그먼트의 동작에 의한 포맷 두께의 변화는 액상 코어 용적의 변위를 나타낸다.
또 다른 주조 파라미터는, 측정 신호들이 연속 주조 몰드 전방에 위치하는 턴디쉬 내의 스토퍼 위치 혹은 슬라이더 위치의 변화를 기초로 함으로써 고려될 수 있다. 상기 스토퍼 위치의 변화는 마찬가지로 검출될 수 있는 용적 변위를 야기한다.
또 다른 측정 가능성은, 측정 신호들이 연속 주조 몰드 내의 용탕 레벨의 변화를 기초로 함으로써 제공된다. 이와 같은 실시예로부터 마찬가지로 용적 변위를 확인할 수 있다.
또한, 측정 신호들은 턴디쉬와 연속 주조 몰드 사이에서 이루어지는 액체 금속의 변화 가능한 용적 공급의 반응을 기초로 할 수 있다. 그럼으로써 주조 강편 및 주조 액상에 대해 대응하는 반응이 생성된다.
용적 변위의 간접적인 측정은, 측정 신호들이 지지 롤러 쌍들 혹은 지지 롤러 세그먼트 측면들 사이에서 발생하는 형체력의 변화를 기초로 하는 방식으로 개시된다. 이 경우, 비록 지지 롤러 세그먼트들 혹은 지지 롤러 쌍들이 액상 코어 용적의 변위에 능동적으로 관여하지 않더라도, 용적 변위에 대한 추론이 가능하다.
또 다른 실시예에 따르면, 모델 계산에 따라 지지 롤러 세그먼트의 자동 조정 혹은 가변식 지지 롤러의 자동 조정이 실행된다. 그렇게 함으로써 전술한 바와 같이 변화 가능한 주조 파라미터들의 적응이 가능해진다.
제어 동작에 대한 반응으로서 측정 결과들을 이용하여, 주조 강편에서 단일 시스템 방향의 순차적인 위치 변화 혹은 하중 변화가 하부로부터 상부 방향으로 실행되거나 혹은 그 반대 방향으로 실행된다.
액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료로 이루어진 주조 강편 내에서 응고점의 위치를 결정하기 위한 장치는 공지된 턴디쉬로부터 개시되고, 빌릿 포맷, 잉곳 포맷, 블룸 포맷, 블랭크 포맷, 박슬래브 포맷 혹은 슬래브 포맷용 연속 주조 몰드;와 지지 롤러 세그먼트들; 혹은 종동형 지지 롤러들을 구비한 롤러 쌍들;을 포함한다.
이에 따른 목적은 본 발명에 따라 턴디쉬 표면, 연속 주조 몰드 내부, 지지 롤러 세그먼트들의 유압식 피스톤-실린더 유닛들 내부 혹은 가변식이거나 공회전 하거나 종동되는 단일 지지 롤러들의 유압식 피스톤-실린더 유닛들 내부에 신호 전송기가 제공됨으로써 달성된다. 상기 신호 전송기들은 중앙 메모리 및 컴퓨터 유닛과 연결된다. 상기 중앙 메모리 및 컴퓨터 유닛 내에서는 측정 결과들이 처리되며, 그리고 내부가 여전히 액상 상태인 주조 강편의 액상 코어 용적의 순간 위치를 생성하기 위한 모델 계산이 이용된다. 그렇게 함으로써 주조 파라미터들을 간접적으로 측정하고 모델 계산을 직접적으로 생성하기 위한 수단이 제공된다.
상기와 같은 장치의 실시예에 따라, 이동측 상에 독립적으로 조정되는 종동식 단일 지지 롤러들을 구비하지 않은 지지 롤러 세그먼트가, 위치 및 시간에 따른 응고점의 위치 및 그 폭에 따라서, 강편 이동 방향에서 이격되어 배치된 2개의 피스톤-실린더 유닛을 이용하여, 강편 이동 방향에 대해 경사지게 하부 혹은 상부에서 조정된다.
또 다른 실시예에 따라, 이동측 상에서 독립적으로 조정되는 종동식 지지 롤러 쌍들은, 대응하는 지지 롤러 세그먼트의 조정에 추가로, 피스톤-실린더 유닛을 이용하여 위치 및 시간에 따른 강편 액상의 위치 및 그 폭에 따라서 조정된다. 그렇게 함으로써, 반응으로부터 비반응으로의 전환을 통해 응고점이 위치 결정될 수 있다.
다음에서 본 발명은 도면에 도시된 실시예에 따라 본원의 방법과 관련하여 더욱 상세하게 설명된다.
도1은 신호 전송기들을 구비한 슬래브 연속 주조기를 도시한 측면도이다.
도2A는 독립적으로 조정되는 구동 롤러들을 포함하지 않은 지지 롤러 세그먼트, 액상 코어를 갖는 주조 강편, 그리고 응고점을 나타내는 개략도이다.
도2B는 이동측 상에서 지지 롤러 세그먼트의 자유도를 나타내는 개략도이다.
도3A는 독립적으로 조정되는 구동 롤러들을 구비한 지지 롤러 세그먼트, 액 상 코어를 갖는 주조 강편, 그리고 응고점을 나타내는 개략도이다.
도3B는 이동측 상에서 구동 롤러를 구비한 지지 롤러 세그먼트의 자유도를 나타내는 개략도이다.
도4는 부분 응고된 주조 강편에 위치한 구동부를 구비하거나 그렇지 않은 단일 지지 롤러를 나타내는 개략도이다.
도5는 비종동형 단일 지지 롤러 및 종동형 단일 지지 롤러의 자유도를 개별적으로 그리고 조합하여 나타낸 개략도이다.
<부호의 설명>
1: 주조 강편(casting billet) 1a: 응고점
1b: 주조 강편 두께 1c: 응고점의 폭
1d: 강편 액상(liquid phase of billet) 2: 주입 레이들(pouring ladle)
3: 턴디쉬 4: 연속 주조 몰드
4a: 포맷 5: 지지 롤러 세그먼트
5a: 지지 롤러 세그먼트 측면
5b: 조정이 이루어지지 않는 지지 롤러 세그먼트
6: 종동형 지지 롤러 쌍(pair of driven supporting rollers)
6a: 단일 지지 롤러(single supporting roller)
7: 지지 롤러 그룹 7a: 지지 롤러 쌍
8: 스토퍼 위치 9: 연속 주조 몰드의 용탕 레벨
10: 신호 전송기 11: 유압식 피스톤-실린더 유닛
12: 중앙 메모리 및 컴퓨터 유닛 13a: 고정측
13b: 이동측 14: 강편 이동 방향
15: 모델 계산 16: 프로세스 제어부
17: 프로세스 신호
주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 순간 위치를 결정하기 위한 방법의 설명을 위한 기본 원리로서는 도1에 따른 슬래브 연속 주조기가 이용된다. 액체의 강 가공 재료는 주입 레이들(2)로부터 제어되면서 턴디쉬(3) 내로 배출된다. 그런 다음 상기 턴디쉬(3)로부터 강이 연속 주조 몰드(4) 내로 유입된다. 포맷(4a)은 빌릿 포맷, 잉곳 포맷, 블룸 포맷, 블랭크 포맷, 박슬래브 포맷 혹은 슬래브 포맷일 수 있다. 주조된 주조 강편(1)은 지지 롤러 세그먼트(5)를 통해 이차 냉각 구역으로 이동되되, 비가변식 지지 롤러 세그먼트(5b)가 이용된다. 상기 지지 롤러 세그먼트(5)에는, 수평선에 대해 만곡되어 배치되는 또 다른 지지 롤러 세그먼트들(5)이 이어진다. 이와 같은 지지 롤러 세그먼트들(5)은 상이하게 설계될 수 있다.
상기 주조 강편(1)은 상기 지지 롤러 세그먼트들(5) 내부에서 종동형 지지 롤러 쌍들(6)을 이용하여, 다시 말해 가변식이거나 종동되거나 혹은 종동되지 않는 단일 지지 롤러들(6a)을 이용하여 이송된다. 상기 지지 롤러 쌍들(6)은 지지 롤러들(도2A 및 2B)의 그룹(7)을 형성하거나 혹은 지지 롤러 쌍들(7a)을 형성한다. 그 외에도 액체 강 가공 재료의 공급은 상이한 스토퍼 위치(8)를 통해 제어될 수 있다. 이와 관련하여 연속 주조 몰드(4) 내의 용탕 레벨(9)이 제어된다. 전술한 모 든 부재들, 구조 부재 혹은 기능 부재들은 신호 전송기(10)를 구비한다. 롤러 간격의 조정은 유압식 피스톤-실린더 유닛들(11)을 통해 이루어진다. 마찬가지로 상기 피스톤 실린더 유닛들(11)의 실린더실 내부에도 상기와 같은 신호 전송기들이 배치된다. 상기 신호 전송기들(10)의 신호는 중앙 메모리 및 컴퓨터 유닛(12)으로 전송된다. 그 외에도 상기 지지 롤러 세그먼트들(5)은 고정측(13a)(좌측) 및 이동측(13b)(우측)을 형성한다.
상기 주조 강편(1)은 상기 연속 주조 몰드(4)로부터 배출되어 일련의 지지 롤러 스탠드(5)를 통해 강편 이동 방향(14)으로 이동된다.
본원의 방법은 강편 액상(1d) 내 액상 코어 용적의 변위 가능한 량의 간접적인 측정을 기초로 한다. 도2A 및 도3A으로부터 알 수 있듯이, 주조 강편 두께(1b)는 응고점(1a) 내의 폭(1c)과 강편 액상(1d) 내부의 폭(1c)에 따라 상기 두께(1b)(및 도면 평면에 대해 수직으로 위치하는 보이지 않는 폭)에 걸쳐 변화할 수 있다. 상기 신호 전송기들(10)은 (단위 길이당 혹은 측정 가능한 강편 액상(1d)의 전체 길이에서 생성되는) 측정 신호들을 프로세스 파라미터로서 상기 중앙 메모리 및 컴퓨터 유닛(12)으로 전송한다(도1). 상기 신호들은 특히 고정되거나 가변식인 단일 지지 롤러들(6a)에서 이루어지는 혹은 고정되거나 가변식인 지지 롤러 쌍들(7a)의 그룹(7)에서 이루어지는 하중 및/또는 경로 측정을 통해 생성된다. 하나 혹은 그 이상의 신호 전송기(10)의 상기와 같은 신호들을 바탕으로, 응고점의 순간 위치에 대한 모델 계산(15)(컴퓨터 프로그램)이 생성되며, 그런 후에, 만일 일반적으로 요구되는 점에 따라, 변화된 상황에 주조 파라미터들을 적응시킬 수 있도록, 프로세스 제어부(16)를 통해 측정된 위치가 개별적으로 혹은 해당 상황에 따라 다시 보정된다. 이때 측정 신호는 주조 강편 두께(1b)의 국소적 변화에 상응한다. 또 다른 측정 신호들은 연속 주조 몰드(4) 전방의 턴디쉬(3) 내부의 스토퍼 위치(8) 혹은 동일 장소의 슬라이드 위치의 변화를 기초로 할 수 있다. 또 다른 측정 신호들은 연속 주조 몰드(4) 내의 용탕 레벨(8)의 변화에 대해 생성된다. 이와 동일한 사항들은 상기 연속 주조 몰드(4) 내 냉매 온도의 측정 신호들을 이용하여 이루어질 수도 있다. 이때 상기 턴디쉬(3)와 상기 연속 주조 몰드(4) 사이에서 이루어지는 액체 강 가공 재료의 변화 가능한 용적 공급의 반응에 대한 측정 신호들 역시 고려될 수 있다. 본질적인 측정 신호들은 지지 롤러 쌍들(7a) 사이, 혹은 지지 롤러 세그먼트 측면들(5a) 사이의 형체력의 변화에 대해 생성된다. 상기 모델 계산(15)에 따라, 프로세스 신호들(17)을 통해 지지 롤러 세그먼트(5)의 자동 조정 혹은 조정되는 지지 롤러들(6a)의 자동 조정이 실행된다. 최종적으로 주조 강편(1)에서 단일 시스템 방향의 순차적인 위치 혹은 하중 변화가 강편 이동 방향(14)에서 하부로부터 상부 방향으로 (혹은 그 반대 방향으로) 실행될 수 있다.
모델 계산(15)을 위해 사용될 측정 신호들은 개별 측정 신호로서 선택되거나, 선택된 측정 신호들의 그룹으로서 선택되거나, 혹은 모든 측정 신호들의 전체로서 선택될 수 있다.
도2A에 따라, 지지 롤러 세그먼트들(5)은 고정측(13a) 상에 그리고 이동측(13b) 상에 제공되되, 상기 지지 롤러 세그먼트들의 롤러 간격은 주조 강편 두께(1b)를 형성한다. 강편 이동 방향(14)으로 이동하는 주조 강편(1) 내부에서 강 편 액상(1d)은 응고점(1a)에 이를 때까지 계속해서 감소되는 폭(1c)을 갖는다. 지지 롤러 세그먼트 측면들(5a) 상에서, 상기 지지 롤러 세그먼트(5)는 단부에 장착된 유압식 피스톤-실린더 유닛(11) 쌍들을 통해 도2B에 따라 그룹(7)을 이루어 하부에서 내부 방향으로 혹은 외부 방향으로 요동하되, 다시 말하면 각각 측정 신호들을 바탕으로 요동하되, 평행 조정(좌측 도식)은 주조 강편(1)이 더욱 냉각될 시 하부에서 방향 전환되는 위치(중간 도식)와 상부에서 방향 전환되는 위치(우측 도식)를 야기할 수 있다.
도3A 및 도3B에 따라서는 주조 강편 두께(1b)의 전술한 국소적 변화가 검출된다: 단일 지지 롤러들(6a)은 도2B에 따른 조정 동작 동안 중복되어 도3B 내에 도시한 화살표 방향으로 추가 조정될 수 있다.
도4는 지지 롤러 쌍들(7a)을 도시하고 있다. 이 지지 롤러 쌍들의 단일 롤러들은 조정 가능하게 설계된다. 상기와 같은 단일 롤러들은 종동형 지지 롤러 쌍(6)으로서 실시될 수도 있되, 상기 지지 롤러들 중 오로지 하나의 지지 롤러만이 조정 가능하다. 지지 강편(1)은 강편 이동 방향(14)에서 수평으로 도시되어 있지만, 이는 스트랜드 가이드의 수직 영역 및/또는 호 모양의 영역에 대해서도 적용된다.
도5에 따라서는 공회전하거나(좌측) 혹은 종동되는(우측) 상기와 같은 단일 지지 롤러들(6a)이 사용된다. 그 외에도 종동되는 가변식 단일 지지 롤러(6a)가 종동되지는 않지만 가변식인 단일 지지 롤러(6a)와 조합되어 사용될 수도 있다.
궁극적으로, 전술한 바와 같이 응고점(1a)의 위치가 정확하게 산정됨으로써, 주조 강편(1)의 각각의 강편 포맷(4a)의 코어 구역 내 합금 원소들의 균일한 분포와 관련하여, 최초에 언급했던 강편 액상(1d)의 처리가 달성된다.

Claims (11)

  1. 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법으로서, 더욱 상세하게는 연속 주조 몰드(4) 내에서 빌릿, 잉곳, 블룸, 블랭크, 박슬래브 혹은 슬래브로서 제조되는 주조 강편(1)이 지지 롤러 세그먼트로 안내되어 냉각되고, 종동형 지지 롤러 쌍들을 구비한 지지 롤러 세그먼트에 의해 추출되는 상기 방법에 있어서,
    단위 길이당 액상 코어 용적의 변위 가능한 량의 간접적인 측정은 고정되거나 가변식인 단일 지지 롤러들(6a)에서 생성되거나 혹은 고정되거나 가변식인 지지 롤러 쌍들(7a)의 그룹(7)에서 생성되는 하중 및/또는 경로 신호들(10)을 통해 조정되는 프로세스 파라미터들을 직접적으로 측정함으로써 실행되며, 그리고 상기와 같은 측정값들을 바탕으로 상기 응고점(1a)의 순간 위치에 대한 모델 계산(15)이 생성되되, 이러한 모델 계산을 기초로 변화 가능한 주조 파라미터들이 연속해서 부합하게 적응되는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  2. 제1항에 있어서, 측정 신호들은 주조 강편 두께(1b)의 국소적 변화를 기초로 하는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  3. 제1항에 있어서, 측정 신호들은 상기 연속 주조 몰드(4) 전방에 배치되는 턴디쉬(3) 내에서의 스토퍼 위치(8) 혹은 슬라이더 위치의 변화를 기초로 하는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  4. 제1항에 있어서, 측정 신호들은 상기 연속 주조 몰드(4) 내의 용탕 레벨(9)의 변화를 기초로 하는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 측정 신호들은 상기 턴디쉬(3)와 상기 연속 주조 몰드(4) 사이에서 이루어지는 액체 금속의 변화 가능한 용적 공급의 반응을 기초로 하는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 측정 신호들은 지지 롤러 쌍들(7a) 사이 혹은 지지 롤러 세그먼트 측면들(5a) 사이의 형체력의 변화를 기초로 하는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 모델 계산(15)에 따라 지지 롤러 세그먼트(5)의 자동 조정 혹은 조정되는 지지 롤러(6a)의 자동 조정이 실행되는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 주조 강편(1)에서 단일 시스템 방향의 순차적인 위치 혹은 하중 변화가 하부로부터 상부 방향으로 혹은 그 반대 방향으로 실행되는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료를 연속 주조하는 동안 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 방법.
  9. 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료로 이루어진 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 장치로서, 더욱 상세하게는 턴디쉬(3); 빌릿 포맷, 잉곳 포맷, 블룸 포맷, 블랭크 포맷, 박슬래브 포맷 혹은 슬래브 포맷(4a)용 연속 주조 몰드(4); 그리고 지지 롤러 세그먼트들(5); 혹은 종동형 지지 롤러들(6a)을 포함하는 롤러 쌍들(6);을 포함하는 상기 장치에 있어서,
    신호 전송기들(10)은 턴디쉬(3) 표면, 연속 주조 몰드(4) 내부, 상기 지지 롤러 세그먼트들(5)의 유압식 피스톤-실린더 유닛(11) 내부 혹은 가변식이거나 공회전되거나 혹은 종동되는 단일 지지 롤러들(6a)의 유압식 피스톤-실린더 유닛(11) 내부에 제공되어, 중앙 메모리 및 컴퓨터 유닛(12)과 연결되어 있되, 이 중앙 메모 리 및 컴퓨터 유닛(12) 내부에서는, 측정 결과들이 처리되며, 그리고 내부가 여전히 액체인 주조 강편(1)의 액상 코어 용적의 순간 위치를 생성하기 위한 모델 계산(15)이 이용되는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료로 이루어진 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 장치.
  10. 제9항에 있어서, 이동측(13b) 상에 독립적으로 조정되고 종동되는 단일 지지 롤러(6a)를 구비하지 않은 지지 롤러 세그먼트(5)는 위치 및 시간에 따른 응고점(1a)의 위치 및 그 폭(1a)에 따라 강편 이동 방향(14)에서 이격되어 배치된 2개의 피스톤-실린더 유닛(11)을 이용하여 강편 이동 방향(14)에 대해 경사지게 하부 혹은 상부에서 조정되는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료로 이루어진 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 장치.
  11. 제9항 또는 제10항에 있어서, 이동측(13b) 상에서 독립적으로 조정되는 종동식 지지 롤러 쌍들(6)은 해당하는 지지 롤러 세그먼트(5)의 조정에 추가적으로 피스톤-실린더 유닛(11)을 이용하여 위치 및 시간에 따른 강편 액상(1d)의 위치 및 그 폭(1c)에 따라 조정되는 것을 특징으로 하는 액체 금속, 특히 액체 강 가공 재료로 이루어진 주조 강편(1) 내에서 응고점(1a)의 위치를 결정하기 위한 장치.
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