KR101143384B1 - 주조 프로세스를 개시하는 방법 및 장치 - Google Patents

주조 프로세스를 개시하는 방법 및 장치 Download PDF

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Abstract

본 발명은 더미 바(dummy bar)를 사용하지 않는 2개의 롤 주조 장치에서 주조 프로세스의 개시시에 조건을 개선하는 방법에 관한 것이며, 상기 방법에서, 작업 주조 두께가 설정되고 주조 롤이 고정 작업에 대한 주조 속도와 관련하여 감소된 개시 주조 속도에 대응하는 주조 롤 원주 속도에서 회전되며; 용융 금속이 회전하는 주조 롤 중 하나 및 롤에 대해 놓인 측면 플레이트로부터 구성되는 용융 금속 챔버 내에 공급되며 주조 속도가 스트립 형성 주조 속도로 동시에 증가되면서 기본적으로 일정하고, 미리 결정된 횡단면 크기를 갖는 주조 금속 바가 형성되며; 주조 속도는 후속적으로 응고를 야기하기에 충분한 속도 보다 상당히 큰 스트립 분리 속도로 증가되고 이 시점에서 주조된 금속 스트립이 분리되며; 고정 작업 주조 속도가 설정되며; 다음의 주조 금속 스트립이 스트립 전송 유닛으로 편향되고 고정 주조 작업이 개시된다. 본 발명은 또한 상기 방법을 수행하기 위한 2개의 롤 주조 장치에 관한 것이다.

Description

주조 프로세스를 개시하는 방법 및 장치 {METHOD AND DEVICE FOR COMMENCING A CASTING PROCESS}
본 발명은 개시(start up) 스트랜드를 사용하지 않고 2개의 롤 주조 장치에서 주조 작업을 개시하는 방법, 및 상기 방법을 수행하는 장치에 관한 것이다.
입구측에서 유입되는 금속 용융물이 적어도 주형 공극부(mold cavity) 벽과의 접촉 영역에서 응고하는 연속 주형 공극부를 갖는 칠드 주형은 부정 길이의 연속 주조된 금속 스트랜드의 제조에 주로 사용된다. 실질적으로 완전히 응고된 금속 스트랜드는 출구측에서 주형으로부터 배출된다. 주조 작업을 개시할 때, 주형 공극부는 특히 주형 공극부의 주로 수직 방향으로 우선 금속 용융물로 채워지고, 금속 용융물이 제어되지 않은 방식으로 주형을 통해 유동하고 주형을 벗어나지 않도록 완전히 응고된 초기 피이스가 수득되어져야 한다. 본원에서, 특히 제조될 금속 스트랜드의 주조 두께, 응고 조건 및 주형 내에서의 짧은 체류 시간 동안 주형 공극부 벽을 통해 분산되는 열량이 매우 중요하다.
주조 프로세스의 개시 단계 중에 주형으로부터 금속 용융물이 제어되지 않게 벗어나는 것을 신뢰성있게 방지하기 위해서, 개시 스트랜드가 주조 개시 전에 주형 내로 유입되는 것이 일반적이며, 개시 스트랜드는 실질적이지만 필수적이지는 않게 주형 공극부의 출구 횡단면을 폐쇄시키고 유입된 용융물과 개시 스트랜드 헤드 및 주형 공극부 벽을 따라 충분한 두께의 두드러진 스트랜드 쉘 사이에 고체 결합이 형성되면 한 쌍의 구동 롤에 의해 주형으로부터 단지 배출된다. 이러한 개시 작업은 주조 설비가 재개할 때마다 하나 이상의 개시 스트랜드 헤드가 개시 스트랜드에 결합될 것을 요한다. 넓은 측벽 및 좁은 측벽에 의해 형성되는 스트립 강 주조 주형의 경우에 사용되는 것처럼, 이러한 형태의 개시 스트랜드는 예를 들어 US-A-4,719,960호로부터 공지되어 있다.
특히 2개의 롤 주조 설비에 사용되기 위한 개시 스트랜드는 EP-A 208 642호에 개시되어 있다. 이러한 개시 스트랜드는 주조 롤의 측면에 대해 지탱하여 내부로 유동하는 금속 용융물을 수용하는 공간을 형성하는 시이트 금속의 얇은 스트립에 의해 형성된 2개의 플랜지를 구비한 개시 헤드를 포함한다. 개시 스트랜드 및 초기에 주조된 스트립은 제 1 스트랜드 쉘이 형성된 직후에 주조 롤에 의해 형성된 주조 틈새로부터 배출된다.
주형 벽에서의 금속 용융물의 급속 응고는 개방된 주조 틈새가 매우 짧은 시간 내에 연결됨을 의미하기 때문에, 매우 작은 주조 두께에서, 바람직하게 5.0mm의 주조 두께 이하에서는 개시 스트립이 필수적으로 요구되지는 않는다. 개시 스트랜드를 요구하지 않는 많은 개시 방법이 마찬가지로 이미 공지되어 있다.
예를 들면, JP-A 61 266 159호에는 주조 개시 전에 2개의 상호작용 주조 롤이 주조 틈새가 없으며 주조 롤이 고정되는 초기 위치로 이동되는 개시 방법이 설명되어 있다. 용융물이 공급되기 시작하고 제 1 스트랜드 쉘이 주조 롤의 두 측면 상에 형성되는 직후에, 제 1 스트랜드 쉘은 작동 주조 틈새(스트립 두께)에서 멀어지게 이동되고, 주조 속도는 연속 곡선을 따라 작업 주조 속도로 증가된다. 그러나, 고정 주조 롤에 의한 초기 작업은 용융물 공간 내의 실제 주형 레벨이 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면에서 요구된 정확성을 갖고 측정될 수 없기 때문에, 그다지 신뢰할 수 없다. 그러므로, 2개의 주조 롤 사이의 힘 증가 및 주형의 충진 정도가 적절하게 제어될 수 없다. 스트립 폭을 따라 특히 측면 플레이트의 둘레에서 용융물의 상이한 응고 레벨은 가장 좁은 횡단면 위에서 응고된 금속으로부터 야기되는 상당한 웨지를 형성시켜 측면 플레이트를 손상시킬 수 있다. 더욱이, 이러한 형태의 고정 주조 롤을 구비한 개시 방법에서는, 주조 롤의 측면 부분 상에 스트랜드 쉘 스티커가 형성될 위험이 크다.
WO 01/21342호에는 2개의 롤 주조 장치에 대한 초기 주조 방법이 개시되며, 여기서 용융물의 공급이 개시되기 전에 2개의 주조 롤 사이의 주조 틈새는 작업 주조 틈새와 비교하여 감소된 값으로 설정된다. 용융물은 주조 롤이 회전하는 상태에서 공급되고, 주조 속도는 제조된 스트립의 두께가 이전에 설정된 주조 틈새 보다 크도록 설정된다. 원칙적으로, 감소된 주조 틈새는 금속 용융물이 적하되는 경향을 감소시킨다. 한편, 작은 주조 틈새는 JP-A 61-266 159호와 관련하여 전술된 단점, 특히 측면 플레이트의 손상 가능성을 증가시킨다.
또한 개시 단계에서의 주조 속도 또는 작업 주조 두께와 관련된 적절한 개시 주조 두께의 선택에 대한 특별한 방법적 규정을 갖는 표준 2개의 롤 주조 장치에 대한 초기 주조 방법은 JP-A 63-290654, JP-A 1-133644 또는 JP-A-6-114504호에 이미 공지되어 있다. EP-A 867 244호에는 주조 프로세스의 개시 단계에서, 연속적인 기간에 우선 주조 롤의 순간 속도는 주조 롤 사이의 용융풀 내의 금속 용융물의 주형 레벨 측정의 함수로서 제어되고, 그 후 금속 용융물의 공급은 롤 속도 측정의 함수로서 제어된다.
그러므로 본 발명의 목적은 도입부에서 설명된 종래 기술의 단점을 피하고 2개의 롤 주조 장치에서 주조 작업을 개시하는 방법 및 상기 방법을 수행하는 장치를 제공하고자 하는 것이며, 주조 틈새를 통한 금속 용융물의 통과가 낮은 레벨로 유지되고 동시에 주조 스트립의 개시 시에 웨지 및 두꺼운 부분이 형성되는 경향이 가능한 한 방지된다. 동시에, 연속 제조에 부가되는 품질 요구사항을 충족시키지 못하는 주조 스트립의 제 1 피이스가 분리를 목적으로 요구되는 기계적 분리 장치 없이 실질적으로 정상 상태에서 작동하는 조건 하에서 후속적으로 제조되는 스트립으로부터 분리되도록 의도된다.
본 발명에 따른 방법은 다음과 같은 단계에 의해 상기 목적을 달성한다.
- 작업 주조 두께를 설정하고 정상 상태에서 작동하는 주조 속도 보다 낮은 개시 주조 속도에 대응하는 주조 롤 둘레의 속도에서 주조 롤을 회전시키는 단계,
- 회전하는 주조 롤과 상기 주조 롤을 지탱하는 측면 플레이트에 의해 형성되는 용융물 공간 내에 금속 용융물을 공급하고, 실질적으로 일정하고 미리 결정된 횡단면 포맷을 갖는 주조 금속 스트립을 형성하는 동시에 주조 속도를 스트립 형성 주조 속도로 증가시키는 단계,
- 주조 속도를 완전 응고 조건에 충분한 주조 속도 보다 상당히 큰 스트립 분리 주조 속도로 증가시키고, 그때까지 주조된 금속 스트립을 분리시키는 단계,
- 정상 상태에서 작동하는 주조 속도를 설정하는 단계,
- 후속적인 주조 금속 스트립을 스트립 이송 장치로 전환시키고 정상 상태의 주조 작업을 개시하는 단계.
주조 속도는, 주조 롤 측면에서 형성되고 부착되는 스트랜드 쉘이 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면을 통해 이송되고 주조 롤 둘레의 속도에서 서로 결합되기 때문에, 주조 롤 둘레의 속도에 의해 항상 결정된다.
개시 주조 속도는 용융물 공간에서 형성되는 스트랜드 쉘의 연장된 거주 시간으로 인해 증가된 스트랜드 쉘 성장이 발생하는 낮은 주조 속도이고, 그러므로 하방향으로 개방되는 주조 틈새는 특히 신속하게 연결될 수 있다.
스트립 형성 주조 속도는 특히 현재의 금속 용융물의 주형 레벨과 또한 응고 조건 및 강 분석에 기초하여 요구되는 주조 롤 분리력에 의존하는 주조 속도이며, 이 속도에서 스트립 형성 및 하방향으로 형성된 스트립의 제거가 일어나고 실질적으로 일정한 스트립 형성 조건이 유지될 수 있다. 개시 주조 속도로부터 스트립 형성 주조 속도로의 천이 중에, 용융물 공간은 금속 용융물로 주형 레벨까지 계속 채워지고, 스트립 형성 주조 속도는 주형 레벨이 상승함에 따라 계속 증가한다.
본 발명의 방법에서 주조 틈새는 전체 개시 작업을 통해서 작업 주조 두께의 값으로 유지되기 때문에, 추가적인 장점이 야기되는데, 즉 바람직한 주형 레벨에 완전히 도달될 때까지 감소된 개시 주조 속도가 스트립의 적은 처리량을 야기하고, 이러한 방식으로 스크랩이 낮은 레벨로 유지된다. 더욱이, 작업 주조 두께가 개시 단계에서 감소되지 않는다는 사실은 가장 좁은 측벽에서의 응고로 인해 주조 횡단면을 통한 통과 중에 주조 틈새의 확장을 야기하고 그리고 가능하게 주조 스트랜드의 제어가능하지 않은 크랙킹을 야기하는 보다 적은 단점을 초래한다. 개시 작업이 작업 주조 두께와 비교할 때 감소된 개시 주조 두께에서 개시되는 경우 불가피하게 발생하는 주조 롤의 방사상 변위의 부존재는 또한 측면 플레이트의 상대적으로 저온이고, 피복되지 않은 구역에서 형성될 기생(parasitic) 응고를 감소시킨다.
주조 롤의 측면에서 충분히 신속한 스트랜드 쉘 성장을 달성하여 응고된 금속 용융물에 의해 주조 틈새를 신속하게 연결시키기 위해, 개시 주조 속도는 주조 롤이 일반적으로 회전하는 상태에서 작업 주조 속도의 절반 보다 낮도록 선택된다. 3mm 이상의 주조 두께에서, 개시 단계는 고정 주조 롤로 개시될 수 있고, 결국 개시 주조 속도는 금속 용융물이 공급되기 시작할 때 여전히 0m/분이고, 주조 롤은 그 후 급격히 가속된다.
개시 단계에서 응고된 금속 용융물에 의해 주조 틈새를 신속하게 연결시키는데 특히 유리한 조건은 개시 주조 속도가 12m/분 미만인 경우이다. 이러한 범위 내의 개시 주조 속도는 정상 상태에서 작동하는 주조 속도에 도달될 때까지의 용융물의 공급과 작업 주조 속도에 거의 대응하는 스트립 형성 주조 속도로 개시 주조 속도의 상승 사이의 시간에 의해 양호한 매칭을 허용한다. 이는 신뢰성있는 스트립 형성(용융풀 내에서 주조 롤 표면 상에의 스트랜드 쉘 형성)을 보장하기 위해, 측정 가능한 바람직한 주형 레벨과 매칭되는 스트립 형성 주조 속도로 주조 롤 둘레의 속도의 적절하고 연속적인 증가에 의해 달성된다. 따라서, 스트립 형성 주조 속도는 측정 가능한 바람직한 주형 레벨에 따라 설정 또는 제어된다.
스트립 형성 주조 속도의 최적 설정을 위한 또다른 옵션은 주조 롤 사이에서 발생하는 분리력의 함수로서 제어되는 스트립 형성 주조 속도이다. 소정의 주조 틈새에 있어서, 2개의 주조 롤 사이에 작용하는 분리력은 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면에서 현재의 응고 상태와 스트랜드 쉘 두께의 척도이다. 응고 프로세스가 이러한 지역에서 진행될수록, 분리력은 더 커진다. 개시 단계에서 연속적으로 주로 상승하고 스트랜드 쉘 형성에 상당한 영향을 주는 금속 용융물의 주형 레벨이 고려된다.
금속 용융물의 주형 레벨 측정 장치와 분리력 측정 장치로부터 측정된 값은 또한 스트립 형성 주조 속도를 제어하는데 조합되어 이용될 수 있다.
용어 "스트립 분리 주조 속도"는 주조 프로세스의 개시 단계에서 비정상 상태의 주조 조건 하에서 제조되어 스크랩 재료로 간주되는 주조 금속 스트립의 제 1 부분이 제 1 부분을 연속적으로 따르고 실질적으로 정상 상태의 주조 조건 하에서 제조되는 금속 스트립으로부터 분리되는 주조 속도를 의미하는 것으로 이해된다. 가능한 일 실시예에 따라, 이러한 분리는 주조 금속 스트립의 초기 피이스가 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면을 떠날 때 아래로 걸려 있는 초기 피이스의 사중량(dead weight)의 작용 하에서 배타적으로 발생하며, 이 결과 초기 피이스는 주조 틈새에서 끊어진다. 주조 속도를 스트립 분리 주조 속도로 증가시키는 것은 스트립이 추가적인 기계적 장치를 필요로 함이 없이 주조 횡단면에서 끊어지는 방식으로 특히 인장 강도를 감소시킴으로써 응고 조건 및 주조 횡단면에서 주조 스트립의 기계적 특성을 변경시킨다.
대안적으로, 스트립 분리 주조 속도에서 주조 금속 스트립의 분리는 중력과 비교하여 증가되고 2개의 롤 주조 장치의 주조 틈새 아래에 있는 출구측에 배열된 드라이버 장치에 의해 가해지는 스트립 인장의 작용 하에서 발생할 수 있다.
분리 조건은 5 내지 40%까지의 주조 두께의 단시간의 증가가 스트립 분리 주조 속도에 대한 주조 속도의 증가에 중첩되는 경우 개선될 수 있다.
스트립 분리 주조 속도는 작업 주조 속도 보다 크며, 바람직하게 작업 주조 속도 보다 5% 내지 40% 크다.
스트립 분리 주조 속도는 거의 정상 상태의 주조 조건이 달성되자 마자 간결하게 설정된다. 일정한 스트립 품질이 미리 보장되는 것이 바람직하다. 용융물 공간 내의 금속 용융물이 실질적으로 바람직한 주형 레벨에 도달할 때 스트립 분리 주조 속도가 개시 상태로 설정되는 것이 유리하다.
정상 상태의 주조 조건으로 및 그러므로 주조 롤과 주조 틈새에서 정상 상태의 응고 조건으로의 연속적인 천이를 보장하기 위해, 바람직한 주형 레벨이 용융물 공간에 도달하기 전에 주조 속도가 거의 작업 주조 속도로 증가한다면 유리하다.
제안된 방법으로 인해 정상 상태의 주조 작업은 용융물 공간으로 금속 용융물의 공급 개시 후 5 내지 60초 내에 도달될 수 있다.
특히 매우 얇은 스트립의 경우에, 주조 작업을 개시할 때 작업 주조 두께 보다 큰 개시 주조 두께가 설정되고, 실질적으로 일정한 횡단면 포맷을 갖는 주조 금속 스트립이 형성된 후에 이러한 개시 주조 두께가 최단기간에 작업 주조 두께로 감소된다면 유리하다. 상기 방법은 바람직하게 2.5mm 이하의 주조 두께에서 사용되는데, 이는 측면 플레이트 응고와 웨지의 형성 및 후속적으로 제어불가능한 스트립 크랙과 관련하여 도입부에서 설명된 난점들이 특히 이러한 두께 범위에서 발생하고, 결국 스트립 분리를 따르는 스트립이 설비를 통해 안내되도록 허용하는 개선된 고유 강도를 갖기 때문이다.
자동화된 과정의 개시 방법을 보장하기 위해, 주조가 개시되면서 순간 주조 속도와 용융물 공간 내의 금속 용융물의 순간 주형 레벨 및/또는 주조 롤 사이의 순간 분리력 및/또는 주조 롤 사이의 틈새 폭 및/또는 주조 금속 스트립의 스트립 두께와 관련된 적어도 기준 데이타가 계속적으로 결정되고 계산 유닛에 공급되며, 개시 작업에 대한 수학적 모델을 기초하여, 이들 기준 데이타가 주조 속도, 스트립 가이딩 장치의 위치 및 스트립 이송 장치에서 주조 금속 스트립의 이송 속도에 대한 제어 변수를 발생시키고, 이러한 제어 변수를 이들 장치의 드라이브 유닛에 전송하는데 사용된다면 유리하다.
게다가, 주조 횡단면에서 주조 금속 스트립의 제 1 피이스를 분리시키기 위한 분리 조건은 2개의 주조 롤 사이의 거리, 특히 증가된 개시 주조 두께를 위치시키기 위한 제어 변수가 강 품질, 작업 주조 두께, 온도 조건, 품질 관련 응고 조건 등과 같은 현재의 입력 데이타에 기초한 수학적 모델로부터 발생한다면 개선된다.
제조된 금속 스트립의 품질은 일반적으로 주조 프로세스 중 진행중인 기초에 따라 최적화되고 수학적 모델이 주조 금속 스트립의 한정된 미세조직의 형성 및/또는 주조 금속 스트립 구조의 영향과 관련된 금속학적 모델을 포함한다면 작업 조건을 변경하도록 적용될 수 있다.
개시 스트랜드 없이 주조 작업을 개시하는 전술된 방법을 수행하는 2개의 롤 주조 장치는 회전 드라이브에 결합되고 반대 방향으로 회전하는 2개의 주조 롤, 및 주조 롤을 지탱하고 금속 용융물을 수용하는 용융물 공간을 함께 형성하는 측면 플레이트 뿐만 아니라 하나 이상의 이동가능한 스트립 가이딩 장치 및 하나 이상의 스트립 이송 장치를 포함한다.
상기 2개의 롤 주조 장치는,
- 주조 롤에 순간 주조 속도를 결정하기 위한 속도 측정 장치가 할당되고,
- 용융물 공간에 금속 용융물의 순간 주형 레벨을 결정하기 위한 레벨 측정 장치가 할당되고,
- 속도 측정 장치와 레벨 측정 장치가 신호 라인에 의해 계산 유닛에 연결되며, 그리고
- 계산 유닛이 신호 라인에 의해 주조 롤의 회전 드라이브, 스트립 가이딩 장치의 위치 조절 장치, 및 스트립 이송 장치의 드라이브에 연결되는 것을 특징으로 한다. 2개의 주조 롤은 그 사이에 연결된 디스트리뷰터 트랜스미션(distributor transmission)으로 공통 회전 드라이브에 결합될 수 있다.
이러한 방식으로 설비된 2개의 롤 주조 장치는 제강 프로세스로부터의 현재 제조 데이타가 개시 방법을 최적화하기 위한 계산 모델에서 주조 장치로부터의 측정 데이타와 함께 형성되고 프로세스되게 허용한다.
본 발명에 따른 유리한 과정은 레벨 측정 장치에 의한 용융물 공간 내의 주형 레벨의 연속적인 측정 대신에, 스트립 형성에 의해 실질적으로 야기되는 2개의 주조 롤 사이의 순간 분리력을 결정하기 위한 분리력 측정 장치 또는 주조 롤 사이의 순간 틈새 폭을 결정하는 위치 측정 장치 또는 순간 스트립 두께를 결정하기 위한 측정 장치가 대안적으로 사용된다면 가능하다. 이들 측정 장치 각각은 용융풀 내의 스트랜드 쉘 형성 및 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면 내의 금속 스트랜드 형성에 대해 수학적 용어로 표시될 수 있는 관계식을 적어도 간접적으로 생성하고 개시 작업이 스트립 분리 에지의 형상 및 안내에 대해 최적화되는 방식으로 및/또는 가능한 최단 시간 내에 수행되도록 제어 변수를 계산하기 위해 수학적 모델에 사용될 수 있는 기준 데이타를 전달한다. 개시 방법에 대한 또다른 개선점은 2 이상의 이들 측정 방법을 조합함으로써 달성될 수 있고, 측정은 동시에 수행되고 대응되게 확장된 수학적 모델로 프로세스된다.
2개의 주조 롤 중 하나 이상이 주조 롤 조절 장치에 결합되고 계산 유닛이 개시 주조 두께를 설정하기 위한 주조 롤 조절 장치에 신호 라인에 의해 추가적으로 연결된다면 상기 방법에 대한 또다른 최적화가 달성된다. 결과적으로, 특정의 큰 개시 주조 두께는 특히 강 품질, 주조 포맷, 바람직하게 작업 주조 두께, 및 예를 들어 용융물의 과열 온도와 같은 강 제조로부터 취해진 특성 데이타와 같은 미리 결정된 제조 특정 변수에 대해, 그리고 프로세스 모델에서 설비에서의 측정 데이타로부터 결정될 수 있으며 이러한 두께는 주조 설비에서 설정될 수 있다.
본 발명의 방법 및 관련되 2개의 롤 주조 설비는 금속 용융물, 바람직하게 Fe 함유 금속 합금의 주조, 특히 강에 대해 적절하다.
본 발명의 또다른 장점 및 특징은 첨부 도면을 참조하여 다음의 비제한적이고 예시적인 실시예로부터 명백해질 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 방법을 수행하는 2개의 롤 주조 장치의 개략도이며,
도 2a는 작업 주조 속도에서 주조 틈새 내의 응고 상태를 개략적으로 도시하며,
도 2b는 스트립 분리 주조 속도에서 주조 틈새 내의 응고 상태를 개략적으로 도시하며,
도 3은 강 등급 AISI 304에 대해 주조 작업을 개시할 때 주조 속도, 주조 틈새 폭, 주형 레벨 신호 및 주조 롤 분리력을 도시하는 곡선을 도시한다.
본 발명에 따른 방법을 수행하는데 필요한 장치를 구비한 2개 롤 주조 설비가 도 1에 개략적으로 도시된다. 상기 설비는 수평면에서 서로 소정 거리에서 배열되고 내부 냉각 장치(도시 않음)를 구비한 2개의 주조 롤(1, 2)을 포함한다. 이들 주조 롤(1, 2)은 샤프트 베어링(3, 4)에 회전 가능하게 지지되고 주조 속도에 대응하는 제어가능한 둘레의 속도로 주조 롤 축선(1', 2')을 중심으로 반대 방향으로 주조 롤(1, 2)이 회전되도록 허용하는 회전 드라이브 유닛(5, 6)에 연결된다. 순간 주조 속도를 결정하기 위해, 주조 롤(1, 2), 또는 관련 회전 드라이브 유닛(5, 6) 또는 주조 금속 스트립 자체 중 하나 이상에 속도 측정 장치(34)가 할당된다. 2개의 주조 롤 중 하나의 주조 롤(2)은 주조 롤 축선(2')에 대해 수평면에서 횡방향으로 이동될 수 있도록 지지되고 주조 롤 조절 장치(7)에 연결되어 2개의 주조 롤(1, 2) 사이의 거리가 제어가능한 방식으로 설정될 수 있다. 측면 플레이트(8)는 주조 롤(1, 2)의 단부측에 가압될 수 있도록 배치되고, 이들 측면 플레이트(8)는 회전하는 주조 롤의 측면(9, 10)의 일부와 함께 금속 용융물(12)을 수용하기 위한 용융물 공간(11)을 형성한다. 금속 용융물(12)은 제어된 방식으로 턴디쉬(13)로부터 침지 파이프(14)를 통해 용융물 공간(11)으로 연속적으로 유입되어, 정상 상태의 주조 작업 중에 침지 파이프 출구를 통한 용융물의 공급이 침수된 형태로, 즉 일정하게 유지되는 주형 레벨(15) 아래에 항상 있게 된다. 용융물 공간(11) 위에 배치된 레벨 측정 장치(16)는 주형 레벨을 계속 모니터한다.
출구측에서, 용융물 공간(11)은 2개의 주조 롤(1, 2) 사이의 거리에 의해 정해지고 주조 금속 스트립의 주조 두께(D)를 결정하는 주조 틈새(18)에 의해 경계가 정해진다. 용융물 공간(11) 내에서 주조 롤의 측면(9, 10)에 형성된 응고된 스트랜드 쉘(19, 20)은 주조 간극(18)에서 결합되어 실질적으로 완전히 응고된 금속 스트립(21)을 형성하며, 상기 스트립은 주조 롤(1, 2)의 회전 운동의 결과로서 주조 간극(18)으로부터 아래로 이송되고, 하류의 피봇 가능한 스트립 가이딩 장치(22) 및 스트립 가이딩 롤(23)에 의해 실질적으로 수평인 이송 방향으로 전환되고 2개의 롤 주조 장치로부터 한 쌍의 드라이빙 롤에 의해 형성된 스트립 이송 장치(24)로 이송된다. 아치형인 스트립 가이딩 장치(22)는 위치 제어 장치(25)에 연결되며, 드라이브 유닛으로 인해 스트립 가이딩 장치(22)가 후퇴 위치(A)로부터 작동 위치(B)로 그리고 뒤로 피봇될 수 있다. 주조 프로세스의 초기 작동 중에, 스트립 가이딩 장치는 후퇴 위치(A)에 있고 주조 금속 스트립의 제 1 피이스가 분리된 후에 작동 위치(B)로 피봇되어, 스트립 가이딩 장치가 정상 상태의 제조 프로세스 전반에 걸쳐 작동 위치를 유지할 수 있다. 스크랩 수집 손수레(26)가 주조 간극(18) 수직 아래에 배열되고, 적어도 최초에 떨어지는 소정의 금속 용융물과 또한 주조 스트립의 초기 부분은 손수레에 수집되고 그 후 필요한 경우 수송될 수 있다.
스크랩 수집 손수레는 휠 없이 설계될 수도 있다. 손수레는 주조 롤로부터 제 1 드라이버로의 주조 금속 스트립의 경로를 둘러싸는 챔버 경계벽 내에 위치될 수도 있다. 또한, 주조 스트립의 이러한 제 1 부분은 스크랩 수집 손수레에 직접 떨어질 필요는 없고, 오히려 손수레에 간접적으로 공급될 수 있다.
주조 금속 스트립이 드라이브 유닛(27)을 구비한 스트립 이송 장치(24)로부터 배출된 후에, 스트립은 또다른 처리 장치(28, 상세히 도시하지 않음) 내에서 처리되고 최종적으로 코일(29)로 감기고 또는 플레이트로 분할된다. 또다른 처리 장치(28)는 예를 들어 롤링 스탠드, 트리밍 장치, 표면 처리 장치, 가열 장치와 같은 광범위한 열처리 장치, 유지 로, 온도 밸런싱 로, 및 냉각 섹션으로 형성될 수도 있다.
2개의 롤 주조 장치는 계산 유닛(36)을 구비하는데, 계산 유닛으로 인해 초기 작동이 소정의 입력 변수 및 장치에서 결정된 현재의 측정 변수의 함수로서 자 동적으로 수행될 수 있다. 계산 유닛은 초기 작동을 계속해서 제어하고 모니터하기 위해 초기 주조 속도(VgSt), 스트립 가이딩 장치의 위치, 스트립 이송 장치의 드라이빙 속도 및 적절한 경우 초기 주조 두께(DSt)와 같은 최적의 제어 변수 및 또다른 제어 변수를 생성하도록 특성 데이타 다이아그램 및/또는 수학적 모델을 이용한다.
계산 유닛(36)으로부터 초기 방법을 수행하기 위해 발생되는 제어 변수는 주조 설비로부터 수득되며 스트랜드 쉘 성장에 직간접적으로 관련되는 최신 측정 데이타에 기초한다. 순간 주형 레벨(15), 즉 레벨 측정 장치(16)를 이용하여 계속적으로 결정될 수 있는 용융물 공간(11) 내에 있는 용융풀(melt pool)의 높이는 이러한 목적을 위해 미리 결정된다. 2개의 주조 롤(1, 2) 사이의 분리력(FTr)은 관통되는 스트랜드 쉘에 대한 반응힘을 나타내고 유사하게 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면에서 응고 정도에 대한 기준값을 제공한다. 이는 주조 롤 베어링 장치(3, 4)에 할당되거나 주조 롤 조절 장치(7)에 설치되는 분리력 측정 장치(30)를 이용하여 결정될 수 있다. 기준값을 결정하는 또다른 옵션은 주조 롤 사이의 순간 틈새 폭(G)이며, 상기 폭은 분리력(FTr)과 밀접한 관계가 있는데, 보다 큰 분리력이 주조 롤(1, 2) 서로로부터의 증가된 방사상 항복 및/또는 이들의 변형을 수행하기 때문이다. 이는 주조 롤에서 위치 측정 장치(31)에 의해 직접 측정되거나 스트립 두께 측정 장치(32)를 통해 간접적으로 측정될 수 있다. 전술한 다수의 측정 시스템으로부터의 측정 데이타의 프로세싱 및 순간 측정은 설비를 개시하는데 필요한 시간 을 최소화시키고 특히 설비를 통한 안내 및 구조에 의해 후속적인 금속 스트립의 스트립 분리 에지의 품질, 및 제조 단계 초기에 바로 생성되는 생성물의 품질을 증가시킨다.
2개의 주조 롤의 측면(9, 10)에서 그리고 정상 상태에서 작동하는 주조 속도 및 스트립 분리 주조 속도에서 주조 틈새(18) 내에서의 응고 조건이 도 2a 및 도 2b에서 비교된다. 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(도 2a)에서, 2개의 주조 롤(1, 2)은 특히 소정의 주조 금속 스트립의 작업 주조 두께(D)와 정상 상태에서 작동하는 주조 속도에 대응하는 주조 틈새(18)로 설치된다. 이러한 경우에, 주조 롤의 회전 방향, 즉 주조 틈새(18)를 향해 점점 두꺼워지는 스트랜드 쉘(19, 20)은 주조 롤의 측면(9, 10) 각각에 형성된다. 2개의 스트랜드 쉘(19, 20)은 주조 횡단면(18)에서 서로 결합되며, 정상 상태의 주조 조건 하에서 완전히 응고된 금속 스트립이 형성된다. 이러한 경우에 V형 라인(37)은 100% 용융물로부터 증가된 고체 상태 성분을 갖는 혼합된 영역으로의 천이부를 나타내며, V형 라인(38)은 100% 고체 상태, 즉 완전히 응고된 스트랜드 부분으로의 천이부를 나타낸다. 도 2b는 작업 주조 속도 보다 큰 스트립 분리 주조 속도에서 변경된 응고 조건을 도시한다. 이는 주조 롤의 둘레의 속도가 증가됨을 의미한다. 냉각 조건은 변경되지 않았다. 결과적으로, 스트랜드 쉘이 용융물 공간 내에서 형성되는데 이용되는 시간 및 그러므로 스트랜드 쉘 성장은 감소되어, 완전 응고 지점(39)이 주조 방향으로 이동되고, 증가된 비율의 액체 상태가 주조 횡단면 내에 존재하고 또는 평균 스트립 온도가 적어도 작업 주조 속도에서 보다 높다. 이 경우에, 아래에 걸려있는 금속 스트립 피이스의 인장 강도는 스트립 분리 주조 속도에서 금속 스트립이 그 자체 중량에 의해 주조 횡단면에서 끊어져 버리는 정도로 감소된다.
바람직한 일 실시예에서, 주조 속도는 이러한 스트립 분리 주조 속도로 증가되고 그 직후 다시 감소되어 분리력이 일시적으로 측정되지 않는다. 이러한 짧은 단계 동안, 2개의 스트랜드 쉘이 결합되지 않는다는 사실은 철정압(ferrostatic pressure)의 작용 하에서 금속 용융물이 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면 아래의 공간 내로 흐름을 의미한다. 이는 금속 스트립을 국부적으로 팽창시키고 표면에 근접한 스트립 층을 상당히 재가열하여, 아래로 걸려 있는 스트립의 자체 중량의 영향 하에서 스트립의 끊어짐을 야기한다.
도 3은 정상 상태에서 작동하는 주조 두께 D = 2.5mm와 정상 상태에서 작동하는 주조 속도 VgBetr = 60을 구비하고 스테인레스 Cr-Ni 강 등급 AISI 304에 대한 2개의 롤 주조 설비에서 주조 작업을 개시하기 위해 설명된 방법의 과정을 도시한다. 용융물이 공급되기 전에, 2.5mm의 작동 주조 틈새가 설정되고 주조 롤은 초기 주조 속도 VgSt = 10m/분에 대응하는 둘레의 속도에서 구동된다. 용융물의 공급이 개시될 때, 주조 속도 Vg는 정상 상태에서 작동하는 주조 속도 VgBetr = 60m/분에 거의 대응하는 스트립 형성 주조 속도 VgBb까지 계속 증가된다. 용융물의 공급이 개시된 직후, 주조 속도가 여전히 매우 낮은 상태에서, 아래로 개방된 주조 틈새가 형성된 스트랜드 쉘에 의해 연결된다. 이는 주조 틈새 위치(G)와 이와 직접적으로 관련되는 주조 롤 분리력(FTr)에 대한 곡선에서 간결하고 급격한 상승에 의해 입증된다. 주조 틈새 위치(G)는 AGC 시스템의 유압 피스톤에서 측정된다. 주조 속도(Vg)가 증가함에 따라, 분리력이 상승하는 경향은 다시 역전되는데, 이는 스트랜드 쉘의 형성이 용융물 공간 내에서 스트랜드 쉘의 보다 짧은 거주 시간으로 인해 감소하기 때문이다. 목표 주형 레벨(hGsp)은 소정의 충진 레벨이 달성된 후에 측정될 수 있는데, 이는 주조 롤의 배열로 인해 용융물 공간이 주조 횡단면을 향해 깔대기 형상으로 좁아지고, 이러한 매우 좁은 영역에서의 레벨 측정이 기술적으로 불가능하기 때문이다. 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(hBetr)은 가변적으로 선택될 수 있고 그 후 일정하게 유지되는 약 5초 내지 15초의 기간 후에 달성된다. 이는 거의 일정한 주조 상태를 야기하며, 주조 속도는 0.2초의 짧은 시간 동안 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr) 보다 20m/분 높은 스트립 분리 주조 속도 VgTr = 80m/분으로 증가된다. 이러한 스트립 분리 주조 속도에서, 주조 금속 스트립은 자체 중량의 영향 하에서 주조 롤 사이의 가장 좁은 횡단면에서 끊어진다. 이렇게 될 때, 주조 롤 분리력(FTr)은 간결하게 0으로 떨어진다. 주조 속도가 정상 상태에서 작동하는 주조 속도 VgBetr = 60m/분의 값으로 복귀될 때, 주조 롤 분리력(FTr)은 주조 속도가 스트립 분리 주조 속도로 증가되기 전의 값으로 즉시 상승된다. 이는 정상 상태의 주조 작업에 요구되는 조건을 야기하여 일정한 품질의 강 스트립의 제조를 보장한다.

Claims (22)

  1. 개시 스트랜드 없이 2개의 롤 주조 장치에서 주조 작업을 개시하는 방법에 있어서,
    - 작업 주조 두께(D)를 설정하고 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr) 보다 낮은 개시 주조 속도(VgSt)에 대응하는 주조 롤 원주 속도에서 주조 롤(1, 2)을 회전시키는 단계,
    - 회전하는 상기 주조 롤(1, 2)과 상기 주조 롤을 지탱하는 측면 플레이트(8)에 의해 형성되는 용융물 공간(11) 내에 금속 용융물(12)을 공급하고, 일정하고 미리 결정된 횡단면 형상을 갖는 주조된 주조 금속 스트립(21)을 형성하는 동시에 주조 속도(Vg)를 스트립 형성 주조 속도(VgBb)로 증가시키는 단계,
    - 상기 주조 속도(Vg)를 완전 응고 조건에 충분한 주조 속도(Vg) 보다 큰 스트립 분리 주조 속도(VgTr)로 증가시키고, 그때까지 주조된 주조 금속 스트립(21)을 분리시키는 단계,
    - 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr)를 설정하는 단계,
    - 후속되는 상기 주조 금속 스트립(21)을 스트립 이송 장치(24)로 이동시키고 정상 상태의 주조 작업을 개시하는 단계를 포함하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 개시 주조 속도(VgSt)는 상기 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr)의 절반 이하인 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 개시 주조 속도(VgSt)는 12m/분 미만인 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 개시 주조 속도(VgSt)는 금속 용융물이 공급되기 시작할 때 여전히 0m/분이고 이후 가속되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 스트립 형성 주조 속도(VgBb)는 측정 가능한 목표 주형 레벨(hGsp)에 대응하도록 설정되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 스트립 형성 주조 속도(VgBb)는 상기 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr)에 대응하는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 스트립 형성 주조 속도(VgBb)는 상기 주조 롤 사이에서 발생하는 분리력(FTr)의 함수로서 조절되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  8. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 스트립 분리 주조 속도(VgTr)는 상기 스트립 형성 주조 속도(VgBb)와 상기 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr) 중 하나 이상보다 큰 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  9. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 스트립 분리 주조 속도(VgTr)는 상기 스트립 형성 주조 속도(VgBb)와 상기 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr) 중 하나 이상보다 5% 내지 40% 큰 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  10. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    5 내지 40%까지의 주조 두께(D)의 단시간의 증가는 상기 주조 속도가 상기 스트립 분리 주조 속도(VgTr)까지 증가될 때 증가되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  11. 제 5 항에 있어서,
    상기 스트립 분리 주조 속도(VgTr)는 상기 용융물 공간(11) 내의 상기 금속 용융물이 상기 목표 주형 레벨(hGsp)에 도달하자 마자 설정되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  12. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 주조 금속 스트립은 상기 주조 금속 스트립이 상기 주조 롤(1, 2) 사이의 주조 틈새(18)에서 상기 주조 금속 스트립의 자체 중량의 작용 하에서 끊어짐으로써 상기 스트립 분리 주조 속도(VgTr)에서 분리되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  13. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 주조 금속 스트립이 증가된 스트립의 인장력 하에서 상기 스트립 분리 주조 속도(VgTr)에서 분리되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  14. 제 5 항에 있어서,
    상기 주조 속도(Vg)는 상기 목표 주형 레벨(hGsp)이 상기 용융물 공간(11) 내에 도달되기 전의 기간 동안 상기 정상 상태에서 작동하는 주조 속도(VgBetr)로 증가되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  15. 제 1 항에 있어서,
    상기 정상 상태의 주조 작업은 상기 금속 용융물이 최초로 상기 용융물 공간(11) 내로 공급된 후 5 내지 60초 내에 도달되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  16. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    얇은 주조 금속 스트립의 제조를 위한 주조 작업을 개시할 때, 상기 작업 주조 두께(D) 보다 큰 개시 주조 두께(Dst)가 설정되고, 상기 개시 주조 두께는 일정하고 미리 결정된 횡단면 형상을 갖는 주조 금속 스트립이 형성된 후 상기 작업 주조 두께(D)로 감소되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  17. 제 1 항에 있어서,
    주조가 개시되면서 순간 주조 속도(Vg), 그리고 상기 금속 용융물의 순간 주형 레벨과 상기 주조 롤 사이의 순간 분리력(FTr)과 상기 주조 롤 사이의 틈새 폭(G)과 상기 주조 금속 스트립의 스트립 두께 중 어느 하나 이상과 관련된 기준 데이타가 계속적으로 결정되고 계산 유닛에 공급되며, 개시 작업에 대한 수학적 모델을 기초하여, 상기 기준 데이타가 상기 주조 속도, 스트립 가이딩 장치(22)의 위치 및 스트립 이송 장치(24)에서 주조 금속 스트립의 이송 속도에 대한 제어 변수를 발생시키고, 상기 제어 변수를 이들 장치의 드라이브 유닛(5, 6, 27) 및 위치 제어 장치(25)에 전송하는데 사용되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  18. 제 17 항에 있어서,
    상기 주조 롤(1, 2)들의 서로의 공간적 위치에 대한 제어 변수가 상기 수학적 모델로부터 추가적으로 발생되는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  19. 제 17 항 또는 제 18 항에 있어서,
    상기 수학적 모델이 상기 주조 금속 스트립의 한정된 미세조직의 형성과 상기 주조 금속 스트립의 형상에 대한 영향 중 하나 이상과 관련된 금속학적 모델을 포함하는 것을 특징으로 하는,
    주조 작업의 개시 방법.
  20. 개시 스트랜드 없이 주조 작업을 개시하는 제 5 항에 따른 방법을 수행하는 2개의 롤 주조 장치로서,
    회전 드라이브 유닛(5, 6)에 결합되고 반대 방향으로 회전하는 2개의 주조 롤(1, 2), 및 상기 주조 롤을 지탱하고 금속 용융물(12)을 수용하는 용융물 공간(11)을 함께 형성하는 측면 플레이트(8) 뿐만 아니라 하나 이상의 이동가능한 스트립 가이딩 장치(22) 및 하나 이상의 스트립 이송 장치(24)를 포함하는 2개의 롤 주조 장치에 있어서,
    - 상기 주조 롤(1, 2)에 상기 주조 속도(Vg)를 결정하기 위한 속도 측정 장치(34)가 할당되고,
    - 상기 용융물 공간(11)에 상기 금속 용융물의 상기 목표 주형 레벨(hGsp)을 결정하기 위한 레벨 측정 장치(16)가 할당되고,
    - 상기 주조 롤(1, 2) 중 하나에 상기 2개의 주조 롤(1, 2) 사이의 순간 분리력(FTr)을 결정하기 위한 분리력 측정 장치(30)가 할당되고,
    - 상기 주조 롤(1, 2)에 상기 주조 롤(1, 2) 사이의 순간 틈새 폭(G)을 결정하기 위한 위치 측정 장치(31)가 할당되고,
    - 상기 주조 롤(1, 2)을 떠나는 상기 주조 금속 스트립(21)의 순간 스트립 두께(D)를 결정하기 위한 스트립 두께 측정 장치(32)가 상기 주조 롤(1, 2)의 스트립 출구측에 배열되고,
    - 상기 속도 측정 장치(34), 그리고 상기 레벨 측정 장치(16)와 상기 분리력 측정 장치(30)와 상기 위치 측정 장치(31)와 상기 스트립 두께 측정 장치(32) 중 하나 이상이 신호 라인에 의해 계산 유닛(36)에 연결되고,
    - 상기 계산 유닛(36)이 신호 라인에 의해 상기 주조 롤(1, 2)의 상기 회전 드라이브 유닛(5, 6), 상기 스트립 가이딩 장치(22)의 위치 제어 장치(25) 및 스트립 이송 장치(24)의 드라이브 유닛(27)에 연결되는 것을 특징으로 하는,
    2개의 롤 주조 장치.
  21. 제 20 항에 있어서,
    상기 2개의 주조 롤(1 또는 2) 중 하나 이상이 주조 롤 조절 장치(7)에 결합되고, 상기 계산 유닛(36)이 상기 작업 주조 두께(D) 보다 큰 개시 주조 두께(DSt)를 설정하도록 신호 라인에 의해 상기 주조 롤 조절 장치(7)에 추가적으로 연결되는 것을 특징으로 하는,
    2개의 롤 주조 장치.
  22. 제 18 항에 있어서,
    상기 공간적 위치에 대한 제어 변수는 개시 주조 두께(DSt)인,
    주조 작업의 개시 방법.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT412539B (de) 2003-05-06 2005-04-25 Voest Alpine Ind Anlagen Zweiwalzengiesseinrichtung
AT501044B8 (de) 2004-10-29 2007-02-15 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen eines gegossenen stahlbandes
EP2305397B1 (en) * 2005-10-28 2014-07-16 Novelis, Inc. Homogenization and heat-treatment of cast metals
US7562540B2 (en) * 2006-06-16 2009-07-21 Green Material Corporation Fiberizing device for producing fibers from molten waste
JP5103916B2 (ja) * 2007-02-01 2012-12-19 株式会社Ｉｈｉ 双ロール鋳造機の操業方法及びサイド堰支持装置
EP2581150A1 (de) 2011-10-12 2013-04-17 Siemens Aktiengesellschaft Gießwalzvorrichtung mit kryogener Kühlung der Gießwalzen
JP6511968B2 (ja) * 2015-06-03 2019-05-15 日産自動車株式会社 双ロール式縦型鋳造装置及び双ロール式縦型鋳造方法
CN104942251B (zh) * 2015-07-01 2017-01-11 重庆大学 炼钢厂连铸机的开浇时间确定方法
EP3202502A1 (de) * 2016-02-04 2017-08-09 Primetals Technologies Germany GmbH Bandlageregelung
US10618107B2 (en) 2016-04-14 2020-04-14 GM Global Technology Operations LLC Variable thickness continuous casting for tailor rolling
CN108145112B (zh) * 2016-12-05 2020-01-21 上海梅山钢铁股份有限公司 基于液位自动控制的板坯连铸塞棒控流自动开浇工艺

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01166865A (ja) * 1987-12-24 1989-06-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 双ロール連鋳法
KR19990028322A (ko) * 1995-06-21 1999-04-15 존 오울드 금속 스트립을 연속 주조하는 방법
KR20010057450A (ko) * 1999-12-23 2001-07-04 이구택 쌍롤식 박판주조기를 이용한 박판제조방법
KR20020017028A (ko) * 2000-08-28 2002-03-07 이구택 쌍롤형 박판주조 제어장치 및 방법

Family Cites Families (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5956950A (ja) † 1982-09-28 1984-04-02 Nippon Kokan Kk <Nkk> 金属板の連続鋳造方法
JPS59215257A (ja) † 1983-05-20 1984-12-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 双ロール式連鋳方法
EP0138059A1 (en) * 1983-09-19 1985-04-24 Hitachi, Ltd. Manufacturing method and equipment for the band metal by a twin roll type casting machine
JPS6064753A (ja) † 1983-09-19 1985-04-13 Hitachi Ltd 双ロ−ル式鋳造機の鋳造方法及びその装置
JPS6064754A (ja) † 1983-09-19 1985-04-13 Hitachi Ltd 薄帯板の連続鋳造方法及び装置
JPS61212451A (ja) † 1985-03-15 1986-09-20 Nisshin Steel Co Ltd 双ドラム式連鋳機
JPS61232045A (ja) † 1985-04-05 1986-10-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄板連続鋳造方法
JPH0615096B2 (ja) † 1985-04-05 1994-03-02 三菱重工業株式会社 薄板連続鋳造方法
JPS61266159A (ja) 1985-05-21 1986-11-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄板連続鋳造装置の運転方法
FR2582971B1 (fr) 1985-06-07 1987-09-25 Siderurgie Fse Inst Rech Procede et mannequin d'extraction d'un produit de coulee continue entre cylindres
JPH0659526B2 (ja) † 1985-10-24 1994-08-10 三菱重工業株式会社 薄板連続鋳造方法
DE3603190A1 (de) 1986-02-03 1987-08-06 Schloemann Siemag Ag Anfahrkopf fuer eine stahlbandgiessanlage
DE3608503C2 (de) * 1986-03-14 1994-09-01 Stopinc Ag Verfahren zum automatischen Angießen eines Stranges einer Stranggießanlage
JPS6349347A (ja) † 1986-08-13 1988-03-02 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 双ロ−ル回転数制御方法
JP2684037B2 (ja) * 1987-05-22 1997-12-03 日新製鋼株式会社 薄板連続鋳造方法
JPH0675751B2 (ja) † 1987-07-31 1994-09-28 三菱重工業株式会社 ツィンドラム式連続鋳造機の溶鋼レベル制御方法及びその装置
JPH01133644A (ja) * 1987-11-20 1989-05-25 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 双ロール式連鋳機における鋳造開始方法
JPH07106429B2 (ja) † 1987-12-10 1995-11-15 石川島播磨重工業株式会社 双ロール式連鋳機の板厚制御方法
CN1010776B (zh) * 1989-04-20 1990-12-12 北京市海淀区农业科学研究所 有机-无机复合肥料
JP2697908B2 (ja) † 1989-08-03 1998-01-19 新日本製鐵株式会社 双ロール式連続鋳造機の制御装置
US5031688A (en) † 1989-12-11 1991-07-16 Bethlehem Steel Corporation Method and apparatus for controlling the thickness of metal strip cast in a twin roll continuous casting machine
ES2103775T3 (es) † 1990-04-04 1997-10-01 Ishikawajima Harima Heavy Ind Fundicion de bandas.
WO1992002321A1 (en) † 1990-08-03 1992-02-20 Davy Mckee (Poole) Limited Twin roll casting
JPH04167950A (ja) † 1990-11-01 1992-06-16 Toshiba Corp 双ロール式連続鋳造機の制御方法および装置
JPH0751256B2 (ja) † 1990-11-22 1995-06-05 三菱重工業株式会社 連鋳機の板厚検出方法および装置
JPH05169205A (ja) † 1991-10-25 1993-07-09 Kobe Steel Ltd 双ロール式連続鋳造機の鋳造速度制御方法
JP3007941B2 (ja) † 1991-11-21 2000-02-14 石川島播磨重工業株式会社 金属ストリップ鋳造方法
KR930006638B1 (ko) † 1991-12-28 1993-07-22 포항제철 주식회사 강의 연속주조 자동 제어방법
JP2688150B2 (ja) * 1992-10-09 1997-12-08 新日本製鐵株式会社 双ドラム薄板連続鋳造法
US5518064A (en) † 1993-10-07 1996-05-21 Norandal, Usa Thin gauge roll casting method
FR2728817A1 (fr) † 1994-12-29 1996-07-05 Usinor Sacilor Procede de regulation pour la coulee continue entre cylindres
DE19508474A1 (de) † 1995-03-09 1996-09-19 Siemens Ag Intelligentes Rechner-Leitsystem
AUPN872596A0 (en) † 1996-03-19 1996-04-18 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip casting
FR2755385B1 (fr) † 1996-11-07 1998-12-31 Usinor Sacilor Procede de detection de defauts lors d'une coulee continue entre cylindres
AUPO591697A0 (en) † 1997-03-27 1997-04-24 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting metal strip
EP0903190B1 (en) * 1997-09-18 2003-04-16 Castrip, LLC Strip casting apparatus
EP0903191B1 (en) † 1997-09-18 2003-05-14 Castrip, LLC Strip casting apparatus
KR100333063B1 (ko) † 1997-12-20 2002-10-18 주식회사 포스코 쌍롤형박판주조장치에서의주조롤속도조정방법및장치
AT406026B (de) † 1998-03-25 2000-01-25 Voest Alpine Ind Anlagen Stranggiessanlage zum kontinuierlichen giessen eines dünnen bandes sowie verfahren hierzu
AUPP852499A0 (en) † 1999-02-05 1999-03-04 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting metal strip
AUPQ291199A0 (en) 1999-09-17 1999-10-07 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip casting
AUPQ436299A0 (en) † 1999-12-01 1999-12-23 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
ITUD20010058A1 (it) † 2001-03-26 2002-09-26 Danieli Off Mecc Procedimento di taglio di un nastro in fase di colata

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01166865A (ja) * 1987-12-24 1989-06-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 双ロール連鋳法
KR19990028322A (ko) * 1995-06-21 1999-04-15 존 오울드 금속 스트립을 연속 주조하는 방법
KR20010057450A (ko) * 1999-12-23 2001-07-04 이구택 쌍롤식 박판주조기를 이용한 박판제조방법
KR20020017028A (ko) * 2000-08-28 2002-03-07 이구택 쌍롤형 박판주조 제어장치 및 방법

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