KR102248568B1 - 방사성 핵종 흡착제, 이의 제조방법 및 이를 이용한 방사성 핵종의 제거 방법 - Google Patents

방사성 핵종 흡착제, 이의 제조방법 및 이를 이용한 방사성 핵종의 제거 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 방사성 핵종 흡착제, 이의 제조방법 및 이를 이용한 방사성 핵종의 제거 방법에 관한 것이다. 본 발명의 방사성 핵종 흡착제는 기존 제올라이트에 비해 지하수나 해수의 다양한 경쟁 이온들 (예를 들어 Na+, K+, Mg2+, Ca2+) 존재 하에서도 훨씬 선택적으로 방사성 세슘 이온(Cs+) 및/또는 스트론튬 (Sr2+)을 제거할 수 있다. 또한 본 발명의 방사성 핵종 흡착제는 황(sulfur)과 제올라이트의 혼합물을 열처리하는 간단한 방법으로 제조가 가능하며, 상기 방법에 따라 제올라이트 내에 황을 균일하게 분산시킬 수 있다.

Description

방사성 핵종 흡착제, 이의 제조방법 및 이를 이용한 방사성 핵종의 제거 방법{RADIONUCLIDE ADSORBENTS, METHOD FOR PREPARING THE SAME AND METHOD FOR REMOVING RADIONUCLIDE USING THE SAME}
본 발명은 방사성 핵종 흡착제, 이의 제조방법 및 이를 이용한 방사성 핵종의 제거 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 지하수나 해수의 다양한 경쟁 이온들 (예를 들어 Na+, K+, Mg2+, Ca2+) 존재 하에서도 방사성 핵종의 선택적 제거가 가능한 방사성 핵종 흡착제, 이의 제조방법과 이를 이용한 방사성 핵종의 제거 방법에 관한 것이다.
현대 인류가 사용하는 에너지 양이 크게 증가함에 따라 화석 에너지를 대신할 새로운 에너지원 개발이 중대한 사안으로 판단되고 있으며 그 중 원자력 에너지는 이미 많은 나라에서 널리 이용되고 있다. 그러나 원자력 발전은 핵연료 사용 후 발생하는 연간 수천 톤의 방사성 폐기물 및 핵연료 재처리 등과 같은 문제를 수반하고 있으며 실제로 원자력 관계 시설의 운전 보수 및 방사성 동위원소의 사용 과정에서 발생하는 방사선 동위원소 세슘(137Cs+) 및 스트론튬 이온(90Sr2+)은 높은 수용성을 가지고 있고, 핵분열 에너지가 높으며 반감기가 약 30년으로 길기 때문에 (Delacroix, D.; Guerre, J. P.; Leblanc, P.; Hickman, C. Radionuclide and Radiation Protection Data Handbook 2002. Radiat. Prot. Dosim. 2002, 98, 1-168) 이들을 안전하게 처리 및 저장하는 것은 매우 중요한 사항이다.
방사성 폐기물은 방사능 준위에 따라 고준위 및 저준위 방사성 폐기물로 나눌 수 있으며 저준위 방사성 폐기물은 그 형태에 따라 기체, 액체, 고체로 구분하고, 그 중 액체폐기물은 침전, 증발농축, 흡착 및 이온교환법을 통해 농축하여 드럼통에 넣어 굳히거나 화학적으로 처리한 후 대량의 물로 희석해서 방류한다 (El-Kamash, A. M.; El-Naggar, M. R.; El-Dessouky, M. I. Immobilization of Cesium and Strontium Radionuclides in Zeolite-Cement Blends. J. Hazard. Mater. 2006, 136, 310-316). 이때 발생하는 지하수 및 해수에 녹아 있는 미량의 세슘 이온(137Cs+)을 제거하기 위한 연구가 꾸준히 진행되어 오고 있으며 수용액에서 방사성 핵 종 제거에 무기 이온교환 물질 및 고분자 이온교환 수지 등을 사용하는 것이 당 기술 분야에 알려져 있다.
특히 무기 이온교환 물질은 방대한 양의 열과 방사성 조건 하에서도 안정하기 때문에 (Sylvester, P.; Clearfield, A. The Removal of Strontium and Cesium from Simulated Hanford Groundwater Using Inorganic Ion Exchange Materials. Solvent Extr. Ion Exch. 1998, 16, 1527-1539) 방사성 핵 종 흡착제로 널리 이용되어 왔다. 대표적인 예로는 제올라이트, 클레이(clays), 그리고 다공성 금속산화물계(metal oxidic sorbents) 물질들이 있다. 제올라이트 및 클레이는 값이 저렴하여 상용 흡착제로 널리 사용되고 있으나, 높은 농도의 경쟁 이온 조건에서 방사성 핵 종에 대해 비교적 낮은 흡착 선택성을 보이는 것으로 알려져 있다 (Sinha, P. K.; Panicker, P. K.; Amalraj, R. V.; Krishnasamy, V. Treatment of Radioactive Liquid Waste Containing Caesium by Indigenously Available Synthetic Zeolites: A Comparative Study. Waste Manage. 1995, 15, 149-157). 이 외에도 최근에는 보다 높은 선택성을 갖는 다양한 무기이온교환 물질이 보고되었는데, 그 예로 실리콘 티타네이트(silicon titanates, US6110378A), 결정질 티탄화규소(crystalline silicotitanate, CST, UOP IE-911), 바나도실리케이트(vanadosilicate, WO2015129941A1), 금속 황화물(metal sulfides, US9056263B2), 금속 헥사시아노퍼레이트(metal hexacyanoferrates, EP0575612A1) 등을 언급할 수 있다. 특히 이 중에서 결정성 티탄화규소(CST, crystalline silicotitanate)는 최근 후쿠시마 원전사고 때 유출된 방사성 핵 종 제거에 적용된 물질로 넓은 pH 범위에서 화학적으로 안정하며 다양한 경쟁 이온 존재 하에서 높은 세슘(Cs+) 및 스트론튬 이온(Sr2+) 흡착 선택성을 보이는 것으로 알려져 있다. 하지만 이러한 이온교환 물질들은 다양한 전이금속(Sn, Sb, In, Ge, V, Ti 등)을 포함하며, 기존의 제올라이트 및 클레이에 비해 가격이 고가이고 제조 방법이 복잡하여 응용에 많은 제약이 존재한다. 따라서 지하수 및 해수에 존재하는 다량의 경쟁 이온 존재 하에서 방사성 핵 종의 선택적 제거가 가능한 경제적인 이온 교환 물질에 대한 기술 개발이 필요한 상황이다.
이에 본 발명자들은 양이온 교환 성질을 가진 제올라이트에 황(sulfur)을 혼합하여 황-제올라이트 복합체를 제조하여 경쟁 이온 조건 하에서 방사선 핵종인 세슘 이온(Cs+) 및 스트론튬 이온(Sr2+)에 대해 높은 흡착 선택성을 가진 흡착제 와 이의 제조방법을 제공하고자 한다. 또한 이를 이용해 다량의 경쟁 이온 조건 및 실제 지하수에 존재하는 경쟁 이온 존재 하에서 미량의 세슘 이온(Cs+) 및 스트론튬 이온(Sr2+)을 선택적으로 제거하는 방법을 제공하고자 한다.
대한민국 공개특허 제10-2016-0087076호
Sinha, P. K.; Panicker, P. K.; Amalraj, R. V.; Krishnasamy, V. Treatment of Radioactive Liquid Waste Containing Caesium by Indigenously Available Synthetic Zeolites: A Comparative Study. Waste Manage. 1995, 15, 149-157
본 발명이 해결하고자 하는 과제는 제올라이트 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하는 방사성 핵종 흡착제와 양이온 교환 성질을 가진 제올라이트에 황(sulfur)을 혼합하여 방사성 핵종 흡착제를 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
또한 상기 흡착제를 이용하여 다량의 경쟁 이온 조건 및 실제 지하수에 존재하는 경쟁 이온 존재 하에서 미량의 세슘 이온(Cs+) 및/또는 스트론튬 이온(Sr2+)을 선택적으로 제거하는 방법을 제공하는 것이다.
그러나, 본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 이상에서 언급한 과제에 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 과제들은 아래의 기재로부터 당업자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명은 제올라이트 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하는 방사성 핵종 흡착제를 제공한다.
또한 본 발명은 황과 제올라이트의 혼합물을 열처리하여 방사성 핵종 흡착제를 제조하는 방법을 제공한다.
또한 본 발명은 제올라이트 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하는 방사성 핵종 흡착제를 세슘 이온 또는 스트론튬 이온을 포함하는 용액에 접촉시켜 방사성 핵종을 흡착시키는 단계를 포함하는 방사성 핵종의 제거 방법을 제공한다.
본 발명의 방사성 핵종 흡착제는 기존 제올라이트에 비해 지하수나 해수의 다양한 경쟁 이온들 (예를 들어 Na+, K+, Mg2+, Ca2+) 존재 하에서도 훨씬 선택적으로 방사성 세슘 이온(Cs+) 및/또는 스트론튬 (Sr2+)을 제거할 수 있다.
또한, 본 발명의 방사성 핵종 흡착제는 황(sulfur)과 제올라이트의 혼합물을 열처리하는 간단한 방법으로 제조가 가능하며, 상기 방법에 따라 제올라이트 내에 황을 균일하게 분산시킬 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 황-제올라이트 복합체의 제조공정을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 2는 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 X-선 회절분석 (X-ray diffraction analysis, XRD) 결과를 나타낸 그래프이다.
도 3은 황-제올라이트 복합체들의 투과전자현미경의 암시야상(Dark Field image) 이미지 및 에너지 분산 분광법(Energy Dispersive Spectroscopy, EDS)으로 분석한 원소 분포 결과를 나타낸 사진이다. (a), (b), (c), (d) 는 각각 S-NaA, S-NaX, S-CHA, S-MOR을 나타내며 노란색은 실리콘(silicon), 빨간색은 황(sulfur), 파란색은 소듐(sodium), 초록색은 알루미늄(aluminum) 원소(element)에 대한 분포를 나타낸다.
도 4는 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 이온 교환 등온선 (ion-exchange isotherm)을 나타내는 그래프이다.
도 5a는 방사성 핵종인 Cs+으로 오염된 지하수와 유사한 조성(1 ppm Cs+, 125ppm Na+, 25ppm Ca2+, 10ppm Mg2+, 5ppm K+)의 용액에서, 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 Cs+의 분배 계수(Kd, mL gzeolite-1) 및 이온 제거율(Cs+ removal,%)을 분석한 결과를 나타내는 그래프이다.
도 5b는 방사성 핵종인 Sr2+으로 오염된 지하수와 유사한 조성(1 ppm Sr2+, 125ppm Na+, 25ppm Ca2+, 10ppm Mg2+, 5ppm K+)의 용액에서, 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 Sr2+의 분배 계수(Kd, mL gzeolite-1) 및 이온 제거율(Sr2+ removal,%)을 분석한 결과를 나타내는 그래프이다.
도 6a는 제올라이트(NaX) 및 황(S)-제올라이트(NaX) 복합체의 XRD 분석 결과를 나타내는 그래프이다.
도 6b는 제올라이트(NaX) 및 황(S)-제올라이트(NaX)의 비표면적 분석 결과를 나타내는 그래프이다.
도 6c는 제올라이트(NaX) 및 황(S)-제올라이트(NaX) 복합체의 TEM 이미지이다.
도 7은 제올라이트(NaX) 및 황(S)-제올라이트(NaX)의 복합체에 의한 Cs+ 제거율 및 분배계수 (Kd) 값을 분석한 결과를 나타내는 그래프이다.
도 8은 제올라이트(CHA) 및 황(S)-제올라이트(CHA) 복합체에 의한 Cs+ 또는 Sr2+의 제거율 및 분배계수 (Kd) 값을 분석한 결과를 나타내는 그래프이다.
도 9는 방사성 핵종인 Cs+ 및 Sr2+으로 오염된 지하수와 유사한 조성(1 ppm Cs+, 0.7 ppm Sr2+, 125ppm Na+, 25ppm Ca2+, 10ppm Mg2+, 5ppm K+)의 용액에서 제올라이트(CHA) 및 황(S)-제올라이트(CHA) 복합체의 Cs+ 및 Sr2+의 제거율을 분석한 결과를 나타내는 그래프이다.
도 10은 소듐(Na+) 및 칼슘(Ca2+)을 경쟁이온으로 포함하는 1 ppm Cs+용액에서, 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 Cs+의 분배 계수(Kd, mL gzeolite-1) 및 이온 제거율(Cs+ removal, %)을 분석한 결과를 나타내는 그래프이다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다. 본 발명의 목적, 특징, 장점은 이하의 실시예를 통하여 쉽게 이해될 것이다. 본 발명은 여기서 설명하는 실시예에 한정되지 않고, 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 여기서 소개되는 실시예는 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되는 것이다. 따라서 이하의 실시예에 의해 본 발명이 제한되어서는 안 된다.
다른 식으로 정의되지 않는 한, 본 명세서에서 사용된 모든 기술적 및 과학적 용어들은 본 발명이 속하는 기술 분야에서 숙련된 전문가에 의해서 통상적으로 이해되는 것과 동일한 의미를 갖는다. 일반적으로, 본 명세서에서 사용된 명명법은 본 기술 분야에서 잘 알려져 있고 통상적으로 사용되는 것이다.
본 발명의 황-제올라이트 복합체는 황(sulfur) 및 제올라이트의 혼합물을 열처리하여 제올라이트에 황을 균일하게 분산시켜 제조하였으며, 이렇게 형성된 복합체는 기존 제올라이트에 비해 지하수나 해수의 다양한 경쟁 이온들 (예를 들어 Na+, K+, Mg2+, Ca2+) 존재 하에서도 훨씬 선택적으로 방사성 세슘 이온(Cs+) 및 스트론튬 (Sr2+)을 제거할 수 있음을 발견하여 본 발명을 완성하게 되었다.
Cs과 Sr과 같은 방사성 물질을 처리하기 위해 액액 추출법, 침전법, 흡착법 등과 같은 다양한 방법이 연구되어 왔다. 액-액 추출은 금속이온에 대한 선택성이 높고 제거능이 우수하지만 많은 양의 유기용매를 필요로 하며, 용해도 때문에 액상으로 유기용매가 손실될 수 있다는 단점을 가지고 있다. 침전법은 응집제 또는 침전제를 가하여 금속 이온을 침전시키는 방법으로 응집제와 생성물의 회수 및 응집제의 반복사용하고 침전분리에 있어 많은 시간이 소요되는 단점이 있다. 반면, 흡착법은 타공정에 비해 낮은 비용과 조작이 간편한 것으로 알려져 있으며, 흡착제로는 활성탄, 이온교환수지, 활성 알루미나, 실리카겔, 제올라이트, 클레이(clays) 등이 대표적으로 널리 사용되고 있다. 그러나 이러한 흡착제들은 높은 농도의 경쟁 이온 조건에서 방사성 핵종에 대해 비교적 낮은 흡착 선택성을 보이는 문제가 있어 왔다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여, 본 발명은 황과 제올라이트의 혼합물을 열처리하여 방사성 핵종 흡착제를 제조하는 방법을 제공한다. 또한 제올라이트 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하는 방사성 핵종 흡착제를 제공한다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명은 황과 제올라이트의 혼합물을 열처리하는 단계를 포함하는 방사성 핵종 흡착제의 제조방법을 제공한다. 상기 방사성 핵종은 세슘 또는 스트론튬 둘 중 하나 이상을 포함할 수 있다.
황과 제올라이트의 혼합물 제조 단계
상기 혼합물을 제조하기 전에, 제올라이트는 열처리를 통해 물분자(water molecules)를 제거해 줄 수 있지만, 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 혼합물은 황과 제올라이트를 물리적으로 혼합하여 제조할 수 있다. 상기 제올라이트와 황(sulfur)을 물리적으로 혼합하는 과정은 원소 황(elemental sulfur)을 사용하는 것이 바람직하나, 이제 제한되는 것이 아니며, 1종 이상의 황 분자(sulfur molecules)를 포함하는 혼합물과 접촉하여 수행될 수 있다.
상기 방법에서, 황과 제올라이트의 혼합물 전체 중량 (100 중량%) 기준으로 황을 1 내지 25 중량%, 또는 3 내지 20 중량%로 혼합할 수 있다. 황-제올라이트 복합체 중 황의 함량이 증가될수록 세슘 이온 흡착에 유리하지만, 약 24 내지 25 중량%의 황이 포함되는 경우 제올라이트 중 가장 비표면적이 넓은 NaX의 비표면적이 거의 0에 가까운 값이 되므로, 상기 상한 범위가 제올라이트 내에 열처리(승화)로 황이 혼입될 수 있는 최대 양일 수 있다. 따라서 황의 양을 상기 범위 내로 혼합하는 것이 경제적일 수 있으며, 또한 황의 함량이 1 중량% 미만인 경우에는 방사성 핵종 이온선택성 증진이 미약한 문제가 있을 수 있다.
또한 상기 방법에서, 황과 제올라이트의 혼합물 전체 중량 (100 중량%) 기준으로 황을 4 내지 12 중량%로 혼합할 수 있다. 상기 복합체 내에 황의 함량이 증가될수록 세슘 이온의 흡착에는 유리하지만, 스트론튬 이온의 흡착에는 불리할 수 있으며, 상기 범위를 유지하는 경우 가장 효율적으로 세슘 이온과 스트론튬 이온의 동시 제거가 가능하다.
상기 제올라이트는 알루미노실리케이트 제올라이트일 수 있다. 본원에서 사용되는 " 알루미노실리케이트 제올라이트" 라는 용어는 그의 결정 격자 구조 내에 규소 원자 및 알루미늄 원자를 필수적으로 포함하는 제올라이트 물질을 의미한다.
더욱 구체적으로 상기 제올라이트는 CHA(chabazite), MOR(mordenite), NaA, NaX, FAU(faujasite), LTA(Linde Type A), ANA(analcime), LTL(Linde Type L), EMT(EMC-2), MFI(ZSM-5), FER(ferrierite), HEU(heulandite), BEA(Beta polymorph A) 및 MTW(ZSM-12) 구조로 이루어진 군에서 선택되는 하나 또는 이들의 조합일 수 있다.
상기 알루미노실리케이트 제올라이트의 실리콘(Si)/알루미늄(Al)의 몰(mole) 비율은 1 ~ 100일 수 있고, 더욱 바람직하게는 1~ 20일 수 있다. 몰 비율이 1 미만인 제올라이트는 존재하지 않으며, 100 초과 시에는 황의 분산이 고르지 못한 문제가 있다.
열처리
상기 열처리를 통해 황을 승화시켜, 제올라이트 내에 황이 균일하게 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 제조할 수 있다.
상기 열처리 온도는 50 ~ 700 ℃일 수 있고, 바람직하게는 90 ~ 500 ℃ 일 수 있으며 더욱 바람직하게는 130 ~ 400℃, 가장 바람직하게는 150 ~ 350 ℃일 수 있다. 열처리 온도가 50 ℃ 미만 시에는 황의 분산이 고르지 못하며 700 ℃ 초과 시에는 황이 증발할 문제가 있다.
상기 열처리는 1 ~ 48 시간 동안 수행할 수 있다.
상기 열처리 단계는 제1 열처리 단계 및 제2 열처리 단계로 구성될 수 있다.
또한 본 발명은 제올라이트 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하는 방사성 핵종 흡착제를 제공한다.
상기 복합체는, 복합체 전체 중량 (100 중량%) 기준으로 1 내지 25 중량%, 또는 3 내지 20 중량%의 황을 포함할 수 있다. 황의 함량이 증가될수록 세슘 이온 흡착에 유리하지만, 약 24 내지 25 중량%의 황이 포함되는 경우 제올라이트 중 가장 비표면적이 넓은 NaX의 비표면적이 거의 0에 가까운 값이 되므로, 상기 상한 범위가 제올라이트 내에 열처리(승화)로 황이 혼입될 수 있는 최대 양일 수 있다.
또한 상기 복합체는, 복합체 전체 중량 (100 중량%) 기준으로 4 내지 12 중량%의 황을 포함할 수 있다. 상기 복합체 내에 황의 함량이 증가될수록 세슘 이온의 흡착에는 유리하지만, 스트론튬 이온의 흡착에는 불리할 수 있으며, 상기 범위를 유지하는 경우 가장 효율적으로 세슘 이온과 스트론튬 이온의 동시 제거가 가능하다.
상기 제올라이트는 CHA(chabazite), MOR(mordenite), NaA, NaX, FAU(faujasite), LTA(Linde Type A), ANA(analcime), LTL(Linde Type L), EMT(EMC-2), MFI(ZSM-5), FER(ferrierite), HEU(heulandite), BEA(Beta polymorph A) 및 MTW(ZSM-12)로 이루어진 군에서 선택되는 하나 또는 이들의 조합일 수 있다.
상기 복합체는, 복합체 전체 중량 (100 중량%) 기준으로 1 내지 25 중량%의 황을 포함할 수 있고, 이 경우 흡착하는 방사성 핵종은 세슘 이온일 수 있다. 여기서, 제올라이트는 NaX일 수 있다.
또한, 상기 복합체는, 복합체 전체 중량 (100 중량%) 기준으로 4 내지 12 중량%의 황을 포함할 수 있고, 이 경우 상기 방사성 핵종은 세슘 및 스트론튬일 수 있다. 여기서 제올라이트는 CHA(chabazite)일 수 있다.
상기 복합체는 황과 제올라이트의 혼합물에 대한 열처리를 통해 황을 승화시킴으로써 제조될 수 있다.
또한 본 발명은 황과 제올라이트의 혼합물을 열처리하여 제조한 황-제올라이트 복합체를 세슘 이온 또는 스트론튬 이온을 포함하는 용액에 접촉시켜 방사성 핵종을 흡착시키는 단계를 포함하는 방사성 핵종의 제거 방법을 제공한다.
상기 방법은, 황-제올라이트 복합체를 흡착제로 이용하고, 이를 수용액에 분산시키거나 또는 고정층(packed bed)으로 이용하여 세슘(Cs+)및 스트론튬 이온(Sr2+)등의 방사성 핵종을 제거할 수 있다.
이하, 본 발명의 이해를 돕기 위하여 바람직한 실시예를 제시한다. 그러나 하기의 실시예는 본 발명을 보다 쉽게 이해하기 위하여 제공되는 것일 뿐, 하기 실시예에 의해 본 발명의 내용이 한정되는 것은 아니다.
<실시예>
실시예 1: 황-제올라이트 복합체(방사성 핵종 흡착제)의 제조
캐버자이트(Chabazite, "CHA"로 명명), NaA, NaX, 모데나이트(mordenite, "MOR"로 명명) 제올라이트들 각각 2 g씩을 0.222 g 황과 실온에서 30분 동안 혼합하였다. 이후, 이 혼합물을 433 K에서 1시간 동안, 593 K에서 10시간 동안 열처리하여 황-제올라이트 복합체를 합성하였다. 상기와 같이 제조된 샘플을 각각 "S-CHA", "S-NaA", "S-NaX", "S-MOR"로 명명하였다.
<실험예>
실험예 1: X선- 회절 패턴 분석
제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 결정구조를 XRD (X-ray diffractometer, Rigaku, D/MAX2100H)를 사용하여 분석하고, 도 2에 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 X-선 회절분석 (X-ray diffraction analysis, XRD) 결과를 나타내었다. 모든 황-제올라이트 복합체는 해당 제올라이트와 같은 위치의 2θ 에서 강한 회절 피크를 나타내며, 이는 황-제올라이트 복합체 제조 과정에서 제올라이트 골격이 무너지지 않음을 의미한다. 또한, 원소 황에 해당하는 회절 피크는 나타나지 않았는데 이는 황이 매우 고르고 작게 제올라이트 내에 분산되어 있음을 의미한다.
실험예 2: 황-제올라이트 복합체들의 원소 분포 분석
도 3은 황-제올라이트 복합체들의 투과전자현미경의 암시야상(Dark Field image) 이미지 및 에너지 분산 분광법(Energy Dispersive Spectroscopy, EDS)으로 분석한 원소 분포 결과를 나타낸 사진이다. (a), (b), (c), (d) 는 각각 S-NaA, S-NaX, S-CHA, S-MOR을 나타내며 노란색은 실리콘(silicon), 빨간색은 황(sulfur), 파란색은 소듐(sodium), 초록색은 알루미늄(aluminum) 원소(element)에 대한 분포를 보여준다. 모든 샘플에서 황이 제올라이트 결정에 고르게 분포된 것을 확인할 수 있다.
실험예 3: 수용액에서 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 세슘 이온(Cs + )제거 능력 평가
실시예 1에서 제조된 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 세슘 이온(Cs+)제거 성능을 하기와 같은 수용액 이온교환 방법으로 평가하였다. 모든 이온교환 흡착 실험은 상온에서 세슘 이온(Cs+) 100ppm을 포함하는 수용액(CsCl을 이용하여 제조) 200 mL에 0.02 g ~ 0.3 g에 해당하는 제올라이트 또는 황-제올라이트 복합체를 접촉하여 3시간 동안 400 rpm 속도로 교반하며 진행하였다. 교반 후 용액의 Cs+농도는 유도결합플라스마 질량분석기(Inductively Coupled Plasma Mass Spectrometer)를 통해 측정하였다.
도 4는 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체를 세슘 이온(Cs+)을 100 ppm 포함하고 있는 수용액에 접촉하였을 때 얻어진 이온 교환 등온선 (ion-exchange isotherm)이다. 모든 이온교환 흡착 실험에서 제올라이트에 비해 상기 방법에 따라 제조된 황-제올라이트 복합체의 이온교환 등온선의 기울기가 저농도의 Cs+ 존재 하에서 보다 가파른데, 이는 세슘 이온(Cs+)에 대한 선택성이 황-제올라이트 복합체가 해당 제올라이트에 비해 현저하게 높음을 의미한다.
표 1은 도 4의 이온교환 등온선들을 Langmuir 흡착 모델을 이용하여 분석한 흡착량(q max,mggzeolite -1)및 흡착상수(b, kg mg-1)를 정리한 표이다. 상기 제조된 황-제올라이트 복합체의 흡착상수가 각 해당 제올라이트에 비해 278 ~ 440% 증가한 것으로 보아 황-제올라이트 복합체의 세슘 이온(Cs+)에 대한 선택성이 제올라이트에 비해 크게 상승한 것을 알 수 있다.
q max
(mg gzeolite -1)		 b
(kg mg-1)		 R2
NaA 289 0.0464 0.99
S-NaA 187 0.129 0.98
NaX 308 0.0577 0.99
S-NaX 231 0.254 0.97
CHA 428 1.78 0.99
S-CHA 346 6.16 0.99
MOR 239 2.25 0.99
S-MOR 196 9.51 0.99
도 4 및 표 1에서 나타내는 바와 같이, 황과 복합재료로 만든 제올라이트들(S-NaA, S-NaX, S-CHA, S-MOR)이 해당 순수 제올라이트들 (NaA, NaX, CHA, MOR)들에 비해서 이온 교환 등온선이 낮은 농도의 Cs+에서 더 가파르게 올라가며, 이로 인해 더 증진된 흡착상수(b, kg mg-1)를 보이는 것을 알 수 있다. 이 결과는 제올라이트에 분산시킨 황이 이온교환 시 Cs+에 대한 흡착 선택성을 증진시켰음을 의미한다.
실험예 4: 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 지하수 조성에서 세슘 이온(Cs + ) 또는 스트론튬 이온(Sr 2+ ) 제거 능력 평가
세슘 이온(Cs + ) 제거 능력 평가
실시예 1에서 제조된 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 Cs+ 제거 능력을 실제 지하수 조성과 유사한 수용액에서의 이온교환 방법으로 평가하였다. 방사성 핵종에 오염된 지하수 조건과 비슷한 (Datta, S. J.; Moon, W. K.; Choi, D. Y.; Hwang, I. C.; Yoon, K. B. A Novel Vanadosilicate with Hexadeca-Coordinated Cs+ Ions as a Highly Effective Cs+ Remover. Angew. Chem. Int. Ed. 2014, 53, 7203-7208) 1 ppm Cs+,125 ppm Na+,25 ppm Ca2+,10 ppm Mg2+,5 ppm K+을 포함하는 용액을 CsCl, NaCl, CaCl2·2H2O, MgCl2· 6H2O, KCl를 이용하여 제조하였다. 이온교환 실험은 상온에서 상기 수용액 200 mL에 0.1 g 제올라이트 및 0.111 g 황-제올라이트 복합체 (10% 중량의 황이 포함된 0.111 g의 황-제올라이트 복합체 내 제올라이트 무게는 0.1 g이므로 황이 없는 일반 제올라이트 0.1g과 동일한 부피를 가지는 조건임, 향후 흡착 실험에서도 다양한 % 중량의 황이 포함된 황-제올라이트의 무게는 모두 제올라이트 무게가 동일한 조건으로 실험함. 이는 황이 포함된 황-제올라이트 복합체가 제올라이트에 비해 황의 무게만큼 더 무거워지나, 황은 제올라이트 기공 안에 들어가므로 황의 유무와 상관없이 황-제올라이트의 부피 변화는 없으며, 실제 컬럼 적용이나, 사용 후 방사성 폐기물 처분시 흡착제의 무게보다는 부피가 더 중요한 인자이기 때문에 모든 흡착 실험을 동일한 부피로 비교하기 위해 제올라이트 무게를 동일하게 하여 실험함)를 접촉하여 3시간 동안 400 rpm 속도로 교반 하며 진행하였다. 도 5a는 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들을 방사성 Cs+이 오염된 지하수와 유사한 조성(1 ppm Cs+, 125 ppm Na+, 25 ppm Ca2+, 10 ppm Mg2+, 5 ppm K+)의 용액에 접촉시켰을 때 Cs+의 분배 계수(K d,mLgzeolite -1) 및 이온 제거율(Cs+ removal,%)을 나타내는 것이다. 도 5a에서 나타내는 바와 같이, 모든 황-제올라이트 복합체가 각 해당 제올라이트에 비해 월등히 높은 분배 계수(K d,mLgzeolite -1) 및 증진된 세슘 이온 제거율(Cs+ removal,%)을 보이는 것을 알 수 있다. 이는 HSAB 이론에 의한 것으로, Cs+이 경쟁 이온인, 지하수 내 Na+, Ca2+, Mg2+, K+에 비해 좀 더 소프트 (more soft/less hard)한 산(acid)이기 때문에 소프트 염기(soft base)인 황과 화학적 친밀도가 높아 경쟁 이온이 많은 지하수 조건에서도 Cs+ 제거 성능이 향상되는 것으로, 다른 종류의 제올라이트에 대해서도 같은 효과가 예상된다.
스트론튬 이온(Sr 2+ ) 제거 능력 평가
제올라이트는 기본적으로 2가 이온들 (중금속 및 Sr 등)과 이온 교환을 잘하는 물질로 알려져 있어 Cs+ 외 주요 방사성 핵종인 Sr2+에 대해 제거 특성을 분석하고 그 결과를 도 5b에 나타내었다. 도 5b는 실시예 1에서 제조된 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들(복합체 전체 중량 기준으로 10 중량%의 황이 포함됨, 10S-Zeolite)의 Sr2+ 제거 능력을 실제 지하수 조성과 유사한 조성(1 ppm Sr2+, 125 ppm Na+, 25 ppm Ca2+, 10 ppm Mg2+, 5 ppm K+)의 수용액에서의 이온교환 방법으로 평가하였다. 도 5b에서 나타내는 바와 같이 황이 포함된 4종의 황-제올라이트 복합체의 Sr2+에 대한 제거율 및 분배계수 (Kd) 값이 다소 저하되는 것으로 확인되었다. 이는 HSAB 이론에 의한 것으로, Sr이 기본적으로 하드 산(hard acid)이기 때문에 소프트 염기 (soft base)인 황과 화학적 친밀도가 낮아 황이 많이 포함된 제올라이트와 이온교환 반응이 잘 일어나지 않는 것으로 판단된다.
황(S)의 양과 세슘(Cs) 제거 효과의 관계 분석
상기 실험 결과에 따르면 황(S)이 첨가되는 경우 세슘(Cs) 제거에는 유리한 것으로 확인되었는 바, 황(S)의 양과 세슘(Cs) 제거 효과의 관계를 확인하기 위하여 황의 양을 늘려가면서 세슘(Cs) 제거 특성의 변화를 NaX 제올라이트를 이용하여 분석하였다.
황-NaX 제올라이트 복합체 전체 중량 기준으로 황이 9.4 중량%, 17 중량%, 24 중량% 들어간 S-NaX를 제조한 후 각각의 XRD, 비표면적 및 TEM 이미지를 분석하고 그 결과를 도 6에 나타내었다. Sub는 Sublimation 승화의 약자로서 황과 NaX를 섞어준 후 황을 승화(열처리)시켜 NaX 기공 내에 황을 균질하게 포화시킨 상태이다. Phys는 황을 승화시키지 않고 제올라이트와 황을 물리적으로 혼합시킨 것으로, 이 경우 모세관 현상에 의해 황이 불균질하게 혼합된다 (도 6c의 (c), (d)). 도 6b의 비표면적 분석 결과, 황이 24 wt%로 들어가게 되는 경우, 표면적이 0에 가까운 10m2/g이 되는데 이는 NaX의 경우, 24 wt%가 승화로 들어갈 수 있는 최대 양이라는 의미이다. 다만 제올라이트 별로 비표면적이 다르므로, 들어갈 수 있는 황의 최대 양이 다를 것으로 예상된다.
[표 2]
NaX 및 황-NaX 복합체의 물리화학적 물성
Figure 112019076265516-pat00001
하기 4종류 제올라이트의 마이크로포어 볼륨(micropore volume)의 크기 순서는 NaX > NaA > CHA ~ MOR 이므로 NaX가 가장 많은 S이 들어갈 수 있으므로, 다른 제올라이트에 대한 황의 최대 봉입량의 순서는 마이크로포어 볼륨 크기 순서와 같은 NaX > NaA > CHA ~ MOR 이며, 제올라이트 중량 대비 황의 봉입량은 대략 15~25%의 중량으로 예상된다.
[표 3]
황-제올라이트 복합체 (10 중량% 황 포함) 및 제올라이트의 물성
Figure 112019076265516-pat00002
황(s)이 포함되지 않은 일반 제올라이트와 황-제올라이트(S-Nax) 복합체 ( 9.4, 17, 24 중량% 황 포함) 각각 제올라이트 무게 기준으로 100 mg을 (예를 들어, 24 % 중량의 황이 포함된 황-제올라이트는 131.6 mg을 사용해야 제올라이트 무게 기준으로 100 mg이 됨) 이용하여, 100 mg을 이용하여, Cs+ 1ppm 및 Cs+에 대해 최대 50배 몰의 Ca+, Na+이 포함된 증류수 200 mL에서, Cs+ 제거율 및 분배계수 (kd) 값을 분석하고, 그 결과를 도 7에 나타내었다.
도 7에서 나타내는 바와 같이 황이 많이 첨가될수록 Cs+ 에 대한 제거율 및 분배계수 (Kd) 값이 상승하는 것으로 확인되었으며, 이는 HSAB 이론에 의한 것으로 판단된다. 열처리 없이 물리적 혼합만 수행한 경우, 일반 NaX에 비해 Cs+ 제거율 및 Kd 값이 상승하였으나, 황이 비균질적으로 분산되어 있어 열처리를 수행한 복합체 보다는 성능이 떨어지는 것으로 확인되었다. 또한 24 중량%의 황이 포함된 S-NaX 복합체의 성능이 가장 좋은 것으로 확인되었다.
Sr 2+ 및 Cs + 의 동시 제거에 적합한 황의 함량 분석
황-제올라이트 복합체에 황(S)이 많이 포함될수록 Cs+의 제거에는 유리하지만, Sr2+ 제거에는 유리하지 않다. 이에 따라 Sr2+ 및 Cs+의 동시 제거에 적합한 황의 함량을 찾기 위하여 하기 실험을 수행하였다.
황-제올라이트 전체 중량 기준으로 10 중량%, 5중량% 의 황이 포함된 황(S)-제올라이트(CHA) 복합체 및 제올라이트(CHA)를 각각 제올라이트 무게 기준으로 10 mg을 (예를 들어, 10% 중량의 황이 포함된 황-제올라이트는 11.11 mg을 사용해야 zeolite 무게 기준으로 10 mg이 됨) 이용하여, Cs+ 1ppm 및 경쟁이온인 K+이 Cs+ 몰수의 최대 10000 배 포함된 증류수 20 mL에서의 Cs+ 제거율 및 분배계수 (kd) 값을 분석하고 그 결과를 도 8 (a)(b)에 나타내었다 (참고 : K+의 몰수가 Cs+에 대해 1000 배일 때 K+의 실제 들어간 양은 561ppm 이며 이는 바닷물 내 K+ 농도인 500 ppm과 유사한 조건임.)
또한 황-제올라이트 전체 중량 기준으로 10 중량%, 5 중량%의 황이 포함된 황(S)-제올라이트(CHA) 복합체 및 제올라이트(CHA) 각각 zeolite 무게 기준으로 10 mg을 이용하여, Sr2+ 1ppm 및 경쟁이온인 Ca2+이 Sr2+ 몰수의 최대 10000 배 포함된 증류수 20 mL에서의 Sr2+ 제거율 및 분배계수 (kd) 값을 분석하고 그 결과를 도 8 (c)(d)에 나타내었다 (참고 : Ca2+의 몰수가 Sr2+에 대해 1000배일 때 Ca2+의 실제 들어간 양은 457ppm 인데 이는 바닷물 내 Ca2+ 농도인 500 ppm과 유사한 조건임.)
도 8에서 나타내는 바와 같이, 황의 첨가량이 많을수록 Cs+에 대한 제거율 및 분배계수 (Kd) 값이 상승하는 것으로 확인되었고, Sr2+에 대한 제거율 및 분배계수 (Kd) 값은 저하되는 것으로 확인되었다. 이는 HSAB 이론에 의한 것으로, Cs이 경쟁이온에 비해 soft acid이 때문에 소프트 염기인 황과 화학적 친밀도가 높아 Cs에 대한 제거율 및 분배계수가 상승하며, 이에 반해 Sr이 기본적으로 하드 산(hard acid)이기 때문에 소프트 염기(soft base)인 황과 화학적 친밀도가 낮아 황이 많이 포함된 제올라이트와 이온교환 반응이 잘 일어나지 않는 것으로 판단된다.
참고로, 바닷물 Cs+ 조건 (K+이 Cs+ 몰수의 1000배인 경우)에서 5S-CHA가 10S-CHAR와 유사한 제거효율 및 Kd 값을 가지는 것으로 확인되었고, 바닷물 Sr2+ 조건(Ca2+이 Sr2+ 몰수의 1000배인 경우)에서 5S-CHA가 일반 CHA와 유사한 제거효율 및 Kd 값을 가지는 것으로 확인되었다.
앞의 결과를 종합적으로 판단하면, 저농도 Cs+ 제거 (Cs 농도 1ppm 이하)를 위해서는 황(S)이 많이 들어간 제올라이트가 좋고, Sr2+과 Cs+을 동시에 제거하기 위해서는 5wt%의 황이 들어간 황-제올라이트 복합체(5S-Charbazite)가 가장 좋은 조성으로 판단된다. 왜냐하면 바닷물 조건에서 Cs+에 대해 10S-CHA와 유사한 제거 성능을, Sr2+에 대해 일반 CHA와 유사한 제거 성능을 보여주었기 때문이다.
이후, 황-제올라이트 전체 중량 기준으로 10 중량% , 5 중량%의 황이 포함된 황(S)-제올라이트(CHA) 복합체 및 제올라이트(CHA) 각각 제올라이트 무게 기준으로 10 mg을 이용하여, Cs+ 1ppm, Sr2+ 0.7ppm 이 포함된 지하수 20 mL에서의 Cs+ 및 Sr2+ 제거율을 분석하고 그 결과를 도 9에 나타내었다. 도 9에서 나타내는 것과 같이 5 중량%의 황이 포함될 경우(황 5wt%, 5S-CHA) Cs+ 및 Sr2+ 동시 제거 효율이 가장 우수한 것으로 확인되었다.
실험예 5: 제올라이트 및 황-제올라이트의 흡착 속도 변화 및 최대 흡착량 분석
황-제올라이트(CHA) 전체 중량 기준으로 10 중량% , 5 중량%의 황이 포함된 황(S)-제올라이트(CHA) 복합체 및 제올라이트(CHA) 각각 제올라이트 무게 기준으로 10 mg을 이용하여 Cs+ 86 ppm 이 포함된 증류수 20 mL에서의 Cs+ 흡착 속도 변화 및 Sr2+ 98 ppm 이 포함된 증류수 20 mL에서의 Sr2+ 흡착 속도 변화를 분석하였다. 황이 많이 혼입될수록 Cs+ 흡착 속도 (제거 속도) 및 Sr2+ 흡착 속도가 다소 느려지는 결과를 나타내었다. 이는 황이 제올라이트의 기공을 차지하고 있어서 Cs+ 또는 Sr2+ 이 지나가는 방향을 방해하기 때문이다.
또한 기공 안에 황이 많이 들어갈수록 Cs+이 들어갈 수 있는 자리를 차지하기 때문에 Cs+ 최대 흡착량은 낮아지나 기공 안에 황이 많이 들어갈수록 Langmuir constant 값(CHA: 1.78, 5S-CHA: 2.7, 10S-CHA: 6.16)은 증가(기울기가 커짐)하는 것으로 확인되었는 바, 이는 Cs+ 에 대한 화학적 친밀도 높아져 선택도는 높아졌다는 것을 의미한다. Sr2+의 경우에도 기공 안에 황이 많이 들어갈수록 Sr2+ 이 들어갈 수 있는 자리를 차지하기 때문에 Sr2+ 최대 흡착량은 낮아지는 것으로 확인되었고, Langmuir constant 값은 감소(기울기가 작아짐)하는 것으로 확인되었다. 이는 Sr2+에 대한 친밀도가 낮아졌다는 것을 의미한다.
실험에 6: 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 경쟁 이온 존재 하에서 세슘 이온(Cs + )제거 능력 평가
실시예 1에서 제조된 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들의 경쟁 이온 존재 하 수용액에서의 세슘 이온(Cs+) 제거 성능을 하기와 같은 이온교환 방법으로 평가하였다. 세슘 이온(Cs+) 1ppm을 포함하고 있는 증류수를 제조한 후 NaCl과 CaCl2·2H2O를 추가로 용해시켜 경쟁 이온(Na+ 또는 Ca2+):세슘 이온(Cs+)몰수 비를 0 - 10000배로 조절하였다. 이온교환 흡착 실험은 상온에서 상기 수용액 200 mL에 0.1 g 제올라이트 및 0.111 g의 황-제올라이트 복합체를 접촉하여 3시간 동안 400 rpm 속도로 교반하며 진행하였다. 도 10은 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체들을 소듐(Na+)및 칼슘(Ca2+)을 경쟁이온으로 포함하는 1 ppm Cs+용액에 접촉시켰을 때 Cs+의 분배 계수(K d, mLgzeolite -1) 및 이온 제거율(Cs+ removal, %)을 나타낸 그래프이다. 도 10에서 볼 수 있듯이 모든 흡착제가 소듐(Na+) 및 칼슘(Ca2+) 경쟁 이온의 농도가 증가함에 따라 Cs+의 분배 계수(K d, mLgzeolite -1) 및 제거율(removal, %)이 감소하는 것을 볼 수 있다. 이는 소듐(Na+) 및 칼슘(Ca2+)등의 경쟁 이온의 존재가 제올라이트 및 황-제올라이트 복합체의 방사성 핵종 이온 교환에 나쁜 영향을 미치는 것을 의미한다. 하지만 경쟁이온들의 농도와 상관없이 모든 황-제올라이트 복합체들이 각 해당 제올라이트에 비해 휠씬 높은 분배 계수 및 이온 제거율을 보이는 것으로 보아 황-제올라이트 복합체가 해당 제올라이트들 보다 탁월한 방사성 핵종 선택성을 가짐을 알 수 있다.
전술한 본 발명의 설명은 예시를 위한 것이며, 본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 쉽게 변형이 가능하다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (15)

  1. 제올라이트의 기공 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하되,
    상기 황-제올라이트 복합체는 상기 복합체의 총 중량을 기준으로 1 내지 25 중량%의 황을 포함하는 방사성 핵종 흡착제.
  2. 삭제
  3. 청구항 1에 있어서,
    상기 황-제올라이트 복합체는, 복합체 전체 중량 기준으로 3 내지 20 중량%의 황을 포함하는 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  4. 청구항 1에 있어서,
    상기 황-제올라이트 복합체는, 복합체 전체 중량 기준으로 4 내지 12 중량%의 황을 포함하는 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  5. 청구항 1에 있어서,
    상기 제올라이트는 CHA(chabazite), MOR(mordenite), NaA, NaX, FAU(faujasite), LTA(Linde Type A), ANA(analcime), LTL(Linde Type L), EMT(EMC-2), MFI(ZSM-5), FER(ferrierite), HEU(heulandite), BEA(Beta polymorph A) 및 MTW(ZSM-12)로 이루어진 군에서 선택되는 하나 또는 이들의 조합인 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  6. 청구항 1에 있어서,
    상기 방사성 핵종은 세슘 또는 스트론튬 중에서 선택되는 하나 이상을 포함하는 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  7. 청구항 1에 있어서,
    상기 방사성 핵종은 세슘인 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  8. 청구항 1에 있어서,
    상기 제올라이트는 NaX인 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  9. 청구항 1에 있어서,
    상기 황-제올라이트 복합체는, 복합체 전체 중량 기준으로 4 내지 12 중량%의 황을 포함하고,
    상기 방사성 핵종은 세슘 및 스트론튬인 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  10. 청구항 9에 있어서,
    상기 제올라이트는 CHA(chabazite)인 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  11. 청구항 1에 있어서,
    상기 복합체는 황과 제올라이트의 혼합물에 대한 열처리를 통해 황을 승화시킴으로써 제조되는 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제.
  12. 황과 제올라이트의 혼합물을 열처리하여 방사성 핵종 흡착제를 제조하는 방법으로서,
    상기 혼합물은 혼합물 총 중량을 기준으로 1 내지 25 중량%의 황을 혼합함으로써 제조된 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제를 제조하는 방법.
  13. 청구항 12에 있어서,
    상기 열처리 온도는 50 ~ 700 ℃인 것을 특징으로 하는 방사성 핵종 흡착제를 제조하는 방법.
  14. 삭제
  15. 제올라이트의 기공 내에 황이 분산된 형태의 황-제올라이트 복합체를 포함하는 방사성 핵종 흡착제를 세슘 이온 또는 스트론튬 이온을 포함하는 용액에 접촉시켜 방사성 핵종을 흡착시키는 단계를 포함하는 방사성 핵종의 제거 방법에 있어서,
    상기 황-제올라이트 복합체는 복합체 전체 중량을 기준으로 1 내지 25 중량%의 황을 포함하는 것을 특징으로 하는 방사성 핵종의 제거 방법.
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