KR102232286B1 - 금속지지체형 고체산화물 연료전지 형성 공정 - Google Patents

금속지지체형 고체산화물 연료전지 형성 공정 Download PDF

Info

Publication number
KR102232286B1
KR102232286B1 KR1020167005831A KR20167005831A KR102232286B1 KR 102232286 B1 KR102232286 B1 KR 102232286B1 KR 1020167005831 A KR1020167005831 A KR 1020167005831A KR 20167005831 A KR20167005831 A KR 20167005831A KR 102232286 B1 KR102232286 B1 KR 102232286B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
nickel
fuel cell
cathode
metal
electrolyte
Prior art date
Application number
KR1020167005831A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20160048810A (ko
Inventor
로버트 레아
마이크 랜킨
로빈 피어스
아담 본
Original Assignee
케레스 인텔렉츄얼 프로퍼티 컴퍼니 리미티드
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 케레스 인텔렉츄얼 프로퍼티 컴퍼니 리미티드 filed Critical 케레스 인텔렉츄얼 프로퍼티 컴퍼니 리미티드
Publication of KR20160048810A publication Critical patent/KR20160048810A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102232286B1 publication Critical patent/KR102232286B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D5/00—Processes for applying liquids or other fluent materials to surfaces to obtain special surface effects, finishes or structures
    • B05D5/12—Processes for applying liquids or other fluent materials to surfaces to obtain special surface effects, finishes or structures to obtain a coating with specific electrical properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B9/00—Cells or assemblies of cells; Constructional parts of cells; Assemblies of constructional parts, e.g. electrode-diaphragm assemblies; Process-related cell features
    • C25B9/17—Cells comprising dimensionally-stable non-movable electrodes; Assemblies of constructional parts thereof
    • C25B9/19—Cells comprising dimensionally-stable non-movable electrodes; Assemblies of constructional parts thereof with diaphragms
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/88—Processes of manufacture
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/88—Processes of manufacture
    • H01M4/8803—Supports for the deposition of the catalytic active composition
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/88—Processes of manufacture
    • H01M4/8825—Methods for deposition of the catalytic active composition
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/88—Processes of manufacture
    • H01M4/8825—Methods for deposition of the catalytic active composition
    • H01M4/8828—Coating with slurry or ink
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/88—Processes of manufacture
    • H01M4/8878—Treatment steps after deposition of the catalytic active composition or after shaping of the electrode being free-standing body
    • H01M4/8882—Heat treatment, e.g. drying, baking
    • H01M4/8885—Sintering or firing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/88—Processes of manufacture
    • H01M4/8878—Treatment steps after deposition of the catalytic active composition or after shaping of the electrode being free-standing body
    • H01M4/8896—Pressing, rolling, calendering
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/90—Selection of catalytic material
    • H01M4/9016—Oxides, hydroxides or oxygenated metallic salts
    • H01M4/9025—Oxides specially used in fuel cell operating at high temperature, e.g. SOFC
    • H01M4/9033—Complex oxides, optionally doped, of the type M1MeO3, M1 being an alkaline earth metal or a rare earth, Me being a metal, e.g. perovskites
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M8/1097—Fuel cells applied on a support, e.g. miniature fuel cells deposited on silica supports
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
    • H01M8/1213—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte characterised by the electrode/electrolyte combination or the supporting material
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
    • H01M2008/1293—Fuel cells with solid oxide electrolytes
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M2300/00—Electrolytes
    • H01M2300/0017—Non-aqueous electrolytes
    • H01M2300/0065—Solid electrolytes
    • H01M2300/0068—Solid electrolytes inorganic
    • H01M2300/0071—Oxides
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inert Electrodes (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)

Abstract

금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정으로서, 상기 공정은 a) 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아를 포함하는 녹색 음극층을 금속 기판에 도포하는 단계; b) 비환원 조건들 하에 해당 음극층을 전소성(prefiring)함으로써 복합체를 형성하는 단계; c) 환원 분위기에서 복합체를 소성함으로써 소결된 서멧트를 형성하는 단계; d) 전해질을 제공하는 단계; 및 e) 양극을 제공하는 단계를 포함하고, 여기서, 상기 환원된 분위기는 산소 소스를 포함하는 공정. 이러한 공정을 통해 형성된 금속지지체형 고체산화물 연료전지, 연료 스택 및 이러한 연료전지들의 사용.

Description

금속지지체형 고체산화물 연료전지 형성 공정{PROCESS FOR FORMING A METAL SUPPORTED SOLID OXIDE FUEL CELL}
본 발명은 금속지지체형 고체산화물 연료전지(solid oxide fuel cell, SOFC) 형성 공정 및 이러한 방식으로 형성된 연료전지들에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 보다 견고한 연료전지를 제공할 수 있는 음극 형성 공정에 관한 것이다.
SOFC는 연료 가스(주로 수소계)의 전기화학적 산화를 통한 전기적 에너지를 생성하기 위한 전기화학장치이다. 이 장치는 일반적으로 세라믹계이며, 그 전해질로서 산소이온 전도성 금속 산화물 유래의 세라믹을 사용한다. 대부분의 세라믹 산소 이온 전도체들(예를 들어, 도핑된 지르코늄 산화물 또는 도핑된 세륨 산화물)은 500℃(세륨 산화물계 전해질들의 경우) 또는 600℃(지르코늄 산화물계 세라믹의 경우)를 초과하는 온도에서만 기술적으로 적절한 이온 전도성을 보여주기 때문에 SOFC들은 상승된 온도들에서 작동한다.
다른 연료전지들에서와 마찬가지로 SOFC들은 연료들이 산화되는 음극 및 산소가 환원되는 양극을 포함한다. 이러한 전극들은 전기화학반응을 촉진할 수 있어야 하고, 작동 온도에서의 그들의 상대적 분위기(음극 쪽에서 환원되고 양극 쪽에서 산화되는)에서 안정적이어야 하며, 전기화학반응에 의해 생성된 전류가 전극-전해질 계면으로부터 흐를 수 있도록 전자들을 전도시킬 수 있어야 한다.
음극에 관한 특성들의 관련된 조합을 갖는 물질들을 찾는 것은 광범위한 연구에도 불구하고 어려웠다. 비록 가돌리니아(gadolinia) 또는 사마리아(samaria)로 도핑된 세리아와 같은 도핑된 세리아계 전해 물질이 덜 흔하게 사용되어 왔으나, 수년간 당해 기술 분야의 SOFC 음극은 금속 상으로서 니켈 및 세라믹 상으로서 전해질 물질(대개 이트리아(yttria) 또는 산화스칸듐(scandia)으로 안정된 지르코니아)을 갖는 다공성 세라믹 금속(서멧트(cermet)) 복합구조로 구성되어 왔다. 이러한 구조에 있어서, 니켈은 촉매 역할을 수행하고, 니켈의 부피비율은 연속적인 금속 네트워크가 형성되기에 충분히 높고, 따라서 요구되는 전기전도성을 제공할 수 있다. 전해질 물질은 연속적인 세라믹 골격을 음극에 형성하고, 기계적 구조를 제공하며, 음극 및 전해질 사이 결합을 강화하고, 또한 음극-전해질 계면 영역을 음극으로 일정 거리 연장한다.
이러한 서멧트 음극의 잘 알려진 한계는, 전지 작동 온도에서 음극에 있는 금속 니켈이 환원 분위기에서만 안정하다는 것이다. 이는 대개 연료 가스들에 의해 제공되며, 따라서 통상적인 작동 시 음극은 안정하다. 그러나 작동 온도에서 연료 가스의 공급이 SOFC에 중단되는 경우, 음극 내 분위기는 산화될 수 있다. 이러한 조건들 아래서, 금속 니켈은 산화되어 니켈 산화물로 되돌아갈 수 있다. 소결된 니켈 산화물의 환원에 의해 형성된 금속 니켈은 이를 형성하는 본래의 니켈 산화물과 같은 몰폴로지(morphology)를 가지도록 산화되지 않기 때문에, 이러한 산화는 대략 40%보다 큰 부피 증가를 수반한다. 이것은 메조기공을 생성하여, 본래의 니켈 산화물보다 더 큰 부피를 차지한다. 재산화(reoxidation)에 있어 이러한 부피 변화는 음극 구조에 큰 스트레스를 생성할 수 있으며, 이는 결국 음극의 크래킹(cracking) 및 SOFC 전지의 잠재적 파괴를 가져올 수 있다.
예를 들어 안전상의 이유로 시스템의 긴급 정지를 요구하는 시스템 내 다른 곳의 열화로 인해 예상 밖으로 연료가 중단되는 경우, 음극에 환원 분위기를 유지하기 위해 SOFC 시스템들은 일반적으로 복잡하고 값비싼 퍼지 가스(purge gas) 시스템들을 요구하므로, 많은 SOFC 전지들이 전술한 타입의 손상을 겪지 않고 다수의 환원-산화(REDOX) 사이클들을 수행할 수 없는 점은 전력 생산을 위한 SOFC 기술의 광범위한 상업적 적용을 방해하는 주요인이 되어왔다.
부적절한 REDOX 안정성의 문제는, 현재로는 가장 일반적인 형태의 SOFC 전지, 특히 음극 지지체형 연료전지들에 심각하다. 전해질이 비구조체임에 따라, 음극 지지체는 (안정된 지르코니아 같은)전해질의 매우 얇은 층(<20μm)이 사용되도록 할 수 있다는 점에서 유용하다. 이는 결국 전해질 지지체형 전지들의 경우보다 낮은 온도 범위(850 내지 1000℃가 아닌 650 내지 800℃)에서의 작동을 가능하게 한다. 산소 이온 수송에 대한 전해질 저항이 전해질 두께에 반비례하기 때문에, 전해질 지지체형 연료전지들에 있어서, 전해질층의 두께에 의해 야기되는 저항은 작동 온도들의 증가 및 온도에 따른 저항의 지수적 감소를 활용하여 극복한다. 더 얇은 막들이 음극 지지체 전지들에 사용될 수 있으므로 작동 온도들은 감소될 수 있고, 이는 SOFC 시스템에서 저렴한 물질들의 사용을 용이하게 하고 금속 성분들의 산화와 같은 다양한 물질 열화 매커니즘들의 속도를 감소시키므로 일반적으로 바람직하다.
이러한 장점들에도 불구하고, 음극은 음극 지지체형 전지인 SOFC 전지의 구조적 지지체이므로, 스트레스에서 기인한 크래킹은 전지의 완전한 파괴를 가져올 수 있기 때문에 전지들은 반복되는 REDOX 사이클상에서 심하게 고장나기 매우 쉽다.
개발자들의 상당한 노력에도 불구하고, 니켈의 상대적으로 낮은 가격, 수소의 전기화학적 산화 및 탄화수소 연료 공급물의 수증기 개질에 대한 높은 촉매 활성, 및 높은 전기전도성을 병행하는 적절한 물질이 아직 개발되지 않았기 때문에 니켈의 대체물은 아직 광범위하게 적용되지 못하고 있다.
REDOX 사이클의 손상 효과를 완화하는 데 도움이 되는 SOFC 설계와 관련한 요소들이 있으며, 이들은 다음을 포함한다.
Figure 112016020952267-pct00001
음극 지지체 전지를 사용하지 않음 - 음극은 이에 따라 더 얇아질 수 있다. 이 경우 REDOX 사이클을 통한 전체적 부피 변화 및 파괴적 크래킹 위험을 감소시킨다.
Figure 112016020952267-pct00002
낮은 온도에서 작동시킴 - 니켈 산화율은 300℃를 넘는 온도에서 시작하여 온도 증가에 따라 지수적으로 상승된다. 작동 온도가 낮을수록 니켈 산화 및 부피 팽창 위험이 낮아진다. 나아가, 니켈 입자들은 코어 및 쉘 메커니즘을 통해 산화되기 쉬운데, 이는 외부 표면은 빠르게 산화되는 반면 입자의 코어는 확산 제한으로 인해 보다 느리게 산화되는 것이다. 그러므로 낮은 온도에서, 음극에 있는 전체적인 니켈 입자들이 아니라 니켈 입자들의 외부 표면만이 재산화될 수 있고, 부피 변화는 감소할 수 있다.
Figure 112016020952267-pct00003
연속적인 세라믹 '골격'(contiguous ceramic backbone)을 갖는 음극을 제공함 - SOFC 음극들에 사용된 전해질계 세라믹 상(phase)은 대개 산소 분압에서의 변화들에 영향을 받지 않으므로, 음극의 이러한 부분은 니켈 상에 영향을 미치는 REDOX 사이클들 동안 부피를 변화시키지 않을 것이다. 그러므로 음극 내 소결된 다공성 세라믹 네트워크가 있다면, 음극의 구조적 온전성(integrity) 및 이의 전해질로의 결합은 강화될 것이다.
이러한 기준을 충족하는 잠재성을 가진 SOFC 전지 설계는 GB 2 368 450에서 출원인에 의해 개시된 금속 지지체 SOFC 설계이다. 이러한 SOFC 전지는 구조적 지지체로서 페라이트계 스테인리스 강 포일을 사용한다. 포일(foil)은 연료가 음극에 접근할 수 있도록 이의 중심 영역에서 다공성으로 만들어졌다. 활성 전지층들(음극, 전해질 및 양극)은 모두 기판 포일 상부에 필름들로서 적층된다. 이는, 음극이 연료전지를 위한 구조적 지지체가 아님에 따라 대략 15μm 두께만을 필요로 함을 의미한다. 이러한 전지는 또한 표준적인 작동 온도보다 훨씬 낮은 온도인 450 내지 650℃ 범위의 온도에서의 작동을 허용한다. 이는 산소 이온 전도성 전해질로서 주로 CGO10(가돌리늄으로 도핑된 세륨 산화물, CGO10-Ce0.9 Gd0.1 C1.95)과 같은 세륨 산화물(세리아)계 세라믹 물질들의 사용을 통해 달성되며, 이는 지르코니아계 물질들보다 본질적으로 높은 산소 이온 전도성을 갖는다. GB 2 456 445에 개시된 바와 같이, 안정된 지르코니아 박막은 세리아계 전해질의 혼합된 이온-전기전도성으로 인한 전지의 내부적 단락을 방지하기 위하여 전해질 내에 적층된다. 그러나 지르코니아층은 매우 얇고 이의 산소 이온 수송에의 저항성이 충분히 낮기 때문에 낮은 온도 작동은 방지되지 않는다. GB 2 368 450의 SOFC 전지는 5 내지 30μm 사이의 두께를 갖는 두꺼운 필름으로 제조된 다공성 금속-CGO10 복합 서멧트 음극을 사용한다. 이 음극은 일반적으로 금속산화물 및 CGO10 파우더들을 함유하는 잉크를 스크린 프린팅하여 적층되고 적층된 파우더들을 소결하여 강철 기판에 결합된 연속적 구조를 형성하는 가열공정을 통해 다공성 세라믹층 안으로 형성된다.
페라이트계 스테인리스 강 지지체 상에 종래의 세라믹 공정 방법들을 통한 세라믹층들 적층 시의 제한은 산화 분위기의 높은 온도에서의 크롬 산화물 스케일 형성으로 인해 강철이 산화 분위기에서 노출될 수 있는 최대 온도이다. 이러한 상한은 세라믹들을 소결할 때 통상적으로 사용되는 1200 내지 1500℃ 보다 실질적으로 작고, 따라서 원하는 기밀층 형성을 용이하게 하여 희토류-도핑 세리아 전해질들을 1100℃ 미만에서 96% 초과의 이론상 밀도로 소결시키기 위한 방법들이 개발되어 왔다. (GB 2 368 450, GB 2 386 126 및 GB 2 400 486)
놀랍게도, 이러한 온도들에서 니켈 산화물-희토류-도핑 세리아 조성 음극 소결은 전해질 소결보다 더 어려운 것으로 입증되었다. 이는 두 개의 다른 산화물질들의 복합체가 단독 상 물질들보다 소결이 잘 안되는 것으로 밝혀졌기 때문이다. 따라서 니켈 산화물 또는 세라믹 단독으로는 이러한 온도들에서 적절하게 소결될 수 있지만, 공기 중에서 복합체 소결은 열악하기 때문에 입자들 사이의 약한 넥들(necks) 및 약한 세라믹 구조들을 유발할 수 있다. 이에 따라, REDOX 사이클링의 결과 전지가 고장날 수 있는데, REDOX 사이클 동안의 부피 변화들에 따라 니켈 입자들 사이에 약한 결합들이 끊어지기 때문이다. 이는 결과적으로 음극으로부터의 전해질 박리를 통한 전지의 심한 고장을 야기할 수 있다.
비웨거(Vieweger) 등(금속지지체 전극들 상의 얇은 전해질들. S.비웨거, R.무크(R.Muecke), N.멘즐러(N. Menzler), M.뤼틴저(M.Ruettinger), Th.프랑코(Th.Franco) 및 H.버치크레머(H.Buchkremer). 루체른: s.n., 제10회 유럽 SOFC 포럼 회의록들(2012). 제7장 13/109 내지 19/109p) 및 로드리게즈-마르티네즈(Rodriguez-Martinez) 등(높은 연료이용에 대해 저항적인 관형 금속지지체 고체산화물 연료전지. L.로드리게즈-마르티네즈, L.오태귀(L.Otaegui), A.에레히(A.Arregi), M.알바레즈(M.M.Alvarez) 및 I.빌라레알(I. Villareal). 루체른: s.n, 제10회 유럽 SOFC 포럼 회의록들(2012). 제7장 39/109 내지 48/109p)는 대개 수소 및 질소 또는 아르곤과 같은 비활성 가스 혼합의 강한 환원 분위기에서 금속 지지체 상의 세라믹층들을 소성함으로써 이러한 문제들을 피해왔다. 이러한 환원 분위기는 종래의 세라믹 공정에서 사용되는 통상적인 공정 온도보다 높은 공정 온도들을 가능하게 하여 강철의 과도한 산화를 피할 수 있다. 그러나 이러한 분위기의 사용은 GB 2 368 450에 개시된 타입의 금속 지지체 SOFC들에 대하여는 몇가지 결점들을 가지며, 이는 다음과 같다.
Figure 112016020952267-pct00004
세리아계 전해질들과의 사용에는 부적절한 방법 - 높은 온도에서 Ce4+ 이온들의 Ce3+ 이온들로의 환원과 관련한 부피 팽창이 전해질들을 크래킹하는 데 충분한 기계적 스트레스들을 발생시키기 때문에, 강한 환원 분위기에서 소성될 수 없다.
Figure 112016020952267-pct00005
환원 분위기는 음극 니켈이 니켈 금속으로 존재하는 것을 의미함 - 1100℃를 초과한 온도에서 과도하게 소결되는 경향이 있어, 음극-전해질 계면에서 낮은 촉매표면 영역으로 인해 부적절한 공극률 및 열악한 전기적 성능을 갖는 음극을 야기한다.
Figure 112016020952267-pct00006
니켈의 상호확산 - 환원 분위기의 높은 온도에서, 지지체(이때 지지체는 강철이며, 통상적으로 철 이온들을 갖는다)로부터 기인한 이온과 음극으로부터 니켈의 과도한 상호확산이 있을 수 있다. 이는 니켈이 아닌 철과 같은 금속을 높은 비율로 함유하는 불안정한 음극 및 지지체 내 니켈 존재가 보다 높은 열팽창계수(CTE)를 갖는 오스테나이트 상 형성을 지지체 내에서 유발하는 지지체 영역들을 야기시킨다.
Figure 112016020952267-pct00007
양극 물질들의 제한된 선택 - 대부분의 SOFC 양극 물질들은 환원 분위기에서 소결될 수 없다. 왜냐하면 이들은 대개 이러한 조건들 하에서 비가역적으로 구성 산소들 및/또는 본래 금속들로 환원 및 분해되기 쉬운 혼합된 금속 산화물질들이기 때문이다. 이에 따라, 음극 및 전해질이 환원 분위기에서 소결되더라도 양극은 공기 중에서 반드시 소결되어야 한다. 음극에 있는 니켈이 공기 중으로 노출되는 것은 이를 재산화시킬 수 있다.
강한 환원 분위기들에서의 음극 소결 문제의 관점에서, 대안적인 접근들이 시도되고 있으며, 예를 들어 다공성(대개 지르코니아계) 세라믹 구조들은 금속 지지체 및 전해질 사이에서 소결되어왔다(M.C.터커(M. C. Tucker), T.Z.숄크래퍼(T. Z. Sholklapper), G.Y.라우(G. Y. Lau), L.C.데정(L.C. Dejonghe) 및 S.J.비스코((S. J. Visco). 2009. ECS 회의록 제25권(2) p.681). 이는 세라믹이 니켈을 함유하지 않기 때문에 환원 분위기에서 세라믹이 소결되는 것을 허용한다. 음극이 작동하기 위해 존재해야 하는 니켈 함량은, 니켈 염 용액으로 다공성 세라믹 네트워크에 침투시키고, 이어지는 니켈 산화물을 형성하는 열분해를 함으로써 후전해질(post-electrolyte) 소결에 추가될 수 있다. 그러나 소결되는 동안의 환원 분위기 사용 시, 전기전도성 네트워크를 형성하는 데 요구되는 다공성 구조 내로 20부피%보다 많은 니켈을 적층하기 위한 다중의 침투, 건조 및 분해 단계들의 요구로 인해 침투단계는 산업적 생산 규모로 확대되기 어려울 수 있다. 추가적인 문제들로서, 금속 염들의 저온 분해에 의해 형성되는 매우 높은 표면 영역을 갖는 니켈 산화물은 니켈 금속으로 쉽게 소결되고, 촉매 활성 및/또는 전기전도성의 손실 가능성을 유발하는데 이 둘은 모두 급속한 전지 성능 열화를 유발할 수 있다.
맥케나 등에 의해 시험된 접근 방법(METSOFC EU 컨소시엄에서의 금속지지체형 전극들의 향상 B.맥케나, N.크리스티앙센(N.Chriistiansen), R.쇼펄(R.Schauperl), P.프리닝어(P..Prenninger), J.니엘센(J.Nielsen), P.블레나우(P,Blennow), T.클레멘소(T.Klemenso), S.라무스(S.Ramousse), A.크롬프(A.Kromp) 및 A.웨버(A.Weber) 루체른: s.n., 제10회 유럽 SOFC 포럼 회의록. 제7장 22/109 내지29/109p)은 환원 분위기에서 공소결된(co-sintered) 지르코니아 및 분말화된 스테인리스 강의 서멧트로서 음극 구조 형성을 요구한다. 스테인리스 강은 음극의 전기전도성 네트워크로서 기능하고, 이는, 전기적 촉매로서 기능하기 위해 훨씬 적은 니켈 함량이 네트워크 내부로 후침투(post-infilterated)되는 데 필요하다는 것을 의미한다. 이러한 접근법이 적용되더라도 음극의 촉매적 활성 부분 및 크롬-오염 스테인리스 강이 매우 가까이 근접함으로써 음극 독성의 위험들이 존재한다. 지지체는 또한 부동화된 크롬 산화물 스케일로 완전히 코팅되지 않을 경우 스테인리스 강 입자들의 부식에 잠재적으로 취약하다.
따라서, 음극이 REDOX 사이클링에 안정하고, 작동 온도에서의 환원 분위기 손실에 견고하며, 상업적으로 적용 가능한 제조 방법을 사용하여 제조될 수 있고, 이상적으로는 제조 시 연료전지의 다른 구성요소들이 열화되지 않는 금속지지체형 SOFC 제조 방법을 제공하는 것은 이점이 있을 것이다 본 발명은 이러한 문제들의 적어도 몇 가지 측면을 극복 또는 개선하기 위한 것이다.
이에 따라, 본 발명의 제1 측면에 있어서, 금속지지체형 고체 산화물 연료전지 형성 공정이 제공되며, 이는 다음의 단계들을 포함한다.
a) 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아를 포함하는 녹색 음극층을 금속 기판에 도포하는 단계;
b) 비환원 조건들 하에 해당 음극층을 전소성(prefiring)하여 복합체를 형성하는 단계;
c) 환원 분위기에서 복합체를 소성(firing)하여 소결된 서멧트(sintered cermet)를 형성하는 단계;
d) 전해질을 제공하는 단계; 및
e) 양극을 제공하는 단계.
이때, 상기 분위기는 산소 소스를 포함한다.
소결된 서멧트를 형성하기 위해 환원 분위기에서 복합체를 소성하는 것은 본질적으로 니켈 산화물의 니켈 금속으로의 환원을 포함하며, 이것 없이 서멧트는 형성되지 않는다. 산소 소스가 존재하는 환원 분위기에서 니켈 금속을 형성하는 이러한 단계는 니켈 금속이 형성되고 소결되는 소성 과정들을 위하여 제공되고, 그러나 이때 상기 분압은 충분히 높게 유지되므로 금속 기판은 안정하게 유지되고, 기판의 표면 상에 형성되는 산화물 부동층은 환원되지 않는다. 나아가, 환원 분위기는 소성되는 동안 그리고 중요하게는 전해질이 제공되기 이전에, 니켈 산화물의 니켈로의 환원을 가져오기 때문에, 음극의 부피변화는 처음의 사용 동안에 감소된다. 이는, 전해질-음극 계면에서 음극의 팽창으로 인해, 사용 시 전해질 및 음극 크래킹의 가능성들을 감소시킨다. 이에 따라, SOFC의 제조 동안에 금속 지지체의 열화를 방지하고 복합체를 소성하는 동안에 니켈을 사전환원(pre-reducing)함으로써, 청구항에 기재된 공정들을 사용하여 제조되는 SOFC는 매우 견고하다.
소성 단계 c)의 환원 분위기는 비활성 가스, 가스상(gaseous) 환원제 및 가스상 산소 소스를 포함한다. 많은 캐리어 가스들 중 하나인 비활성 가스는 당해 기술자에게 잘 알려져 있으며, 예를 들어 아르곤 또는 질소와 같은 희가스인데 이 둘 모두 쉽게 입수 가능하고 낮은 가격으로 인해 많이 사용된다. 종종 아르곤이 단독 또는 질소와 조합하여 사용될 것이다. 환원제는 수소, 일산화탄소 및 이들의 조합으로부터 선택될 수 있다. 종종 수소는 이들의 낮은 유독성으로 인해 사용된다. 상기 가스 산소 소스는 이산화탄소, 수증기 및 이들의 조합들로부터 선택될 수 있다. 산소 소스는 환원 분위기를 완충하고자 존재하며 예상 가능한 산소 분압을 제공한다. 종종 수증기는 획득 및 작용하는 것이 쉽고 저렴하기 때문에 사용될 수 있으나, 또한 이산화탄소가 사용될 수도 있다.
소성 단계 도중, (수증기 또는 이산화탄소와 같은)산소 소스를 환원제/비활성기체 혼합물에 첨가함으로써 완충되는 환원 가스 혼합물을 사용하는 것은 상승된 온도에서 반응들 (1), (2) 및 (3)의 열역학적 평형으로 인해 산소 분압이 정의된 범위 내에서 완충된다는 것을 의미한다. 이들 반응들의 일부 또는 전부가 산소 소스 및 사용되는 환원제에 따라 적용될 수 있다.
Figure 112016020952267-pct00008
(1)
Figure 112016020952267-pct00009
(2)
Figure 112016020952267-pct00010
(3)
반응들 (1) 및 (3)은 연소반응들이고, 그러므로 강한 발열반응이고, 상기 열역학적 평형은 오른쪽으로 종결된다. 그러나 무시할 수 없는 정도로 반응물 및 생성물들의 혼합물에서 역반응이 발생하며, 따라서 이러한 가스 혼합물들에는 항상 0이 아닌 산소 분압이 존재한다. 반응에서 산소가 생성 혹은 소비되면 평형 위치가 반응들 (1) 또는 (3)에서 이동할 수 있으므로 이 산소 분압은 또한 주어진 온도 및 가스 혼합물에서 상당히 일정하다.
전술한 바와 같이, 환원 분위기의 정의된 기능은 소성 분위기를 유지하는 것인데, 이는 소성 온도에서 음극 내 니켈을 금속 상태로 유지하고, 음극 내에 있는 희토류-도핑 세리아를 부분적인 환원 상태로 유지하도록 충분히 환원적이어야 한다. 그러나 산소 분압은 실직적으로 높아, 금속 기판을 보호하는 부동층(예를 들어, 페라이트계 스테인리스 강 기판을 보호하는 열적으로 성장한 크롬 산화물)은 금속으로 되돌아가도록 환원되지 않는다. 청구항에 기재된 상기 분위기가 사용되지 않을 경우, 금속 기판에 바로 인접한 상기 분위기가 너무 환원적이어서 산화물 스케일이 줄어들거나 금속 기판으로부터 제거되고, 보호되지 않은 금속만이 그 아래 남게 된다. 음극 내 니켈 및 금속 기판 사이에서 배리어로 기능하는 산화막 스케일 없이는 금속의 광범위한 상호확산이 기판 및 음극 사이에서 발생한다. 이는 후속하는 소성 단계들 동안 음극에 존재하는 상당량의 오염(종종, 철 산화물의 형성에 강철이 사용된다)을 야기하고, 강철이 사용되는 경우 강철 내 오스테나이트 상 형성으로 인한 기판의 비틀림을 야기한다. 이러한 비틀림은 오스테나이트 상이 기판의 나머지 부분들보다 열팽창계수가 훨씬 높기 때문에 발생한다.
종종, 소성 단계 c)의 환원 분위기는 0.01 내지 50 부피% 범위에 있는 산소 소스를 포함할 것이며, 종종 0.01 내지 10 부피% 범위에 있는 산소 소스를 포함할 것이고, 혹은 0.5 내지 3 부피% 범위에 있는 산소 소스를 포함할 것이다. 그러므로 많은 실시예들에 있어서, 산소 소스는 이러한 단계의 환원 분위기의 적은 성분일 뿐이지만, 니켈 산화물 환원을 예방하는 데 충분히 높은 산소 분압을 제공하지 않고도, 금속 기판 상에 존재하는 어떤 부동층들의 환원을 방지하고 그 결과 음극이 소성되는 동안 기판이 열화되는 것을 방지하는 것과 같은 산소 분압을 제공하는 데 충분한 산소 소스가 존재하는 것이다.
산소 소스가 수증기일 때, 이는 환원제 및 비활성기체의 조합을 수조를 통해 버블링함으로써 상기 환원 분위기에 편리하게 첨가되어, 기체 혼합물을 수증기로 포화시킬 수 있다.
종종 상기 환원제는 환원 분위기에서 0.5 내지 50 부피%로 존재할 것이고, 종종 1 내지 10 부피%로 존재할 것이며, 혹은 2 내지 5 부피%로 존재할 것이다. 이와 같이 낮은 수준에서의 환원제의 존재는 니켈 산화물을 금속 니켈로 환원하고 니켈을 소결하는 데 충분하다. 금속 니켈이 니켈 산화물보다 소성 온도에서 보다 효율적으로 소결되고 높은 연성(ductile)을 갖기 때문에, 이는 세리아가 소결되는 동안 희토류-도핑 세리아 주변에서 흘러, 희토류-도핑 세리아의 양호한 소성과, 형성된 강한 다공성 서멧트 내에서 소결된 니켈 및 희토류-도핑 세리아의 양호한 혼합을 보장할 것이다. 나아가, 상기 환원제가 수소일 때, 5%의 수소 농도 혹은 이보다 적은 수소 농도로 작동하는 것이 유용할 수 있는데, 이는 상기 분위기가 비가연성(non-inflammable)으로 고려되는 것을 의미한다.
따라서, 단계 c)의 환원 분위기에서 상기 산소 분압은 10-14 내지 10-22 bar (1 bar = 100 kPa)의 범위이고, 종종 10-15 내지 10-21 bar 범위이며, 혹은 10-17 내지 10-19 bar 범위인데, 이 경우, 음극을 소성하는 데 통상적으로 사용되는 이러한 산소 분압 및 온도에서 니켈 금속 및 크롬 산화물의 형성이 호의적이기 때문이다. 이는 니켈 산화물이 니켈 금속이 되는 데 필요한 환원을 제공하여, 전해질층이 형성되도록하지만 지지체가 가장 일반적으로 사용되는 금속성 지지체인 페라이트계 스테인리스 강인 SOFC의 경우에는 적어도 SOFC 부동층이 유지되는 것 또한 보장한다.
전술한 바와 같이, 소성 단계 c)에서 서멧트의 형성은 본질적으로 니켈 산화물의 니켈 금속으로의 환원을 포함하며, 이는 소결 과정 중 어느 지점에서 일 수 있고 니켈 산화물의 니켈 금속으로의 환원이 모든 혹은 실질적으로 모든 니켈 산화물이 소결 전 니켈로 환원되는 조건 아래 있을 수 있다. 또는, 니켈로 환원되기 시작하기 이전에 니켈 산화물을 소결하기 위한 조건들이 제공되는 것일 수 있는데, 이 경우, 니켈 금속은 니켈 산화물보다 더 큰 소결 활성을 갖기 때문에 니켈 산화물은 소결되기 시작할 수 있고, 니켈 금속이 형성될 때에도 동일한 패턴을 따를 수 있다.
본 명세서에서, 니켈 산화물의 니켈 금속으로의 환원 및 소결 정도에 관하여 사용되는"완전히"및 "모두"와 같은 표현들은 당해 분야의 기술자에게 이해되는 것으로서 그들의 통상적인 의미들인 것으로 의도되고, 비록 적은 비율의 니켈 산화물이 존재하더라도 "모든" 니켈 산화물이 환원될 경우 공정의 정확성 내에서 환원은 완결된 것으로 간주된다. 나아가, 니켈 산화물의 니켈로의 환원은 실질적으로 완전히 완결되거나 혹은 거의 완전히 완결될 수 있는데, 예를 들어 상기 환원된 니켈은 95 내지 99.9 중량% 범위에서 존재할 수 있고, 98 내지 99.5 중량% 범위에서 존재할 수 있으며, 99 내지 99.5 중량% 범위에서 존재할 수 있다.
니켈을 함유하는 물질들을 소결하는 것에 비해 니켈 산화물의 환원을 제어하도록 반응 조건을 수정하는 것은 가능하다. 예를 들어, 니켈 산화물이 소결을 위한 최소 온도에 도달하기 전 니켈 금속으로 완전히 산화되도록 퍼니스 온도는 소결 온도까지 점진적으로 증가할 수 있다. 대안적으로, 퍼니스는 니켈 산화물에 대한 환원 온도(예를 들어, 300 내지 450℃의 범위)로 급격하게 가열되고, 이후 퍼니스는 소결 온도까지 급격하게 가열되기 전 충분한 환원이 발생할 때까지 해당 온도를 유지할 수 있다. 이에 따라, 소성 단계 (c)에서는 소결되는 것에 앞서 니켈 산화물이 니켈 금속으로 환원되는 공정이 제공된다. 이러한 방법들은 소결되기 이전에 니켈로의 니켈 산화물의 완전한 환원을 제공하고, 환원 전에 니켈 산화물이 소결되는 것보다 음극에 적은 스트레스를 유발하고 적은 크래킹을 야기하는 것으로 생각된다.
대안적으로, 시료는 공기 중 비활성 분위기 또는 환원 분위기에서 니켈 산화물의 소결 온도까지 가열될 수 있고, 이에 따라 니켈 산화물은 니켈 금속으로 완전히 환원(혹은 비환원적 분위기의 어떤 환원이든)되기 전에 소결되기 시작한다. 공기 또는 비활성 분위기가 사용될 때, 니켈 산화물의 소결 온도에서 환원 분위기가 도입되어, 니켈 산화물의 환원이 가능하게 될 것이고, 서멧트의 소결을 더 촉진할 것이다. 이에 따라, 비록 완전한 소결 또한 가능하지만, 소성 단계 c)에서 니켈 산화물이 니켈 금속으로 환원되기 전에 최소한 부분적으로 소결되는 공정들이 제공된다. 희토류-도핑 세리아는 적절한 온도가 도달될 때 소결될 것이다.
본 명세서에 개시된 공정의 제1 단계는, 상기 금속 기판에 녹색 음극층을 도포하는 것인데, 이때 통상적으로 금속 기판은 스테인리스 강 기판, 특히 페라이트계 스테인리스 강이 가열될 때 크롬 산화물 표면 부동층을 형성할 수 있으므로 금속 기판은 페라이트계 스테인리스 강 기판일 수 있다. 본 명세서에 사용된 것으로서, 금속 기판/지지체를 지칭하는 "지지체" 및 "기판"의 용어는 호환하여 사용되도록 의도된다. 다른 열저항 금속들에서 공통적으로 형성되는 알루미늄 산화물 또는 실리콘 산화물과 달리 크롬 산화물 부동층의 형성은 크롬 산화물이 절연되기보다는 높은 온도에서 전기적 반전도체라는 이점을 가져, 페라이트계 스테인리스 강이 연료전지에서 적절히 사용될 수 있도록 한다. 페라이트계 스테인리스 강은 안정제들로서 티타늄 및/또는 니오븀을 함유하는 페라이트계 스테인리스 강과 같은 알루미늄 없는 페라이트계 스테인리스 강일 수 있다. 종종, 상기 페라이트계 스테인리스 강은 약 17.5 내지 23 중량% 크롬을 포함할 것이다. 특히, 페라이트계 스테인리스 강은 유럽 지정(European designation) 1.4509(17.5 내지 18.5 중량% 크롬) 및/또는 유럽 지정 1.4760(22 내지 23 중량% 크롬)으로부터 선택될 수 있고, 비록 페라이트계 스테인리스 강의 유사한 지정들이 사용되더라도 이는 당해 분야의 기술자에게 이해될 수 있다.
상기 기판은 약 50 내지 500μm 범위의 두께를 가질 수 있고, 종종 50 내지 400μm의 두께를 가질 수 있으며, 어떠한 경우에는 약 200 내지 350 μm의 두께를 가질 수 있다. 기판의 두께는 전지를 형성하거나 사용되는 동안 뒤틀리지 않지만 연료 및 음극 사이에 효과적인 접촉을 가능하게 할 만큼 얇은 안정한 기판 제공을 제공할 필요에 의해 결정된다. GB 2 368 450에 개시된 바와 같이, 이러한 접촉은 음극이 형성되는 기판의 비다공성 영역에 인접한(bounded) 다공성 영역을 제공함에 따른 탁월한 결과들을 통해 달성될 수 있다. 기판의 다공성영역은 상기 기판의 한 면 및 다른 면을 유동적으로 상호연결하는 복수 개의 관통 구멍들을 포함하는 것이 보통이고, 종종 이들은 일정하게 이격될 수 있이고, 추가적으로 혹은 대안적으로 약 5 내지 500μm 또는 약 100 내지 300μm의 측면 치수를 가질 수 있다. 나아가, 상기 구멍들은 기판 다공성 영역의 약 0.1 내지 5 영역% 또는 0.2 내지 2 영역%를 포함할 수 있다. 이러한 특성들 각각은 기판을 통한 음극으로의 효율적 연료 수송에 기여하고, 금속 기판이 상기 연료전지를 지지하도록 하며, 전지 내에서 급격하게 감소된 두께들을 갖는 전기화학적 활성층들의 이용을 용이하게 한다.
전형적으로, 소결된 기판이 또한 사용될 수 있더라도, 기판은 포일일 수 있다. 포일들의 이점은 다공성 영역 구조의 제어가 쉬운 것이다.
다른 방법들이 사용될 수 있으나 녹색 음극층은 일반적으로 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아를 포함하는 잉크를 도포하여 형성된다. 이러한 두 성분들은 일반적으로 잉크 베이스 내에서 분말들로 현탁될 수 있고, 잉크 베이스는 일반적으로 하나 또는 그 이상의 휘발성 용매들, 하나 또는 그 이상의 용해된 비활성 폴리머 바인더들, 분산제들, 습윤제들, 및 다른 일반적인 잉크 성분들을 포함할 수 있고, 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아는 종종 입자 사이즈 분포 d90이 0.1 내지 4μm 범위, 또는 0.2 내지 2μm 범위, 혹은 0.7 내지 1.2μm의 범위일 수 있다. 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아의 입자 사이즈 분포들 및 이들 사이즈들은 다를 수 있지만 이들이 동일하거나 유사할 경우가 분말들의 양호한 혼합을 가능하게 하고, 이에 따라 음극이 강하게 소결되는 데 도움이 되기 때문에 유용할 수 있다. 작은 입자 사이즈들은 상기 잉크 내에서 쉽게 현탁되고 음극층 내 성분들의 보다 큰 균질성을 제공하며 더 높은 체적 당 표면적 비율을 가져 입자들의 반응성과 소결의 용이성을 증대시킨다는 점에서 일반적으로 선택된다.
전형적으로, 상기 잉크는 니켈 산화물의 잉크에서 30 내지 70 중량%의 범위로 고형분들을 포함할 것이다. 종종, 상기 함량은 35 내지 45 중량%일 수 있으며, 나머지 고형분들은 희토류-도핑 세리아일 것이다. 즉, 상기 잉크 내 유일한 고형분들은 금속 산화물 및 희토류-도핑 세리아일 것이며, 이에 따라 음극은 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아를 포함, 혹은 필수적으로 포함할 것이다.
많은 실시예들에 있어서, 희토류-도핑 세리아는 화학식 Ce1-xRExO2-x/2를 가지며, 이때 RE는 희토류이며 0.3≥x≥0.05이다. 종종, 희토류-도핑 세리아는 가돌리늄으로 도핑된 세륨 산화물일 것이고, 종종 Ce0.9 Gd0.1O1.95 (CGO10)의 화학식을 가지는 것일 수 있다. 이러한 복합체들은 이들이 지르코니아계 물질들을 포함하는 많은 전해질 물질들보다 높은 산소 이온 전도성을 갖기 때문에 일반적으로 사용되며, 이에 따라, 종래 SOFC들보다 더 낮은 온도들에서 상기 연료전지가 작동될 수 있도록 한다. 본 발명의 연료전지 작동 온도는 전형적으로 450 내지 650℃일 수 있고, 종종 500 내지 620℃일 수 있다. 낮은 온도들에서 상기 연료전지를 작동하는 것은 비환원 분위기에서 감소된 니켈 산화율을 포함하는 많은 이점이 있으며, 이는 결국 종종 입자의 외각 쉘만이 산화되는 결과를 낳아 음극 내 부피 변화를 감소시키고, 그 결과 연료 공급이 중단되는 환원 분위기의 경우 크래킹 위험을 감소시킨다. 나아가, 이는 금속 지지체들의 사용을 가능하게 하여 보다 얇은 층의 전극 및 전해질 물질들이 사용되도록 하는데, 이들은 구조적 역할(그러한 역할을 한다면)을 보다 적게 수행하도록 한다.
상기 녹색 음극층의 도포는 일반적으로 잉크를 금속 기판으로의 초기 도포하는 것을 포함하고, 이는 전형적으로 프린팅일 수 있는데, 예를 들어 스크린 프린팅일 수 있다. 그러나 당해 분야의 기술자에게 알려진 바와 같이, 테이프 캐스팅(tape casting), 진공 슬립 캐스팅(vacuum slip casting), 전기영동 전착(electrophoretic deposition) 및 칼렌더링(calendaring)과 같은 다른 방법들이 사용될 수 있다. 다공성 영역이 존재하는 경우, 잉크의 기판으로의 도포는 전형적으로 다공성 영역 상에 층이 형성되도록 하는 것이고, 비다공성 영역은 실질적으로 커버되지 않도록 남겨두도록 하는 것이다. 이는, 연료가 음극을 우회할 수 없도록 보장하면서 필요 이상의 기판 커버에 따른 재료의 비용 및 무게를 최소화하도록한다.
이러한 초기 도포 이후에 선택적으로 잉크 건조 단계가 후속하여 프린트층을 제공할 것이다. 상기 건조는 공기 건조일 수 있고, 또는 알맞은 열(gentle heat) 아래서의 건조일 수 있다. 알맞은 열은 종종 상기 프린트층 형성을 가속하는 데 사용될 수 있다. 50 내지 150℃ 범위의 온도가 전형적이다. 상기 건조 단계에서 사용되는 잉크 배합이 어느 것이든 용매를 증발시키고 바인더들이 굳어지도록 잉크를 고체화 시켜, 비록 부서지기 쉬우나, 여기서 프린트 층으로 명명된 초기 음극층을 형성한다. 이러한 층은 일반적으로 5 내지 40μm의 두께이며, 종종 7 내지 20μm의 두께이고, 종종 9 내지 15μm의 두께이다. 본 발명의 연료전지들이 음극 지지체형 연료들이 아니므로, 상기 음극층은 많은 종래 연료전지들에서보다 훨씬 얇을 수 있다. 이는 REDOX 사이클 동안에 전체 부피변화가 더 작고, 따라서 시간 경과에 따라 상기 음극의 크래킹이 현저히 감소하는 이점을 가진다. 상기 녹색 음극층의 도포는 그러므로 금속 기판으로의 잉크를 초기 도포하는 단계; 및 상기 잉크를 건조하여 5 내지 40μm의 두께로 프린트층을 형성하는 단계를 포함할 수 있다.
많은 경우에 있어서, 본 발명의 공정은 녹색 음극층을 100 내지 300 Mpa 범위 내 압력으로 압축하는 단계를 더 포함할 수 있다. 이러한 압축 단계는 소결되지 않은 녹색 음극층의 밀도를 증가시켜, 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아 입자들이 충분히 가까이 접촉하도록 하여 본 발명의 공정에서 이용되는 온도에서 효과적으로 소결되는 것을 보장한다. 그러나 소성 단계 c)에서 정의된 환원 조건들에서 음극층을 소성하는 것은 희토류-도핑 세리아 및 니켈 산화물의 소결에 매우 적합하기 때문에 압축 단계의 사용은 필수적이지 않고, 따라서 이 단계는 생략될 수도 있다. 이 경우 압축 단계는 프린트층을 가열하는 단계와 조합하여 사용되어, 압축 이전에 잉크 베이스로부터 잔류 유기물질들을 제거하도록 하여, 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아를 포함하는 압축될 수 있는 녹색 음극층이 되도록 할 수 있다. 종종 단축(uniaxial) 또는 냉각 등방성 압축(cold isostatic pressing)이 사용될 수 있으나, 당해 분야의 기술자에게 알려진 바와 같이 이해되므로 다양한 압축 방법들이 사용될 수 있다.
복합체 형성을 위한 비환원 조건들 아래서의 녹색 음극층 전소성 단계는, 대체 캐리어보다 잉크가 사용된다면 잉크로부터의 잔류 유기 성분들을 제거하기 위해 약하게 소결된 산화물-세라믹 구조 제조를 통해 금속성 기판에 음극층을 결합시키는 것을 제공하고, 부동층이 금속성 기판 상에 형성되도록 하며, 기판을 보호하고, 음극 및 벌크 금속 사이에 확산 배리어를 제공하도록한다. 녹색 음극층의 전소성은 일반적으로 퍼니스 내 950 내지 1100℃ 범위의 온도에서 발생하고, 종종 980 내지 1050℃ 범위의 온도에서 발생하며, 혹은 1000 내지 1030℃ 범위의 온도에서 발생한다. 이들 범위들의 상한은 기판 안정성에 기초하여 선택된다. 약 1100℃보다 높으면 높은 산화저항력으로 유명한 고-크롬 함유 강철일지라도 공기 중에서 매우 쉽게 산화되므로 기판이 상기 소성 단계에서 존속할 수 없다. 구체적으로, 크롬 산화물 부동층은 상기 음극 서멧트가 형성되는 동안에 성장하고 박편화되길 반복하여, 금속 기판을 예측할 수 없는 정도로 약해하게 할 수 있다. 희토류-도핑 세리아의 사용은 세리아 복합체들이 1100℃보다 낮은 온도에서 소결되기 때문에 금속 기판의 사용과 더불어 견고한 서멧트의 형성을 용이하게 한다. 하한은 부동층 형성 및 잉크로부터 잔류 유기물을 제거할 필요에 의해 가이드 된다.
다른 비환원 분위기들이 사용될 수 있지만, 전소성 단계는 전형적으로 공기 중에서의 소성이다. 전형적으로 소성 단계는 15 내지 60분 동안 행해진다. 소성되는 시간은 잉크로부터의 잔류 유기물 제거 및 산소-세라믹 복합체의 초기 소결을 가능하게하고 퍼니스가 열적 평형에 도달하도록 하는 데 충분해야 한다. 너무 긴 소성 시간은 금속 지지체의 산화를 증가시키고 기판으로부터 크롬이 증발되면서 페라이트계 스테인리스 강이 사용되는 음극이 오염되는 것을 야기할 수 있다. 그러므로 최적 소성 시간은 15 내지 60분 이다.
상기 공정들은 적어도 하나의 가열 단계 동안 금속 기판을 브레이싱(bracing)하는 단계를 더 포함할 수 있으며, 상기 가열 단계들은 음극을 전소성하는 것; 음극을 소성하는 것; 음극을 소결하는 것; 전해질을 소결하는 것; 양극을 소결하는 것; 또는 이들의 조합들로부터 선택될 수 있다. 상기 기판을 브레이싱하는 것은, 가열되는 동안 혹은 음극, 전해질 및/또 양극이 소결 및 수축됨에 따라 기판에 스트레스들이 적용될 때 기판이 뒤틀리지 않는 이점을 가질 수 있다. 이는 음극 형성을 가져오는 가열 단계들 동안 특히 중요한데, 일단 음극 서멧트가 형성되면 이는 기판의 형태를 유지하는 데 도움이 되기 때문이다. 전형적으로, 상기 기판은 전기활성층들 대비 두꺼울 수 있고, 전기활성 물질층들은 상기 SOFC를 제조하기 위해 상기 기판 상에 형성된다. 그러므로 브레이싱하는 것은 일반적으로 기판을 평평하게 유지하기 위한 것이며, 이는 당해 분야의 기술자에게 알려진 것으로 많은 다양한 방법들을 사용하여 달성될 수 있다. 이는 피닝(pinning), 클램핑(clamping) 또는 기판의 가중(weighting)을 포함한다. 기판의 가중은 종종 음극 모서리 주변에 세라믹 프레임을 적용하는 것을 포함한다.
전소성 단계 b) 이후에, 복합체는 단계 c)에서 정의된 것과 같은 환원 분위기에서 소결된다. 이는 기판에 적합된 복합체의 냉각 및 불활성 분위기를 포함하는 퍼니스로의 상기 복합체 수송일 것이고, 또는 상기 전소성 단계에서 사용되는 상기 퍼니스 분위기를 퍼지하고 이를 바람직한 환원 분위기로 교체하는 것일 수 있다. 이는 많은 다양한 방식들로 달성될 수 있다. 예를 들어, 두 개의 퍼니스가 사용되는 경우, 전소성 퍼니스는 주변 온도로 냉각되고 상기 부분들은 제2 퍼니스로 수송될 수 있는데, 제2 퍼니스는 산소를 제거하기 위하여 가열 이전에 비활성 가스로 퍼지될 수 있다. 제2 퍼니스를 소성 온도, 예를 들어 500℃ 주변 범위의 온도로 가열하는 동안, 환원제 및 산소 소스는 비활성 분위기로 도입될 수 있다. 대안적으로, 오직 하나의 퍼니스가 사용되는 경우, 전소성 단계 이후에 퍼니스 내 분위기는 처음 공기로부터 비활성 분위기(아르곤 또는 질소와 같은)으로 바뀔 수 있고, 이후 환원제 및 산소 소스는 100 내지 1100℃ 범위의 온도, 어떠한 경우에는 500 내지 1050℃ 범위의 온도, 종종 900 내지 1030℃ 범위의 온도에서 첨가될 수 있다. 선택된 방법은 생산 라인의 고려에 따를 수 있음이 이해될 것이고, 하나 또는 두 개의 퍼니스 옵션이 보다 효율적인 것은 연료전지 및 공장 설계 모두에따라 변할 수 있다.
소성 단계 c)는 니켈 산화물의 니켈로의 환원을 제공하며, 이 단계는 일반적으로 전소성 단계 b)에서 전술한 바와 유사한 온도 및 잔류 시간(residence time) 동안 독립적으로 발생한다. 이러한 온도들에서, 존재하는 부동층은 어느 것이든 안정하게 유지되며, 따라서 금속 기판이 산화되더라도 기판의 부식 및 SOFC의 구조적 완전성(integrity)이 약해질 정도는 아니다. 그러나 상기 온도들은 서멧트를 제조하기 위한 니켈 및 희토류-도핑 세리아의 양호한 소결을 보장하기에 충분하고, 이는 결국 견고한 음극 및 보다 안정한 SOFC를 가져온다. 나아가, 15 내지 60분 범위의 잔류 시간은 기판으로부터 크롬이 증발함에 따라 페라이트계 스테인리스 강이 사용되는 음극이 불필요하게 오염되는 것 없이 양호한 소결을 보장하기에 적절한 것으로 밝혀졌다.
이러한 조건들 하에 소성하고 소결하는 것은 음극 내 니켈 산화물이 금속 니켈로 환원되는 것을 보장하고, Ce4+ 이온들의 Ce3+ 이온들로의 부분적 환원으로 인해 증가된 양이온 이동도를 통해 희토류-도핑 세리아의 소결을 향상한다. 나아가, 금속 니켈은 동일 온도에서 니켈 산화물보다 훨씬 더 쉽게 소결되고 또한 매우 유연한데, 이는 희토류-도핑 세리아 상의 소성을 수용하도록 쉽게 이동할 수 있음을 의미한다. 이러한 온도 범위에서, 금속 니켈의 소결은 과도하지 않으나(종래 세라믹 소성 온도들에서는 그러하다), 금속 니켈의 강한 다공성 소결 네트워크가 형성된다. 종래 음극 형성 방법에 있어서, 니켈 산화물은 환원되지 않으나 희토류-도핑 세리아와 함께 니켈 산화물로 소결된다. 이후, 니켈 산화물은 전지 작동이 시작되자마자 처음으로 환원되어 음극의 부피 변화를 야기할 수 있고, 따라서 음극의 크래킹 가능성 및 음극-전해질 계면에서의 스트레스 결과로서 전해질로부터의 분리를 야기할 수 있다. 전술한 바와 같은 니켈 산화물의 니켈로의 환원 및 소결은 전해질이 존재하기 전에 초기 작동 시부터 이러한 부피 변화를 급격히 감소시킬 수 있고, 오래 지속되어 전술한 바와 같은 크래킹 문제를 해결할 수 있다.
게다가, 본 발명의 공정은 전해질의 제공에 앞서 소결된 니켈을 재산화시키는 단계를 더 포함할 수 있다. 이는 전체적인 환원 및 산화 사이클을 완결한 음극 물질이 전해질이 적용되기 전에 안정한 미세 구조를 형성하도록 제공된다. 음극에서 많은 미세구조적 변화가 제1 REDOX 사이클 동안 발생하므로, 재산화 공정을 포함하는 것은 가동 중 후속하는 REDOX 사이클들로 인한 미세구조적 변화들을 손상할 위험을 감소시키거나, 사용 중 환원 분위기가 손실되는 경우(예를 들어, 연료가 전지로 흐르지 않도록 방지하는 시스템 고장의 경우), 전술한 바와 같은 작동 온도에서 니켈의 니켈 산화물로의 산화 위험을 감소시킨다.
재산화는 환원 분위기를 산화 분위기로 대체함으로써 간단히 달성될 수 있다. 그러나 이는 제어된 재산화를 발생하는 분위기를 제공하는 데 유용할 수 있다. 이에 따라, 환원제를 제거하되 비활성 캐리어 가스 및 산소 소스는 보유함으로써 소성 단계 c)의 환원 분위기를 변경하는 것은 유용할 수 있다. 이러한 조건들 하에서, 상기 퍼니스 내 산소 분압은 금속성 니켈이 열역학적으로 안정한 정도 이상이 될 때까지 천천히 증가하여, 음극 내 니켈이 니켈 산화물로 천천히 재산화되도록한다. 재산화 단계는 존재한다면 일반적으로 니켈이 소결될 온도보다 낮은 온도에서 발생할 것이고, 따라서 전형적으로 재산화 온도는 소결 온도에서 200℃까지의 온도 범위에 있을 것이고, 보다 종종 1000 내지 500℃ 온도 범위에 있을 것이며, 많은 경우들에 있어서 750 내지 650℃ 온도 범위에 있을 것이다. 종종 재산화 단계는 분위기를 환원제를 제거하는 분위기로 변화시킴으로써 소결 후 퍼니스의 냉각 동안 발생할 수 있다.
전해질 및 양극을 제공하는 단계들은 당해 기술자에게 잘 알려진 단계들이다. 전형적으로, 본 발명의 연료전지들에 대해 사용되는 전해질은 5 내지 30μm 범위의 두께일 것이고, 종종 10 내지 20μm 범위의 두께일 것이다. 이러한 얇은 전해질층의 제공은 양극으로부터 음극으로 산소 이온들의 빠른 수송을 제공한다. 종종 전해질은 희토류-도핑 세리아를 포함할 것이고, 음극에 대해 적절한 희토류-도핑 세리아는 앞서 정의되었다. 몇몇 실시예들에 있어서, 전해질은 소결조제(sintering aid)로서 낮은 농도의 코발트 산화물과 결합한 희토류-도핑 세리아를 포함할 수 있다. 예를 들어, 0.5 내지 5 중량% 범위의 코발트 산화물일 수 있고, 나머지 전해질은 희토류-도핑 세리아이다. 음극 및 전해질 모두에 대한 희토류-도핑 세리아들의 사용은 화학적 및 열팽창의 측면 모두에서 연료전지의 구성요소들 사이 호환성을 향상하는 데 도움이 되고, 이는 REDOX 사이클들 동안 층들 사이 기계적 스트레스를 감소하는 데 근접하게 부합하며, 따라서 크래킹 및 사용 중 연료전지 고장의 가능성 또한 감소시킨다. 나아가, 이러한 세리아들이 높은 전하 수송률을 가짐으로써, 이들을 포함하는 것은 전해질 및 음극 사이 양호한 전하 수송률을 보장한다.
전해질은 음극이 완전히 형성된 이후에 분리된 소성 단계에서 일반적으로 소결될 것이고, 선택적으로는 니켈이 니켈 산화물로 재산화된 후에 소결될 것이다.
전형적으로, 양극은 30 내지 60μm 범위의 두께일 것이고, 종종 40 내지 50μm 범위의 두께일 것이다. 양극은 일반적으로 두 개의 층들, 즉 산소 환원이 발생하는 얇은 활성층 및 이보다 두꺼운 집전층을 포함할 것이며, 이는 스택 내 전지로부터 전류가 수집되도록할 수 있다. 전기전도성 세라믹 물질이라면 어느 것이든 사용될 수 있지만, 집전층은 일반적으로 란탄늄 스트론튬 코발트와 같은 페로브스카이트(perovskite)일 것이다.
활성층 양극은 페로브스카이트 산화물이 혼합된 전도체 및 희토류-도핑 세리아의 소결된 분말 혼합물을 포함할 수 있고, 상기 희토류-도핑 세리아는 앞서 정의한 것과 같은 것일 수 있다. 상기 페로브스카이트는 La1-xSrxCoyFe1-yO3-δ를 포함할 수 있고, 이때, 0.5≥x≥0.2 및 1≥y≥0.2일 수 있다. 특히, 페로브스카이트 산화물이 혼합된 전도체는 하나 또는 그 이상의 La0.6Sr0.4Co0.2Fe0.8O3-δ, Gd0.5CoO3-δ 및 RexSr1-xCoO3-d를 포함할 수 있다(이때, Re=La, Sm, Pr 및 0.5<x<0.8) 이러한 화합물들을 사용하는 것은 이들이 대부분의 페로브스카이트들보다 높은 이온전도성을 갖기 때문에 유용할 수 있다. 어떠한 경우에는 상기 혼합물이 20 내지 50 중량% 범위, 어떠한 경우에는 30 내지 45 중량% 범위, 어떠한 경우에는 35 내지 45 중량% 범위, 혹은 앞서 정의한 것과 같이 대략 40 중량% 희토류-도핑 세리아를 포함할 수 있다. 이는 화학적 및 전술한 열팽창의 측면 모두에서 양극 및 전해질 사이 호환성을 향상하는 데 도움이 되고, 이러한 세리아들은 높은 전하 수송률을 가지므로써, 그들을 포함하는 것은 전해질 및 양극 사이 양호한 전하 수송률을 보장한다.
양극은 일반적으로 사용 전에 소결될 것이다. 양극은 전형적으로 하나 또는 그 이상의 층들(예를 들어, 활성층 및 집전층)로서 소결된 전해질 상에 직접적 혹은 간적접으로 도포되고, 음극에 대해 전술한 바와 유사한 조건들 하에서 소결될 것이다. 이는 중간 온도 금속지지체형 SOFC를 제공하며, 해당 SOFC는 반복되는 REDOX 사이클에 견고하고, 음극 구조의 형성 결과로 인한 높은 온도 동안에 연료 손실에 견고하다.
본 발명의 제2 측면에 있어서, 본 발명의 제1 측면에 따른 공정을 통해 형성된 금속지지체형 고체 산화물 연료전지가 제공된다.
예시들에 있어서, 상기 연료전지는 본 출원인의 허여된 특허 GB 2 368 450에 개시된 유형의 연료전지일 것이고, 이는 본 발명에서 참조로 포함될 것이다. 그러한 경우에, 상기 연료전지는 다음을 포함할 수 있다.
(i) 다공성 영역, 및 상기 다공성 영역에 인접하는(bounded) 비다공성 영역을 포함하는 페라이트계 스테인리스 강 지지체;
(ii) 상기 지지체의 다공성 영역의 일 표면 아래 위치하고, 지지체의 다공성 영역 주변에서 비다공성 영역에 밀봉하도록 부착되는 페라이트계 스테인리스 강 양극성(bi-polar) 플레이트;
(iii) 상기 지지체의 다공성 영역의 다른 표면 상에 위치하는 음극층을 포함하는 음극;
(iv) 상기 음극층 위로 위치하는 전해질층을 포함하는 전해질; 및
(v) 상기 전해질층 위로 위치하는 양극층을 포함하는 양극.
여기서, 상기 음극은 니켈 및 희토류-도핑 세리아를 포함하고, 상기 연료전지는 본 발명의 제1 측면에 따른 공정에 의해 형성된다.
상기 연료전지는 연료전지 스택에서 존재할 수 있고, 두 개 혹은 그 이 상의 연료전지들을 포함할 수 있다. 그러므로 본 발명의 제3 측면에 있어서, 본 발명의 제2 측면에 따른 연료전지들을 포함하는 연료전지 스택이 제공될 수 있다. 각각의 연료전지는 전술한 바와 같이 양극성 플레이트를 포함할 수 있는데, 기판은 이에 용접될 수 있고 그렇지 않으면 밀봉될 수 있다.
본 발명의 제4 측면에 있어서, 본 발명의 제2 측면에 따른 연료전지의 전기에너지 생성에 있어서의 사용이 제공된다.
본 발명의 공정은 열악한 음극 속성, 지지체의 열화 및 사용 중 전해질의 박리 문제들을 피할 수 있으면서도 금속지지체형 SOFC 전지 사용에 적합한 고도로 소결된 니켈-희토류-도핑 세리아 두꺼운 음극막의 제조 방법을 제공하기 위해 의도된 것이다. 상기 공정은 금속지지체형 고체산화물 연료전지를 형성하는 공정이며, 이는 다음의 단계들을 포함할 수 있다.
a) 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아(선택적으로는 모두 분말화되고, 선택적으로는 입자 사이즈 분포 d90이 0.2 내지 3μm 범위인)를 포함하는 녹색 음극층을 선택적으로는 잉크의 형태로 금속 기판에 도포하는 단계;
b) 선택적으로는, 상기 잉크를 건조하여 5 내지 40μm 범위 두께의 프린트층을 제공하는 단계;
c) 선택적으로는, 100 내지 300 Mpa 범위의 압력에서 상기 녹색 음극층을 압축하는 단계;
d) 선택적으로는 금속을 브레이싱하되, 선택적으로 음극층의 전소성 및 복합체의 소성 단계 동안, 선택적으로는 금속지지체의 가중(weighting)에 의해 브레이싱하는 단계;
e) 비환원 조건들(선택적으로는 공기 중) 하에 음극층을 선택적으로는 950 내지 1100℃ 범위의 온도에서 전소성하여 복합체를 형성하는 단계;
f) 환원 분위기에서 상기 복합체를 소성하여 소결된 서멧트를 형성하는 단계; 이때 상기 분위기는 선택적으로 불활성가스, 가스상 환원제, 및 가스상 산소 소스를 포함하고, 상기 환원제는 선택적으로 0.5 내지 50 부피% 수소를 포함하며, 상기 산소 소스는 선택적으로 0.01 내지 50 부피% 수증기를 포함하고, 상기 불활성가스는 선택적으로 아르곤을 포함하며, 상기 복합체를 소성하는 것은 950 내지 1100℃ 범위의 온도에서 선택적으로 발생하고, 상기 소성 조건들은 니켈 함유 성분의 소결에 앞서 니켈 산화물을 니켈 금속으로 환원하는 데 선택적으로 제공된다.
g) 선택적으로는, 전해질 제공 전에 소결된 니켈을 재산화하는 단계;
h) 전해질을 제공하는 단계; 및
i) 양극을 제공하는 단계
본 명세서에 개시된 상기 공정들의 사용은, 음극 구조가 중간 작동 온도들(650℃보다 적은)에서 매우 REDOX 안정하므로 SOFC를 위해 제공되며, 상기 SOFC는 심각한 셀 성능 열화 없이 수백 가지의 고온 연료 중단을 견딜 수 있다.
다른 언급이 없으면 본 발명에 기재된 각각의 정수들은 당해 분야의 기술자에게 이해될 수 있는 정수라면 어느 것이든 조합하여 사용될 수 있다. 나아가, 본 발명의 모든 측면들은 해당 측면과 관련하여 기재된 특징들을 바람직하게는"포함"하지만, 이는 청구항들에서 서술된 해당 특징들로"구성되는" 또는 "필수적으로 구성되는"의 표현들일 수 있는 것으로 구체적으로 이해될 수 있다. 게다가, 특별히 정의되지 않는 한 본 발명의 모든 용어들은 당해 분야의 기술에서 통상 이해되는 의미를 갖는 것으로 의도된다.
나아가, 본 발명의 토의에서, 달리 명시되지 않는 한, 파라미터의 허용된 범위의 상한 및 하한에 관한 대안적 수치들의 개시는 더 작고 더 큰 상기 대안들 사이에 놓인 각각의 중간값 자체가 파라미터로서 가능한 수치로서 또한 개시된 것임을 암시하는 서술로서 이해될 것이다.
게다가, 다른 언급이 없으면, 본 출원에 의해 나타나는 모든 수치값들은 "약"이라는 용어에 의해 수정될 수 있는 것으로 이해될 것이다.
본 발명이 보다 잘 이해되도록 이하에서는 첨부된 도면들 및 상세한 실시예들을 추가적으로 참조하여 설명된다.
도 1은 GB 2 368 450에 개시된 SOFC의 개략도이다;
도 2는 도 1의 SOFC의 단면을 보여주는 주사전자현미경도(SEM)이다 (15.0kV, 7.9mm x 1.50k);
도 3은 500 내지 1100℃의 온도 범위 및 log pO2 0 내지 40의 산소 분압 범위를 커버하는 니켈/니켈 산화물 시스템에 대한 열역학적 상평형도(phase diagram)이다;
도 4는 500 내지 1100℃의 온도 범위 및 log pO2 0 내지 40의 산소 분압 범위를 커버하는 크롬/크롬 산화물 시스템에 대한 열역학적 상평형도이다;
도 5는 수소 및 수증기 분압들의 함수로서 1030℃ 및 1 bar 전체압에서 니켈/니켈 산화물 시스템에 대한 열역학적 상평형도이다;
도 6은 산소 및 수증기 분압들의 함수로서 1030℃ 및 1 bar 전체압에서 크롬/크롬 산화물 시스템에 대한 열역학적 상평형도이다;
도 7은 공기 중에서의 전소성 후에 본 발명의 SOFC 금속성 지지체 및 음극의 단면을 보여주는 SEM이다(15.0kV, 7.0mm x 4.0k);
도 8은 아래에서 개시되는 재산화 및 환원 수소 분위기에서 소성되는 금속지지체 및 음극 단면을 보여주는 SEM이다(20.0kV, 4000x);
도 9는 높은 배율에서 도 8의 단면을 보여주는 SEM이다(20.0kV, 13000x);
도 10은 본 발명의 공정을 사용하여 만들어진 SOFC의 단면을 보여주는 SEM이다;
도 11은 도 10의 SOFC에 대한 전지 작동에 따른 전류-전압 곡선이다(56% 수소-44% 질소연료-양극으로의 과량 공기 주입);
도 12는 도 10의 SOFC의 전력-사이클 그래프이다; 그리고
도 13은 도 2에서 설명된 것과 같은 표준 니켈-CGO 음극들 및 도 8에서 설명된 것과 같은 환원된 소성 니켈-CGO 음극들에 대하여, 초기 제조 후 및 초기 성능 특성화 시험에서 전지들이 작동된 후에 SOFC 전지들에 수행된 기계적 강도 시험들 결과의 표이다.
GB 2 368 450에 개시된 SOFC(10)는 도 1에 개략적으로 도시되어 있고, 도 2의 SEM 단면도에 도시되어 있다. 이들 도면들 모두는 기판의 중심 영역을 통해 수천 개의 홀들을 레이저 드릴링(drilling) 함으로써 부분적으로 다공성(2)을 갖도록 만들어진 페라이트계 스테인리스 강 기판(1)을 도시한다. 상기 다공성 기판은 크롬 산화물 부동층(11) 및 기판(1)의 다공성 영역(2)을 커버하는 니켈 산화물 및 CGO 음극층(3)을 포함한다. CGO 전해질층(10 내지 20μm, CGO)(4)은 음극층(3) 상에 적층되고, 이는 기판(1)의 드릴링되지 않은 영역(9) 상에서 음극(3)에 오버랩되며, 따라서 음극(3)의 가장자리 부근에 밀봉을 형성한다. 양극(5, 6)은 산소의 환원이 발생하는 얇은 활성층(CGO 복합체)(5) 및 스택 내 전지(10)로부터 전류가 수집되는 보다 두꺼운 집전층(6)(란탄늄 스트론튬 코발라이트)를 가진다. 도 2는 매우 얇은 안정된 지르코니아층(7) 및 이보다 더 얇은 도핑된 세리아층(8)을 추가적으로 도시하는데, 이는 전기전도성을 차단하고[양극(5, 6) 및 지르코니아층(7) 사이의 바람직하지 않은 화학적 반응에서 기인한 단락을 방지하며] 음극 및 전해질 사이 각각에 계면을 형성한다.
도 1 및 2의 SOFC(10)는 현탁된 니켈 산화물 파우더 입자들 및 CGO 파우더 입자들을 함유하는 스크린 프린팅 잉크(d90=0.7 내지 1.2μm, 잉크 내 CGO 대비 니켈 산화물 중량비는 1:0.55)를 도포함으로써 제조되었다. 상기 잉크는 종래 방법들을 사용하여 페라이트계 스테인리스 강 기판(1) 상으로 스크린 프링팅되었고, 오븐에서 건조시켜 용매들을 증발시키고 바인더들이 굳어지게함에 따라 두께 9 내지 15μm의 건조된 프린팅층을 형성하였다. 상기 건조된 프린팅층은 300Mpa 압력의 냉각 등방성 압축(cold isostatic pressing)을 사용하여 압축되었다. 녹색 음극층을 퍼니스에 놓고 공기 중에서 960℃ 온도로 40분 동안 가열하여 소결된 음극층(3)을 형성하였다. CGO 전해질층(4)은 음극층(3) 상으로 분사되었고 1020℃ 온도에서 40분 동안 퍼니스에서 소성되었다. 마지막으로, 지르코니아층(7)이 GB 2 456 445에 개시된 방법을 통해 소결된 전해질 상에 도포되었고, 뒤이어, 825℃의 온도로 소성되기 전에 도핑된 세리아층(8) 및 두 개의 양극층들(5, 6)이 GB 2 456 445의 방법들을 사용하여 도포되어, SOFC(10) 구조가 형성되었다.
대조적으로, 도 1 및 2의 SOFC(10)와 유사한 구조이지만 본 발명의 SOFC(10)가 다른 방식으로 제조되어, 도 7 내지 10에 도시된 바와 같이 기판(1) 및 음극(3) 사이에 산화 니켈 상 다공성 음극 구조 및 연속적인 크롬 산화물 부동층(11)이 양호하게 소결된 것을 보여준다. 도 10에서, 전해질층(4), 양극층들(5, 6), 지르코니아층(7) 및 도핑된 세리아층(8)이 또한 보여진다.
도 7 내지 10의 SOFC는 현탁된 니켈 산화물 파우더 입자들 및 CGO 파우더 입자들을 함유하는 스크린 프린팅 잉크(d90=0.7 내지 1.2μm, 잉크 내 CGO 대비 니켈 산화물 중량비는 1:0.78)를 도포함으로써 제조되었다. 상기 잉크는 종래 방법들을 사용하여 페라이트계 스테인리스 강 기판(1) 상으로 스크린 프링팅 되었고, 이는 용매들을 증발시키고 바인더들이 굳어지도록 건조되어 두께 9 내지 15μm의 건조된 프린팅층을 형성하였다. 상기 건조된 프린팅층은 공기 중에 1020℃ 온도에서 40분 동안 소성되어 소결된 음극층(3)을 형성하였다. 이어, 퍼니스는 실온으로 냉각되고, 5% 수소/아르곤 혼합을 사용하는 시스템으로부터 에어 퍼지되도록 하였다.
4.85 부피% 수소, 2.95 부피% 수증기, 나머지 아르곤을 포함하는 분위기가 도입되었고, 상기 퍼니스는 1045℃로 가열되었다. 상기 수증기는 탈이온화된 물을 통해 수소 및 아르곤 혼합물을 버블링함으로써 수소 및 아르곤 건조 혼합물 내로 도입되어, 환원 분위기에서 10-17 내지 10-19 bar 범위의 산소 분압을 갖도록하였다. 상기 복합체는 이러한 분위기 및 온도에서 40분의 시간 동안 소성되어, 니켈 산화물이 금속 니켈로 환원되고, 니켈 및 희토류-도핑 세리아가 소결되도록하여 서멧트를 형성하였다.
40분 후에 상기 퍼니스는 냉각되도록 하였고, 분위기는 탈이온화된 물을 통해 버블링되는 질소로 변경되었다. 이는 산소 분압이 10-13 bar 보다 높게 증가하도록 니켈 금속이 니켈 산화물로 산화되도록 하였다.
완전히 냉각된 후에, 음극은 이를 퍼니스 내에서 공기 중에 700℃로 60분 간 가열함으로써 재산화되었다.
소결된 음극(3)은 이후에 CGO 전해질층(4), 지르코니아층(7), 도핑된 세리아층(8) 및 두 개의 양극층(5, 6)을 포함하는 완전한 고체산화물 연료전지를 형성하도록, 도 1 및 2에 대하여 앞서 설명한 바와 같이 처리되었다.
실시예들
니켈 산화물 및 크롬 산화물 안정성
니켈, 니켈 산화물, 크롬 및 크롬 산화물의 안정성은, 니켈 산화물의 니켈로의 환원이 음극 기능에 핵심이기 때문에, 본 발명의 시스템들의 관심사다. 페라이트계 스테인리스 강 기판이 가장 일반적으로 사용되는 기판이기 때문에 SOFC 기판은 전형적으로 크롬 산화물인 SOFC 지지체 상의 부동층 형성 및 보존은 지지체 및 음극 사이의 확산을 방지하기 위해 중요한데, 상기 확산은 음극을 잠재적으로 오염시켜 이의 효율을 감소시킬 수 있고 또한 지지체들을 오염시켜 오스테나이트 상들을 형성하며 지지체들의 구조적 완전성(integrity)을 감소시킬 수 있다. 게다가, 상기 부동층은 연료전지들 형성에 사용되는 소성 단계들 도중 및 이후 연료전지들의 사용에 있어서 지지체의 열화를 방지한다.
도 3은 니켈/니켈 산화물 시스템에 관한 열역학적 상평형도(phased diagram)을 도시하는 것으로, 온도 및 산소 분압에 따른 금속 니켈의 열역학적 안정성 한계들을 보여준다. 이는 1000 내지 1100℃에서 금속 니켈이 산소 분압이 10-13 내지 10-14 bar 만큼 높을 때 안정하다는 것을 보여줄 수 있다. 그러므로 이러한 산소 분압 및 보다 낮은 산소 분압에서 니켈 산화물은 금속 니켈로 환원될 수 있다.
도 4는 크롬/크롬 산화물 시스템에 대한 평형 상평형도을 도시하며, 1000 내지 1100℃에서 금속 크롬은 산소 분압이 10-22 내지 10-24 bar 또는 그보다 작을 때만 안정하다는 것을 보여준다. 그러므로 약 10-22 bar 보다 높은 산소 분압에서 크롬 산화물 부동층은 보유될 수 있다.
도 5는 산소 및 수증기 분압들의 함수로서 1030℃ 및 1 bar 전체압에서 니켈/니켈 산화물 시스템에 대한 상태 다이어그램을 보여주며, 0.5 내지 10% 수증기 및 1 내지 20% 수소를 함유하는 가스 혼합물은 어느 것이든 충분히 환원적이어서 유일한 안정화 상이 금속 니켈임을 보여준다.
도 6은 크롬/크롬 산화물 시스템에 대한 평형 상태 다이어그램을 도시하며, 동일한 범위의 가스 혼합물들에 대해 크롬 산화물이 유일하게 열역학적으로 안정한 상을 보여준다.
SOFC 구조
도 7은 공기 중에서의 초기 소성 후 본 명세서에 개시된 방법에 의해 제조된 음극(3)의 SEM 단면을 도시한다. 이 이미지는 페라이트계 스테인리스 강 기판(1), 기판(1) 상에서 열적으로 성장된 크롬 산화물 스케일(10), 및 니켈 산화물(어두운 상 - 45 부피%) 및 CGO(밝은 상-55 부피%)를 포함하는 약하게 소결된 다공성 음극 구조(3)를 보여준다. 도 8은 이어지는 재산화 후에 환원 분위기에서의 소성된 후의 음극(3) 단면도이고, 도 9은 동일한 음극(3) 미세구조의 고배율 이미지이다. 이들 도면들은 크롬 산화물 부동층(11)이 소성 후에 온전하게 유지되는 것을 보여주고, 니켈 산화물 상(12) 및 밝은 CGO 상(13) 모두가 양호하게 소성된 것을 보여준다. 양호한 소성은 세라믹 및 금속 영역들 사이에서 분명한 구분에 의해 입증된다. 상기 세라믹 영역들은 밝은 영역들(light regions)로 나타나고, 금속 영역들은 어두운 패치들(dark patches)로 나타난다.
도 10은 연료전지(10)의 작동 후, 본 명세서 개시된 방법에 의해서 제조된 음극(3)을 갖는 완전한 SOFC 전지(10)를 도시한다. 음극 구조(3)는 전술한 SOFC(10)의 다른 부분들과 같이 SOFC 작동 동안 음극(3)에서의 니켈 산화물이 금속 니켈로 되돌아가는 환원 후에 보여질 수 있다.
결과적인 음극 구조는 650℃ 미만의 작동 온도들에서 고도로 REDOX-안정화 되는 것을 보여주어 현저한 연료 성능 열화 없이 수백 가지의 고온 연료 중단들을 견딜 수 있다.
SOFC 성능
도 11은 도 10의 연료전지에 관한 다른 작동 온도들에서의 전류-전압 분극 곡선이다. 연료주입률은 각각의 측정된 온도들에서 0.75V/전지로 대략 60%의 연료 활용을 주도록 계산되었고, 이는 해당 시스템이 최소한 492 내지 608℃만큼 넓은 온도 범위를 거쳐 작동할 수 있음을 보여주어 작동 온도가 적용 스택의 전지들의 수 및 요구되는 산출량 등에 최적화 되도록 한다.
도 12는 이러한 음극 구조를 가능한 매우 양호한 REDOX 안정성을 도시한다. 일련의 사이클들은 7층의 쇼트 스택 상에서 600℃로 운전되고, 여기서 전류-전압 곡선은 스택 성능을 수립하도록 운전된다. 상기 스택은 이후 개방 회로로 돌아오며, 580 내지 600℃에서 스택을 유지하는 동안 스택으로의 수소 공급이 중단된다. 공기 및 질소는 이 동안에 스택에 유지된다. 연료 중단은 20분간 유지되며, 음극이 부분적으로 재산화되는 시간을 허용한다. 수소 주입은 이후 회복되고, 스택에 회복을 위한 몇 분들이 주어진 후에, 음극의 REDOX 사이클 결과에 따라 스택 성능이 손실되는지 알아보기 위해 다른 전류-전압 곡선이 운전되었다. 이 순서를 스택 성능이 감소하기 시작할 때까지 계속하였고, 이는 REDOX 사이클의 결과에 따라 하나 또는 그 이상의 전지들에의 손상을 의미한다.
도 10의 SOFC 전지들을 갖는 스택 내 7개 전지들은 총 291회 REDOX 사이클들이 운전 시 작은 초기의 번인(burn-in) 후에 측정될만한 성능 손실 없이 200회보다 많은 REDOX 사이클을 견디는 것을 도 12로부터 볼 수 있을 것이다. 200회 사이클 후 관측된 성능의 손실은, 이 경우에, 스택 하부에서 셀 하나의 파손 때문이었다. 스택 설계의 기계적 최적화는 보다 큰 REDOX 안정성을 가져오는 해당 층의 파손을 피할 수 있다.
도 13은 도 2에서 도시된 것과 같은 표준 니켈-CGO 음극들 및 도 8에서 도시된 것과 같은 환원된 소성 니켈-CGO 음극들에 대해, 초기 제조 후 및 초기 시행 특성화 시험에서 전지들이 작동된 이후에 SOFC 전지들에 수행된 기계적 강도 시험들 결과의 표이다. 상기 환원된 소성 니켈 CGO 음극들에 대한 작동 후 시험은 250 초과의 REDOX 사이클들을 포함한다.
이와 같이 제조된 전지들에서, 음극들은 산화된 상태에 있고, 기계적 시험에 앞서, 이들은 작동이 시작될 때 전지의 음극 구조들을 모방하기 위해 환원되며, 반면, 작동 후의 전지들 내 상기 음극들은 작동하는 음극들의 최종 서멧트 상태에 있다.
전지들 상에 기계적 강도 측정을 수행하기 위하여, 전지들의 금속 기판들은 평평한 강철 플레이트에 먼저 접착되어 견인력(pulling force)이 가해질 때 상기 전지들이 플렉싱(flexing)되는 것을 방지한다. 상기 전지들의 양극들은 기계적으로 제거되어 전해질을 노출한다.
음극 및/또는 음극-전해질 결합의 기계적 강도를 평가하기 위해, 순환 금속 시험 편들(pieces)이 전지의 중앙 및 네 개의 전해질 모서리들에 있는 전해질 표면에 접착된다. 다이아몬드 스크라이브(scribe)는 금속 시험편 주변에 있는 전지의 세라믹층들을 관통하도록 절단하는 데 사용된다. 눈금이 매겨진 수압 견인기(calibrated hydraulic puller)는 후에 상기 시험 편들에 부착되고, 상기 시험 편을 전지 기판으로부터 당겨 떨어뜨리는 데 요구되는 스트레스를 측정하는 데 사용된다. 이러한 기술을 사용하여 최대 견인 스트레스 17 MPa를 적용할 수 있고, 이후 전해질에 시험 편들을 결합시키는 접착제(glue)는 시험 상의 연료전지층들보다 파손되기 쉽다. 상기 시험 편은 적어도 17 MPa 미만에서 견인되면, 이는 가장 약한 전지층(대개 상기 음극의 내부 구조)의 파손 스트레스(failure stress)를 암시한다.
표준 니켈-CGO 음극들이 상기와 같이 제조된 상태에서 강한 반면, 후 작동 전지 내에서 금속 니켈로의 니켈 산화물의 환원 후에 이들은 훨씬 낮은 스트레스들에서 파손된다는 것을 보여준다. 이론에 국한되지 않지만, 이는 대개 음극 내의 연속적인 세라믹 구조의 부족에 기인한 것으로 생각되며, 음극의 기계적 강도는 전적으로 니켈 입자들 사이에 상대적으로 약한 넥들에 의해서 전체적으로 제공되는 것을 의미한다. 이와는 대조적으로, 환원된 소성 니켈-CGO 음극들이 서멧트 구조로 환원된 후에 이들의 강도를 보유하는 것을 알 수 있으며, 금속 및 세라믹 상들 모두의 훨씬 큰 소결을 나타낸다.
본 발명의 공정들 및 연료전지들은 다양한 구현의 형태들로 결합될 수 있으며, 이들 중 매우 일부만이 도시되고 기재되어 있음이 이해되어야 한다.

Claims (19)

  1. a) 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아를 포함하는 녹색 음극층을 금속 포일 기판에 도포하는 단계;
    b) 비환원 조건들 하에 해당 음극층을 전소성(prefiring)함으로써 복합체를 형성하는 단계;
    c) 환원 분위기에서 상기 복합체를 소성(firing)함으로써 소결된 서멧트(sintered cermet)를 형성하는 단계;
    d) 전해질을 제공하는 단계; 및
    e) 양극을 제공하는 단계를 포함하며,
    상기 환원된 분위기는 산소 소스를 포함하고, 상기 소성 단계 c)의 환원 분위기에서의 산소 분압은 10-14 내지 10-22 bar 범위이고,
    상기 녹색 음극층의 전소성 및 복합체의 소성 중 적어도 하나는 950 내지 1100℃의 온도에서 일어나는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  2. 제1항에 있어서, 소성 단계 c)의 상기 환원 분위기는 비활성 가스, 가스상(gaseous) 환원제 및 가스상 산소 소스를 포함하는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  3. 제2항에 있어서, 환원제는 수소, 일산화탄소 및 이들의 조합으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  4. 제2항에 있어서, 가스상 산소 소스는 이산화탄소, 수증기 및 이들의 조합으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  5. 제2항에 있어서, 소성 단계 c)의 환원 분위기는 0.01 내지 50 부피% 범위의 산소 소스, 0.5 내지 50 부피% 범위의 환원제, 또는 0.01 내지 50 부피% 범위의 산소 소스 및 0.5 내지 50 부피% 범위의 환원제를 포함하는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 소성 단계 c)에서 니켈 산화물은 소결되기 전에 니켈 금속으로 환원되는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  7. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 소성 단계 c)에서 니켈 산화물은 니켈 금속으로 환원되기 전에 적어도 부분적으로 소결되는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  8. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 음극의 전소성; 음극의 소성; 음극의 소결; 전해질의 소결; 양극의 소결; 또는 이들의 조합으로부터 선택된 적어도 하나의 가열 단계 동안, 금속 기판을 브레이싱(bracing)하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  9. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아는 분말화된 것이고, 상기 분말들의 입자사이즈 분포 d90이 0.1 내지 4μm 범위에 있는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  10. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 니켈 산화물 및 희토류-도핑 세리아는 잉크로서 도포되는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  11. 제10항에 있어서, 녹색 음극층의 도포는, 잉크를 금속 기판에 초기 도포하고, 잉크를 건조하여 5 내지 40μm 범위의 두께를 갖는 프린트층을 제공하는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  12. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 상기 녹색 음극층을 100 내지 300 Mpa 범위의 압력에서 압축하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  13. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 있어서, 전해질을 제공하기 전에, 소결된 니켈을 재산화하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 금속지지체형 고체산화물 연료전지의 형성 공정.
  14. 제1항 내지 제5항 중 어느 하나에 따른 공정을 통해 형성된 금속지지체형 고체산화물 연료전지.
  15. 제14항에 따른 둘 이상의 연료전지들을 포함하는 연료전지 스택.
  16. 제14항에 따른 연료전지의 사용을 포함하는 전기에너지 생성 방법.
  17. 삭제
  18. 삭제
  19. 삭제
KR1020167005831A 2013-09-04 2014-08-20 금속지지체형 고체산화물 연료전지 형성 공정 KR102232286B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB1315744.1A GB2517927B (en) 2013-09-04 2013-09-04 Process for forming a metal supported solid oxide fuel cell
GB1315744.1 2013-09-04
PCT/GB2014/052546 WO2015033103A1 (en) 2013-09-04 2014-08-20 Process for forming a metal supported solid oxide fuel cell

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20160048810A KR20160048810A (ko) 2016-05-04
KR102232286B1 true KR102232286B1 (ko) 2021-03-26

Family

ID=49397281

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020167005831A KR102232286B1 (ko) 2013-09-04 2014-08-20 금속지지체형 고체산화물 연료전지 형성 공정

Country Status (12)

Country Link
US (1) US10003080B2 (ko)
EP (1) EP3042412B1 (ko)
JP (2) JP2016533016A (ko)
KR (1) KR102232286B1 (ko)
CN (1) CN105518921B (ko)
CA (1) CA2922876C (ko)
GB (1) GB2517927B (ko)
HK (1) HK1204150A1 (ko)
MX (1) MX2016002175A (ko)
RU (1) RU2670423C2 (ko)
SG (1) SG11201601148SA (ko)
WO (1) WO2015033103A1 (ko)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2524640B (en) * 2015-02-06 2016-07-20 Ceres Ip Co Ltd Electrolyte forming process
JP6667238B2 (ja) * 2015-09-18 2020-03-18 大阪瓦斯株式会社 金属支持型電気化学素子、固体酸化物形燃料電池および金属支持型電気化学素子の製造方法
TWI558568B (zh) * 2015-11-03 2016-11-21 行政院原子能委員會核能研究所 透氣金屬基板、金屬支撐固態氧化物燃料電池及其製作方法
GB2550317B (en) * 2016-03-09 2021-12-15 Ceres Ip Co Ltd Fuel cell
US11978937B2 (en) 2016-03-18 2024-05-07 Osaka Gas Co., Ltd. Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, and energy system
KR102109231B1 (ko) 2016-09-30 2020-05-11 주식회사 엘지화학 고체 산화물 연료전지의 운전 방법
TWI620376B (zh) * 2016-10-21 2018-04-01 行政院原子能委員會核能硏究所 可攜式火焰發電裝置、金屬支撐型固態氧化物燃料電池及製作方法
JP6841663B2 (ja) * 2017-01-10 2021-03-10 森村Ｓｏｆｃテクノロジー株式会社 電気化学反応セルスタックの製造方法
KR101896985B1 (ko) 2017-03-08 2018-09-10 금오공과대학교 산학협력단 광그라프트 개질을 포함한 uv-led 조사 광그라프트 염색방법
CN111971836A (zh) * 2018-04-13 2020-11-20 日产自动车株式会社 金属支撑电池和金属支撑电池的制造方法
JP7245036B2 (ja) * 2018-11-28 2023-03-23 太陽誘電株式会社 燃料電池スタックおよびその製造方法
US11777126B2 (en) * 2019-12-05 2023-10-03 Utility Global, Inc. Methods of making and using an oxide ion conducting membrane
CN111276705B (zh) * 2020-01-06 2021-01-26 南京理工大学 金属支撑型氧化物燃料电池半电池的制备方法
CN111403762B (zh) * 2020-03-31 2021-05-18 西安交通大学 陶瓷与金属共支撑扁管、电池/电解池、电池堆结构
CN113054215A (zh) * 2021-03-19 2021-06-29 东睦新材料集团股份有限公司 一种用于燃料电池的金属支撑板的制造方法
CN113241461A (zh) * 2021-07-13 2021-08-10 北京思伟特新能源科技有限公司 抗腐蚀金属支撑单体及其制备方法、固体氧化物电池

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013501330A (ja) * 2009-08-03 2013-01-10 コミッサリア ア レネルジー アトミーク エ オ ゼネルジ ザルタナテイヴ 金属支持型電気化学電池およびその製造方法

Family Cites Families (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08287926A (ja) * 1995-04-17 1996-11-01 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 固体電解質型燃料電池の製造方法
JPH10172590A (ja) * 1996-12-12 1998-06-26 Fuji Electric Corp Res & Dev Ltd 固体電解質型燃料電池
JPH1173975A (ja) * 1997-08-29 1999-03-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 固体電解質型燃料電池のセルの製造方法
US5908713A (en) * 1997-09-22 1999-06-01 Siemens Westinghouse Power Corporation Sintered electrode for solid oxide fuel cells
DE59806553D1 (de) 1998-11-13 2003-01-16 Eidgenoess Tech Hochschule Verfahren zur Herstellung von dotierter Ceroxidkeramik
US6248468B1 (en) * 1998-12-31 2001-06-19 Siemens Westinghouse Power Corporation Fuel electrode containing pre-sintered nickel/zirconia for a solid oxide fuel cell
US6589680B1 (en) 1999-03-03 2003-07-08 The Trustees Of The University Of Pennsylvania Method for solid oxide fuel cell anode preparation
GB2368450B (en) 2000-10-25 2004-05-19 Imperial College Fuel cells
US8007954B2 (en) 2000-11-09 2011-08-30 The Trustees Of The University Of Pennsylvania Use of sulfur-containing fuels for direct oxidation fuel cells
CN1409427A (zh) * 2001-09-18 2003-04-09 中国科学技术大学 一种中温固体氧化物燃料电池pen多层膜及其制造方法
GB2386126B (en) 2002-03-06 2006-03-08 Ceres Power Ltd Forming an impermeable sintered ceramic electrolyte layer on a metallic foil substrate for solid oxide fuel cell
WO2004049491A1 (en) 2002-10-25 2004-06-10 Antonino Salvatore Arico SOLID OXIDE FUEL CELL WITH CERMET Cu/Ni ALLOY ANODE
JP2004207088A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Nissan Motor Co Ltd ガス透過性基体及びこれを用いた固体酸化物形燃料電池
US6805777B1 (en) * 2003-04-02 2004-10-19 Alcoa Inc. Mechanical attachment of electrical current conductor to inert anodes
GB2400486B (en) 2003-04-09 2006-05-10 Ceres Power Ltd Densification of ceria based electrolytes
EP1702376A1 (en) 2003-12-24 2006-09-20 Pirelli & C. S.p.A. Solid oxide fuel cell
CA2592370A1 (en) 2004-12-21 2007-04-19 United Technologies Corporation High specific power solid oxide fuel cell stack
US20060141300A1 (en) * 2004-12-27 2006-06-29 Versa Power Systems, Ltd. Preconditioning treatment to enhance redox tolerance of solid oxide fuel cells
US8039175B2 (en) * 2005-01-12 2011-10-18 Technical University Of Denmark Method for shrinkage and porosity control during sintering of multilayer structures
JP4899324B2 (ja) * 2005-03-04 2012-03-21 日産自動車株式会社 固体酸化物形燃料電池及びその製造方法
US7514166B2 (en) * 2005-04-01 2009-04-07 Bloom Energy Corporation Reduction of SOFC anodes to extend stack lifetime
JP2007095388A (ja) * 2005-09-27 2007-04-12 Nissan Motor Co Ltd 燃料電池用金属セパレータの製造方法、製造装置、および燃料電池用金属セパレータ
CA2645122A1 (en) 2006-03-14 2007-09-20 Pirelli & C. S.P.A. Electrochemical device and process for manufacturing an electrochemical device
JP2007323988A (ja) * 2006-06-01 2007-12-13 Daido Steel Co Ltd 燃料電池用金属セパレータ、燃料電池用金属セパレータの製造方法及び燃料電池
US20080070084A1 (en) 2006-09-19 2008-03-20 Tatsumi Ishihara Fuel electrode precursor of low shrinkage rate in an electric power generation cell for a solid oxide fuel cell
US20080124613A1 (en) 2006-10-16 2008-05-29 Gur Turgut M Multi-functional cermet anodes for high temperature fuel cells
US20080254336A1 (en) * 2007-04-13 2008-10-16 Bloom Energy Corporation Composite anode showing low performance loss with time
ES2367885T3 (es) * 2007-08-31 2011-11-10 Technical University Of Denmark Electrodos que se basan en óxido de cerio y un acero inoxidable.
RU2368983C1 (ru) * 2008-05-15 2009-09-27 Общество с ограниченной ответственностью "Национальная инновационная компания "Новые энергетические проекты" (ООО "Национальная инновационная компания "НЭП") Высокотемпературный электрохимический элемент с электрофоретически осажденным твердым электролитом и способ его изготовления
EA021907B1 (ru) 2008-06-13 2015-09-30 Серес Интеллекчуал Проперти Компани Лимитед Способ осаждения керамических пленок
JP2010021038A (ja) * 2008-07-11 2010-01-28 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 固体酸化物形燃料電池スタック
JP2010245019A (ja) * 2008-09-30 2010-10-28 Dainippon Printing Co Ltd 燃料電池用触媒層、燃料電池用ガス拡散電極、燃料電池用膜・電極接合体、及び燃料電池、並びにフィルム基材付き燃料電池用触媒層
TWI373880B (en) 2008-10-16 2012-10-01 Iner Aec Executive Yuan Solid oxide fuel cell and manufacture method thereof
DE112009003518T5 (de) 2008-12-11 2012-08-23 Ezelleron Gmbh Anodenwerkstoff for Hochtemperaturbrennstoffzellen
FR2945378B1 (fr) 2009-05-11 2011-10-14 Commissariat Energie Atomique Cellule de pile a combustible haute temperature a reformage interne d'hydrocarbures.
KR101761346B1 (ko) 2009-10-16 2017-07-25 인하대학교 산학협력단 연료극 재료 및 이를 포함하는 고체 산화물 연료전지
WO2011096939A1 (en) * 2010-02-08 2011-08-11 Utc Power Corporation Method and device using a ceramic bond material for bonding metallic interconnect to ceramic electrode
US20130108943A1 (en) 2010-05-04 2013-05-02 Jean Yamanis Two-layer coatings on metal substrates and dense electrolyte for high specific power metal-supported sofc
TWI411154B (zh) 2010-07-23 2013-10-01 Iner Aec Executive Yuan 一種用於固態氧化物燃料電池之雙層陽極-金屬基板結構及其製作方法
KR101421245B1 (ko) * 2011-12-26 2014-07-18 한국기계연구원 금속지지형 고체산화물 연료전지의 제조방법 및 이에 의해 제조되는 금속지지형 고체산화물 연료전지

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013501330A (ja) * 2009-08-03 2013-01-10 コミッサリア ア レネルジー アトミーク エ オ ゼネルジ ザルタナテイヴ 金属支持型電気化学電池およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP3042412B1 (en) 2020-11-25
GB2517927A (en) 2015-03-11
US20150064596A1 (en) 2015-03-05
CN105518921B (zh) 2019-06-25
RU2670423C2 (ru) 2018-10-23
HK1204150A1 (en) 2015-11-06
SG11201601148SA (en) 2016-03-30
JP2019204788A (ja) 2019-11-28
WO2015033103A1 (en) 2015-03-12
GB2517927B (en) 2018-05-16
RU2016105829A (ru) 2017-10-09
KR20160048810A (ko) 2016-05-04
US10003080B2 (en) 2018-06-19
JP2016533016A (ja) 2016-10-20
CN105518921A (zh) 2016-04-20
CA2922876C (en) 2022-07-12
EP3042412A1 (en) 2016-07-13
CA2922876A1 (en) 2015-03-12
GB201315744D0 (en) 2013-10-16
JP6794505B2 (ja) 2020-12-02
MX2016002175A (es) 2016-07-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102232286B1 (ko) 금속지지체형 고체산화물 연료전지 형성 공정
KR102256568B1 (ko) 금속지지체형 고체산화물 연료전지
JP2016533017A5 (ko)
JP2016533016A5 (ko)
CN108028410A (zh) 金属支承型电化学元件、固体氧化物型燃料电池和金属支承型电化学元件的制造方法
JPWO2006030590A1 (ja) 燃料電池用電極支持体
KR102080961B1 (ko) 공기극 구조체, 이를 포함하는 연료 전지, 상기 연료 전지를 포함하는 전지 모듈 및 공기극 구조체의 제조방법
WO2007086346A1 (ja) 導電性焼結体、燃料電池用導電部材、燃料電池セル、および燃料電池
KR20230156337A (ko) 금속-지지 전기화학 전지용 기재
US20220093935A1 (en) Stable ceramic anodes and methods for producing and using the same
US9680157B2 (en) Bonding layer including particles having bimodal size distribution for solid oxide fuel-cells
Satardekar Materials Development for the Fabrication of Metal-Supported Solid Oxide Fuel Cells by Co-sintering
JP2019220485A (ja) セル、セルスタック装置、モジュール、及びモジュール収容装置
JP2012114032A (ja) 燃料電池セル、燃料電池セル装置、燃料電池モジュールおよび燃料電池装置

Legal Events

Date Code Title Description
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right