KR102041692B1 - 자기-윤활 복합 마찰 부품 - Google Patents

Abstract

본 발명은 가동 중에 적어도 250℃의 온도에 적용될 수 있는 자기-윤활 복합 마찰 부품(1)에 관한 것이다. 상기 부품은 적어도 250℃의 유리 전이 온도를 갖는 열경화성 수지로 함침된 폴리테트라플루오로에틸렌으로 제조된 위사 및 경사로 이루어진 물질의 단일 층을 마찰 표면(2)을 따라서 포함한다. 그것은 보강 층(3)에 적용된다.

Description

자기-윤활 복합 마찰 부품{SELF-LUBRICATING COMPOSITE FRICTION PART}

본 발명은 마찰 부품과 대향 부품 사이에 윤활제를 이용하지 않고 따라서 대향 부품과 낮은 마찰 계수를 갖고/갖거나 250℃보다 높고 300℃까지의 범위일 수 있거나 또는 심지어 320℃에서 피크에 달할 수 있는 온도를 수반하는 적용을 위해 의도된 자기-윤활 복합 마찰 부품에 관한 것이다. 그러한 마찰 부품은 특히 조인트 또는 슬라이드일 수 있다.

이 유형의 제약을 만족시키기 위해, 기계 부품의 표면을 매트릭스를 형성하는 수지로 함침된 라이닝으로 피복하는 것이 이미 제안되었지만, 이 피복물은 고온에서 좋은 성능과 조합된 낮은 마찰 계수를 얻는 것을 가능하게 하지 않는다.

이러해서, 문헌 GB-1 439 030은 플루오로탄소-함유 수지를 함유하는 낮은 마찰 계수를 갖는 스트랜드에 의해 형성된 인접하는 코드의 직조로 형성된 마찰 층을 포함하는 특히 베어링의 마찰 피복물을 서술하고; 이 코드의 표면은 융기된 부분 및 함몰된 부분을 갖는 울퉁불퉁함을 가지고, 스트랜드 및 코드는 플라스틱 물질 내에 내장된다. 스트랜드는 어떠한 플라스틱 물질과도 화학적으로 결합하지 않는 PTFE 같은 물질로 제조된 섬유에 의해 형성되지만; 이 섬유들은 위에서 언급된 피복물에 앵커링되고; PTFE 섬유는 면 스트랜드와 혼합될 수 있다. 서술된 예에서, 직물은 나선형으로 연장되고 유리 섬유의 나선형 어셈블리에 접하고; 어셈블리는 에폭시 또는 폴리에스테르 수지 안에 매립된다. 유리 섬유에 의해 형성된 층은 PTFE 스트랜드에 의해 형성된 층보다 더 두껍다. 특히, 매트릭스로 이용되는 수지의 성질 때문에, 가동 중일 때 그러한 피복물이 200℃의 온도를 거의 견딜 수 없다는 것을 이해한다.

또한, 문헌 JP-H0425669에서는 PTFE 섬유를 매트릭스 내에 고정하기 위해 PTFE 섬유의 표면을 활성화하는 것이 구상되었고, 매트릭스에 이 섬유들이 겨우 최대 5%의 농도로 혼합된다. 게다가, 그러한 구성은 낮은 마찰 계수와 함께 고온에서 좋은 기계적 성능을 얻는 것을 가능하게 하지 않는다.

문헌 US - 2 804 886, 문헌 US - 3 804 479로부터의 되풀이되는 일부 가르침은 액체 수지에 의한 좋은 함침을 허용하기에 충분하게 느슨하게 직조된 테플론(Teflon)®의 필라멘트 및 다크론(Dacron)®의 접착성 필라멘트를 함유하는 또 다른 유형의 마찰 층을 제안하고; 이 층은 수지로 함침되고 유리 섬유가 로딩된 스트립의 권취물에 접한다. 물질에 다크론® 같은 접착성 필라멘트의 존재는 가동시 피복물이 200℃ 이상의 온도를 견뎌낼 수 없다는 것을 의미한다.

문헌 US - 4 666 318은 0.050 ㎛ CLA 이하의 조도 및 1000 VPN 이상의 경도를 갖는 대향 부품과 협력하는, PTFE를 함유하는 플라스틱 물질에 의해 형성된 항공 분야 (저압 및 저진폭)에서 매우 특이한 적용을 위해 의도된 자기-윤활 피복물을 서술한다.

낮은 마찰 계수, 좋은 기계적 성능 (특히, 좋은 인열 강도), 및 250℃ 내지 300℃ (또는 심지어, 일시 가동에서 320℃까지)에 포함되는 가동 온도까지 좋은 마찰 및 기계적 성질을 보유하는 능력을 조합하는 마찰 피복물의 결정은 250℃ 초과에서 좋은 기계적 성능을 보유하고 한편으로 이 온도 문턱 초과를 포함해서 만족스러운 접착성을 나타내는 수지와 특히 낮은 계수를 갖는, 따라서 선험적으로 이 수지에 그다지 접착하지 않는 라이닝 요소를 산업적으로 허용되는 조건 하에서 및 합리적인 비용으로 조합할 수 있음을 의미한다는 것을 이해한다.

본 발명의 목적은 이 필요를 충족시키는 것이다.

이 목적을 위해, 본 발명은 적어도 250℃의 유리 전이 온도를 갖는 열안정성 수지로 함침된, 폴리테트라플루오로에틸렌의 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드에 의해 형성된 직물의 단일 층을 마찰 표면을 따라서 포함하는, 가동 중에 적어도 250℃의 온도에 적용될 수 있는 자기-윤활 복합 마찰 부품을 제안한다.

이미 제안된 해결책과 달리, 본 발명은 경사 스트랜드 및 위사 스트랜드가 모두 폴리테트라플루오로에틸렌 (PTFE)으로 제조된 직물의 단일 층의 이용을 가르쳐준다는 것을 주목할 수 있다. 이러해서, 본 발명은 수지에 의한 좋은 앵커링을 촉진하기 위해, 및 더 최근의 알려진 해결책들이 하나의 동일한 직물에 PTFE의 스트랜드를 수지와 더 좋은 접착성을 갖는 상이한 스트랜드와 조합하는 경향이 있었음에 반해 PTFE의 스트랜드만 이용하기 위해, (더 최근의 해결책들이 여러 개의 얇은 층을 구상하는 경향이 있었음에 반해) 직물을 구성하는 스트랜드의 단면을 증가시킬 것을 권장한다. 사실, 마찰 부품의 표면을 보호하는 층에 PTFE의 직물의 단일 층만 이용한다는 사실은 이 보호 층의 두께 전체에 걸쳐서 스트랜드의 연속성을 고려할 때 인열 강도를 증가시키고 한편으로는 직물의 스트랜드 사이에 남아 있는 공간으로 인해 수지 내에 이 층의 좋은 앵커링을 촉진한다는 이점을 갖는 것으로 보인다.

그러한 직물은 자기-윤활성이라고 말할 수 있다.

본 발명의 유리한 특성에 따르면,

직물은 위사 스트랜드 쌍 및 경사 스트랜드 쌍의 교차에 의해 형성된 직조물이고; 그것은 특히 2/2 능직일 수 있고,

위사 스트랜드 또는 경사 스트랜드는 서로 연결된 짧은 섬유에 의해 형성되고,

직물은 적어도 0.10 mm, 유리하게는 적어도 0.30 mm, 선호하게는 적어도 0.50 mm의 두께를 가지고,

위사 스트랜드 및 경사 스트랜드는 적어도 100 dtex, 선호하게는 적어도 400 dtex의 번수를 가지고,

수지는 열경화성 폴리이미드이고,

부품은 또한 마찰 표면 반대쪽에 직물에 접하는 보강 층을 포함하고, 이 보강 층은 직물과 동일한 수지로 함침되고,

부품은 다양한 가능한 적용 중에서 베어링 또는 가이드 레일을 구성한다.

본 발명의 제품은 250℃보다 높고 연속으로 300℃까지의 범위일 수 있거나 또는 심지어 320℃에서 피크에 달할 수 있는 온도에서 가동 중에 자기-윤활하고, 한편으로는 미처리 PTFE (첨가제가 없거나 또는 라이닝이 없음)의 마찰 계수와 동동한 (0.01 내지 0.2에 포함되는) 매우 낮은 마찰 계수를 갖지만 40 N/㎟ 초과의 하중을 잘 견딘다는 이점을 갖는 것으로 보인다.

유추에 의해, 본 발명은 적어도 250℃의 유리 전이 온도를 갖는 열안정성 수지로 함침된 모두 폴리테트라플루오로에틸렌에 의해 구성된 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드에 의해 형성된 직물의 스트립을, 스트립이 매 회전 후 그 자신의 에지와 에지가 만나도록 하는 권취각에 따라 만드렐 상에 나선형 권취함으로써 직물 층을 형성하는, 위에서 언급된 유형의 자기-윤활 복합 마찰 부품의 제조 방법을 제안한다. 이 수지는 유리하게는 열경화성 폴리이미드이다.

본 발명의 목적, 특성 및 이점은 첨부 도면을 참고하여 비제한적인 예시적 예로서 주어진 다음 설명으로부터 명백해질 것이다.

도 1은 본 발명에 따른 마찰 부품의 투시도이다.
도 2는 이 마찰 부품의 마찰 층을 직조하는 바람직한 예의 도면이다.
도 3은 보강 층에 접하는 이 마찰 층의 단면도이다.
도 4는 마찰 부품, 예컨대 도 1 내지 3의 마찰 부품의 형성 방법의 단순화된 도면이다.

본 발명에 따른 마찰 부품은 대향 부품에 대향하도록 의도된 자유 표면(S)을 갖는 마찰 층을 본질적으로 포함하고; 유리하게는, 이 마찰 부품은 또한 이 층의 기계적 성능을 강화하기 위해 마찰 표면 반대쪽에 마찰 층에 접하는 보강 층을 포함한다.

도 1의 예에서, 마찰 부품은 종방향 보어(bore)(1A) 안에 샤프트(나타내지 않음)를 수용하도록 의도된 베어링(1)이다. 한 변형예에서, 마찰 부품은 또한 병진 운동하는 막대를 수용하는 슬라이드일 수 있다. 마찰 표면 (따라서, 내부 표면)에 접하는 마찰 층은 참조부호(2)로 나타내고, 한편으로 보강 층은 참조부호(3)로 나타낸다. 이 층(3)은 여기서는 마찰 층의 두께보다 실질적으로 더 큰 두께를 가지고; 사실, 마찰 층은 실제로 최대 수 mm (실제로 3 mm 이하) 정도의 두께를 가지고, 한편으로 보강 층은 요건에 의존해서 수 mm, 또는 심지어 수 cm의 두께를 가질 수 있다. 그러나, 보강 층이 존재할 때, 보강 층이 마찰 층에 대해 임의의 상대 두께를 가질 수 있다는 것은 말할 필요도 없다.

마찰 층의 기능은 위에서 언급된 샤프트인 대향 부품을 최소 가능 마찰로 안내하고, 한편으로는 가동 중에 물리적 완전성을 연속으로 적어도 250℃의 가동 온도 및 300℃ 초과 (예를 들어 320℃ 정도까지)의 피크 온도를 포함해서 가능한 한 오래 동안 보유하는 것이다.

이것을 달성하기 위해, 마찰 층은 최대 연속 가동 온도보다 높은, 따라서 적어도 250℃의, 또는 심지어 300℃에 가능한 한 가까운 유리 전이 온도를 갖는 열안정성 수지에 의해 형성되는 매트릭스 내의 코팅된 폴리테트라플루오로에틸렌 (또는 PTFE)로 제조된 스트랜드의 직물의 단일 층으로 이루어진다.

폴리테트라플루오로에틸렌 또는 PTFE의 개념은 여기서는 "ePTFE"라고 알려진 팽창된 유형을 포함해서 이 화합물의 다양한 형태를 나타낸다.

직물의 직조물, 즉, 이 직물을 구성하는 스트랜드의 상대적 구성은 열안정성 수지로 충전될 수 있는 흐름 채널이 다양한 스트랜드 사이에 형성되도록 선택된다. 사실, PTFE가 실제로 다른 물질과 접착성을 갖지 않기 때문에, 매트릭스 내에 직물의 앵커링이 직물을 통해 존재하는 다양한 흐름 채널을 충전하는 수지에 의해 구성되는 울퉁불퉁한 필라멘트들을 얽히게 함으로써만 달성될 수 있고, 이 필라멘트들이 마찰 표면에 가까운 PTFE의 스트랜드를 따라서 연결된다는 것을 이해한다.

적용에 의존해서, 직물을 통하는 수지 흐름 채널의 단면 및 수에 관해서 절충안을 찾을 수 있고; 이 흐름 채널이 많을수록 및 넓을수록, PTFE 내에 스트랜드의 앵커링은 더 좋지만, PTFE의 스트랜드에 의해 형성되는 마찰 표면의 마찰은 더 낮다는 것을 이해한다. 반대로, PTFE의 스트랜드로 형성된 마찰 표면의 마찰이 클수록, 마찰 부품의 마찰 거동은 더 좋지만 매트릭스 내에 직물의 앵커링은 더 약하다.

위사 스트랜드와 경사 스트랜드의 각 교차점에서 수지의 흐름 채널이 있는 것이 바람직한 것으로 보인다.

통상의 직조 중에서, 능직, 더 정확하게는 위사 스트랜드 쌍 및 경사 스트랜드 쌍의 인터위빙(interweaving)에 의해 형성된 2/2 능직이 스트랜드와 수지 사이에 접착성이 없음에도 불구하고 망의 스트랜드 사이에 직물의 좋은 앵커링을 보장하기에 충분하게 치밀한 수지로 충전되는 채널의 구성을 허용하고, 한편으로 PTFE에 의해 형성되는 상당한 표면을 대향 부품에 제공하는 것으로 보인다.

그러한 2/2 능직은 도 2 및 3에 나타내고, 여기서는 위사 스트랜드를 참조부호(5)로 나타내고 경사 스트랜드를 참조부호(6)로 나타내며, 직조가 너무 촘촘하지 않다면, 수지가 통과하도록 간극(7)을 자유롭게 남긴다. 2/2 능직으로 좋은 결과를 얻었다.

더 유리하게는, 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드는 각각 꼬임에 의해 서로 연결된 PTFE 섬유에 의해 형성된 단일 필라멘트에 의해 형성되고, 이것은 필라멘트 및 따라서, 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드가 매트릭스 내에 직물의 좋은 앵커링에 기여하는 울퉁불퉁한 표면을 갖는다는 것을 의미한다.

0.1 내지 0.14 mm의 평균 직경을 갖는 섬유에 의해 형성된 모노필라멘트의 그러한 직조로 좋은 결과를 얻었다.

바람직하게는, 이 섬유는 400 dtex 초과, 유리하게는 적어도 750 dtex의 번수를 가지고; 833 dtex의 섬유로 매우 만족스러운 시험을 얻었다.

한 변형예에서, 직물은 여러 개의 필라멘트에 의해 각각 형성된 스트랜드에 의해 형성되거나, 연속이거나, 또는 위에서 언급된 예에서처럼 짧은 섬유에 의해 형성되고; 그러한 경우, 필라멘트의 번수는 더 낮을 수 있고, 예를 들어 바이필라멘트(bifilament) 스트랜드의 경우 350 내지 450 dtex 정도 또는 심지어 그 미만일 수 있다. 직조는 꼬임이 있게 또는 꼬임이 없이 2 피스 또는 3 피스의 스트랜드를 조립함으로써 달성될 수 있다.

또 다른 변형예에 따르면, 필라멘트의 표면은 예를 들어 마이크로-노치의 형성에 의해 의도적으로 울퉁불퉁하게 된다.

직물의 두께는 적어도 0.30 mm, 또는 심지어 적어도 0.5 mm이고; 1 mm 초과 범위의 값이 예상될 수 있고; 이것은 이용되는 스트랜드의 단면을 결정하는 것을 가능하게 한다. 유리하게는 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드는 동일하다. 도 2 및 3에서 고려된 예에서, 그의 단면은 원반의 단면이다. 나타내지 않은 한 변형예에서, 이 단면은 직사각형이고, 예를 들어, 바람직하게는 적어도 2의 형태 계수(최대 치수와 최소 치수 사이의 비)를 갖는다.

열안정성 수지는 유리하게는 열경화성 폴리이미드, 시아네이트 에스테르를 기재로 하는 수지 또는 폴리에테르케톤 (특히, 폴리에테르에테르케톤 - PEEK, 또는 폴리에테르케톤케톤 - PEKK)으로부터 선택된다. 이 수지는 280℃ 초과의 최소 유리 전이 온도를 갖는다. 열경화성 폴리이미드 중에서는, 폴리비스말레이미드 - 또는 BMI - 를 언급할 수 있다.

열안정성 수지에 충전제를 혼입하는 것이 유용한 것으로 보이지 않는다.

보강 층이 존재할 때, 보강 층은 고온을 포함해서 마찰 부품과 대향 부품 사이에 가해지는 압력에도 불구하고 강제로 마찰 층이 그의 형상을 보유하게 하는 기능을 가지기 때문에, 이 보강 층이 전형적으로 (스틸에 상응하는) 최대 13.10^-6 K^-1의 매우 낮은 열 팽창 계수를 갖는 물질에 의해 구성되는 것이 유리하다는 것을 이해하고; 요건의 함수로서 이 보강 층의 기하학적 구조 및 구성을 정하는 것은 관련 분야 기술자의 범위 내이다. 특히, 보강 층은 자유로운 또는 직물 (때때로 로빙(roving)이라고 불림)에 조합된 탄소, 유리 또는 아라미드의 스트랜드 또는 섬유를 포함할 수 있다.

유리하게는, 마찰 층의 직물은 필요하다면 얻을 마찰 표면의 형태의 음형(negative)인 프로파일을 갖는 프리폼(preform)을 이용함으로써 마찰 층의 형상화를 위한 큰 자유를 부여하는 스트립으로서 이용가능하다. 스트립의 폭은 요건의 함수로서 선택될 수 있고; 스트립의 폭은 유리하게는 5 mm 내지 2 m, 예를 들어 1 cm 내지 10 cm, 바람직하게는 1.5 cm 내지 3 cm로 선택된다.

마찰 부품이 베어링인 위에서 언급된 경우에서, 그의 제조는 제조할 베어링의 내경과 같은 외경을 갖는 만드렐 둘레에 그러한 직물의 스트립을 권취함으로써 시작할 수 있고; 스트립은 만드렐 상에 형성되는 연속적 회전에서 에지와 에지의 접촉을 보장하도록 나선형으로 권취된다 (도 4 참조). 스트립(10)의 폭이 만드렐의 축 및 따라서, 장차의 베어링의 축에 대한 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드의 경사도를 결정한다는 것을 이해한다. 사실, 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드는 각각 직물의 스트립에 대해 종방향으로 및 횡방향으로 배열된다.

마찰 층에서 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드 둘 모두의 연속성이 베어링의 가동 수명 동안에 좋은 완전성의 보존에 기여한다는 것을 이해하고; 이 스트랜드의 경우, 베어링의 종축에 대해 40°내지 60°의 경사도가 이를 위해 유리한 것으로 보인다. 에지와 에지가 만나는 권취의 경우 및 게다가, 직물의 경우 (스트랜드의 경우가 아님), 65°내지 89°에 포함되는 각을 따르는 권취를 갖는 것이 바람직하다.

보강 층은 탄소 또는 유리, 또는 임의의 다른 적당한 물질의 스트랜드를 명백히 임의의 경사각일 수 있는 경사각으로 권취함으로써 형성될 수 있다. 스트랜드의 권취의 경우, 최적 각은 40°내지 60°에 포함되는 것으로 보이지만, 이 각은 적용 및 요망되는 기계적 특성에 의존해서 달라질 수 있다.

유리하게는, 한편으로 직물의 스트립 및 다른 한편으로 보강 층의 스트랜드는 열안정성 수지로 미리 함침되지만; 보강 층이 마찰 층의 경우와 동일한 수지를 이용해서 형성되는 경우, 후속 열 처리가 매트릭스들을 서로 단단히 부착하는 것을 도울 수 있다는 것을 이해한다.

스트립의 권취에 의해 형성되는 대신, 한 변형예로서, PTFE 직물은 편조 관형 슬리브에 의해 구성된다.

슬라이드 유형의 마찰 부품의 경우, 위에서 언급된 직물을 하층인 보강 층에 부착함으로써 마찰 층을 간단히 형성할 수 있다는 것이 쉽게 이해된다.

예로서, 마찰 베어링을 다음 방식으로 형성하였다.

2/2 능직을 갖는 0.3 mm의 두께를 갖는 PTFE 직물을 3 cm의 폭을 갖는 스트립 형태로 선택하였다. 이 스트립을 285℃의 유리 전이 온도를 갖는 폴리비스말레이미드 (BMI) 유형의 열안정성 수지를 함유하는 110℃로 유지되는 함침 조에 담갔다.

이 함침된 스트립을 연속적 회전 사이에 어떠한 겹침도 없이 만드렐의 전체 표면을 덮도록 주의하면서, 즉, 베어링 (또는 복수의 베어링)을 형성하도록 의도된 만드렐의 전체 표면 위에 단일의 연속 층을 형성하도록, 만드렐 상에 권취하였다. 유리하게는, 또한, 만드렐 그 자체도 함침 조의 온도로 유지시켰다.

그 다음, 동일한 수지로 미리 함침된 에폭시 유리의 스트랜드 (로빙 유형의 유리 필라멘트라고 불림)를 권취하였다.

뒤따르는 중합 사이클은 170℃에서 4 시간 동안 (더 오랜 기간이 가능함) 처리, 탈형, 및 230℃ 내지 250℃에 포함되는 온도에서 4 시간 동안(더 오랜 기간이 가능함) 추가의 경화 처리를 포함하였다.

후속 기계가공 동안에 PTFE 섬유를 절단하는 것이 어렵다는 것이 주목되었고, 이것은 어셈블리의 마멸에 관한 좋은 성능을 확인해 준다.

마찰공학적 시험을 다음 조건 하에서 수행하였다:

- 진폭의 축에 대한 진동: 100°

- 예상 압력: 80 MPa

- 평균 속도: 8 mm/s

- 평균 PV (압력 x 속도): 0.64 MPa.m/s

- 초기 샤프트/베어링 클리어런스: 0.1 내지 0.2 mm

- 베어링의 치수:

int 30 x

ext 36 x Lg 20

- 초기 그리스부여: 없음

- 시험되는 솔루션의 대향 샤프트: 16 NC 6 표면 경화됨

- 최대 시험 기간: 1 개월 (350,000 사이클)

- 주변 온도

공지된 베어링 (PTFE가 로딩된 수지로 코팅된 폴리에스테르 직물로부터 또는 최대 50% 미만의 PTFE를 갖는 폴리에스테르 스트랜드 및 PTFE 스트랜드에 의해 형성된 직물로부터 형성됨)의 경우에는 0.04 또는 심지어 0.08까지 마찰 계수의 증가가 주목되었음에 반해, 본 발명의 베어링의 경우에는 마찰 계수가 350,000 사이클까지 겨우 0.02의 값으로 분명히 여전히 실질적으로 일정하다.

대향 부품의 샤프트의 중심에서 온도 변화를 모니터링할 때, 공지된 베어링의 경우에는 이 온도가 거의 50℃, 또는 심지어 60℃까지 증가했고, 본 발명에 따른 베어링의 경우에는 온도가 여전히 40℃ 미만이었다는 것이 주목되고; 이것은 본 발명에 따른 베어링의 경우에 소산되는 에너지가 공지된 베어링의 경우에 소산되는 에너지보다 적다는 것을 명백히 반영한다.

그렇기는 하지만, 본 발명에 따른 베어링의 전반적 마멸이 공지된 베어링의 전반적 마멸보다 큰 반면, 대향 부품은 매우 적은 마멸을 나타낸다는 것이 주목되지만; 이 마멸은 외견상으로만이고, 사실상 가해지는 접촉 압력 하에서 마찰 층의 압쇄 현상의 존재를 반영한다고 추정할 수 있다.

게다가, 본 발명에 따른 베어링을 다음 조건 하에서 시험하였다.

- 진폭의 축에 대한 진동: 100°

- 예상 압력: 80 MPa

- 평균 속도: 8 mm/s

- 평균 PV (압력 x 속도): 0.64 MPa.m/s

- 초기 샤프트/베어링 클리어런스: 0.1 내지 0.2 mm

- 베어링의 치수:

int 30 x

ext 36 x Lg 20

- 초기 그리스부여: 없음

- 시험되는 솔루션의 대향 샤프트: 16 NC 6 표면 경화됨

- 최대 시험 기간: 1 개월 (350,000 사이클)

- 50℃ 내지 280℃로 다양한 온도 (주위) - 이 시험 레벨 동안에 온도를 일정하게 유지하는 것이 어려웠다.

280℃까지 증가함에도 불구하고 분명히 마찰 계수가 여전히 실질적으로 일정하다.

이 시험은 본 발명에 따른 베어링이 매우 낮은 온도 계수 및 250℃ 초과까지의 온도에서 250℃ - 280℃의 범위에서 좋은 성능을 만족스럽게 조합한다는 것을 확증한다.

Claims (12)

1. 대향 부품을 안내하기 위한 마찰 층을 마찰 표면을 따라서 포함하고, 마찰 층이 모두 폴리테트라플루오로에틸렌으로 제조된 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드에 의해 형성된 직물의 단일 층으로 이루어지고, 적어도 250℃의 유리 전이 온도를 갖는 열안정성 수지로 함침된 직물이 위사 스트랜드 쌍 및 경사 스트랜드 쌍의 교차에 의해 형성된 직조물인, 가동 중에 적어도 250℃의 온도에 적용될 수 있는 자기-윤활 복합 마찰 부품.
2. 삭제
3. 제1항에 있어서, 위사 스트랜드 또는 경사 스트랜드가 서로 연결된 짧은 섬유에 의해 형성된 것인 자기-윤활 복합 마찰 부품.
4. 제1항에 있어서, 직물이 적어도 0.10 mm의 두께를 갖는 것인 자기-윤활 복합 마찰 부품.
5. 제4항에 있어서, 직물이 적어도 0.5 mm의 두께를 갖는 것인 자기-윤활 복합 마찰 부품.
6. 제1항 및 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드가 적어도 100 dtex의 번수를 갖는 것인 자기-윤활 복합 마찰 부품.
7. 제1항, 제3항 및 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 수지가 열경화성 폴리이미드인 자기-윤활 복합 마찰 부품.
8. 제1항 및 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 마찰 표면의 반대쪽에 직물에 접하는 보강 층을 추가로 포함하고, 이 보강 층은 직물과 동일한 수지로 함침된 것인 자기-윤활 복합 마찰 부품.
9. 제1항 및 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 베어링을 구성하는 자기-윤활 복합 마찰 부품.
10. 제1항 및 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 가이드 레일을 구성하는 자기-윤활 복합 마찰 부품.
11. 적어도 250℃의 유리 전이 온도를 갖는 열안정성 수지로 함침된, 모두 폴리테트라플루오로에틸렌에 의해 구성된 위사 스트랜드 및 경사 스트랜드에 의해 형성된 직물의 스트립을, 스트립이 매 회전 후 그 자신의 에지와 에지가 만나도록 하는 권취각에 따라 만드렐 상에 나선형 권취함으로써 직물 층을 형성하는, 제1항 및 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 따른 자기-윤활 복합 마찰 부품의 제조 방법.
12. 제11항에 있어서, 수지가 열경화성 폴리이미드인 자기-윤활 복합 마찰 부품의 제조 방법.

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