KR101765352B1 - 산 및 산화 가스의 혼합물을 이용한 표면 처리를 위한 방법 및 장치 - Google Patents

산 및 산화 가스의 혼합물을 이용한 표면 처리를 위한 방법 및 장치 Download PDF

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Abstract

단일 웨이퍼 프론트-엔드 웨트 프로세싱 스테이션에서 이온 주입된 포토레지스트의 개선된 제거는, 가스 오존 및 가열된 황산을 조합하여, 황산에서의 오존의 기포 또는 가스/액체 분산체가 처리될 웨이퍼 표면에 층으로 형성되도록 함으로써 달성된다.

Description

산 및 산화 가스의 혼합물을 이용한 표면 처리를 위한 방법 및 장치{METHOD AND APPARATUS FOR SURFACE TREATMENT USING A MIXTURE OF ACID AND OXIDIZING GAS}
본 발명은 무기산 및 산화 가스의 혼합물들을 이용하여 물품 (article) 들, 예컨대 반도체 웨이퍼들의 표면들을 처리하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.
반도체 웨이퍼들은 집적 회로들의 제작 동안 다양한 웨트 프로세싱 단계들을 겪으며, 그 중 하나는 웨이퍼로부터 포토레지스트의 제거이다. 포토레지스트가 웨트 프로세스에 의해 스트립되는 경우, 그 스트립에 사용되는 화학적 조성물들 중에서 과산화수소와 혼합된 황산의 용액 (SPM) 이 있다. SPM 프로세스들은 다 써버린 산화제를 보충하기 위해 처리 동안 H2O2 의 첨가를 필요로 하며, 이것은 산/과산화 혼합물을 희석하는 물을 첨가하므로 그 반응성을 감소시킨다.
SOM (황산 오존 혼합물: Sulfuric acid Ozone Mixture) 프로세스들이 또한 제안되고 있다. 이 프로세스들은 황산에 오존을 용해시키는 것을 수반하여 오존이 황산과 반응하여 이과황산 또는 과산화이황산 (H2S2O8) 을 형성하게 하지만, 하기 식에 나타낸 바와 같이, 수용성 산용액들에서 반응이 또한 물을 생성한다.
2HSO4 - + O3 <===> O2 + H2O + S2O8 2-
황산과 반응하지 않는 오존은 또한 이와 같이 황산 용액에 용해될 수 있고, 이로써 스트립될 재료를 위한 산화제로서 쓰인다.
미국 특허 No. 6,701,941 에는 탈이온수 및 오존을 프로세싱 챔버에 동시 분사 (co-dispensing) 하여, 탈이온수가 프로세싱될 웨이퍼 상에 층을 형성하고 오존이 그 층으로부터 떨어져 챔버 내에 상주하도록 하는 것이 기재되어 있으며, 액체층을 통해 처리될 웨이퍼 표면에 확산시키는 것이 언급되어 있다.
본 발명자들은, 포토레지스트를 웨이퍼로부터 스트립하기 위한 기존의 기술들이 충분히 만족스럽지 않으며, 예를 들어, 후속 스트립을 달성하기에 보다 곤란하게 하는, 이를테면 붕소 또는 비소를 이용해 웨이퍼를 도핑하는 동안, 포토레지스트가 이전에 비교적 높은 속도의 이온 주입을 겪은 경우 특히 그러하다는 것을 발견하였다.
이 문제점을 해결하기 위한 발명자들의 노력은 물품들, 예컨대 반도체 웨이퍼들의 표면을 무기산 및 산화 가스의 혼합물들을 이용하여 처리하기 위한 신규한 방법 및 장치를 초래하였다. 본 발명에 따르면, 산화 가스 (바람직하게 오존을 발생시키기 위해 필요한 다른 가스들, 예컨대, 산소, 질소 또는 이산화탄소와 조합된 오존) 및 (바람직하게 가열된) 무기산은, 결과적으로 형성된 처리 유체가 처리될 물품의 표면과 접촉되기 바로 전에 조합되며, 처리 유체의 혼합 및 분사 조건들은 유체가 무기산에 분산된 산화 가스의 버블들로 구성된 기포 또는 분산체의 형태를 취하도록 제어된다.
본 발명자들은, 그러한 처리 유체가 오존이 황산에 용해되는 SOM 프로세스들을 포함하는 종래의 처리 액체들과 비교하여 유체의 반응성을 예상외로 상승시킨다는 것을 발견하였다.
본 발명의 방법 및 장치는 반도체 웨이퍼들 상에서의 사용에 한정되지 않으며, 다른 재료들의 표면들, 예를 들어, 광학 디스크들 및 LCD 디스플레이 패널들의 제조시 사용되는 모패널들 및 글라스 마스터들의 표면들을 처리하기 위해서도, 그리고 상술된 기판들의 프로세싱 동안 사용되는 프로세싱 챔버들의 세정 표면들을 위해서도 어플리케이션을 갖는다.
본 발명의 다른 목적들, 특징들 및 이점들은 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시형태들의 하기의 상세한 설명을 읽은 후 보다 명백해질 것이다.
도 1은 본 발명의 실시형태에 따라 반도체 웨이퍼들의 표면들을 처리하기 위한 장치의 개략도이다.
도 2는 본 발명의 실시형태에 따라 반도체 웨이퍼들의 표면들을 처리하기 위한 방법의 여러 단계들을 개요화한 흐름도이다.
도 1에서, 300 mm 직경의 반도체 웨이퍼가 단일 웨이퍼 웨트 프로세싱을 위한 주변 프로세싱 챔버 (C) 에서 스핀 척 (1) 에 의해 홀딩된다. 이러한 스핀 척들은 예를 들어 공유 미국 특허 No. 4,903,717 에 기재되어 있으며, 이로써 그 전체는 참조로서 명백히 원용된다. 상기에 언급한 바와 같이, 포토레지스트는 예를 들어 붕소 또는 비소를 이용하여 이전 단계의 이온 주입 동안 도핑된 경우 웨트 프로세스에 의해서 스트립에 대해 보다 내성이 있으며, 이것은 반도체 디바이스들의 FEOL (front end of line) 제조 동안 웨트 프로세스 스트립이 수행되는 경우일 수 있다.
이 실시형태에서, 처리 유체의 분사기 (2) 는 웨이퍼 상에 자유 흐름으로 처리 유체를 분사하기 위해 구성된 분사 노즐 (4) 을 갖는 분사 암 (3) 을 포함한다. 노즐 오리피스는 단면적이 3 ㎟ 내지 300 ㎟ 범위이고, 바람직하게 10 ㎟ 내지 100 ㎟ 범위이다.
처리 유체는 가열된 무기산, 바람직하게 황산, 및 산화 가스, 바람직하게 가스 오존의 인피드들 (infeeds) 을 각각의 공급 라인들 (5 및 6) 로부터 혼합 정션 (7) 에서 조합함으로써 생성된다. 무기산은 0.5 ℓ/min 내지 5 ℓ/min 범위의 유량으로 액체를 혼합 스테이션에 공급하도록 구성된 액체 공급부 (8) 로부터 공급되고, 산화 가스는 0.2 ℓ/min 내지 2 ℓ/min 범위의 유량으로 가스를 혼합 스테이션에 공급하도록 구성된 가스 공급부 (9) 로부터 공급된다.
산화 가스 및 무기산이 조합되는 혼합 정션 (7) 의 위치는 분사 노즐 (4) 의 방출 오리피스로부터 측정된 파이프 길이로 바람직하게 2m 이하이고, 보다 바람직하게 1m 이하이다. 이 실시형태에서, 무기산을 혼합 정션으로 운반하는 도관 (10) 및 혼합 정션 (7) 에서 분사 노즐 (4) 로 이끄는 도관의 다운스트림 섹션 (11) 은 각각 혼합 정션 (7) 에서 분사 노즐 (4) 로 이끄는 도관의 업스트림 섹션 (12) 보다 더 큰 직경의 것이다. 특정 예로서 도관 (10) 및 다운스트림 섹션 (11) 의 직경은 3/8" 인 반면, 업스트림 섹션 (12) 의 직경은 1/4" 이다.
혼합 정션 (7) 은 바람직하게 공급 라인들 (5 및 6) 들이 대략 직각으로 만나는 T-조인트의 형태를 갖는다. 대안으로, 혼합 정션 (7) 에서 오존 가스를 무기산으로 동축으로 방출하기 위해서, 공급 라인 (6) 이 공급 라인 (5) 내부로 관통하여 공급 라인 (5) 과 얼라인될 수 있다. 이 후자의 대안은 액체 및 가스가 공통 방향으로 반송되면서 조합되는 것을 허용하며, 이로써 혼합 정션 (7) 에서 난류가 덜 발생한다. 다른 선택된 프로세스 변수들 및 컴포넌트 치수들에 의존하여, 혼합 정션 (7) 에서의 난류 혼합은 바람직할 수도 또는 바람직하지 않을 수도 있다.
이 실시형태의 장치는 또한 산화 가스와 혼합되기 이전에 무기산을 가열하기 위한 히터 (13) 를 포함한다. 이 실시형태에서 무기산은 황산이며, 히터 (13) 는 산을 100 ℃ 내지 220 ℃, 바람직하게 110 ℃ 내지 180 ℃ 범위의 온도로 가열한다. 오존은 온도를 상승시킴에 따라 황산에 덜 용해되기 때문에, 이 온도 범위 내에서 산을 가열하는 것은 오존 가스의 황산으로의 용해를 촉진하지 않는다.
여기서 무기산들 및 황산에 대한 언급은 상기 산들의 수용액들을 포괄하는 것으로 의도되지만, 그럼에도 불구하고 그러한 용액들이 비교적 농축된 것, 즉 적어도 80 질량%, 바람직하게 적어도 90 질량% 의 초기 농도인 것이 바람직하다. 황산의 경우, 98.3% 의 질량 퍼센트를 갖는 농축 황산이 사용될 수 있다.
이 실시형태의 장치는 또한, 유체가 회전하는 웨이퍼로부터 스핀 오프된 이후 모아질 수 있는 당업계에 알려져 있는 유체 컬렉터 (14), 과량의 가스가 배기되는 가스 세퍼레이터 (15), 및 남아있는 액체가 프로세스 탱크로 리턴되는 리사이클링 시스템 (16) 을 포함하며, 남아있는 액체는 리사이클링 시스템 (16) 으로부터 가스/액체 혼합물이 제조되는 혼합 정션 (7) 으로 공급될 수 있다.
흐름 제어기 (17) 는 가스가 첨가되기 이전에 액체 라인에서의 흐름을 측정하기 위한 유량계를 포함하고, 유량을 원하는 값으로 조절할 수 있다.
여기에 기재된 다양한 변수들의 적절한 선택은 혼합 정션 (7) 에서 무기산 및 산화 가스의 혼합을 허용하여 처리 유체를 구성하는 가스/액체 혼합물을 형성시켜, 유체가 연속상 (continuous phase) 으로서의 액체 및 분산상 (dispersed phase) 으로서의 가스의 혼합물이 되도록 한다. 특히, 분산상은 분사된 유체의 적어도 10 체적% (바람직하게 적어도 20 체적%) 를 구성한다. 가장 바람직하게, 분산된 가스상은 처리 유체의 30 체적% 내지 50 체적% 로부터 구성되지만, (예를 들어, 가스의 체적% 로서의) 가스/액체 혼합물에서의 액체에 대한 가스의 비는 20 체적% 내지 90 체적% 범위일 수 있다.
히터 (13) 는 산화 가스와 혼합되기 이전에 무기산을 100 ℃ 내지 220 ℃ 의 범위 (바람직하게 110 ℃ 내지 180 ℃ 의 범위) 의 온도 (TL) 로 가열한다. 웨이퍼 표면에 공급되는 경우 가스/액체 혼합물의 온도는 혼합 온도보다 약 1 K 내지 5 K 더 낮다. 혼합 정션 (7) 에 도달할 때 무기산의 온도는 100 ℃ 내지 220 ℃ 의 범위, 바람직하게 150 ℃ 내지 180 ℃ 의 범위이다.
이 실시형태에서 분사 노즐 (4) 은 바람직하게 단면적이 대략 ¼" 이고, 단일 ½" 튜브에 조인된 복수의 1/8" 튜브들로 형성될 수도 있다.
웨이퍼 (W) 는 처리 유체가 웨이퍼 상으로 분사될 때 회전하는 것이 바람직하며, 웨이퍼의 회전 속도는, 바람직하게 시간에 따라 가변하는 속도로, 0 rpm 내지 1000 rpm 의 범위, 바람직하게 30 rpm 내지 300 rpm 의 범위이다. 무기산은 0.5 lpm 내지 2 lpm (liter per minute) 범위의 체적 흐름으로 공급되고, 산화 가스는 0.1 lpm 내지 2 lpm 의 체적 유량으로 공급된다. 혼합 정션 (7) 의 다운스트림에서, 처리 유체의 체적 유량은 바람직하게 0.7 lpm 내지 5 lpm 의 범위이다.
무기산의 농도는 바람직하게 약 80 질량% 내지 약 98 질량%의 범위이며, 황산의 경우 약 98.3% 순도의 농축 황산을 포함한다. 보다 바람직하게, 무기산의 농도는 적어도 90 질량% 이다.
산화 가스 공급부 (9) 는 바람직하게 오존 발생기이다. 이와 관련하여, 당업자에게 알려져 있는 바와 같이, 오존 (O3) 은 원래 순수 가스로 제공되는 것이 아니라, 순수 산소를 예를 들어 사일런트 정전기 방전 (silent electrostatic discharge) 에 의해 반응시킴으로써 제조되며, 그 결과 발생된 오존은 약 80% 내지 약 98% 의 질량%의 산소 (O2) 및 약 1 질량% 내지 20 질량% 범위의 오존을 포함한다. 여기서 오존 가스에 대한 언급은 그러한 오존이 풍부한 산소 가스들을 포함한다.
오존-풍부한 산소 가스의 온도는 혼합 정션 (7) 에 접근할 때 실온, 예를 들어 약 20 ℃ 내지 약 25 ℃ 일 수도 있지만, 혼합시 산 온도로의 가스가 약 50 ℃ 까지의 온도로 예열되는 것이 바람직하다.
분사 암 (3) 은 붐 스윙 (boom swing) 으로 동작하도록 구성될 수도 있으며, 이로써 회전하는 웨이퍼에 대해 수평으로 그리고 회전하는 웨이퍼에 걸쳐서 이동한다. 붐 스윙 이동의 속도 및 범위는 웨이퍼 표면 전체에 걸쳐 처리 유체의 균등한 온도 분포를 촉진할 만큼 충분히 넓고 빠르며, 이로써 웨이퍼 표면 상부의 처리의 균일성이 향상된다.
산화 가스와 무기산의 혼합 및 웨이퍼 표면과 형성된 처리 유체의 접촉 사이의 비교적 짧은 거리 및/또는 시간은, 처리 유체가 웨이퍼 표면에 걸쳐 흐를 때 그리고 웨이퍼 표면 상에 상주하는 시간 동안 그 기포/분산 캐릭터를 보유하는 것을 보장하는데 중요하다.
도 2에서, 웨이퍼는 먼저 단계 S1 에서 웨이퍼 표면 상의 처리 유체의 접촉 및 흐름 특성들을 촉진하기 위해 웨팅 (wetting) 과 같은 선택적 전처리를 수행한다. 다음, 단계 S2 에서 무기산 및 산화 가스가 그 각각의 공급 라인들로 공급되고 혼합 정션 (7) 에서 조합된다. 이로써 생성된 처리 유체는 단계 S3 에서 웨이퍼 표면 상에 분사된다. 웨이퍼 (W) 는 단계들 S1, S2 및 S3 중 어느 단계 또는 모든 단계들 동안 상술된 rpm 으로 회전될 수도 있다.
유체는 바람직하게 웨이퍼 표면 상에 0.1 m/s 내지 10 m/s (바람직하게 0.3 m/s 내지 3 m/s) 범위의 속도의 흐름으로 단면적이 3 ㎟ 내지 300 ㎟, 보다 바람직하게 10 ㎟ 내지 100 ㎟ 의 범위인 노즐 오리피스 (또는 복수의 노즐 오리피스들) 로부터 분사된다. 이 선속도들은 분사 노즐 (4) 을 통한 유량의 함수일 뿐만 아니라 노즐 (4) 및 웨이퍼 (W) 사이의 상대 이동의 함수이기도 하다.
상기에서 논의된 바와 같이, 유체는 연속상으로서의 무기산 및 분산상으로서의 가스의 혼합물 (가스/액체 혼합물) 이며, 가스는 산화 가스이다. 적합한 산화 가스들은 O2, N2O, NO2, NO 및 그 혼합물들을 포함한다. 바람직한 산화 가스들은 적어도 100 ppm 농도의 오존을 포함하고, 가장 바람직한 산화 가스들은 약 1 질량% 내지 20 질량% 범위의 오존, 평형 산소 및 뜻하지 않은 불순물들을 포함하는 O2/O3 혼합물들이다.
액체 및 가스는, 형성된 처리 유체가 노즐로부터 분사되기 이전에 2초 이하로 서로 혼합되는 것이 바람직하며, 그러한 분사 이전에 1초 이하로 서로 혼합되는 것이 보다 바람직하다.
유체는 바람직하게 자유 흐름으로 웨이퍼 표면 상에 분사되며, 혼합 이전의 산 온도는 100 ℃ 내지 220 ℃, 바람직하게 110 ℃ 내지 180 ℃, 보다 바람직하게 150 ℃ 내지 180 ℃ 인 반면, 혼합 이전의 가스 온도는 바람직하게 10 ℃ 내지 50 ℃ 이다.
H2SO4 를 사용하는 경우, 300mm 직경 반도체 웨이퍼 상의 처리 유체의 체류 시간은 바람직하게 약 30 sec 내지 240 sec 이고, 총 처리 시간 (즉, 임의의 프리웨트 및 린스 단계들을 포함) 은 약 90 sec 내지 420 sec 이다.
이 프로세스 단계의 마무리에서, 가스 공급이 단계 S5 에서 정지되기 이전에 액체 산 공급이 단계 S4 에서 정지되는 것이 바람직하다 (바람직하게 적어도 이전 5초, 보다 바람직하게 적어도 이전 10초).
상술한 바와 같이, 하기의 처리 동안, 유체가 모아지고, 과량의 가스가 배기되며 남아있는 액체가 프로세스 탱크 (8) 로 리턴되고, 남아있는 액체는 프로세스 탱크 (8) 로부터 가스/액체 혼합물이 발생되는 혼합 정션 (7) 으로 공급된다.
처리 유체의 액체 부분이 회수되어 리사이클링되는 경우, 산 강도는 다수의 처리 사이클들 이후 점차로 감소할 것이다. 산 강도는 탱크 (8) 로 새로운 산을 첨가함으로써 회복될 수도 있으며; 대안으로 또는 부가하여, 탱크 (8) 에 H2O2 를 첨가함으로써 처리 유체의 산화력이 증가될 수 있다.
연속적인 프로세싱 사이클들에 걸쳐 컬렉터 (14) 를 부분적으로 배수함으로써, 공급 탱크 (8) 를 비울 필요성을 회피하는 것이 가능할 수 있다. 특히, 산 공급 탱크 (8) 는 회수된 액체의 일부가 컬렉터 (14) 로부터 배수되고 일부가 탱크 (8) 로 재순환되는 경우 연속적인 서비스로 유지될 수 있다. 산화 유체를 이용한 웨이퍼의 처리가 완료된 이후, 웨이퍼의 선택적 린스가 단계 S6 에서 수행된다.
상기 실시형태들에서, 전체 재순환의 가정시, 40 리터 산 공급 탱크 (8) 가 500 개 내지 1000 개의 웨이퍼들을 프로세싱할 것으로 추정되지만, 탱크 크기 및 화학적 수명 사이의 관계가 언제나 선형인 것은 아니다.
하기의 예언적 실시예들은 특히 바람직한 프로세스 변수들을 제시하는 것으로 의도된다.
실시예 1:
Figure 112012042896893-pct00001
가스/액체 혼합물의 온도 150 ℃
Figure 112012042896893-pct00002
혼합 정션에 도입되기 이전의 액체 (황산) 의 온도 150 ℃
Figure 112015107514637-pct00003
분사 노즐의 오리피스의 단면적 72 ㎟ (3/8" 오리피스의 경우)
Figure 112015107514637-pct00004
웨이퍼의 스핀 속도 150 rpm
Figure 112012042896893-pct00005
액체의 체적 흐름 1.6 ℓ/min
Figure 112012042896893-pct00006
가스의 체적 흐름 0.6 ℓ/min
Figure 112012042896893-pct00007
혼합물의 체적 흐름 2.2 ℓ/min
Figure 112012042896893-pct00008
오리피스에서의 분사 속도 1 m/s
Figure 112012042896893-pct00009
가스/액체 혼합물에서의 액체에 대한 가스의 비율 27 체적%
Figure 112015107514637-pct00010
황산의 농도 (질량%) 97 질량% 내지 80 질량%
Figure 112012042896893-pct00011
가스상의 오존 (10 질량%), 평형 산소 및 뜻하지 않은 불순물들
실시예 2:
Figure 112012042896893-pct00012
가스/액체 혼합물의 온도 153 ℃
Figure 112012042896893-pct00013
혼합 정션에 도입되기 이전의 액체 (황산) 의 온도 140 ℃
Figure 112015107514637-pct00014
분사 노즐의 오리피스의 단면적 30 ㎟ (1/4" 오리피스의 경우)
Figure 112015107514637-pct00015
웨이퍼의 스핀 속도 100 rpm
Figure 112012042896893-pct00016
액체의 체적 흐름 0.6 ℓ/min
Figure 112012042896893-pct00017
가스의 체적 흐름 1.6 ℓ/min
Figure 112012042896893-pct00018
혼합물의 체적 흐름 2.2 ℓ/min
Figure 112012042896893-pct00019
오리피스에서의 분사 속도 1 m/s
Figure 112012042896893-pct00020
가스/액체 혼합물에서의 액체에 대한 가스의 비율 (예를 들어, 가스의 체적%) 70 체적%
Figure 112015107514637-pct00021
황산의 농도 (질량%) 96 질량% 내지 88 질량%
Figure 112012042896893-pct00022
가스상의 오존 (12 질량%), 평형 산소 및 뜻하지 않은 불순물들
본 발명을 다양한 바람직한 실시형태들과 관련하여 설명하지만, 이 실시형태들은 본 발명을 단지 예시하기 위해 제공되는 것이며, 첨부된 청구범위의 진정한 범위 및 사상에 의해 부여되는 보호 범위를 한정하는 구실로 사용되어서는 안된다는 것이 이해될 수 있다.

Claims (15)

  1. 산화 유체를 이용하여 반도체 웨이퍼의 표면을 처리하는 방법으로서, 처리될 상기 표면은 이전의 프로세싱 단계 동안 주입된 이온들을 포함하는 포토레지스트를 포함하고,
    상기 방법은,
    상기 산화 유체를 처리될 상기 반도체 웨이퍼의 표면 상으로 분사하는 단계를 포함하고,
    상기 산화 유체는 무기산 및 산화 가스의 혼합물이고,
    상기 산화 유체는 상기 무기산의 연속상 (continuous phase) 에서 상기 산화 가스의 버블들의 분산상 (dispersed phase) 의 형태를 가지며,
    상기 분산상은 상기 산화 유체의 적어도 10 체적% 를 구성하고,
    상기 반도체 웨이퍼는 단일 웨이퍼 웨트 프로세싱 스테이션에서 스핀 척 상에 배치되고,
    상기 산화 유체는 단면적이 3 ㎟ 내지 300 ㎟ 범위인 적어도 하나의 노즐 오리피스로부터 0.1 m/s 내지 10 m/s 범위의 속도에서의 흐름으로 상기 표면 상으로 분사되는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 무기산은 적어도 80 질량% 농도의 무기산의 수용액이거나 또는 순수산인, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 무기산은 적어도 90 질량% 농도의 황산의 수용액이거나 또는 순수 황산인, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  4. 제 2 항에 있어서,
    상기 무기산은 발연 황산인, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 산화 가스는 적어도 100 ppm 농도의 오존을 포함하는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 산화 가스는 농도가 1 질량% 내지 20 질량% 범위인 오존 및 농도가 80 질량% 내지 98 질량% 범위인 산소를 포함하는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 산화 가스와 혼합하기 이전에 상기 무기산을 100 ℃ 내지 220 ℃ 범위의 온도 (TL) 로 가열시키는 단계를 더 포함하는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 온도 (TL) 는 150 ℃ 내지 180 ℃ 의 범위인, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 방법.
  9. 산화 유체를 이용하여 반도체 웨이퍼의 표면을 처리하는 장치로서, 상기 장치는 상기 반도체 웨이퍼를 홀딩하도록 구성된 스핀 척을 포함하는 단일 웨이퍼 웨트 프로세싱 스테이션이고,
    상기 장치는,
    상기 산화 유체를 웨이퍼 상에 자유 흐름으로 분사시키기 위한 분사 노즐을 갖는 분사 암을 포함하는 분사기로서, 상기 분사 노즐은 단면적이 3 ㎟ 내지 300 ㎟ 범위인 오리피스를 갖는, 상기 분사기;
    무기산 및 산화 가스의 인피드 도관들 (infeed conduits) 과 연통하는 혼합 정션 (mixing junction) 으로서, 상기 산화 유체를 액체 분산체 내 가스의 형태로 발생시키고 상기 산화 유체를 다운스트림 도관을 통해 상기 분사 노즐로 공급하도록 구성되는, 상기 혼합 정션을 포함하고,
    상기 산화 유체가 상기 오리피스를 빠져나갈 때 여전히 액체 분산체 내 가스이도록 상기 혼합 정션이 상기 분사 노즐로부터 2m 이하의 도관 길이로 배치되는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 장치.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 분사 노즐은 상기 반도체 웨이퍼의 상측으로 대면하는 표면 상에 자유 흐름으로 상기 산화 유체를 하측으로 분사하도록 상기 스핀 척에 대해 배치되는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 장치.
  11. 제 9 항에 있어서,
    상기 혼합 정션의 업스트림에서의 상기 무기산을 100 ℃ 내지 220 ℃ 범위의 온도로 가열하기 위한 히터를 더 포함하는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 장치.
  12. 제 9 항에 있어서,
    상기 혼합 정션의 업스트림에 배치되고, 상기 산화 가스와 혼합되기 이전에 관련 도관에서 상기 무기산의 유량을 측정하도록 구성된 유량계를 포함하는 흐름 제어기를 더 포함하는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 장치.
  13. 제 9 항에 있어서,
    상기 분사 노즐의 오리피스, 상기 혼합 정션 및 상기 무기산과 산화 가스의 인피드 도관들은 상기 무기산의 연속상에서 상기 산화 가스의 버블들의 분산상을 갖는 상기 분사 노즐의 오리피스에서의 산화 유체를 제조하도록 서로에 대해 치수화되고 배치되며,
    상기 분산상은 상기 산화 유체의 적어도 10 체적% 를 구성하는, 산화 유체를 이용하여 물품의 표면을 처리하는 장치.
  14. 삭제
  15. 삭제
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