KR101749923B1 - 금속 코팅된 강철 스트립 - Google Patents

Abstract

용융도금 과정을 적용하며 그 후 코팅의 연성을 개선하기 위해 열처리되는 강철 스트립 상의 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅.

Description

금속 코팅된 강철 스트립{METAL-COATED STEEL STRIP}

본 발명은 내부식성 금속 합금 코팅을 갖는 스트립, 전형적으로 강철 스트립에 관한 것이다.

본 발명은 특히 합금의 주요 원소로서 알루미늄-아연-실리콘-마그네슘을 함유하는 내부식성 금속 합금 코팅에 관한 것이며, 이하 "Al-Zn-Si-Mg 합금"이라 한다. 상기 합금 코팅은 의도적인 합금 첨가물 또는 불가피한 불순물로 표현되는 다른 원소들을 포함할 수도 있다. 따라서, 상기 문구 "Al-Zn-Si-Mg 합금"은 의도적인 합금 첨가물 또는 불가피한 불순물과 같은 다른 원소들을 포함하는 합금들을 포용하는 것으로 이해된다. 상기 금속 코팅된 스트립은 그 자체로 최종 제품으로 판매될 수도 있고, 또는 한쪽 또는 양쪽 표면에 도장 코팅을 적용하여 도장된 최종 제품으로 판매될 수도 있다.

본 발명은 특히 그러나 배타적이지는 않게 강철 스트립에 대한 Al-Zn-Si-Mg 코팅의 연성(ductility)을 향상시키는 방법에 관한 것이다.

본 발명은 특히 그러나 배타적이지는 않게 상기에 설명된 Al-Zn-Si-Mg 합금으로 코팅되고 페인트로 선택적으로 코팅되며 그 후 건축용 제품 (예를 들면, 2중벽(profiled wall) 및 천장 시트(roofing sheets))와 같은 최종 사용 제품으로 냉간 가공(예를 들어, 롤 형성에 의한)되는 강철 스트립에 관한 것이다. 특히 직접 냉간 가공이 되는 영역들(예를 들면, 신장 굴곡부위(tension bends))에서의 상기 코팅의 연성은 그러한 (도장된 또한 도장되지 않은) 최종 사용 제품들에 대해서 중요한 문제이다.

전형적으로, 상기 본 발명의 Al-Zn-Si-Mg 합금은 상기 원소들, 알루미늄, 아연, 실리콘, 및 마그네슘을 다음 범위의 중량 %로 포함한다.

알루미늄: 40-60%

아연: 40-60%

실리콘: 0.3-3%

마그네슘: 0.3-10%

전형적으로, 상기 본 발명의 내부식성 금속 합금 코팅은 용융도금(hot-dip) 코팅 방법으로 강철 스트립 상에 형성된다.

종래의 용융도금 금속 코팅 방법에서는, 강철 스트립은 일반적으로 하나 이상의 열처리로(heat treatment furnace)를 통과한 후 코팅 포트(coating pot)에 유지되는 용융 금속 합금의 처리조(bath)를 통과한다. 코팅 포트에 인접한 상기 열처리로는 상기 처리조의 상부 표면에 가까운 위치로 하향 연장되는 배출구 노즐(outlet snout)를 갖는다.

상기 금속 합금은 보통 가열 인덕터들을 사용함으로써 상기 코팅 포트 내에 용융 상태로 유지된다. 상기 스트립은 보통 상기 처리조에 담겨져 있는 연장된 로 출구 도랑 또는 노즐(elongated furnace exit chute or snout)의 형태로 배출구 종단부를 경유하여 상기 열처리로를 빠져나온다. 상기 처리조 내에서, 상기 스트립은 하나 이상의 싱크 롤(sink roll) 주위를 통과하고 상기 처리조의 상부 방향으로 나오며, 상기 처리조를 통과할 때 상기 금속 합금으로 코팅된다.

상기 코팅 처리조를 벗어난 후, 상기 금속 합금 코팅된 스트립은 가스 나이프기(gas knife station) 또는 가스 와이핑기(gas wiping station)와 같은 코팅 두께 제어기(coating thickness control station)를 통과하며, 거기서, 상기 코팅의 두께를 제어하기 위하여 그 코팅된 표면들에 와이핑 가스(wiping gas)가 분사된다.

그러면, 상기 금속 합금 코팅된 스트립은 냉각부(cooling section)를 통과하며 강제 냉각된다.

그리고 나서, 상기 냉각된 금속 합금 코팅된 스트립은 상기 코팅된 스트립을 연속적으로 조질 압연부(skin pass rolling section 또는 temper rolling section) 및 평탄부(tension levelling section)를 통과함으로써 선택적으로 조절될 수도 있다. 상기 조절된 스트립은 권취기(coiling station)에서 권취된다.

상기 최종 사용자의 용도에 따라, 상기 금속 코팅된 스트립은 상기 스트립의 한쪽 또는 양쪽 표면에, 예를 들면 중합(polymeric) 페인트로, 도장될 수도 있다.

건축용 제품, 특히 측벽 및 천장 시트로 호주 및 기타 지역에서 널리 사용되는 하나의 내부식성 금속 코팅 합성물(composition)은 실리콘도 포함하는 55%Al-Zn 코팅 합성물이다. 상기 프로필 시트(profiled sheets)는 보통 도장된 금속 합금 코팅된 스트립을 냉간 가공(cold forming)하여 제조된다. 전형적으로, 상기 프로필 시트(profiled sheets)는 상기 도장된 스트립을 압연 가공(roll-forming)하여 제조된다.

55%Al-Zn-Si 코팅 합성물과 같은 이러한 알려진 합성물에 Mg를 첨가하는 것은 신일본제철(Nippon Steel Corporation)을 출원인으로한 미국 특허 제6,635,359호를 예로 보듯이 여러 해 동안 특허 명세서에서 제안되어 왔지만, 강철 스트립 상의 Al-Zn-Si-Mg 코팅들은 호주에서 상업적으로 유용하지 않다.

Mg가 55%Al-Zn 코팅 합성물에 포함될 때, Mg이 개선된 절단면(cut-edge) 보호와 같은 제품 성능상 어떤 유용한 효과를 가져다준다고 알려져 왔다.

상기 논제는 오스트레일리아 및 기타 지역에서 일반 상식으로 용인되지 않는다.

본 발명의 목적은 용융도금 과정을 적용하며 그 후 코팅의 연성을 개선하기 위해 열처리되는 강철 스트립 상의 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법을 제공하는 것이다.

55%Al-Zn 코팅 합성물에 Mg를 첨가하는 것이 코팅의 연성에 상당히 부정적인 영향을 끼친다는 것이 본 출원인에 의해 규명되었다. 이는 상기 코팅 미세 구조에서 거친 금속간 상(coarse intermetallic phases)의 형성 및 상기 코팅 미세 구조의 Al이 풍부한 수지상(dendrites) 및 Zn이 풍부한 수지상간 영역(interdendritic regions)에 대한 Mg의 경화 효과에 기인된다.

특히, 상기 경화 효과와 관련하여, 본 출원인은 55%Al-Zn-1.5%Si 금속 코팅의 뒤따르는 응고(following solidification), 즉 시효 경화(age hardening)반응이 일어난다는 것을 알고 있으며, 여기서 상기 코팅의 상기 Al이 풍부한 상에 용해되어 있는 과도한 Zn이 준안정상(metastable phase)으로 침전된다. 이로 인해 상기 Al이 풍부한 상의 강도가 증가하고, 그 결과로 잠재적으로 크랙을 일으키는 초기 지점(potential crack initiation sites)의 효과가 증가한다. 이러한 시효 경화 반응으로 코팅 응고 2-4주 이내에 코팅 경화에 있어서 상당한 증가가 일어나며, 만일 상기 금속 합금이 코팅된 강철(도장된 금속 코팅된 강철 포함)에서 단단한 굴곡부위(bends)의 냉간 가공(예를 들면, 압연 가공)이 코팅 응고 후 즉시 수행되지 않는다면, 증가된 굴곡부위 균열이 초래될 수 있다. 일부 상황에서는 이것이 심각한 문제가 될 수 있다.

본 출원인은 이러한 시효 경화가 Mg을 포함하는 Al-Zn-Si 코팅에서도 발생한다는 것을 발견했다.

본 발명은 용융도금 과정을 적용하며 그 후 코팅의 연성을 개선하기 위해 열처리되는 강철 스트립 상의 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅에 관한 것이다.

본 출원인은 열처리되지 않은 코팅들에 비교하여 상기 결과적인 코팅이 신장 굴곡부위(tension bends)상의 균열이 감소된 수준으로 냉간 가공될 수 있다는 것을 발견했다. 또한, 본 출원인은 상기 열처리 동안 얻어진 이득이 오래 지속될 수 있다는 것을 발견했다. 특히, 개선된 연성이 12개월 또는 그 이상의 기간 동안 유지될 수 있다.

따라서, 본 발명은 강철 스트립을 Al-Zn-Si-Mg 합금으로 용융도금 코팅하고 상기 코팅된 스트립을 열처리함으로써 제조되는 Al-Zn-Si-Mg 합금 코팅된 강철 스트립을 제공한다.

본 발명에 따르면, 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법은

(a) 상기 강철 스트립을 Al, Zn, Si, Mg 및 선택적으로 기타 원소들을 포함하는 용융도금 코팅 처리조(hot dip coating bath)를 통과시키고 상기 스트립 상에 합금 코팅을 형성하는 단계, 및

(b) 상기 코팅의 연성을 개선하기 위해 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 방법은 적어도 150℃의 유지 온도(hold temperature)에서 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함한다.

여기서, 상기 문구 "유지 온도"는 코팅된 스트립이 열처리 사이클의 과정 동안 가열되고 유지되는 최대 온도를 의미하는 것으로 이해된다.

더욱 바람직하게는 상기 방법은 적어도 200℃의 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함한다.

전형적으로, 상기 방법은 적어도 225℃의 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 방법은 300℃ 미만의 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함한다.

더욱 바람직하게는 상기 방법은 275℃ 미만의 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 방법은 최대 45분 동안 상기 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 유지하는 단계를 포함한다.

더욱 바람직하게는 상기 방법은 최대 30분 동안 상기 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 유지하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 방법은 상기 열처리된 코팅된 스트립을 상기 유지 온도에서 100℃ 또는 그 미만의 온도로 천천히 냉각하는 단계를 포함한다.

본 출원인은 상기 열처리된 코팅된 스트립의 냉각속도(cooling rate)가 상기 열처리에 의해 얻어진 연화 효과(softening effect), 즉 개선된 연성의 내구성에 영향을 준다는 것과 상기 냉각속도가 "느린" 냉각속도인 것이 바람직하다는 것을 발견하였다.

더욱 바람직하게는 상기 방법은 상기 열처리된 코팅된 스트립을 상기 유지 온도에서 80℃ 또는 그 미만의 온도로 천천히 냉각하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 냉각속도는 40℃/hr 또는 그 미만이다.

더욱 바람직하게는 상기 냉각속도는 30℃/hr 또는 그 미만이다.

상기 방법의 상기 열처리 단계는 배치(batch)에서 또는 연속적으로 실행될 수도 있다.

전형적으로, 본 발명의 상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 상기 원소들, 알루미늄, 아연, 실리콘, 및 마그네슘을 다음 범위의 중량 %로 포함한다.

알루미늄: 40-60%

아연: 40-60%

실리콘: 0.3-3%

마그네슘: 0.3-10%

바람직하게는 상기 마그네슘 농도는 8 wt.%미만이다.

바람직하게는 상기 마그네슘 농도는 3 wt.%미만이다.

바람직하게는 상기 마그네슘 농도는 적어도 0.5 wt.%이다.

바람직하게는 상기 마그네슘 농도는 1 wt.%와 3 wt.%의 사이이다.

더욱 바람직하게는 상기 마그네슘 농도는 1.5 wt.%와 2.5 wt.%의 사이이다.

바람직하게는 상기 실리콘 농도는 3.0 wt.%미만이다.

바람직하게는 상기 실리콘 농도는 1.6 wt.%미만이다.

바람직하게는 상기 실리콘 농도는 1.2 wt.%미만이다.

바람직하게는 상기 실리콘 농도는 0.6 wt.%미만이다.

바람직하게는 상기 알루미늄 농도는 적어도 45 wt.%이다.

전형적으로, 상기 알루미늄 농도는 적어도 50 wt.%이다.

상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 크롬 및/또는 망간의 의도적인 첨가물, 즉 불순물 수준으로 간주되는 농도 수준 이상의 첨가물을 포함하지 않는다.

상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 불순물로서 또는 의도적인 첨가물로서 다른 원소들을 포함할 수도 있다.

바람직하게는 상기 스트립 상의 상기 코팅은 30 마이크론을 초과하지 않는다.

또한, 본 발명에 따르면, 상기 방법에 의해 형성된 금속 코팅된 강철 스트립이 제공된다.

바람직하게는 상기 금속 코팅된 강철 스트립은 건축용 제품(예를 들면, 2중벽(profiled wall) 및 천장 시트(roofing sheets))과 같은 최종 사용 제품으로 냉간 가공된다.

또한, 본 발명에 따르면, 도장된 금속 코팅된 강철 스트립을 형성하는 방법은

(a) 상기 강철 스트립을 Al, Zn, Si, Mg 및 선택적으로 기타 원소들을 포함하는 용융도금 코팅 처리조를 통과시키고 상기 스트립 상에 합금 코팅을 형성하는 단계,

(b) 상기 코팅의 연성을 개선하기 위해 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계,

(c) 상기 열처리된 코팅된 스트립을 상기 유지 온도에서 100℃ 또는 그 미만의 온도로 천천히 냉각하는 단계, 및

(d) 상기 냉각된 열처리된 코팅된 스트립 상에 페인트의 코팅을 형성하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 Al-Zn-Si-Mg 합금 및 상기 열처리 단계는 상술된 바와 같다.

또한, 본 발명에 따르면, 상기 방법에 의해 형성된 도장된 금속 코팅된 강철 스트립이 제공된다.

바람직하게는 상기 금속 코팅된 강철 스트립은 건축용 제품(예를 들면, 2중벽(profiled wall) 및 천장 시트(roofing sheets))과 같은 최종 사용 제품으로 냉간 가공된다.

본 발명의 코팅 형성 방법에 따르면, 열처리되는 강철 스트립 상의 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅의 연성이 개선되는 효과가 있다.

도 1은 150g/m² 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 코팅의 임계 굴곡 변형(Critical Bend Strain, CBS)에 대한 배치 소둔 유지 온도의 효과를 도시한 도표이다.
도 2는 150g/m² 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 코팅의 균열 정도 평점(Crack Severity Rating, CSR)에 대한 배치 소둔 유지 온도의 효과를 도시한 도표이다.
도 3은 배치 소둔(batch annealing(BA)), 도장 소부 사이클(Paint Bake Cycle, PBC), 및 상기 두 열처리의 조합에 따른 150g/m² 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 코팅의 시효 거동을 도시한 도표이다.

실험 작업

본 발명은 본 출원인에 의해 수행된 실험 작업을 기본으로 한다.

특히, 상기 실험 작업은 다음을 판단하기 위해 실행되었다:

(a) 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 코팅의 연성에서의 어떠한 개선이라도 소둔 열처리(annealing heat treatment)에 의해 달성될 수 있는지 여부;

(b) 최적 유지 온도; 및

(c) 후속 도장 소부 사이클(paint bake cycle(PBC)) 열처리 시뮬레이션을 거친 열처리된 코팅들을 포함하는 열처리된 코팅들의 시효 거동(ageing behavior).

상기 실험 작업은 150g/m² (즉, 강철 샘플들의 각 표면당 75g/m²)의 코팅 밀도를 가진 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 합금으로 코팅되고, 상기 샘플들을 서로 다른 유지 온도들의 범위까지 가열하고 상기 샘플들을 30분의 소정의 기간 동안 상기 온도들에서 유지시키고 나서 상기 열처리된 샘플들을 주위 온도까지 냉각시킴으로써 열처리된 강철 스트립의 샘플들에 대해서 실행되었다.

또한, 상기 실험 작업은 상기 샘플들 중 일부에 대해서 도장 소부 사이클(PBC) 열처리 시뮬레이션을 포함하였다. 상기 도장 소부 사이클(PBC) 처리는 수냉 단계가 수반되는, 샘플들을 230℃의 피크 금속 온도까지 ~7℃/s의 속도로 가열하는 단계를 포함하였다.

도 1은 30분의 상기 소정의 시간 동안 각기 다른 온도로 유지되고 나서 80℃ 까지 0.5℃/min의 속도로 냉각된, 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg (150g/m²의 코팅 밀도) 코팅을 가지고 있는 샘플들에 대하여 임계 굴곡 변형(critical bend strain(CBS)), 즉 균열이 시작하기에 요구되는 코팅에서의 변형,을 나타낸다.

도 1은 상기 임계 굴곡 변형이 접수한 상태의 코팅된 샘플(즉, 주위 온도에서의 상기 샘플)에 대한 5.3%로부터 225-250℃의 범위의 유지 온도로 열처리된 코팅된 샘플들에 대해 최대 8.3%까지 증가된다는 것을 보여준다. 이로써 코팅 연성에서 56% 증가-상당한 개선-가 이루어진다. 또한, 상기 도면은 상기 임계 굴곡 변형이 150℃의 유지 온도에서 증가하기 시작했다는 것을 보여준다.

균열 정도(cracking severity)의 반-정량 측정(semi-quantitative measure) 또한 샘플들의 코팅 연성을 평가하기 위해 사용되었다.

균열 정도 평점(crack severity rating(CSR))은 55%Al-Zn 코팅군 내에서 코팅 연성의 측정으로서 보통 사용되는 임의의 신장 굴곡 균열 평가 시스템(arbitrary tension bend crack rating system)이다. 2T 굴곡이 제조되고 15배 배율의 입체현미경으로 관찰된다. 이때 상기 굴곡에서의 균열은 한 세트의 표준품들과 비교되어 0과 10 사이의 수가 부여되며, 여기서 0은 균열이 발견되지 않는다는 것을 나타내고 10은 심각한 균열을 의미한다. 따라서, 더 낮은 CSR 등급이 더 높은 등급보다 바람직하다.

도 2는 유지 온도의 함수로써 열처리된 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg (150g/m²) 코팅을 가지고 있는 샘플들에 대한 CSR을 나타낸다. 상기 도면으로부터 225℃가 본 실험에서 최적의 유지 온도라는 것이 명백하다. 또한, 상기 도면으로부터 CSR이 150℃의 유지 온도에서 개선되기 시작했다는 것이 명백하다.

도 3은 (a) 30분의 상기 소정의 시간 동안 225℃의 상기 최적의 유지 온도에서 열처리된 후 최대 3개월의 시간이 지난 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 합금의 코팅들을 가지고 있는 샘플들, (b) PBC 처리를 거친 상기 (a)항에서 설명된 샘플들, (c) 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 합금의 접수된 상태의 코팅들을 가지고 있는 샘플들, 및 (d) PBC 처리만을 거친 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 합금의 코팅들을 가지고 있는 샘플들의 시효 거동을 보여준다.

열처리된 코팅들에 대해서, 소둔된 코팅들이 후속의 PBC 열처리를 거칠 때도, 접수된 상태의 연성에 대한 아무런 의미 있는 반전도 3개월 이내에서는 관찰되지 않았다. 이러한 결과들을 추정해 볼 때 30분의 상기 소정의 시간 동안 225℃의 상기 유지 온도에서의 열처리는 12개월 이상의 기간 동안 효과적일 것이라는 결론이 유도된다.

상술한 실험 작업은 스트립 상의 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 합금의 코팅들의 열처리가 상기 코팅들의 연성을 개선시켰다는 것을 보여준다.

본 발명의 사상과 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 많은 변경들이 상술한 본 발명에 구현될 수도 있다.

일례로, 상기 실험 작업이 55%Al-Zn-1.5%Si-2%Mg 코팅에 대해 실행되었지만, 본 발명은 Al-Zn-Si-Mg 코팅들에게도 일반적으로 적용될 수 있다.

Claims (17)

1. 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법에 있어서,
   (a) 상기 강철 스트립을 Al, Zn, Si, 및 Mg를 포함하는 용융도금 코팅 처리조(hot dip coating bath)를 통과시키고 상기 스트립 상에 합금 코팅을 형성하는 단계로서, 상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 알루미늄, 아연, 실리콘, 및 마그네슘을 다음 범위의 중량 %로 포함하는 것인 단계:
   알루미늄: 40-58%
   아연: 40-58%
   실리콘: 0.3-3%
   마그네슘: 1-2.5%,
   (b) 코팅된 스트립을 냉각하는 단계; 및
   (c) 상기 코팅의 연성(ductility)을 개선하기 위해 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계를 포함하되, 상기 열처리 단계는
   더 낮은 온도에서 적어도 200℃의 유지 온도까지 열을 가하는 단계,
   소정의 시간동안 상기 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 유지하는 단계,
   40℃/hr이하의 냉각속도로 상기 유지 온도에서 100℃ 이하의 온도까지 상기 코팅된 스트립을 천천히 냉각하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
2. 삭제
3. 제 1항에 있어서, 유지 온도가 300℃ 미만인 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
4. 제 1항에 있어서, 유지 온도가 275℃ 미만인 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
5. 제 1항에 있어서, 최대 30분 동안 상기 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 유지하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
6. 제 1항에 있어서, 30℃/hr이하의 냉각속도로 상기 유지 온도에서 100℃ 이하의 온도까지 상기 열처리된 코팅된 스트립을 천천히 냉각하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
7. 제 1항에 있어서, 상기 실리콘 농도는 3.0 wt.%미만인 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
8. 제 1항에 있어서, 상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 크롬 또는 망간의 의도적인 첨가물, 즉 불순물 수준으로 간주되는 농도 수준 이상의 첨가물을 포함하지 않는 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
9. 제 1항에 있어서, 상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 불순물로서 또는 의도적인 첨가물로서 다른 원소들을 포함하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
   
10. 제 1항에 있어서, 상기 마그네슘 농도는 1.5 wt.%와 2.5 wt.%의 사이의 범위인 것을 특징으로 하는 강철 스트립 상에 내부식성 Al-Zn-Si-Mg 합금의 코팅을 형성하는 방법.
    
11. 도장된 금속 코팅된 강철 스트립을 형성하는 방법에 있어서,
    (a) 상기 강철 스트립을 Al, Zn, Si, 및 Mg를 포함하는 용융도금 코팅 처리조를 통과시키고 상기 스트립 상에 Al-Zn-Si-Mg 합금 코팅을 형성하는 단계로서, 상기 Al-Zn-Si-Mg 합금은 알루미늄, 아연, 실리콘, 및 마그네슘을 다음 범위의 중량 %로 포함하는 것인 단계:
    알루미늄: 40-58%
    아연: 40-58%
    실리콘: 0.3-3%
    마그네슘: 1-2.5%,
    (b) 상기 코팅의 연성을 개선하기 위해 상기 코팅된 스트립을 열처리하는 단계로서, 이 열처리 단계는 더 낮은 온도에서 적어도 200℃의 유지 온도까지 열을 가하는 단계 및 소정의 시간동안 상기 유지 온도에서 상기 코팅된 스트립을 유지하는 단계를 포함하는 단계,
    (c) 40℃/hr이하의 냉각속도로 상기 열처리된 코팅된 스트립을 상기 유지 온도에서 100℃ 이하의 온도로 천천히 냉각하는 단계, 및
    (d) 상기 냉각된 열처리된 코팅된 스트립 상에 페인트의 코팅을 형성하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 도장된 금속 코팅된 강철 스트립을 형성하는 방법.
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