KR101461537B1 - 철계 무정형 합금 광폭 리본 및 그의 제조방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 무정형 합금의 급속 고형화 기술분야에 속하는 것으로, 구체적으로, 폭이 220~1000 mm, 두께가 0.02~0.03 mm, 가로측 두께 편차가 +/-0.002 mm 미만, 라미네이션 인자가 0.84 초과, 포화 자속 밀도가 1.5T 초과, 철 손실은 진동수 50Hz 및 최대 자속 밀도가 1.3T인 조건 하에서 0.20W/kg 미만, 여진 전력은 0.50 VA/kg 미만, 철계 무정형 합금 광폭 리본에 관한 것이다. 본 발명은 또한 광폭 리본의 제조 방법에도 관한 것으로, 단일-롤 담금질법이 사용되고, 여기에서 노즐 슬롯의 폭은 0.4~0.7 mm이고, 노즐 슬롯의 가로측 폭 편차는 +/-0.05 mm 미만이고, 냉각 롤 (4)의 가로측 편평도 편차는 0.02 mm 미만, 표면 조도 Ra는 0.0005 mm 미만이다.

Description

철계 무정형 합금 광폭 리본 및 그의 제조방법{IRON-BASED AMORPHOUS ALLOY BROAD RIBBON AND ITS MANUFACTURING METHOD}
본 발명은 무정형 합금의 급속 고형화 (rapid solidification) 기술분야에 속하는 것으로, 구체적으로 철계 무정형 합금 광폭 리본 및 그 제조방법, 특히 폭 220~1000 mm의 철계 무정형 합금 광폭 리본 및 그 제조방법에 관한 것이다.
연성 자성재료의 한 종류로서, 철계 무정형 합금은 뛰어난 전자기성을 갖는다. 배전 변압기에서 철 코어로서 사용되는 경우, 이는 변압기의 작동 에너지 소비를 크게 감소시킬 수 있다. 따라서, 이는 배전 변압기 분야에서 널리 사용된다. 예로서, Hitachi Metals Ltd.의 철계 무정형 합금 리본 제품 (Metglas2605SAl)은 3 종류의 폭 -142 mm, 170 mm 및 213 mm- 명세사항을 갖는 것을 포함하여, 사용자들이 상이한 크기의 변압기들의 철 코어를 제조하는 것을 가능하게 한다.
선행 기술에서 213 mm의 최대 폭을 갖는 철계 무정형 합금 리본은 2000 kVA 미만의 용량을 갖는 배전 변압기를 제조하는데 사용될 수 있지만, 보다 큰 용량을 갖는 배전 변압기를 만드는 것은 어렵다. 이는 무정형 합금 배전 변압기의 철 코어 구조물이 변압기의 용량 및 무정형 합금 리본의 폭에 기초한 최적화를 통하여 설계되기 때문이다; 2000 kVA 초과의 용량을 갖는 배전 변압기가, 기존 명세사항의 무정형 합금 리본을 이용하여 설계 및 제조되는 경우, 무정형 철 코어의 스택 두께는 큰 범위로 증가되어 무정형 합금 철 코어의 섹션 크기가 명백히 적당한 범위로부터 벗어나도록 하며, 이는 기술적으로 또는 경제적으로 불리하다. 즉, 2000 kVA 초과의 용량을 갖는 배전 변압기의 경우, 무정형 합금을 이용하기 위해서는 보다 넓은 무정형 합금 리본이 요구된다. 에너지 보존 측면에서 무정형 합금 배전 변압기의 이익을 고려하면, 대형 변압기에서 철 코어 재료로서 무정형 합금을 이용하는 것이 속히 기대된다. 따라서, 220 mm 초과의 폭을 갖는 철계 무정형 합금 광폭 리본이 크게 요구된다.
지난 수십년 동안 개발된 새로운 종류의 재료들로서, 무정형 합금은 일반적으로, "단일-롤 담금질(quenching) 법"으로도 지칭되는 급속 고형화 기술로 제조된다. 전형적인 제조방법은 하기와 같다: 특정 조성의 원료들을 용융 합금으로 용융시킨 후, 용융물을 1 mm 미만의 폭을 갖는 좁은 노즐 슬롯을 통하여 양호한 열전도성 금속으로 제조된 고속 회전 냉각 롤 상으로 유동시키고; 용융물은 냉각 롤의 원주면의 표면 상에 퍼지고, 106℃/초의 냉각 속도로 신속히 냉각되어 약 0.03 mm 두께의 연속된 금속의 얇은 리본을 형성한다. 도 1에 이 공정을 도식적으로 나타내었다.
무정형 합금 리본의 제조 동안, 노즐 슬롯의 크기는 용융물의 유동을 결정한다. 따라서, 노즐 슬롯의 가로측 크기 균일성은 무정형 합금 광폭 리본의 가로측 두께 균일성에 대한 주요 인자들 중 하나이다. 예로서, 미국 특허 US 19970864892호 (발명의 명칭: "광폭의 얇은 금속 스트립 제조방법 (Method of manufacturing a wide metal thin strip)")는 무정형 합금 광폭 리본의 제조를 위한 노즐 구조를 제공한다. 노즐의 특정 외관 설계에 따라, 최대 폭이 200 mm이고 가로측 두께가 균일한 무정형 합금 광폭 리본이 수득될 수 있다. 중국 발명 특허 제 ZL99808439.5호 (발명의 명칭: "높은 라미네이션 인자를 갖는 무정형 합금 금속 리본 및 변압기 철 코어 (amorphous alloy metal ribbon and transformer's iron core with high lamination factor")는 170 mm의 광폭 무정형 합금 리본 제조방법을 개시한다. 이 발명에서는, 냉각 롤 표면 조도 (surface roughness)를 0.005 mm 하에, 그리고 노즐 슬롯 표면 조도를 0.005 mm 하에 제어함으로써, 약 90%의 라미네이션 인자를 갖는 170 mm의 광폭 철계 무정형 합금 광폭 리본이 제조될 수 있다. 그러나, 더욱 광폭인 무정형 합금 광폭 리본의 제조에 있어서, 노즐에서의 온도 기울기는 더욱 클 수 있으며, 지나치게 긴 노즐은 쉽게 뒤틀려서 무정형 합금 광폭 리본의 가로측 두께의 일정성(consistency)에 영향을 미칠 수 있으며, 이는 무정형 합금 광폭 리본의 라미네이션 인자를 심각하게 감소시킨다. 큰 열 응력은 심한 경우 노즐에 금이가게 할 수도 있다. 따라서, 이는 220 mm 초과 폭의 고품질 무정형 합금 광폭 리본의 제조 요구사항을 충족시킬 수 없다.
무정형 합금 리본을 연속적으로 생산하기 위해서는, 연속 주조 동안 리본을 동시적으로 (synchronously) 권취(wind)하는 것이 요구된다. 리본 코일의 상대적인 고온으로 인하여, 리본 코일은 즉시 냉각되기가 어려울 수 있으며; 구조적 이완(relaxation)이 리본 재료에서 일어날 수 있으며, 이에 따라 리본은 그의 뛰어난 자성을 잃을 수 있다. 무정형 합금 리본의 명백한 구조적 이완을 회피하기 위하여, 냉각 롤 표면과 별개로, 무정형 합금 리본의 코일 온도는 특정 한계치 이하로 낮아야만 한다. 무정형 합금 리본의 폭이 더 넓을수록, 권취 후의 온도 강하는 더욱 느리고, 광폭 리본 코일 구조적 이완은 더 쉽게 일어나서, 이에 따라 요구되는 권취 온도는 더욱 낮아져야만 한다. 폭이 213 mm 미만인 무정형 합금 리본의 경우, 권취 온도는 150℃ 미만으로 설정될 수 있다. 한편, 냉각 롤 시스템의 냉각능이 고정된 경우, 무정형 합금 리본이 더욱 넓을수록, 냉각 롤 표면 상의 열 효율(heat duty)은 더욱 가중되고, 무정형 합금 리본의 권취 온도가 더욱 높을 것이다. 따라서, 리본 폭 증가에 따른 리본 온도의 상승과 낮은 권취 온도에서의 광폭 리본 요구사항의 상충됨은 폭 213 mm를 초과하는 리본 제조에 있어서 문제가 되어 왔다.
선행 기술의 단점을 고려하여, 본 발명의 목적은 철계 무정형 합금 광폭 리본 및 뛰어난 성능을 갖는 220~1000 mm 폭의 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 하기 기술적 해결책들을 제공한다: 단일-롤 담금질법으로 제조된 철계 무정형 합금 광폭 리본, 여기에서 광폭 리본의 폭은 220~1000 mm, 두께는 0.02~0.03 mm, 가로측 두께 편차는 ±0.002 mm 미만, 라미네이션 인자는 0.84 초과, 포화 자속 (magnetic-flux) 밀도는 1.5T 초과, 최대 자속 밀도 1.3T 및 진동수 50 Hz의 조건 하에서 철 손실은 0.20 W/kg 미만, 여진 전력(exciting power)은 0.50 VA/kg 미만이고, 여기에서 제조 공정용 냉각 롤 (4)의 가로측 편평도(flatness) 편차는 0.02 mm 미만이고, 표면 조도 Ra는 0.0005 mm 미만이다.
상기 철계 무정형 합금 광폭 리본의 화학 조성은, 질량 퍼센트로, 화학식 Fe100-x-y-zSixByMz,로 표시되며, 식 중 M은 Ni, Co, Cr, Mn, Cu, V, Nb, Mo, W, Ta, Zr, Hf, C 및 P로부터 선택되는 하나 이상이고, x=0~6, y=1~5, z=0~5, 및 5<x+y+z<12, 나머지는 불가피한 불순물들이다.
x=1.5~6, z=0.05~3.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 하기 기술적 해결책들을 더욱 제공한다:
상기 철계 무정형 합금 광폭 리본은 하기 단계들을 포함하는 단일-롤 담금질 방법을 이용하여 제조된다:
① 제련로 (1) 내에서 원료들을 용융시켜, 균일한 조성의 용융물을 형성하는 단계;
② 용융물을 보유하기 위하여, 용융물을 턴디시(tundish) (2)로 부어넣는 단계;
③ 턴디시 (2) 내 용융물을 주조 컵 (3)으로 부어넣고, 용융물이 주조 컵 (3)의 바닥에서 노즐 슬롯으로부터 흘러나오는 단계;
④ 상기 노즐 슬롯으로부터 용융물이 노즐 슬롯 아래의 고속 회전 냉각 롤 (4)의 표면으로 흘러나와 철계 무정형 합금 광폭 리본으로 급속히 냉각되는 단계;
⑤ 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본을 그 후 권취기 (5)에 의하여 광폭 리본 코일 (6)로 동시적으로 권취하는 단계;
여기에서, 단계 ④에서, 상기 노즐 슬롯의 폭은 0.4~0.7 mm, 가로측 폭 편차는 ±0.05 mm 미만, 냉각 롤 (4)의 가로측 편평도 편차는 0.02 mm 미만, 및 냉각 롤 (4)의 표면 조도 Ra는 0.0005 mm 미만이다.
단계 ④에서, 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본은, 냉각 롤(4)로부터 분리된 후 추가의 냉각을 위하여 하나 또는 복수의 제 2 냉각 장치 후에, 단계 ⑤에 의하여 권취된다.
상기 제 2 냉각 장치는 보조 냉각 롤 (7) 또는 냉각 매질 제트 (8) 또는 그의 조합이다.
무정형 합금 광폭 리본은 보조 냉각 롤 (7) 상에서 중심각에 대하여 10° 초과의 권선각 (wrap angle)을 형성한다.
냉각수는 보조 냉각 롤 (7)의 안쪽을 통해 흐르며, 냉각 매질 제트 (8)는 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본의 표면 상에 기체 또는 휘발성 액체 매질을 불어넣는다.
상기 주조 컵 (3)의 노즐 표면 상에는 예비-가공된 아크(arc)가 존재하며, 이는 작업 상태에서 냉각 롤의 드럼-형태 표면과 함께 가로측에서 일정한 롤-대-노즐 갭을 형성한다.
철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조 공정 동안, 냉각 롤 표면을 계속적으로 복구 및 청결화하여 롤 표면 조도 Ra가 주조 동안 내내 0.0005 mm 미만이도록 보장한다.
상기 철계 무정형 합금 광폭 리본의 권취 온도는 120℃ 미만이다.
선행 기술에 비교하여, 본 발명의 장점은:
노즐 슬롯의 가로측 폭 편차를 +0.05 mm 내, 냉각 롤 표면 조도를 0.0005 mm 내, 냉각 롤 표면의 편평도 편차를 0.02 mm 내로 제어하고, 리본의 2차 냉각에 의하여, 본 발명은 가로측 두께 편차가 ±0.002 mm 미만, 라미네이션 인자가 0.84 초과 및 폭이 220~1000 mm 내; 철계 무정형 합금 광폭 리본의 포화 자속 밀도가 1.5 T 초과; 진동수 50 Hz 및최대 자속 밀도가 1.3 T인 조건 하에서, 철 손실이 0.20 W/kg 미만; 진동수가 50 Hz이고 최대 자속 밀도가 1.3 T인 조건 하에서, 여진 전력이 0.50 VA/kg 미만인, 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조를 가능하게 한다.
도 1 - 본 발명의 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법의 기술적 원리의 도식적 그림;
도 2 - 본 발명의 상기 제조방법에서 노즐 슬롯의 폭, 롤-대-노즐 갭 및 무정형 합금 광폭 리본의 두께간의 관계;
도 3 - 본 발명의 상기 제조방법에서 철계 무정형 합금 광폭 리본에서, 권취 온도 및 철계 무정형 합금 광폭 리본의 두께간의 관계;
도 4 - 보조 냉각 롤을 이용하는 본 발명의 무정형 합금 광폭 리본의 2차 냉각의 도식적 그림;
도 5 - 냉각 매질 제트를 이용하는 본 발명의 무정형 합금 광폭 리본의 2차 냉각의 도식적 그림.
도면의 참조 표시:
(1) 유도 (induction) 제련로
(2) 턴디시
(3) 주조 컵
(4) 냉각 롤
(5) 권취기
(6) 광폭 리본 코일
(7) 보조 냉각 롤
(8) 냉각 매질 제트
발명의 상세한 설명
본 발명은 도면 및 실시양태와 함께 더욱 상세하게 설명된다. 본 발명에서 철계 무정형 합금의 조성물의 경우, Fe는 가장 중요한 원소로, 재료의 강자성 (ferromagnetism) 원이며, 그 함량은 88~95% (질량 퍼센트) 내여야 한다. 과도한 낮은 철 함량(< 88%)은 합금의 포화 자속 밀도를 1.5 T 미만으로 이끌어, 그 합금은 더이상 유용하지 않다. 과도한 높은 철 함량 (> 95%)은 합금이 공융점에서 지나치게 멀리 벗어나도록 하고, 합금의 유리 형성능을 감소시킨다. 이 경우, 제조된 리본은 부서질 수 있으며, 심지어는 무정형 구조물이 형성될 수 없다.
Si 및 B는 본 발명의 철계 무정형 합금에서 필수불가결하다. 두 원소 모두, 유리 형성 원소로 명명되며, Fe과 함께 공융점에 가까운 합금 조성물을 형성하는 역할을 하여, 합금의 용융점 및 무정형 합금 형성의 임계 냉각 속도를 감소시키고, 과냉각되기 쉬워, 냉각 공정 동안 무정형 구조물을 형성한다. 본 발명에 따라, 0~6% (질량 퍼센트)의 Si 함량 및 1%~5% (질량 퍼센트)의 B 함량이 바람직하다.
게다가, 합금의 특정 성능을 개선시키기 위하여 다른 원소들도 본 발명에서 5% (질량 퍼센트)에 달하는 양으로 철계 무정형 합금에 첨가될 수 있다. 예로서, Ni 또는 Co의 첨가는 합금의 포화 자속 밀도를 증가시킬 수 있으며; Cr, Mn, Cu, V, Nb, Mo, W, Ta, Zr 또는 Hf의 첨가는 합금의 결정화 온도를 증진시키고 열 안정성을 개선시킬 수 있지만, 지나친 첨가는 합금의 퀴리(curie) 온도 및 포화 자속 밀도를 명백히 감소시킬 수 있다. 따라서, 바람직하게는 총 첨가는 5% (질량 함량) 미만이어야 하며; C 및 P와 같은 원소들의 적절한 첨가는 합금의 유리 형성능 또는 가공능을 개선시킬 수 있다.
즉, 본 발명의 철계 무정형 합금 중 Si, B 및 기타 첨가된 원소들의 함량의 합은 5%~12% (질량 퍼센트)내이고, Fe 함량은 88%~95% (질량 퍼센트)내이다. 추가적으로, 극히 적은 불가피한 불순물들이 존재한다.
본 발명에서, 철계 무정형 합금 광폭 리본은 단일-롤 담금질법으로 제조되며, 기본 공정은 원료 혼합, 용융, 리본 주조 및 온라인(online) 권취를 포함한다. 이 공정 흐름을 도 1에 나타내었다.
본 발명의 철계 무정형 합금 광폭 리본에 대하여, 순수 철, 페로-보론(ferro-boron) 및 페로-규소 (ferro-silicon)가 원료로서 사용될 수 있으며, 이들은 유도로 또는 기타 유형의 가열로 (1) 내에서 균일한 성분들을 갖는 용융물로 용융된다. 그 후, 용융물을 턴디시 (2)로 부어넣는다. 턴디시 (2)를 이용하여 용융물을 보유하고 생산 리듬을 조정한다. 선행기술에서의 기타 야금 방법과 조합하여, 용융물 중 함유물들이 떠있을 수 있는데, 마스터 (master) 합금 용융물의 품질 개선을 위하여 제거될 수 있다.
마스터 합금 용융물을 제조한 후, 용융물을 주조 컵 (3)에 부어넣었다. 주조 컵 (3)의 바닥에는 좁고 긴 노즐 슬롯이 존재하여 용융물이 흘러나오는 것을 가능하게 한다. 노즐 슬롯 아래에는 고속 회전 구리 합금 냉각 롤 (4)이 있다. 냉각 롤 표면 상으로 흐른 후, 용융물은 즉시 퍼져 균일한 필름이 되고, 그 후 무정형 합금 리본으로 신속하게 냉각된다. 동시에, 리본은 권취기 (5)를 이용하여 리본 코일 (6)로 권취될 것이다.
철계 무정형 합금 광폭 리본이 배전 변압기에 사용되는 경우, 무정형 합금 광폭 리본이 높은 라미네이션 인자를 가져 부피를 감소시키는 것이 예측된다. "라미네이션 인자"는 무정형 합금 재료의 진정(true) 단면적 및 무정형 합금 광폭 리본의 다중 층들이 함께 적층된 경우 윤곽 (contour) 형태의 단면적의 비율을 지칭한다. 명백히, 무정형 합금 광폭 리본은 가능한 한 편평해야만 하고, 가로측 두께 편차 및 결함은 가능한 한 적어야만 함이 항상 기대된다.
상기 공정에서, 노즐 슬롯의 폭, 롤-대-노즐 갭 (노즐 슬롯과 냉각 롤 표면 사이의 거리), 냉각 롤의 회전 속도 및 주조 컵 (3) 내 용융 표면의 높이 (정적 압력)은 무정형 합금 광폭 리본의 두께를 결정하는 가장 중요한 인자이며, 한편 노즐 슬롯의 폭의 일정성 및 롤-대-노즐 갭은 무정형 합금 광폭 리본의 가로측 두께 편차의 일정성을 결정하는 주요 인자로, 그 후 무정형 합금 광폭 리본의 라미네이션 인자에 영향을 미친다. 도 2는 무정형 합금 리본의 두께와 본 발명의 무정형 합금 리본 제조 공정의 수많은 실험에 의하여 취득된 상기 공정 파라미터간의 관계를 나타낸다.
본 발명에 따라, 노즐 슬롯의 길이는 상기 무정형 합금 광폭 리본의 폭과 동일하며, 한편 노즐 슬롯의 폭은 0.4~0.7 mm이다. 노즐 슬롯이 0.4 mm보다 좁으면, 무정형 합금 광폭 리본의 연속 주조 동안 용융물 내 불가피한 혼입 입자들에 의하여 막히기가 쉬워서 무정형 합금 광폭 리본이 찢어질 수 있다. 노즐 슬롯이 0.7 mm보다 넓으면, 노즐 슬롯을 통한 용융물 유동이 너무 커서 무정형 합금 광폭 리본의 두께가 한계를 초과하도록 만들 수 있다.
무정형 합금 광폭 리본의 필요한 라미네이션 인자를 수득하기 위해서는, 노즐 슬롯의 가로측 폭 편차는 ±0.05 mm 미만인 것이 필요하다. 노즐 슬롯의 가로측 폭 편차가 ±0.05 mm 초과인 경우, 용융 유동은 불균일하게 되어 불균일한 리본 두께를 유발할 것이고, 광폭 리본의 라미네이션 인자는 84% 보다 낮을 것임이 실험에서 나타난다. 노즐 슬롯에 사용된 재료는 알루미나, 질화 보론, SiC, 흑연, 등과 같은 각종 정밀 세라믹 재료일 수 있다. 가열 동안 노즐 슬롯이 뒤틀려서 결과적으로 노즐 슬롯의 폭을 변화시키는 것을 방지하기 위하여, 노즐 슬롯을 어떤 고강도 내화재와 조합하여 노즐 슬롯의 뒤틀림 방지능을 증진시키거나, 또는 강도를 증진시키고 노즐 슬롯의 가로측 폭 편차가 ±0.05 mm 미만인 것을 보장하기에 적절하게 노즐 슬롯 재료의 두께를 증가시킬 수 있다.
롤-대-노즐 갭은 무정형 합금 광폭 리본의 두께 및 두께 일정성에 영향을 미치는 주요 인자이다. 본 발명은 0.02~0.03 mm 두께의 무정형 합금 광폭 리본을 수득하기 위하여, 0.1~0.5 mm 제어된 범위의 롤-대-노즐 갭을 채용한다. 무정형 합금 광폭 리본의 생산 동안, 냉각 롤의 열 팽창은 냉각 롤 표면 드럼-형태를 만들기 위한 롤 표면의 중심에서 상승될 (upheave) 수 있다. 그러나, 노즐의 바닥이 여전히 편평한 경우, 롤-대-노즐 갭은 가로측에서 일정하지 않아 불균일한 리본 두께를 일으킬 것이다. 이러한 현상을 방지하기 위하여, 노즐의 바닥 (노즐 슬롯의 배출구 말단)은 상승된 롤 표면에 대응하는 라디안(radian)으로 예비가공될 수 있다. 즉, 냉각 롤 표면의 열 팽창을 무정형 합금 광폭 리본의 제조 동안 가로측에서 다른 위치들에서 먼저 측정하고, 그 후 고정밀 가공 설비를 이용하여 팽창된 롤 표면과 동일한 라디안을 갖는 형태로 노즐 바닥을 가공한다. 이러한 방식으로, 롤-대-노즐 갭은 무정형 합금 광폭 리본의 제조 동안 가로측에서 일정할 수 있다.
롤-대-노즐 갭의 일정성에 영향을 미치는 또다른 인자는 편평도 및 냉각 롤 표면의 조도이다. 냉각 롤 표면 상에 가로측 또는 세로측 물결무늬가 있는 경우, 이는 롤-대-노즐 갭의 변화를 의미하며, 가로측 또는 세로측에서 무정형 합금 광폭 리본의 두께 일정성은 무정형 합금 광폭 리본의 라미네이션 인자가 감소될 만큼 심각하게 영향을 받는다. 실험에서, 무정형 합금 광폭 리본의 라미네이션 인자가 84%를 초과하는 것을 보장하기 위해서는, 냉각 롤 표면의 가로측 편평도 편차가 0.02 mm 미만이어야 한다는 것이 발견되었다. 일반적으로, 냉각 롤 표면의 상대적으로 규칙적인(regular) 원주는 선반 세공(turning)에 의하여 수득될 수 있지만, 일반적인 선반 세공 장치는 냉각 롤 표면의 가로측 편평도를 보장할 수 없다. 냉각 롤 표면의 가로측 편평도 편차가 0.02 mm이도록 보장하기 위해서는, 고정밀 선반 세공 장치가 사용되어야만 표면 가로측 편평도를 요구조건에 맞출 수 있다.
냉각 롤 표면의 표면 조도 Ra는, 84% 초과의 라미네이션 인자를 보장하기 위하여, 무정형 합금 광폭 리본의 연속 주조 공정 동안 내내 0.005 mm 미만이어야만 한다. 그러나, 무정형 합금 리본의 연속 주조 공정 동안, 계속적으로 용융물의 부식 및 열 충격을 겪게되기 때문에, 냉각 롤 표면은 서서히 열화되어 구멍 (pits)이 나타난다. 롤 표면 상에서의 결함을 시간 내에 제거하기 위해서는, 롤 표면을 계속해서 청결화 및 복구하는 것이 필요하다; 즉 롤 표면을 샌드 휠(sand wheel), 사포 또는 기타 연마재 및 광택재로 만들어진 고속 회전 팬/바퀴 형태의 연삭 장치와 접촉 및 연삭시킨다. 연삭재 상의 연삭 입자의 크기는 280 메쉬 미만이어야만 하며, 연삭 장치도 냉각 롤을 따라 가로측으로 이동할 수 있어서 리본의 폭 내에서 롤 표면의 연속적인 청결 및 복구를 보장한다.
약 20 m/초에 달하는 무정형 합금 리본의 높은 연속 주조 속도로 인하여, 제조된 무정형 합금 리본은 리본의 연속 주조와 동시적으로 감길(rolled) 수 있다. 그렇지 않으면, 리본은 단시간 내에 쌓일 것이다. 그러한 경우, 권취 효율은 감소될 것이며, 리본 상에서 많은 주름이 존재하여, 리본이 파괴되기 쉽고, 라미네이션 인자는 낮아진다. 회전 판 상에서 둘 이상의 스풀(spool)을 포함한 권취기를 이용하는 것과 같이, 무정형 합금 리본을 권취하기 위한 많은 방법이 존재하며, 이는 무정형 합금 리본의 동시적 권취를 실현할 뿐만 아니라, 라인 상에서 권취 스풀을 변경시켜 무정형 합금 리본의 연속 생산 및 권취를 보장할 수 있다.
무정형 합금 리본이 권취된 후, 코일은 여전히 뜨거우며, 리본 코일의 내부에서 열은 즉시 흩어질 수 없어서, 온도는 매우 느리게 떨어진다. 따라서, 무정형 합금 리본의 권취 온도는 너무 높지 않아야만 한다. 무정형 합금의 권취 온도가 120℃보다 높은 경우, 리본은 비가역적인 구조적 이완을 보여 무정형 합금 리본이 뛰어난 전자기성을 손실할 것이라는 것이 입증되었다. 따라서, 무정형 합금 리본의 권취 온도는 120℃ 미만이어야만 한다.
무정형 합금 광폭 리본의 권취 온도를 120℃ 미만으로 보장하기 위한 한 방법은 본 발명에서 리본 두께를 0.03 mm 미만으로 제어하는 것이다. 본 발명에 따라, 냉각 롤 시스템의 냉각능이 실질적으로 안정한 조건 하에서, 리본이 두꺼울수록 권취 온도는 더욱 높아질 것이며, 이는 도 3에 나타낸 바와 같다. 따라서, 본발명은 무정형 합금 광폭 리본의 두께를 0.03 mm 내로 제어함으로써 권취 온도를 120℃ 미만으로 보장한다. 앞서 언급된 것과 같이, 무정형 합금 광폭 리본의 두께 제어 방법은 노즐 슬롯의 폭, 롤-대-노즐 갭 및 주조 컵 (3)의 액체 높이(level)의 제어 및 기타 다른 수단들을 포함한다. 본 발명에서의 방법은 무정형 합금 광폭 리본의 두께를 0.02 mm 미만으로 제어할 수 있지만, 지나치게 얇은 리본은 생산성을 감소시킬 것이다.
본 발명에서 무정형 합금 광폭 리본의 권취 온도를 감소시키는 또다른 방법은, 제 2의 냉각 장치를 무정형 합금 광폭 리본이 냉각 롤 표면과 떨어진 필링(peeling) 지점과 권취기 (5) 사이에 부가하는 것이다. 한 방법으로, 도 4에 나타낸 바와 같이, 하나 이상의 금속 보조 냉각 롤들 (7)을 설치하는 것이다. 보조 냉각 롤 (7)과 냉각 롤 (4) 및 권취기 (5) 중에서 상대적인 높이의 배열은 무정형 합금 광폭 리본이, 보조 냉각 롤 (7) 상에서 중심각 그의 권선각이 10° 초과인 호 길이를 형성할 수 있도록 한다. 즉, 보조 냉각 롤 (7) 상에서 리본의 접촉 면적은 10°초과의 중심각을 형성한다. 이러한 방식으로, 리본은 더욱 냉각된다. 제 2 냉각 효과를 강화시키기 위하여, 냉각수를 보조 냉각 롤 (7)의 내부를 통하여 흐르도록 할 수 있다. 또다른 방법은 제트 (8)를 이용하여 퍼들(puddle)과 권취기 (5) 사이에서 무정형 합금 광폭 리본의 표면 상에 가스 또는 휘발성 액체 매질을 뿜어주어(blow) 무정형 합금 광폭 리본을 추가로 냉각시키는 것이다; 여기에서 적합한 매질로는 공기, 아르곤, 질소, 물 및 에탄올이 포함된다. 뿜어지는 매질은 상기 매질 중 어느 하나 또는 그의 혼합물일 수 있다. 몇몇 매질은 동시에 뿜어질 수 있다; 매질 온도는 실온에 균등하거나 실온보다 높거나 낮을 수 있으며, 이는 표 5에 나타낸 바와 같다. 도 3에 나타낸 바와 같은, 광폭 리본의 2차 냉각을 통하여, 리본 온도는 명백히 낮아진다.
본 발명의 기술적 해결책의 실시를 통하여, 제조된 철계 무정형 합금 광폭 리본은 뛰어난 성질을 보인다. 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본의 폭은 220~1000 mm, 두께는 0.02~0.03 mm, 가로측 두께 편차는 ±0.002 mm 미만, 라미네이션 인자는 0.84 초과, 포화 자속 밀도는 1.5 T 초과, 철 손실은 0.20 W/kg 미만, 및 진동수가 50 Hz이고, 최대 자속 밀도가 1.3 T인 조건 하에서 여진 전력은 0.50 VA/kg 미만이다.
여기에서, 상기 철계 무정형 합금의 화학 조성의 범주 내에서, 상이한 철계 무정형 합금 조성물은 개별적으로 선택되며, 그 후 무정형 합금 광폭 리본은 단일-롤 담금질법을 이용하여 주조된다. 주요 공정 파라미터는 다음을 포함한다: 마스터 합금 용융물의 온도가 1300~1450℃ 내, 노즐 슬롯 폭이 0.4~0.7 mm, 노즐 슬롯의 폭 편차가 ±0.05 mm 미만, 주조 컵 (3) 내 용융물의 액체 높이가 300~550 mm, 냉각 롤의 원주의 선속도가 15~25 m/초, 냉각 롤의 외측 표면의 가로측 편평도 편차가 0.02 mm 미만 및 롤-대-노즐 갭이 0.1~0.4 mm 내. 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조 동안, 롤 표면 조도 Ra는, 냉각 롤 표면의 계속적인 복구 및 청결화에 의하여 주조 내내 0.0005 mm 미만이다.
무정형 합금 광폭 리본의 공정 파라미터 및 성질을 표 1 및 표 2에 나타내었다. 결과는, 상기 공정에 의하여 제조된 철계 무정형 합금 광폭 리본의 경우, 두께가 0.02~0.03 mm 내, 가로측 두께 편차가 ±0.002 mm 내, 라미네이션 인자가 0.84 초과, 포화 자속 밀도가 1.5 T 초과, 철 손실이 0.20 W/kg 미만 및 진동수 50 Hz 및 최대 자속 밀도 1.3 T의 조건 하에서 여진 전력이 0.50 VA/kg 미만인 것으로 나타난다. 그 밖에, 공정 파라미터가 본 발명의 범주 밖인 경우, 제조된 철계 무정형 합금 광폭 리본은 취성, 높은 권취 온도, 낮은 라미네이션 인자 또는 열화된 자성과 같은 결함들을 가질 수 있다.
상기 실시 경우들은 단지 본 발명의 설명을 위한 것으로, 본 발명을 제한하기 위한 것은 아니다. 관련 기술 분야에서의 기술자는 본 발명의 기술 사상 및 범주의 틀 내에서 변화 및 변형을 만들 수 있을 것이다. 따라서, 모든 균등한 기술적 해결책들도 본 발명의 범주에 속한다. 본 발명의 특허 보호 범주는 첨부된 특허청구범위에 의해 제한되어야만 한다.
[표 1]
Figure 112014030195108-pct00001

[표 2]
Figure 112014030195108-pct00002

Claims (11)

  1. 단일-롤 담금질법으로 제조된 철계 무정형 합금 광폭 리본으로서, 철계 무정형 합금의 조성은 질량 퍼센트로: Fe 88~95%, Si 0~6% 및 B 1~5%이고, 여기에서 광폭 리본의 폭은 220~1000 mm, 두께는 0.02~0.03 mm, 가로측 두께 편차는 ±0.002 mm 미만, 라미네이션 인자는 0.84 초과, 포화 자속밀도는 1.5T 초과, 최대 자속밀도 1.3T 및 진동수 50 Hz의 조건 하에서 철 손실은 0.20 W/kg 미만, 여진 전력은 0.50 VA/kg 미만이고, 여기에서 제조 공정용 냉각 롤 (4)의 가로측 편평도 편차는 0.02 mm 미만이고, 표면 조도 Ra는 0.0005 mm 미만인 철계 무정형 합금 광폭 리본.
  2. 제 1항에 있어서, 철계 무정형 합금 광폭 리본의 화학 조성은, 질량 퍼센트로, 화학식 Fe100-x-y-zSixByMz,로 표시되며, 식 중 M은 Ni, Co, Cr, Mn, Cu, V, Nb, Mo, W, Ta, Zr, Hf, C 및 P로부터 선택되는 하나 이상이고, x=0~6, y=1~5, z=0~5, 및 5<x+y+z<12, 나머지는 불가피한 불순물들인, 철계 무정형 합금 광폭 리본.
  3. 제 2항에 있어서, x=1.5~6, z=0.05~3인 철계 무정형 합금 광폭 리본.
  4. 제 1항 또는 제 2항에 따른 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법은,
    단일-롤 담금질법을 사용하고,
    ① 제련로 (1) 내에서 원료들을 용융시켜, 균일한 조성의 용융물을 형성하는 단계;
    ② 용융물을 보유하기 위하여, 용융물을 턴디시 (2)로 부어넣는 단계;
    ③ 턴디시 (2) 내 용융물을 주조 컵 (3)으로 부어넣고, 용융물이 주조 컵 (3)의 바닥에서 노즐 슬롯으로부터 흘러나오는 단계;
    ④ 상기 노즐 슬롯으로부터 용융물이 노즐 슬롯 아래의 고속 회전 냉각 롤 (4)의 표면으로 흘러나와 철계 무정형 합금 광폭 리본으로 급속히 냉각되는 단계;
    ⑤ 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본을 그 후 권취기 (5)에 의하여 광폭 리본 코일 (6)로 동시적으로 권취하는 단계;를 포함하며,
    단계 ④에서, 상기 노즐 슬롯의 폭은 0.4~0.7 mm, 가로측 폭 편차는 ±0.05 mm 미만, 냉각 롤 (4)의 가로측 편평도 편차는 0.02 mm 미만, 및 냉각 롤 (4)의 표면 조도 Ra는 0.0005 mm 미만인 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  5. 제 4항에 있어서, 단계 ④에서, 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본은, 냉각 롤 (4)로부터 분리된 후 추가의 냉각을 위하여 하나 또는 복수의 제 2 냉각 장치 후에, 단계 ⑤에 의하여 권취되는 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  6. 제 5항에 있어서, 상기 제 2 냉각 장치는 보조 냉각 롤 (7) 또는 냉각 매질 제트 (8) 또는 그의 조합인 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  7. 제 6항에 있어서, 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본은 보조 냉각 롤 (7) 상에서 중심각에 대하여 10° 초과의 권선각을 형성하는 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  8. 제 6항에 있어서, 냉각수는 보조 냉각 롤 (7)의 안쪽을 통해 흐르고, 냉각 매질 제트 (8)는 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본의 표면 상에 기체 또는 휘발성 액체 매질을 뿜는 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  9. 제 4항에 있어서, 상기 주조 컵 (3)의 노즐 표면 상에는 예비-가공된 아크가 존재하며, 이는 작업 상태에서 냉각 롤의 드럼-형태 표면과 함께 가로측에서 일정한 롤-대-노즐 갭을 형성하는 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  10. 제 4항에 있어서, 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조 공정 동안, 냉각 롤 표면을 계속적으로 복구 및 청결화하여 롤 표면 조도 Ra가 주조 동안 내내 0.0005 mm 미만이도록 보장하는 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
  11. 제 4항에 있어서, 상기 철계 무정형 합금 광폭 리본의 권취 온도는 120℃ 미만인 철계 무정형 합금 광폭 리본의 제조방법.
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Families Citing this family (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102314985B (zh) * 2011-09-29 2013-01-09 安泰科技股份有限公司 一种铁基非晶合金宽带及其制造方法
CN108907123B (zh) * 2012-03-15 2020-10-02 日立金属株式会社 非晶态合金薄带的制造方法
CN102836977A (zh) * 2012-09-27 2012-12-26 孙新亚 非晶带的制作方法
CN102909328B (zh) * 2012-10-25 2016-02-03 苏州金江铜业有限公司 一种喷射沉积制造铜合金带的设备及其方法
CN102941326A (zh) * 2012-11-28 2013-02-27 安泰科技股份有限公司 有规则纹路铁基纳米晶带材的制备方法
CN102936705B (zh) * 2012-12-04 2014-09-03 河北工业大学 医用铁基非晶材料的制备方法
CN103064041B (zh) * 2012-12-18 2015-10-07 青岛云路新能源科技有限公司 一种快速检测非晶带材磁性能的方法
CN103495713A (zh) * 2013-08-27 2014-01-08 安徽新天瑞电气有限公司 一种非晶带材喷带工艺
CN103624225B (zh) * 2013-11-22 2016-05-04 青岛云路先进材料技术有限公司 一种抗氧化性强的铁基非晶带材的制备方法及其装置
CN103600044A (zh) * 2013-12-09 2014-02-26 青岛云路新能源科技有限公司 连续喷带装置
JP6481996B2 (ja) * 2014-02-17 2019-03-13 日立金属株式会社 高周波加速空胴用磁心、及びその製造方法
CN103938127B (zh) * 2014-04-23 2015-06-17 兆晶股份有限公司 一种铁基非晶宽带的制备方法
CN105215298B (zh) * 2014-06-27 2018-02-23 佛山市中研非晶科技股份有限公司 一种非晶薄带材生产系统
CN104226943B (zh) * 2014-09-12 2017-01-11 沈阳中北真空技术有限公司 真空熔炼速凝设备和永磁速凝合金及永磁体的制造方法
US10316396B2 (en) * 2015-04-30 2019-06-11 Metglas, Inc. Wide iron-based amorphous alloy, precursor to nanocrystalline alloy
CN105624588B (zh) * 2015-12-30 2017-12-12 安泰科技股份有限公司 一种电磁屏蔽用软磁合金及其制备方法
CN105834382B (zh) * 2015-12-31 2018-02-23 安泰科技股份有限公司 一种用于制备非晶带材的钢液供给系统
CN107710352B (zh) * 2016-05-27 2020-02-18 安泰科技股份有限公司 铁基纳米晶合金超薄宽带及其制造方法
CN106086715B (zh) * 2016-06-30 2018-10-26 东莞理工学院 一种全金属元素Fe-Co-Ni-Mo-Hf非晶合金及其制备方法
CN106756645B (zh) * 2017-02-28 2018-07-24 深圳市锆安材料科技有限公司 一种低成本铁基非晶合金件制备工艺及铁基非晶合金件
CN110520944B (zh) * 2017-03-31 2021-12-10 日立金属株式会社 Fe基纳米晶合金用的Fe基非晶合金带及其制造方法
CN112626427B (zh) * 2017-07-04 2022-08-09 日立金属株式会社 非晶合金带
CN107240472A (zh) * 2017-07-29 2017-10-10 芜湖君华材料有限公司 一种铁基非晶合金磁性材料及其生产方法
CN107437446A (zh) * 2017-08-02 2017-12-05 芜湖君华材料有限公司 一种铁硅硼合金磁性材料制备工艺
CN107460394B (zh) * 2017-08-05 2019-05-31 江苏轩辕特种材料科技有限公司 一种合金母锭熔融制备非晶合金带材的工艺
CN107293399B (zh) * 2017-08-13 2019-07-19 江苏裕茸智能装备有限公司 一种非晶合金互感器磁芯卷绕设备
CN108637197A (zh) * 2018-05-24 2018-10-12 钢铁研究总院 一种大炉容、高效连续制备非晶带材的真空快淬设备和方法
CN108588586A (zh) * 2018-07-20 2018-09-28 山东海瑞得新材料科技有限公司 一种低噪稳定的铁基非晶带材及其制备方法
CN108950434B (zh) * 2018-07-20 2021-03-16 山东海瑞得新材料科技有限公司 一种激磁功率小的铁基非晶带材及其制备方法
CN108927501B (zh) * 2018-07-20 2021-07-09 山东海瑞得新材料科技有限公司 一种叠片系数高的铁基非晶带材及其制备方法
CN109136787B (zh) * 2018-07-20 2021-07-09 山东海瑞得新材料科技有限公司 一种铁基非晶带材及其制备方法
US12070794B2 (en) * 2018-09-26 2024-08-27 Proterial, Ltd. Method for producing Fe-based nanocrystalline alloy ribbon, method for producing magnetic core, Fe-based nanocrystalline alloy ribbon, and magnetic core
CN109852842A (zh) * 2019-03-11 2019-06-07 江苏振栋精密材料科技有限公司 一种镧铜基精密合金非晶带材
CN109957732B (zh) * 2019-04-08 2020-11-27 东北大学 一种锆基非晶薄带材连续制备的方法
CN109825781B (zh) * 2019-04-08 2021-02-05 东北大学 一种铁基非晶薄带材连续制备的方法
DE102019122524A1 (de) 2019-08-21 2021-02-25 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Amorphe Metallfolie und Verfahren zum Herstellen einer amorphen Metallfolie mit einer Rascherstarrungstechnologie
CN110586884A (zh) * 2019-09-17 2019-12-20 江苏奥玛德新材料科技有限公司 一种超薄非晶合金带材的制备方法
CN110918911B (zh) * 2019-11-19 2022-04-22 华南理工大学 一种铁基系列非晶合金带材及其制备方法与在降解偶氮染料废水中的应用
DE102020104310A1 (de) 2020-02-19 2021-08-19 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Anlage und Verfahren zum Herstellen eines Bands mit einer Rascherstarrungstechnologie sowie metallisches Band
RU201014U1 (ru) * 2020-03-24 2020-11-23 Юрий Пантелеевич Лепеха Фильтр подавления электромагнитных помех
US12030115B2 (en) * 2020-09-25 2024-07-09 Metglas, Inc. Process for in-line mechanically scribing of amorphous foil for magnetic domain alignment and core loss reduction
CN114472822A (zh) * 2020-10-27 2022-05-13 安泰非晶科技有限责任公司 一种非晶纳米晶合金带材及其制造方法
CN114574785A (zh) * 2020-12-01 2022-06-03 安泰非晶科技有限责任公司 一种非晶纳米晶合金带材及其制造方法
CN112553545B (zh) * 2020-12-07 2022-03-01 国网河北省电力有限公司沧州供电分公司 一种高韧性抗突短铁基非晶软磁合金及制备方法和应用
CN114823030A (zh) * 2021-01-22 2022-07-29 日立金属株式会社 软磁性合金、软磁性合金薄带及其制造方法、磁芯、以及部件
CN113201701A (zh) * 2021-04-20 2021-08-03 中国科学院金属研究所 一种非晶合金笔珠及其应用
CN114167008B (zh) * 2022-02-14 2022-05-17 广州地铁设计研究院股份有限公司 一种铁基非晶带材叠片系数的快速测量方法
CN115896648B (zh) * 2022-12-19 2024-05-14 青岛云路先进材料技术股份有限公司 一种铁基非晶合金带材及其制备方法
CN116162870A (zh) * 2023-03-01 2023-05-26 青岛云路先进材料技术股份有限公司 非晶合金带材及其前驱体和制备方法、非晶合金铁芯和变压器

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5908068A (en) * 1995-09-29 1999-06-01 Kawasaki Steel Corporation Method of manufacturing a wide metal thin strip
CN1308764A (zh) 1998-05-13 2001-08-15 联合讯号公司 高叠层系数非晶态金属带及变压器铁心
CN1570747A (zh) 2003-07-18 2005-01-26 元太科技工业股份有限公司 光干涉式显示器面板及其制造方法
CN102314985A (zh) 2011-09-29 2012-01-11 安泰科技股份有限公司 一种铁基非晶合金宽带及其制造方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2596803B1 (fr) * 1986-04-02 1988-06-24 Elf Aquitaine Dispositif de forage et cuvelage simultanes
JP3688732B2 (ja) * 1993-06-29 2005-08-31 株式会社東芝 平面型磁気素子および非晶質磁性薄膜
RU2115968C1 (ru) * 1996-07-12 1998-07-20 Научно-производственное предприятие "Гаммамет" Магнитопровод
JP4023138B2 (ja) * 2001-02-07 2007-12-19 日立金属株式会社 鉄基希土類合金粉末および鉄基希土類合金粉末を含むコンパウンドならびにそれを用いた永久磁石
US7282103B2 (en) * 2002-04-05 2007-10-16 Nippon Steel Corporation Iron-base amorphous alloy thin strip excellent in soft magnetic properties, iron core manufactured by using said thin strip, and mother alloy for producing rapidly cooled and solidified thin strip
EP1724792A1 (fr) * 2005-05-20 2006-11-22 Imphy Alloys Procédé de fabrication d'une bande en matériau nanocristallin et dispositif de fabrication d'un tore enroulé à partir de cette bande
US8327917B2 (en) * 2008-02-25 2012-12-11 Nippon Steel Corporation Apparatus for producing amorphous alloy foil strip and method for producing amorphous alloy foil strip
CN101710521A (zh) * 2009-12-18 2010-05-19 浙江大学 抗电磁干扰铁基纳米晶软磁合金及其制备方法
US8699190B2 (en) * 2010-11-23 2014-04-15 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic metal strip for electromechanical components
CN102102167B (zh) * 2010-12-23 2012-09-05 南京航空航天大学 高淬态韧性和宽退火温度范围的铁基纳米晶软磁合金

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5908068A (en) * 1995-09-29 1999-06-01 Kawasaki Steel Corporation Method of manufacturing a wide metal thin strip
CN1308764A (zh) 1998-05-13 2001-08-15 联合讯号公司 高叠层系数非晶态金属带及变压器铁心
CN1570747A (zh) 2003-07-18 2005-01-26 元太科技工业股份有限公司 光干涉式显示器面板及其制造方法
CN102314985A (zh) 2011-09-29 2012-01-11 安泰科技股份有限公司 一种铁基非晶合金宽带及其制造方法

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