KR101458404B1 - 폴리부텐의 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

불소 함량이 낮고 비닐리덴 함량은 높은 고품질의 폴리부텐을 높은 촉매 마일리지로 경제적으로 제조하는 방법이 개시된다. 상기 폴리부텐의 제조 방법은, 원유를 분해하는 석유 정제 과정 혹은 납사분해설비에서 발생하는 C4 탄화수소 성분 중, 디올레핀을 선택적으로 수소 첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 이성화한 후, 분별 증류를 통해 이소부텐 원료를 분리하는 단계; 및 상기 분별 증류로 얻은 이소부텐 원료를 중합하는 단계를 포함한다.

Description

폴리부텐의 제조 방법{Method for preparing polybutene}
본 발명은 폴리부텐의 제조 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는, 불소 함량이 낮고 비닐리덴 함량은 높은 고품질의 폴리부텐을 높은 촉매 마일리지로 경제적으로 제조하는 방법에 관한 것이다.
폴리부텐은 일반적으로 탄화수소 분해 과정에서 파생되는 탄소수 4(C4)의 올레핀 성분을 프리델-크래프트형 촉매(Friedel-Craft type catalyst)를 사용하여 중합한 것으로서, 수평균 분자량(Mn)은 약 300 내지 5000이다. 원유를 분해하는 석유정제 과정 혹은 납사분해설비(NCC, Naphtha Creaking Center)에서 발생하는 C4 탄화수소 성분 중, 1,3-부타디엔을 추출하고 남은 원료에는, 이소부탄(iso-butane), 노르말부탄(normal-butane)의 파라핀류와 1-부텐(1-butene), 2-부텐(2-butene), 이소부텐(iso-butene) 등의 올레핀이 포함되어 있으며, 이중 이소부텐의 함량은 대략 20 내지 50 중량%이다. 상기 이소부텐은 옥탄가 향상제로 사용되는 메틸-t-부틸에테르(methyl t-butylether: MTBE) 또는 폴리부텐의 제조에 주로 사용되며, 상기 올레핀 성분 중, 이소부텐의 반응성이 가장 높으므로 생성된 폴리부텐은 주로 이소부텐 단위로 이루어진다. 과거에는, 폴리부텐이 점착제, 접착제 또는 절연유로 주로 사용되었으므로, 반응성이 낮은 제품이 선호되었으며, 이와 같이 반응성이 낮은 폴리부텐을 일반 폴리부텐(Conventional PIB)이라 한다. 한편, 최근에는, 폴리부텐에 극성기를 도입하여, 엔진오일의 내마모제(anti-scuff agent), 점도지수 개선제(viscosity index improver) 등으로 사용하거나, 자동차 등 내연기관의 연료에 혼합하여 청정제 등으로 사용하는 경우가 증가하고 있으며, 이와 같이 반응성이 높은 폴리부텐을 고반응성 폴리부텐(High Reactive Polyisobutylene, HRPIB)이라 한다.
폴리부텐에 극성기를 도입하여 얻어지는 제품 중, 가장 일반적인 물질은 폴리부텐과 무수말레인산을 반응시켜 제조되는 폴리이소부테닐숙신산무수물(PIBSA)이며, 이 PIBSA로부터 다양한 윤활유 첨가제나 연료 청정제가 제조된다. 상기 PIBSA 제조에 있어서, 폴리부텐의 이중결합이 폴리부텐의 말단에 위치할수록, 즉, 폴리부텐이 고반응성 폴리부텐(HRPIB)일수록, 폴리부텐과 무수말레인산과 직접 반응하여, 높은 수율로 PIBSA가 얻어진다. 반면, 상기 이중결합이 폴리부텐의 내부에 위치하고, 이중결합에 치환되어 있는 알킬기의 수가 많아, 입체 장애로 인하여 반응성이 낮은 일반 폴리부텐(Conventional PIB)의 경우에는, 염소 가스를 사용하여 폴리부텐을 염소화 반응시킨 후, 무수말레인산과 반응시켜 PIBSA를 제조한다.
폴리부텐의 반응성을 향상시키기 위하여, 폴리부텐의 중합 조건을 조절하여, 가급적 폴리부텐의 말단에 이중 결합이 위치하도록 하는 방법이 사용되고 있다. 이와 같이 폴리부텐의 말단에 위치하는 이중 결합을 비닐리덴이라 하며, 비닐리덴 함량이 70% 이상인 화합물을 고반응성 폴리부텐이라 하고, 비닐리덴 함량이 약 40 내지 70%인 화합물을 중간 반응성 폴리부텐(MVPIB, Mid Vinylidene Polyisobutylene)이라 하고, 비닐리덴 함량이 3 내지 40%인 화합물을 일반 폴리부텐이라 한다. 폴리부텐의 반응성을 조절하기 위해서는, 촉매 및 조촉매의 선택이 중요하며, 촉매로는 삼불화붕소(BF3)가 일반적으로 사용되고, 조촉매로는 알콜류, 에테르류 화합물 등이 일반적으로 사용된다. 또한, 폴리부텐의 이중결합 위치를 말단으로 유도하지 않고 자연 그대로 합성하는 경우에는, 삼염화알루미늄(AlCl3)이 촉매로 사용되어, 비닐리덴 함량이 3 내지 40%인 일반 폴리부텐이 얻어진다. 폴리부텐의 제조에 있어서는, 원료 내에 포함되는 노르말부텐에 의해, 제품 품질, 단위 촉매 당 제품 생산성, 단위 원료당 제품 생산성이 저하되고, 원료 중의 이소부텐 함량이 높을수록, 제품 품질, 단위 촉매 당 제품 생산성, 단위 원료당 제품 생산성이 향상된다.
특히, 말단 비닐리덴 함량이 높은 고반응성 폴리부텐을 제조하고, 촉매에 의해 제품에 포함되는 불소 함량을 낮추기 위해서는, 노르말부텐이 제거된 고순도 이소부텐 원료를 사용하는 것이 바람직하다. 일반 폴리부텐의 경우에도, 제품 내에 포함되는 염소 함량을 낮추고, 단위 원료당 또는 단위 촉매당 생산성을 향상시키기 위해서는, 노르말부텐이 제거된 고순도 이소부텐 원료를 사용하는 것이 바람직하다. 이와 같은 노르말부텐 중, 폴리부텐의 품질에 가장 큰 영향을 미치는 1-부텐을 제거하는 다양한 방법이 알려져 있다. 예를 들어, 미국특허 5,674,955호에는, 적어도 5 중량%의 1-부텐이 포함된 원료를 전처리하여, 1-부텐의 함량을 초기 함량 보다 20 중량% 이상 감소시키고, 할로겐 화합물 촉매를 사용하여 폴리부텐을 중합함으로써, 비닐리덴 함량이 높고, 할로겐 함량이 낮은 폴리부텐을 제조하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 상기 방법에 있어서는, 이성화된 2-부텐이 여전히 촉매 활성 및 촉매 마일리지를 저하시킨다. 미국특허 6,207,115호에는, 올레핀 변환 유닛(OCU, Olefin Conversion Unit)을 사용하여 디올레핀(Ex. Butadiene)을 선택적 수소첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 이성화한 다음, 폴리부텐 중합을 수행하고, 2-부텐과 에틸렌의 메타테시스(Metathesis)에 의해 프로필렌을 제조하는 것을 개시하고 있다. 그러나, 이 방법 역시, 다량의 2-부텐 존재 하에, 폴리부텐이 제조되므로, 촉매 마일리지가 낮은 단점이 있다.
이와 같이, 석유 정제 과정에서, 중질유의 접촉분해 시 생성되는 C4 유분 및 나프타의 열분해 과정에서 생성되는 C4 잔사유는 20 내지 50 중량%의 1-부텐 또는 2-부텐 성분을 포함하며, 상기 C4 올레핀 성분을 그대로 사용하여 폴리부텐을 제조할 경우, 제품 내의 할로겐 함량이 높고, 비닐리덴 함량이 낮아지는 단점이 있다. 상기 C4 올레핀 성분(원료) 내에 존재하는 1-부텐 등 다량의 노르말부텐 성분들은, 촉매 활성을 저하시키고, 폴리부텐의 품질을 저하시키거나, 단위 원료 당 제품 생산성을 저하시킨다. 이러한 문제를 해결하기 위해, 고순도 이소부텐을 사용하는 방법이 있는데, C4 혼합물로부터 이소부텐을 제조(분리)하는 방법으로는, 수화 반응과 탈수 반응을 조합한 t-부틸알코올(t-Butyl Alcohol: TBA) 탈수(Dehydration) 방법, 산촉매를 이용해서 이소부텐에 메탄올을 부가한 후, 다시 크랙킹해서 이소부텐을 수득하는 메틸 t-부틸에테르(Methyl t-Butyl Ether: MTBE) 크랙킹(Cracking) 방법, 이소부탄의 탈수소화(Dehydrogenation) 방법 등이 있으나, 상기 방법들은 모두 이소부텐의 제조(분리)에 많은 비용이 소요되어, 폴리부텐의 가격이 상승하는 단점이 있다.
본 발명의 목적은, 불소 등 할로겐 함유량이 작고, 말단 비닐리덴 함량이 높은 고품질 및 고반응성의 폴리부텐을 높은 촉매 마일리지로 경제적으로 제조할 수 있는 폴리부텐의 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은, 단위 원료당 또는 단위 촉매당 생산성이 우수한 폴리부텐의 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은, 원유를 분해하는 석유 정제 과정 혹은 납사분해설비에서 발생하는 C4 탄화수소 성분 중, 디올레핀을 선택적으로 수소 첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 이성화한 후, 분별 증류를 통해 이소부텐 원료를 분리하는 단계; 및 상기 분별 증류로 얻은 이소부텐 원료를 중합하는 단계를 포함하는 폴리부텐의 제조 방법을 제공한다.
본 발명에 따른 폴리부텐의 제조 방법은, 원유를 분해하는 석유정제 과정 혹은 납사분해설비(NCC)에서 발생하는 C4 탄화수소 원료를 그대로 사용하거나, 이 원료 중의 1-부텐을 2-부텐으로 단순 이성화한 원료를 사용하는 것과 비교하여, 불소 등 할로겐 함유량이 작고, 말단 비닐리덴 함량이 높은 고품질 및 고반응성의 폴리부텐을 높은 촉매 마일리지로 경제적으로 제조할 수 있는 장점이 있다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명에 따른 폴리부텐의 제조방법은, 원유를 분해하는 석유 정제 과정 혹은 납사분해설비(NCC, Naphtha Creaking Center)에서 발생하는 C4 탄화수소 성분 중, 디올레핀(예를 들면, 부타디엔(butadiene))을 선택적으로 수소 첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 이성화(isomerisation)한 후, 분별 증류를 통해 분리된 이소부텐 원료를 폴리부텐의 중합 원료로 사용하는 것을 특징으로 한다.
상기 디올레핀의 수소 첨가 반응은, 상기 C4 탄화수소 성분 중, 반응성이 가장 큰 디올레핀 성분, 즉, 1,3-부타디엔과 수소를 반응시켜, 노르말부텐(1-부텐 및 2-부텐) 혼합물을 형성하는 반응이며, 상기 1-부텐의 2-부텐으로의 이성화 반응은 상기 디올레핀의 변환에 의해 발생된 1-부텐 및 상기 C4 탄화수소 성분에 이미 존재하는 1-부텐을 2-부텐으로 변환시키는 수소이성화(hydroisomerisation) 반응이다. 상기 디올레핀의 수소 첨가 반응 및 상기 1-부텐의 2-부텐으로의 이성화 반응은, 금속 촉매의 존재 하에서, 상기 C4 탄화수소 성분으로 수소 가스를 공급하여 수행될 수 있다. 상기 수소화 및 수소이성화(hydroisomerisation) 반응에 사용되는 금속 촉매로는 Ni, Pd, Pt 등의 주기율표 10족 금속을 사용할 수 있고, 상기 금속 촉매는 담체에 담지되어 있을 수 있다. 상기 수소의 사용량은, 상기 C4 탄화수소 성분 중의 디올레핀 함량에 따라 달라지며, 바람직하게는 디올레핀을 노르말부텐으로 전환시키기 위하여 필요한 이론양(theoretical stoichiometry) 이상, 바람직하게는 상기 이론양을 약간 초과하는 양, 예를 들면, 디올레핀에 대하여 1 내지 1.2 당량, 바람직하게는 1 내지 1.1 당량으로 사용될 수 있다. 여기서, 수소의 사용량이 너무 많으면, 디올레핀이 노르말부탄으로 전환되어 바람직하지 못하다. 상기 수소 첨가 반응 및 수소이성화 반응의 온도는 통상 20 내지 200 ℃, 바람직하게는 50 내지 150 ℃, 더욱 바람직하게는 60 내지 150 ℃이며, 반응 압력은 0.1 내지 5 MPa, 바람직하게는 0.5 내지 4 MPa, 더욱 바람직하게는 0.5 내지 3 MPa이다. 상기 수소 첨가 반응 및 수소이성화 반응의 조건은 미국특허 6,207,115호에 상세히 개시되어 있으며, 상기 특허의 개시 내용은 참조로서 본 명세서에 포함된다.
이와 같이 C4 탄화수소 성분을 수소 첨가 반응 및 수소이성화 반응시킨 후, 분별 증류를 통해, 폴리부텐 중합에 사용될 이소부텐 원료를 분리한다. 분별 증류는, 분별 증류탑을 사용하여, 여러 가지 액체 을 (boiling point, 비점) 차이에 의하여 분리하는 방법이다. 상기 분별 증류에 의해 얻어지는(분리된) 이소부텐 원료는, 주성분이 이소부텐이고, 미량의 1-부텐 및 2-부텐이 포함되어 있으나, 대부분의 노르말부텐 성분(1-부텐 등)이 제거됨으로써, 비교적 고순도의 이소부텐을 포함한다. 상기 이소부텐 원료를 얻기 위한 분별 증류 조건으로는, 증류 타워의 단수, 운전 온도, 운전 압력 등을 열거 할 수 있다. 본 발명에 적합한 이소부텐 원료를 얻기 위한 증류 타워의 단수는 20 내지 150단, 바람직하게는 50 내지 130단, 더욱 바람직하게는 70 내지 130단이며, 상기 타워 단수가 20단 미만이면 원료의 분리 효율이 저하되어 이소부텐(IB)의 순도가 저하될 우려가 있고, 150단을 초과하면 필요 이상의 장치 비용이 발생한다. 상기 분별 증류 온도는 0 내지 100 ℃, 바람직하게는 10 내지 80 ℃, 더욱 바람직하게는 20 내지 80 ℃이다. 상기 분별 증류 온도가 0 ℃ 미만이면, 진공장치 및 그에 부수하는 장치 비용이 증가하고, 100 ℃를 초과하면, 필요 이상의 에너지가 소요되고, 높은 압력을 유지하기 위해 장치 비용이 증가할 뿐 만 아니라, 상기 분별 증류 온도가 상기 범위를 벗어나면, 고품질 및 고반응성의 폴리부텐을 얻을 수 없게 될 우려가 있다. 상기 분별 증류 압력은 0 내지 30 기압, 바람직하게는 2 내지 15 기압, 더욱 바람직하게는 3 내지 10기압, 더더욱 바람직하게는 5 내지 10 기압이다. 상기 분별 증류 압력이 0 기압인 것은 진공을 의미하며, 상기 분별 증류 압력이 30 기압을 초과이면 혼합물의 비점이 높아져 필요 이상의 에너지가 소모되고 주변 장치들의 장치 비용이 증가할 뿐 만 아니라, 상기 분별 증류 압력이 상기 범위를 벗어나면, 고품질 및 고반응성의 폴리부텐을 얻을 수 없게 될 우려가 있다. 이와 같이 분별 증류로 얻은 이소부텐 원료를 사용하여 폴리부텐을 중합하면, 고순도의 이소부텐으로 중합된 폴리부텐과 유사한 수준의 높은 품질(높은 비닐리덴 함량 및 낮은 할로겐 함량) 및 제조 효율성을 달성할 수 있다. 본 발명에 사용되는 이소부텐 원료로서, 증류 타워 105단, 증류 온도 50 ℃ / 60 ℃ (상/하), 증류 압력 6 기압의 분별 증류 조건으로 분리된 이소부텐 원료 조성의 일예를 하기 표 1에 나타내었다.
성 분 이소부텐 n-부탄 1-부텐 C-2-부텐 T-2-부텐 i-부탄
함량(중량%) 45.2 0.4 1.9 0.1 0.9 51.3
한편, 납사분해설비(NCC)에서 발생하는 C4 탄화수소 성분 중, 디올레핀 및 아세틸렌을 선택적으로 수소첨가 반응하여 제거한 C4 잔사유의 조성을 하기 표 2에 나타내었다. 하기 표 2에 나타낸 성분의 C4 잔사유는 다량의 노르말부텐 성분(1-부텐, C(cis) 또는 T(trans)-2-부텐 등)을 포함하므로, 높은 비닐리덴 및 낮은 할로겐 함량의 고반응성 폴리부텐 제조가 곤란하다
성 분 이소부텐 n-부탄 1-부텐 C-2-부텐 T-2-부텐 i-부탄
함량(중량%) 49.5 10.9 24.8 4.2 9.3 2.9
또한, 올레핀 변환 유닛(OCU, Olefin Conversion Unit)을 사용하여, 디올레핀 및 아세틸렌을 선택적으로 수소 첨가 반응시켜 제거하고, 1-부텐을 2-부텐으로 이성화하여 얻은 이소부텐 원료(단순 이성화를 통해 얻은 이소부텐 원료)의 조성을 하기 표 3에 나타내었다.
성 분 이소부텐 n-부탄 1-부텐 C-2-부텐 T-2-부텐 i-부탄
함량(중량%) 44.9 10.9 1.7 14.2 23.4 4.9
다음으로, 상기와 같이 제조(분리)된 이소부텐 원료를 통상의 방법으로 중합하여 폴리부텐을 제조한다. 상기 이소부텐 원료로부터 폴리부텐을 제조하는 방법은, 삼염화알루미늄(AlCl3) 촉매를 사용하여 일반 폴리부텐을 제조하는 방법과, 삼불화붕소(BF3) 촉매와 조촉매를 사용하여 고반응성 폴리부텐 및 중간 반응성 폴리부텐을 제조하는 방법으로 구분될 수 있다. 삼염화알루미늄 촉매를 사용하여 일반 폴리부텐을 제조하는 방법은 널리 공지되어 있으므로, 여기서는, 삼불화붕소(BF3) 촉매를 이용한 고반응성 폴리부텐 제조 방법에 대하여 간략히 설명한다.
고반응성 폴리부텐 제조에 있어서는, 조촉매(알코올, 에테르 등)와 삼불화붕소(BF3)가 함께 반응기로 직접 투입되거나, 별도의 탱크에서 착화합물(complex) 형태로 제조되어 반응기로 투입될 수 있다. 상기 조촉매로 사용되는 알코올 화합물로는 탄소수 1 내지 4의 1차, 2차 또는 3차 알코올을 사용할 수 있으며, 예를 들면, 메탄올, 에탄올, 이소프로판올, 노르말프로판올, 이소부탄올, 터셔리부탄올 등을 사용할 수 있고, 상기 조촉매로 사용되는 에테르 화합물로는 탄소수 2 내지 8의 1차, 2차 또는 3차 에테르를 사용할 수 있으며, 예를 들면, 디메틸에테르, 디에틸에테르, 디이소프로필에테르, 메틸프로필에테르, 메틸이소프로필에테르, 메틸에틸에테르, 메틸부틸에테르, 메틸터셔리부틸에테르, 에틸프로필에테르, 에틸이소프로필에테르, 에틸부틸에테르, 에틸이소부틸에테르, 에틸터셔리부틸에테르 등을 사용할 수 있다. 상기 조촉매는 단독 또는 2이상이 혼합되어 사용될 수 있다. 상기 조촉매와 삼불화붕소의 착화합물을 형성할 경우, 단독 또는 혼합물 형태의 조촉매를 탱크에 투입한 후, 삼불화붕소 기체를 투입하여 착화합물을 용이하게 제조할 수 있다. 이때, 삼불화붕소와 알코올의 착물 형성 반응은 발열 반응이므로, 촉매의 분해 및 폭발 위험성을 줄이기 위하여, 반응열을 제거하는 것이 바람직하다. 특히, 상기 반응열이 충분히 제거되어 촉매 안정성이 유지되도록, 10 ℃ 이하, 더욱 바람직하게는 0 ℃ 이하, 가장 바람직하게는 -40 ℃ 내지 -10 ℃의 낮은 온도에서 착물화 반응이 수행되는 것이 좋다. 상기 촉매의 사용량은, 이소부텐 원료 중의 이소부텐 100 중량부에 대하여, 촉매 성분 중 삼불화붕소의 양이 0.05 내지 1.0 중량부가 되도록 사용하는 것이 바람직하다. 상기 삼불화붕소의 사용양이 1.0 중량부를 초과하면, 너무 낮은 분자량의 제품이 얻어지고, 촉매당 생산성이 저하되어 경제성이 없으며, 0.05 중량부 미만이면, 폴리부텐의 수율이 저하되어, 경제적으로 바람직하지 못하다.
상기 고반응성 폴리부텐의 중합(반응) 온도는 일반적으로 -30 내지 20 ℃이며, 중합(반응) 압력은 해당 반응 온도에서 이소부텐 원료가 액체 상태를 유지하도록 설정되며, 통상 3 kg/cm2 이상이다. 일반적으로 이소부텐의 전환율은 70% 이상, 더욱 바람직하게는 약 80 내지 95%이다. 본 발명에 있어서, 상기 전환율을 얻는데 필요한 체류 시간은 일반적으로 5 내지 100분이며, 상기 범위를 벗어나면, 경제적으로 바람직하지 못하다. 폴리부텐의 중합이 완료되면, 당해 분야에서 통상적으로 실시되는 중화 등의 후속공정을 수행하여 고반응성 폴리부텐을 얻을 수 있다. 본 발명에 따라 제조된 고반응성 폴리부텐은 300 내지 5000의 수평균 분자량(Mn)을 가지며, 비닐리덴 함량이 80% 이상이고, 이소부텐의 전환율이 85% 이상이다.
본 발명에 따른 폴리부텐의 제조 방법에 의하면, 비닐리덴 함량(폴리부텐에 존재하는 전체 이중 결합 중, 폴리부텐의 말단에 위치하는 이중결합(비닐리덴)의 비율)이 70% 이상인 고반응성 폴리부텐 뿐만 아니라, 비닐리덴 함량이 약 40 내지 70%인 중간 반응성 폴리부텐(MVPIB, Mid Vinylidene Polyisobutylene) 및/또는 비닐리덴 함량이 3 내지 40%인 일반 폴리부텐(Conventional Polyisobutylene)을 효율적으로 중합할 수 있다. 폴리부텐의 제조, 특히, 비닐리덴 함량이 80% 이상이고, 이소부텐의 전환율이 85% 이상인 고반응성 폴리부텐의 제조에 있어서, 통상적인 삼불화붕소 착화합물 촉매를 사용하고, 통상의 방법으로 고순도 이소부텐을 분리하여 사용하면, 원료 비용이 너무 증가하여, 제품의 경쟁력이 없다. 그러나, 본 발명에 따라 분리된 이소부텐 원료를 사용하여 폴리부텐을 제조하면, 일반 폴리부텐 뿐만 아니라, 낮은 불소 함유량 및 높은 비닐리덴 함량의 고품질 폴리부텐을 높은 촉매 마일리지로 경제적으로 제조할 수 있다.
석유 정제 과정에서 중질유의 접촉 분해 시 생성되는 C4 유분 또는 나프타 열분해 과정에서 생성되는 C4 잔사유의 경우, 20 내지 50 중량%, 구제적으로 20 내지 35 중량%의 노르말부텐(1-부텐 등)이 포함되어 있어, 폴리부텐의 생산성 및 품질을 저하시키지만(낮은 비닐리덴 함량 및 높은 할로겐 함량), 본 발명에 따른 폴리부텐의 제조 방법에 의하면, 제품 품질 및 생산성을 저하시키는 노르말부텐 성분이 제거된 원료를 사용하여, 상기 문제를 해결할 수 있다. 본 발명에 따라 제조된, 높은 비닐리덴 함량의 고반응성 폴리부텐은, 윤활유, 연료청정제 등의 제조 시 청정 역할을 하는 유효성분의 함량을 증가시킬 뿐만 아니라, 할로겐 함량이 낮으므로, 청정제, 윤활유 첨가제 제조 시 발생될 수 있는 반응기 부식을 방지할 수 있는 장점이 있다.
이하, 실시예 및 비교예를 통하여 본 발명을 더욱 구체적으로 설명한다. 하기 실시예 및 비교예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것으로서, 본 발명이 하기 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
[실시예 1 내지 4] 고반응성 폴리부텐의 제조
원유를 분해하는 석유정제 과정 혹은 납사분해설비(NCC)에서 발생하는 C4 탄화수소 원료 중, 디올레핀(부타디엔)을 선택적으로 수소 첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 이성화한 후, 분별 증류(증류 타워: 105단, 증류 온도: 50 ℃ / 60 ℃ (상/하), 증류 압력: 6 기압)하여, 표 1에 나타낸 성분의 이소부텐 원료를 얻었다. 냉각 장치가 부착되어 있는 스테인레스 압력 반응기로, 표 1에 나타낸 성분의 이소부텐 원료를 연속적으로 주입하고, 하기 표 4에 기재된 중합온도(반응온도), 촉매(BF3) 및 조촉매(메탄올, 에탄올 및 디이소프로필에테르(IPE, Diisopropyl Ether)를 사용하여, 폴리부텐을 중합하였다(실시예 1 내지 4). 이때, 이소부텐 원료가 액상을 유지하도록, 반응기 압력을 3 kg/cm2 이상으로 유지하였으며, 평균 체류 시간은 30분이었고, 180분 경과 후, 반응기 출구로부터 중합액을 5 중량%의 가성 소다 용액이 담겨있는 용기에 직접 취하여, 중합을 중지하고 촉매 성분을 중화시킨 다음, 약 3배 부피의 헥산을 혼합하고, 3회 수세하여 미반응 원료 및 용매를 제거하였다. 끝으로, 220 ℃ 및 5 mmHg 에서 30분간 스트리핑하여, 잔여 저비점 성분을 제거하여, 목적물인 폴리부텐을 얻었다. 얻어진 폴리부텐의 분자량(Mn, 수평균 분자량) 및 분자량 분포(MWD, Molecular Weight Distribution)을 GPC(Gel permeation chromatography)로 측정하고, C13-NMR을 이용하여 비닐리덴 함량(Vinyldene, %)을 분석하였으며, ISE(Ion Selective Electrode)를 사용하여 F 함량(F, ppm)을 분석하여, 그 결과를 표 4에 나타내었다. 하기 표 4에서, "반응 후 IB 함량(%)" 및 "IB 전환율(%)"은 가스크로마토그래피(GC) 분석을 통하여, 반응 전, 후의 이소부텐(IB) 함량을 비교하여, 이소부텐(IB)의 반응 참여도를 분석한 것이다.
[비교예 1 및 2] 고반응성 폴리부텐의 제조
납사분해설비(NCC)에서 발생하는 C4 탄화수소 원료로부터, 부타디엔을 제거하여, 표 2에 나타낸 성분으로 이루어진 C4 잔사유-1(Raffinate-1)을 얻었으며, 이를 이소부텐 원료로 사용하였다. 냉각 장치가 부착되어 있는 스테인레스 압력 반응기로, 표 2에 나타낸 성분의 이소부텐 원료를 연속적으로 주입하고, 하기 표 4에 기재된 중합온도(반응온도), 촉매(BF3) 및 조촉매(메탄올, 에탄올 및 디이소프로필에테르)를 사용하여, 폴리부텐을 중합하였다(비교예 1 및 2). 다른 조건은 실시예와 동일하게 유지하였으며, 얻어진 폴리부텐의 분자량(Mn), 분자량 분포(MWD), 비닐리덴 함량(Vinyldene, %), F 함량(F, ppm), 반응 후 IB함량(%), IB 전환율(%) 및 촉매 마일리지(PIB/BF3)를 실시예와 동일한 방법으로 분석하여, 그 결과를 표 4에 나타내었다.
[비교예 3 및 4] 고반응성 폴리부텐의 제조
원유를 분해하는 석유정제 과정 혹은 납사분해설비(NCC)에서 발생하는 C4 탄화수소 원료 중, 디올레핀(부타디엔)을 선택적으로 수소 첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 단순 이성화하여, 표 3에 나타낸 성분으로 이루어진 이소부텐 원료를 얻었다. 냉각 장치가 부착되어 있는 스테인레스 압력 반응기로, 표 3에 나타낸 성분의 이소부텐 원료를 연속적으로 주입하고, 하기 표 4에 기재된 중합온도(반응온도), 촉매(BF3) 및 조촉매(메탄올, 에탄올 및 디이소프로필에테르)를 사용하여, 폴리부텐을 중합하였다(비교예 3 및 4). 다른 조건은 실시예와 동일하게 유지하였으며, 얻어진 폴리부텐의 분자량(Mn), 분자량 분포(MWD), 비닐리덴 함량(Vinyldene, %), F 함량(F, ppm), 반응 후 IB함량(%), IB 전환율(%) 및 촉매 마일리지(PIB/BF3)를 실시예와 동일한 방법으로 분석하여, 그 결과를 표 4에 나타내었다.
실시예
1		 실시예
2		 실시예
3		 실시예
4		 비교예
1		 비교예
2		 비교예
3		 비교예
4
메탄올 1.70 1.0 1.7
에탄올 1.65 1.0 1.65 2.0 1.65
IPE 0.6 0.55
조촉매/BF3
Mole Ratio		 1.7 1.65 1.60 1.55 1.65 2.0 1.7 1.65
반응 후
IB 함량(%)		 7.5 8.6 9.0 8.4 14.6 14.3 8.2 8.4
IB 전환율
(%)		 93 92 91 92 83 83 92 92
반응온도(℃) -25 -25 -18 -18 -25 -25 -25 -25
촉매 마일리지
(PIB/BF3)		 634 610 603 642 412 162 240 266
Vinyldene(%) 88.3 89.3 90.5 90.3 80.2 85.6 86.0 87.8
F(ppm) 6 4 3 4 41 31 5 4
Mn(MWD) 1830
(1.85)		 2350
(1.90)		 1060
(1.34)		 1370
(1.47)		 2250
(1.88)		 1270
(1.55)		 1980
(1.79)		 2410
(1.88)
상기 표 4에서, "조촉매/BF3"는 조촉매 몰수합/BF3 몰수의 비율을 나타낸다. 상기 표 4로부터, 본 발명의 실시예 1 내지 4에 따라 제조된 폴리부텐은 비닐리덴 함량이 88% 이상이고(높을수록 좋음), F 함량이 10 ppm 이하로서(낮을수록 좋음), 고품질 및 고반응성 조건을 충족한다. 반면, 비교예 1 및 2와 같이, C4 잔사유-1을 원료로 사용하면, 원료 비용이 저렴하기는 하지만, 촉매 및 조촉매의 사용량이 많고, 제품 생산 수율이 낮아, 제품 원가가 오히려 상승하고, 제조된 폴리부텐의 물성이 저하되는 단점이 있다. 또한, 비교예 3 및 4와 같이, 단순 이성화만으로 얻어진 이소부텐 원료를 사용하면, 일정 정도 양호한 품질의 폴리부텐을 제조할 수 있지만, 촉매 마일리지가 낮아, 제품 생산성이 낮은 단점이 있다.

Claims (8)

  1. 원유를 분해하는 석유 정제 과정 혹은 납사분해설비에서 발생하는 C4 탄화수소 성분 중, 디올레핀을 선택적으로 수소 첨가 반응시키고, 동시에 1-부텐을 2-부텐으로 이성화한 후, 분별 증류를 통해 노르말부텐 성분이 제거된 이소부텐 원료를 분리하는 단계; 및
    상기 분별 증류로 얻은 노르말부텐 성분이 제거된 이소부텐 원료를 중합하는 단계를 포함하며,
    상기 분별 증류는, 70 내지 130단의 증류 타워, 20 내지 80 ℃의 운전 온도, 5 내지 10 기압의 운전 압력 조건에서 수행되는 것인, 폴리부텐의 제조 방법.
  2. 청구항 1에 있어서, 상기 폴리부텐은 비닐리덴 함량이 70% 이상인 고반응성 폴리부텐, 비닐리덴 함량이 40 내지 70%인 중간 반응성 폴리부텐 및 비닐리덴 함량이 3 내지 40%인 일반 폴리부텐으로 이루어진 군으로부터 선택되는 것인, 폴리부텐의 제조방법.
  3. 청구항 2에 있어서, 상기 일반 폴리부텐은 삼염화알루미늄 촉매를 사용하여 제조되고, 상기 고반응성 폴리부텐 및 중간 반응성 폴리부텐은 삼불화붕소(BF3) 촉매 및 조촉매를 사용하여 제조되는 것인, 폴리부텐의 제조방법.
  4. 청구항 3에 있어서, 상기 조촉매는 탄소수 1 내지 4의 1차, 2차 또는 3차 알코올 또는 탄소수 2 내지 8의 1차, 2차 또는 3차 에테르인 것인, 폴리부텐의 제조방법.
  5. 청구항 1에 있어서, 상기 이소부텐 원료의 중합 온도는 -30 내지 20 ℃이고, 중합 압력은 3 kg/cm2 이상이며, 체류 시간은 5 내지 100분인 것인, 폴리부텐의 제조방법.
  6. 청구항 1에 있어서, 상기 디올레핀의 수소 첨가 반응 및 1-부텐의 이성화 반응은, 금속 촉매의 존재 하에서, 상기 C4 탄화수소 성분으로 수소 가스를 공급하여 수행되는 것인, 폴리부텐의 제조방법.
  7. 삭제
  8. 청구항 1 내지 청구항 6의 어느 한 항에 따른 제조방법으로 얻어지는 폴리부텐.
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