KR101449093B1 - 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법. - Google Patents

생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법. Download PDF

Info

Publication number
KR101449093B1
KR101449093B1 KR1020110138478A KR20110138478A KR101449093B1 KR 101449093 B1 KR101449093 B1 KR 101449093B1 KR 1020110138478 A KR1020110138478 A KR 1020110138478A KR 20110138478 A KR20110138478 A KR 20110138478A KR 101449093 B1 KR101449093 B1 KR 101449093B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
hot
temperature
steel sheet
rolling
annealing
Prior art date
Application number
KR1020110138478A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20130071132A (ko
Inventor
홍병득
구진모
이재곤
박성진
김상훈
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020110138478A priority Critical patent/KR101449093B1/ko
Priority to CN201280062641.9A priority patent/CN103998629A/zh
Priority to US14/366,741 priority patent/US10134513B2/en
Priority to PCT/KR2012/011170 priority patent/WO2013095006A1/ko
Priority to EP12859776.2A priority patent/EP2796571B1/en
Priority to CN201710478089.6A priority patent/CN107217129A/zh
Priority to JP2014548663A priority patent/JP6025864B2/ja
Publication of KR20130071132A publication Critical patent/KR20130071132A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101449093B1 publication Critical patent/KR101449093B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1227—Warm rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

본 발명의 일측면은 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.5~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판을 제공한다.
본 발명의 다른 일측면은 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.5~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용탕을 5㎜ 이하의 두께로 스트립 캐스팅 하는 단계, 상기 스트립 캐스팅된 스트립을 800℃~900℃의 온도에서 열간압연하는 단계, 상기 열간압연된 강재를 900~1200℃의 온도에서 열연판 소둔하는 단계, 상기 소둔된 열연판을 95~105℃까지 13~160℃/초의 속도로 냉각하는 단계, 상기 냉각된 강재를 300℃~700℃의 온도에서 온간압연하는 단계 및 상기 온간압연된 강재를 800~1200℃의 온도로 최종 소둔하는 단계를 포함하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법을 제공한다.

Description

생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법.{HIGH SILICON STEEL SHEET HAVING PRODUCTIVITY AND SUPERIOR MAGNETIC PROPERTY AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}
본 발명은 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
규소를 함유한 강판은 자기 특성이 양호하여 전기강판으로 많이 사용된다. 이런 규소강판은 변압기, 전동기, 발전기 및 기타 전자기기 등의 철심 재료로 사용되기 때문에, 자기 특성이 양호할 것이 요구된다. 특히, 최근의 환경문제 ·에너지 문제로 에너지 손실이 적은 것이 요구되고 있다. 이와 같은 환경문제 ·에너지 문제는 자속밀도와 철손와 긴밀한 관계가 있는데, 자속밀도가 클수록 같은 성능을 구현하는데 드는 철심의 양이 적으므로 전기기기의 소형화가 가능하고, 철손이 작을수록 에너지 손실이 적어진다.
에너지 손실을 일으키는 철손은 와전류손실과 히스테리시스손실로 구성된다. 이는 교류에서 주파수가 증가할수록 와전류손실의 구성요소가 커진다. 와전류손은 철심에 자장이 유도될 때 생기는 와전류에 의한 발열이므로 이의 감소를 위해 규소를 첨가한다. 규소함량이 6.5%까지 첨가되면 소음의 원인이 되는 자왜(magnetostriction)이 0으로 줄어들고 투자율이 최대값을 보인다. 또 규소함량이 6.5%가 되면 고주파특성이 매우 좋아진다. 이러한 고규소강의 우수한 자기적 특성을 이용하여 신재생 에너지 발전장치에 들어가는 인버터와 리액터, 가스터빈용 발전기 유도가열장치, 무정전 전원장치의 리액터 등 고부가가치 전기기기의 용도에 적용이 가능하다.
6.5%Si를 함유한 고규소강판은 자기적 성질이 우수하지만 Si의 함량이 증가할수록 강판의 취성의 증가 및 연신율의 급격한 감소로, 3.5%이상의 규소강판은 통상의 냉간압연법으로 제조가 거의 불가능한 것으로 알려져 있다. 따라서, 규소함량이 높을수록 우수한 자기적 특성을 얻을 수 있다는 사실을 알고 있음에도 불구하고 냉간압연의 제한 때문에 냉간압연법으로 고규소강판을 제조하지 못하는 실정이므로, 냉간압연법의 한계를 극복할 수 있는 새로운 대체 기술에 대한 연구가 오래 전부터 시도되고 있다.
따라서, 통상의 열간압연-냉간 혹은 온간압연으로 고규소강판을 제조하는 것이 불가능하므로 다른 방법으로 자기적 성질이 우수한 고규소강판을 제조하는 것이 시도되었다.
현재, 지금까지 고규소강판을 제조할 수 있는 방법으로 알려진 기술들은 특허문헌 1에서와 같이, 단롤 또는 쌍롤을 이용하여 최종 두께까지 바로 주조하는 방법이 있다. 이 방법은 주조판의 형상을 제어하기가 매우 어렵다. 특히 용강에서 최종 제품의 두께까지 직접주조한 판은 표면에 미세한 크랙이 발생하기 쉽고 표면이 매우 거칠어서 자성을 향상시키는데는 한계가 있고 두께가 매우 불균일해져서 상업적으로 대량생산기 어렵다. 특허문헌 2에서와 같이, 내부에 고규소강을 넣고 외부에 저규소강을 넣은 상태에서 압연하는 소위 클래드법이 시도되었으나 이런 기술들은 아직까지 상용화 되지 못하고 있다.
또한, 특허문헌 3에는 분말야금법을 이용하여 고규소강판대신 분말로 이루어진 고규소강 블록을 만들어 고규소강판대체재로 하는 기술도 알려져 있으나, 순철분말코아, 고규소강 분말코아, 샌더스트 분말코어를 복합하여 사용하고 있으나 분말이 가진 특성으로 인해 연자성 특성은 고규소강판보다 열위한 문제가 있다.
현재 6.5%Si를 함유한 고규소강판을 양산하는 기술로는 화학기상증착법(CVD, Chemicla Vapor Deposition)방법으로, 3%Si 강판에 SiCl4를 이용하여 확산소둔시키는 기술로써, 특허문헌 4 등과 같은 다수의 기술이 알려져 있다. 그러나, 이러한 방법은 독성이 있는 SiCl4를 이용해야 하고, 확산소둔하는데 시간이 많이 필요한 문제가 있다.
또 다른 방법으로는, 압연온도를 높이는 소위 온간압연 방법에 의하여 실험실적으로 박판으로 제조하는 시도가 있었다. 통상의 방법으로 연주를 거쳐 슬라브를 만들면 열간압연을 위해 재가열로에 장입하여 1100℃이상의 온도로 수시간 가열한 후, 연주슬라브를 재가열로에 장입할 때, 슬라브의 표면부와 중심부의 온도차이로 인하여 크랙이 발생한다. 또한, 재가열로에서 추출 후 열간압연을 할 때에도 파단이 일어난다. 상기 현상의 일례는 도 1에 나타난 바와 같이, 6.5%Si를 함유한 강을 50Kg 진공유도용해로를 이용하여 용해한 후 밀링에 의해 200mm두께의 슬라브를 1100℃에서 1시간 30분 Ar분위기에서 가열하여 추출한 후, 즉시 열간압연한 결과 열간압연판이 파단되었다. 상기와 같은 기술은 압연온도를 높이면 압연성이 개선되는 효과는 있으나, 열간압연판을 제작하는 공정에 많은 문제점이 있다.
일본 특개소56-003625호 공보 일본 특개평5-171281호 공보 한국 특허 0374292호 공고 일본 특개소62-227078호 공보
본 발명은 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일측면은 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.5~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판을 제공한다.
본 발명의 다른 일측면은 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.5~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용탕을 5㎜ 이하의 두께로 스트립 캐스팅 하는 단계, 상기 스트립 캐스팅된 스트립을 800℃~900℃의 온도에서 열간압연하는 단계, 상기 열간압연된 강재를 900~1200℃의 온도에서 열연판 소둔하는 단계, 상기 소둔된 열연판을 냉각하는 단계, 상기 냉각된 강재를 300℃~700℃의 온도에서 온간압연하는 단계 및 상기 온간압연된 강재를 800~1200℃의 온도로 최종 소둔하는 단계를 포함하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법을 제공한다.
덧붙여 상기한 과제의 해결수단은, 본 발명의 특징을 모두 열거한 것은 아니다. 본 발명의 다양한 특징과 그에 따른 장점과 효과는 아래의 구체적인 실시형태를 참조하여 보다 상세하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명에 의하면, Si가 5중량% 이상으로 많이 함유된 강을 스트립 캐스팅, 열간압연, 열연판 소둔, 냉각, 온간압연 및 소둔을 조합하여 자기적성질이 매우 우수한 고규소 강판을 제공할 수 있다. 또한, Si과 Al의 관계식을 통해 Si의 함량에 따라 Al의 함량을 추가적인 제어를 통하여 압연성 향상 및 생산성이 향상된 고규소 강판을 제공할 수 있다.
도 1은 열간압연 중 열간압연판이 파단된 모습을 찍은 사진이다.
도 2는 Si-Fe 2원계 상태도 및 B2상 및 DO3상의 규칙격자 상의 원자배열을 나타낸 그림이다.
도 3은 온도에 따른 고규소강판의 연신율을 나타낸 그래프이다.
도 4는 스트립캐스팅에서 일어나는 Si편석 사진이다.
본 발명자들은 열간압연에서의 파단과 냉간압연에서의 취성을 동시에 극복하기 위하여 연구를 행한 결과, 강재의 성분계를 적절한 범위로 조절하고 스트립 캐스팅 법에 의하여 박판을 직접 제조하고 이후 온간압연 한다면 열간압연에서의 파단과 냉간압연에서의 취성이 동시에 극복되는 고규소강판을 대량으로 생산할 수 있음을 확인하고 본 발명에 이르게 되었다.
이하, 본 발명의 일측면인 고규소 강판에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 일측면으로서 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판은 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.3~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.
탄소(C): 0.05 중량% 이하(0%는 제외)
C는 강중에 미세석출하여 압연시 전위의 이동을 방해하여 다량첨가하면 압연성이 나빠진다. 또한 최종제품에 탈탄이 되지 않고 남아 있을 경우 교류자계에서 자구의 이동을 방해하여 자성을 해친다. 상기 C의 함량이 0.05 중량%를 초과하는 경우에는 취성이 심해져 압연성이 나빠진다.
질소(N): 0.05 중량%이하(0%는 제외)
N는 침입형원소로서 C와 마찬가지로 압연시 전위의 이동을 방해하여 다량 첨가될 경우 압연성이 나빠진다. 또한 최종제품에서 다량 함유되어 있을 경우 교류자계에서 자구의 이동을 방해하여 자성을 해친다. 이러한 이유로 질소의 상한을 0.05중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
Si: 4~7 중량%
Si은 비저항치를 증가시켜 철심 손실, 즉 철손을 낮추는 역할을 한다. 실리콘의 함량이 4 중량% 미만인 경우에는 본 발명에서 의도하고자 하는 자성이 발현되지 않는다. 반면에 7중량%를 초과하는 경우에는 가공이 불가한 문제가 있다. 따라서, 실리콘의 함량은 4~7 중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
Al: 0.3~3중량%
Al은 Si 다음으로 비저항을 증가시키는데 효율적인 원소이다. Si대신 Al을 치환하여 첨가할 경우 비저항의 증가효과는 Si에 비해 낮지만 압연성을 개선할 수 있다. Al 첨가량이 0.3중량% 미만인 경우에는 압연성을 개선하는 효과가 없고, 반면에, Al의 함량이 3 중량%를 초과하는 경우에는 자성개선효과가 나빠진다. 따라서, 상기 알루미늄의 함량은 0.3~3중량%로 포함하는 것이 바람직하다.
본 발명에서 제시하는 제조 공정에서 열간압연 및 냉간압연을 행하는 경우에는 Si의 함량에 따라 Al의 함량을 Si+Al의 식에 의하여 제한한다. Si과 Al의 유기적인 관계를 통하여, 비저항을 증가시켜 철심 손실, 즉 철손을 낮추는 역할을 한다. 상기 Si+Al의 함량이 4.5중량% 미만인 경우에는 고주파 특성이 좋지 않으며, 8중량%를 초과하는 경우에는 가공이 불가한 문제가 있다. 따라서, 상기 Si+Al의 함량은 4.5~8중량%로 포함하는 것이 바람직하다.
본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지 않는다.
이하, 본 발명의 다른 일측면인 고규소 강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명은 일측면으로서 고규소 강판의 제조방법은 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.5~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용탕을 5㎜ 이하의 두께로 스트립 캐스팅 하는 단계, 상기 스트립 캐스팅된 스트립을 800℃~900℃의 온도에서 열간압연하는 단계, 상기 열간압연된 강재를 900~1200℃의 온도에서 열연판 소둔하는 단계, 상기 소둔된 열연판을 냉각하는 단계, 상기 냉각된 강재를 300℃~700℃의 온도에서 온간압연하는 단계 및 상기 온간압연된 강재를 800~1200℃의 온도로 최종 소둔하는 단계를 포함한다.
스트립 캐스팅( Strip Casting
본 발명자들은 통상의 열연판 제조방법으로 고규소강을 제조하는 것은 매우 어려운 문제가 있어, 상기 성분계를 만족하는 용탕을 스트립캐스팅을 이용하여 간단하게 통상의 열연판을 제조할 수 있음을 확인하고, 스트립캐스팅 방법을 이용하게 되었다.
통상의 열연판 제조방법으로 고규소 강을 제조할 경우, 슬라브의 냉각과 가열시에 내외부 온도편차로 크랙이 발생한다. 또한, 규소함량이 높아서 슬라브 온도가 1200℃이상으로 표면온도가 증가하면 융점이 낮은 철갈림석(fayalite)라는 Fe2SiO4화합물이 생성되어 슬라브의 표면과 측면을 침식하여 크랙발생의 원인이 되고, 열간압연중에도 심한 취성으로 크랙이 발생한다.
반면에 본 발명자들이 고안해 낸 상기 성분계를 만족하는 용탕을 스트립 캐스팅을 이용하여 고규소강을 제조하는 경우에는 통상의 열연판 제조방법을 이용하여 고규소 강을 제조한 경우에 비해 크랙의 발생 없이 1~2㎜두께의 판을 직접 제조할 수 있다. 또한, 스트립캐스팅과 박판용 열간압연장치를 연결하면 주조 후 바로 열간압연하여 판 두께를 더욱 낮추는 것이 가능하고, 도 4에 나타난 바와 같이, 스트립캐스팅은 중심부에 약간이 Si 편석이 생기는데 이 편석은 압연성에 오히려 유리한 작용을 한다.
또한, 본 발명에 있어서 초기주조두께는 최종 두께를 고려하여 설정되는 것으로서 5.0mm이하인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 1.0~5.0mm이다. 초기 주조두께가 5mm를 초과하는 경우에는 후속 온간압연량이 많아져 생산성에 불리하다. 반면에, 1.0mm미만인 경우에는 스트립캐스팅 장치가 과도하게 길어져야 하고 온간압연에 의해 표면품질을 개선하는 것에 한계가 있다.
또한, 스트립캐스팅은 질소분위기 및 아르곤 분위기 중 1종 이상의 분위기에서 행하는 것이 바람직하다.
열간압연
상기와 같이 주조된 강재를 열간압연을 실시할 수 있다. 이 때, 열간압연은 온간압연의 부하를 줄여주고, 열간압연을 통하여 주조조직을 파괴하여 결정립을 미세하게 하는 효과가 있다. 상기 열간압연온도는 800℃이상으로 한정하는 것이 바람직하다. 800℃미만인 경우에는 도 2의 (b)에 나타난 바와 같이, B2상은 규칙상을 가지고 있으며, 도 2의 (a)에 나타난 바와 같이 B2상의 규칙상이 형성되기 쉽고 이와 같은 규칙상은 연성을 저하시켜 취성파괴가 일어나기 쉽다. 연성 향상 효과 및 경제성을 고려하여 상기 열간압연 온도의 상한은 900℃로 제어하는 것이 바람직하다.
열연판 소둔
상기와 같이 압연된 강재는 열연판 소둔된다. 열연판 소둔은 온간압연에 앞서 열처리 하여 열간압연시 생성된 스트레스를 없애준다. 이때, 소둔 온도는 900~1200℃의 온도로 제한하는 것이 바람직하다. 상기 소둔 온도가 900℃ 미만인 경우에는 재결정이 완료되지 않아 목표로 하는 연성 값을 확보할 수 없다. 반면에, 소둔 온도가 1200℃을 초과하는 경우에는 재결정립의 조대화로 강도가 저하된다. 따라서, 소둔 온도는 900~1200℃인 것이 바람직하다.
열연판 소둔은 비산화성 분위기에서 행하는 것이 바람직하다. 상기 비산화성 분위기는 질소분위기, 아르곤 분위기 및 수소와 질소 혼합 분위기 중 1종 이상인 것이 바람직하다.
또한, 열연판 소둔은 재결정이 완료되도록 유지하는 것이 바람직하며, 이 때, 소둔 시간은 10초~5분으로 제한하는 것이 바람직하다.
냉각단계
상기와 같이 열연판 소둔된 강재는 냉각된다. 상기 열연판 소둔된 강재를 100℃에서 상온까지 5초에서 1분 사이에 냉각하는 것이 바람직하다. 보다 상세하게는 상기 냉각속도는 13~200℃/초인 것이 바람직하다. 상기 냉각속도가 13℃/초 미만인 경우에는 모서리부에 크랙이 발생하게 되며, 열처리를 하더라도 규칙상의 존재하여 압연성의 개선되지 않는다. 반면에, 200℃/초를 초과하는 경우에는 본 발명이 의도하고자 하는 압연성을 확보 및 경제성을 고려하여 이와 같이 한정한다.
온간압연
상기와 같이 냉각된 강재를 300~700℃에서 실시할 수 있다. 상기 냉간된 강재는 Si과 Al의 적정 범위의 제어를 통하여 300℃ 도 3에 나타난 바와 같이, 300℃가 임계온도로 나타남을 확인할 수 있다. 300℃미만의 온도에서는 연성이 거의 나타나지 않고, 700℃를 초과하는 경우에는 산세 등의 후처리 공정 시 문제가 발생한다. 따라서, 온간압연의 온도는 300~700℃인 것이 바람직하다.
또한, 0.5㎜이하의 최종두께를 갖도록 온간압연을 행하는 것이 바람직하다.
최종 소둔
상기와 같이 온간압연된 강판은 소둔된다. 이때, 소둔 온도는 800~1200℃의 온도로 제한하는 것이 바람직하다. 상기 소둔의 온도가 800℃ 미만인 경우에는 결정립의 성장이 충분하지 않아서 철손이 나쁘다. 반면에, 소둔 온도가 1200℃을 초과하는 경우에는 경제성과 생산성 측면에서 바람직하지 않고, 비산화성분위기를 사용하더라도 표면산화층이 형성되기 쉬워 자구의 이동을 방해하므로 자성을 해친다. 따라서, 소둔 온도는 800~1200℃인 것이 바람직하다.
또한, 냉연강판의 소둔은 재결정이 완료되도록 유지하는 것이 바람직하며, 이 때, 소둔 시간은 10초~5분으로 제한하는 것이 바람직하다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
(실시예 1)
하기 표 1과 같이, 중량%로 Si과 Al을 여러 가지로 변화하고, C:0.005%, N:0.0033%로 조성의 고규소강 합금을 수직형 쌍롤 스트립캐스터를 이용하여 두께 2.0mm로 주조하였다. 스트립캐스터에 연결된 열간 압연기를 이용하여 두께 2.0mm의 주조판을 1.0mm로 열간압연하였다. 열간압연 개시온도는 1050℃이다. 열간압연된 고규소강판을 1000℃에서 5분간 수소20%, 질소80%의 분위기로 가열한 다음, 200℃/초의 냉각속도로 상온까지 급냉하였다. 이후 염산액으로 산세를 하여 표면 산화층을 제거하였다. 열처리한 고규소강판을 400℃의 온도로 0.1mm까지 두께를 낮춘 후, 최종 자성 구현을 위해 1000℃에서 10분간, 수소 20%, 질소 80%, 이슬점 -10℃이하의 건조분위기로 소둔한 후 압연성 및 자성을 측정하였다.
하기 표 1에 나타난 자성을 측정한 B50은 자속밀도를 측정한 것이며, 자속밀도는 높을수록 좋은 자성을 지니고 있는 것으로 평가한다. 또한, W10/400 및 W10/1000은 상용 주파수의 철손을 측정한 것이며, 철손은 높을수록 낮은 자성을 지닌 것으로 평가한다.

 Si(wt%) Al(wt%)
 압연성
 자성
B50 W10/400(W/kg) W10/1000(W/kg)
비교재 1 7.0 무첨가 불량 1.53 6.55 24.0
비교재 2 6.5 0.3 보통 1.61 6.04 23.2
발명재 1 6.1 0.7 양호 1.63 5.07 18.2
발명재 2 5.6 1.5 매우 양호 1.64 5.15 18.5
발명재 3 4.8 2.0 매우 양호 1.66 5.35 19.1
비교재 3 3.8 3.0 매우 양호 1.67 6.02 28.2
상기 표 1에 나타난 바와 같이, 발명재 1 내지 3은 본 발명이 제시한 바와 같이 Si와 Al의 함량의 제어를 통하여, 우수한 압연성을 확보할 수 있음을 알 수 있었다. 더불어, B50의 수치가 비교재 1 내지 3보다 높고, W10/400 및 W10/1000의 수치가 비교재 1 내지 3보다 낮을 것을 통하여 자성이 우수함을 알 수 있었다.
이에 반하여, 비교재 1은 Al의 미첨가로 인하여 압연성이 불량하고, 자성 또한 좋지 않았다.
또한, 비교재 2는 Al의 함량이 낮아 압연성은 보통이나, B50의 수치가 발명재 1 내지 3 보다 낮고, W10/400 및 W10/1000의 수치가 발명재 1 내지 3보다 높아 자성은 좋지 않은 것을 알 수 있었다.
비교재 3은 Al의 함량이 3중량%로 많아서, 압연성은 매우 양호하나, W10/400 및 W10/1000의 수치가 발명재 1 내지 3보다 높아 자성은 좋지 않은 것을 알 수 있었다.
이러한 결과를 통하여, Si, Al의 함량 제어가 중요하다는 것을 알 수 있었다.
(실시예 2)
중량%로 Si 6.3%, Al 0.3%, C 0.002%, N 0.003%를 함유한 규소강 합금을 수직형 쌍롤 스트립캐스터를 이용하여 두께 2.0mm로 주조하였다. 스트립캐스터에 연결된 열간압연기를 이용하여 두께 2.0mm의 주조판을 1.0mm로 열간압연하였다. 열간압연 개시온도는 1000℃이다. 열간압연된 고규소강판을 1000℃에서 5분간 수소20%, 질소80%의 분위기로 가열 소둔한 다음, 냉각속도를 여러 가지로 변경하여 냉각하였다. 상기 냉각속도는 800℃에서 100℃까지 각각 100℃/초와 10℃/초로 하였다. 열처리한(소둔) 시편을 염산액으로 산세를 하여 표면 산화층을 제거한 후, 400℃의 온도로 온간압연한 후, 시편에서 크랙발생여부를 조사하였다. 냉각속도를 본 발명의 범위인 100℃/초로 한 시편은 0.1mm까지 두께를 낮추는 것이 가능하며, 크랙이 발생되지 않았다. 이에 반해, 냉각속도가 본 발명 범위를 벗어나는 10℃/초인 시편은 압연율이 50%를 초과하게 되면 모서리부에 크랙이 발생하기 시작하였다. 이와 같이, 냉각속도가 느린 경우에는 압연하고 난 뒤, 열처리를 하더라도 규칙상의 존재는 없어지지 않으므로 추가 열처리를 하더라도 압연성은 개선되지 않음을 알 수 있다.
이상 실시예를 참조하여 설명하였지만, 해당 기술 분야의 숙련된 당업자는 하기의 특허 청구의 범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.

Claims (7)

  1. 중량%로, C: 0.05% 이하(0%는 제외), N: 0.05% 이하(0%는 제외), Si: 4~7%, Al: 0.3~3%, Si+Al: 4.5~8%, 잔부 Fe와 불가피한 불순물을 포함하는 용탕을 5㎜ 이하의 두께로 스트립 캐스팅 하는 단계;
    상기 스트립 캐스팅된 스트립을 800℃이상의 온도에서 열간압연하는 단계;
    상기 열간압연된 강재를 900~1200℃의 온도에서 열연판 소둔하는 단계;
    상기 소둔된 열연판을 상온~100℃까지 13~200℃/초의 속도로 냉각하는 단계;
    상기 냉각된 열연판을 300℃~700℃의 온도에서 온간압연하는 단계; 및
    상기 온간압연된 강재를 800~1200℃의 온도로 최종 소둔하는 단계를 포함하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법.
  2. 제 1항에 있어서,
    상기 스트립 캐스팅단계는 질소 분위기 및 아르곤 분위기 중 1종 이상의 분위기에서 행하는 것을 특징으로 하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법.
  3. 제 1항에 있어서,
    상기 열연판 소둔은 비산화성 분위기에서 행하는 것을 특징으로 하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법.
  4. 제 3항에 있어서,
    상기 비산화성 분위기는 질소 분위기, 아르곤 분위기 및 수소와 질소 혼합분위기 중 1종 이상인 것을 특징으로 하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법.
  5. 삭제
  6. 제 1항에 있어서,
    상기 온간압연단계는 강판의 최종 두께가 0.5㎜이하가 되도록 행하는 것을 특징으로 하는 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판의 제조방법.
  7. 삭제
KR1020110138478A 2011-12-20 2011-12-20 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법. KR101449093B1 (ko)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020110138478A KR101449093B1 (ko) 2011-12-20 2011-12-20 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법.
CN201280062641.9A CN103998629A (zh) 2011-12-20 2012-12-20 具有优异加工性和磁性能的高硅钢板及其生产方法
US14/366,741 US10134513B2 (en) 2011-12-20 2012-12-20 High silicon steel sheet having excellent productivity and magnetic properties and method for manufacturing same
PCT/KR2012/011170 WO2013095006A1 (ko) 2011-12-20 2012-12-20 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법
EP12859776.2A EP2796571B1 (en) 2011-12-20 2012-12-20 High silicon steel sheet having excellent productivity and magnetic properties and method for manufacturing same
CN201710478089.6A CN107217129A (zh) 2011-12-20 2012-12-20 具有优异加工性和磁性能的高硅钢板及其生产方法
JP2014548663A JP6025864B2 (ja) 2011-12-20 2012-12-20 生産性及び磁気的性質に優れた高珪素鋼板及びその製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020110138478A KR101449093B1 (ko) 2011-12-20 2011-12-20 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20130071132A KR20130071132A (ko) 2013-06-28
KR101449093B1 true KR101449093B1 (ko) 2014-10-13

Family

ID=48668814

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020110138478A KR101449093B1 (ko) 2011-12-20 2011-12-20 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법.

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10134513B2 (ko)
EP (1) EP2796571B1 (ko)
JP (1) JP6025864B2 (ko)
KR (1) KR101449093B1 (ko)
CN (2) CN107217129A (ko)
WO (1) WO2013095006A1 (ko)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6375692B2 (ja) * 2014-05-26 2018-08-22 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法及び無方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法
KR101633611B1 (ko) * 2014-12-05 2016-06-27 주식회사 포스코 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법
CN105063473B (zh) * 2015-09-07 2017-01-11 东北大学 基于薄带铸轧和did制造无取向高硅钢冷轧薄板的方法
JP6836318B2 (ja) * 2015-11-25 2021-02-24 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板とその製造方法及び方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法
CN105369125B (zh) * 2015-12-07 2018-06-26 武汉钢铁有限公司 一种无取向高硅钢薄板及制备方法
US10455863B2 (en) * 2016-03-03 2019-10-29 Altria Client Services Llc Cartridge for electronic vaping device
CN108796427A (zh) * 2017-05-02 2018-11-13 贵州理工学院 一种粉末扩散法连续制备高硅硅钢薄带的方法及装置
CN107931575A (zh) * 2017-11-27 2018-04-20 西安石油大学 一种取向梯度高硅钢复合板材的制备方法
CN107971474A (zh) * 2017-11-27 2018-05-01 西安石油大学 一种提高梯度高硅钢复合板磁性能的方法
CN110317938B (zh) 2018-03-29 2021-02-19 宝山钢铁股份有限公司 一种高硅晶粒取向电工钢板的制造方法
CN109302010A (zh) * 2018-11-30 2019-02-01 湖南上临新材料科技有限公司 一种应用于开关磁阻电机的新型实心转子的制备工艺
CN109525075B (zh) * 2018-11-30 2020-10-30 湖南上临新材料科技有限公司 一种应用于永磁同步电机的实心转子-定子的制备工艺
CN109518082A (zh) * 2018-11-30 2019-03-26 湖南上临新材料科技有限公司 一种应用于交流异步电机的新型结构实心转子-定子的制备工艺
CN112301192B (zh) * 2020-10-13 2022-08-09 安阳钢铁股份有限公司 一种低碳含量冷轧无取向硅钢镀锌机组立式退火工艺

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR940000819A (ko) * 1992-06-02 1994-01-10 사토 후미오 공기조화기
JPH07188751A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Kawasaki Steel Corp 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
KR20020051312A (ko) * 2000-12-22 2002-06-29 이구택 스트립 캐스팅법에 의한 고규소 방향성 전기강판의 제조방법
KR100368835B1 (ko) * 1998-12-29 2003-03-31 주식회사 포스코 온간압연법을이용한고강도강의제조방법

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6032705B2 (ja) * 1979-06-23 1985-07-30 昇 津屋 極めて保磁力の低い（１００）面内無方向性高珪素鋼薄帯とその製造方法
JPS6032705A (ja) * 1983-08-02 1985-02-19 Shiraimatsu Shinyaku Kk 抗微生物剤
JPS61166923A (ja) * 1985-01-18 1986-07-28 Nippon Kokan Kk <Nkk> 軟磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法
CN85100667B (zh) * 1985-04-01 1986-12-10 冶金部钢铁研究总院 低铁损高磁感冷轧取向硅钢的制造方法
JPS62227078A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Nippon Kokan Kk <Nkk> 連続ラインにおける高珪素鋼帯の製造方法
JPH01198426A (ja) * 1988-02-03 1989-08-10 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
US5286315A (en) * 1989-03-30 1994-02-15 Nippon Steel Corporation Process for preparing rollable metal sheet from quenched solidified thin cast sheet as starting material
JPH0365001A (ja) 1989-08-03 1991-03-20 Matsushita Electric Ind Co Ltd 移動装置
JPH07116513B2 (ja) * 1990-03-12 1995-12-13 日本鋼管株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH05171281A (ja) 1991-12-17 1993-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 高珪素鋼板の製造方法
JP3051237B2 (ja) * 1991-12-26 2000-06-12 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
JPH0776730A (ja) * 1993-06-30 1995-03-20 Kenichi Arai 磁束密度の高い薄手方向性珪素鋼板の製造方法
KR100316896B1 (ko) * 1993-09-29 2002-02-19 에모또 간지 철손이낮은무방향성규소강판및그제조방법
JP3307872B2 (ja) 1998-02-06 2002-07-24 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板鋼板を用いた電気自動車用モータ及びその電磁鋼板の製造方法
JPH11320036A (ja) 1998-05-07 1999-11-24 Nippon Steel Corp 双ドラム式連続鋳造機用サイド堰
JPH11320038A (ja) * 1998-05-18 1999-11-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄鋳片の連続鋳造開始方法
JP3614050B2 (ja) 1999-09-20 2005-01-26 セイコーエプソン株式会社 導体パターンの検査方法及び電気光学装置
JP2001295001A (ja) * 2000-04-10 2001-10-26 Kawasaki Steel Corp 高周波磁気特性および溶接性に優れる無方向性電磁鋼板
JP2001303212A (ja) * 2000-04-20 2001-10-31 Kawasaki Steel Corp 高周波磁気特性に優れかつ占積率の高い無方向性電磁鋼板
KR100374292B1 (ko) 2001-03-06 2003-03-03 (주)창성 대전류 직류중첩특성이 우수한 역률개선용 복합금속분말및 그 분말을 이용한 연자성 코아의 제조방법
US7011139B2 (en) * 2002-05-08 2006-03-14 Schoen Jerry W Method of continuous casting non-oriented electrical steel strip
JP4380199B2 (ja) 2003-03-31 2009-12-09 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101131729B1 (ko) * 2004-12-28 2012-03-28 주식회사 포스코 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법
JP4710359B2 (ja) * 2005-03-10 2011-06-29 Ｊｆｅスチール株式会社 高珪素鋼板
JP4648910B2 (ja) * 2006-10-23 2011-03-09 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
CN101209459A (zh) * 2006-12-27 2008-07-02 鞍钢股份有限公司 高硅电工钢的冷轧方法
CN100425392C (zh) * 2007-05-14 2008-10-15 北京科技大学 高硅钢薄板的冷轧制备方法
JP5200433B2 (ja) * 2007-06-28 2013-06-05 新日鐵住金株式会社 ｛１００｝集合組織珪素鋼板の製造方法
JP5146169B2 (ja) * 2008-07-22 2013-02-20 新日鐵住金株式会社 高強度無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN102199721B (zh) * 2010-03-25 2013-03-13 宝山钢铁股份有限公司 高硅无取向冷轧薄板的制造方法
CN101935800B (zh) 2010-09-30 2012-07-04 东北大学 一种高硅钢薄带及其制备方法
CN102002567B (zh) * 2010-12-15 2012-07-11 北京科技大学 一种取向高硅钢薄板的制备方法
CN102260776A (zh) * 2011-07-14 2011-11-30 北京科技大学 一种大尺寸高硅电工钢冷轧板的制备方法
CN102828111A (zh) * 2012-08-27 2012-12-19 北京科技大学 一种含有新型复合抑制剂的高硅钢薄板的制备方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR940000819A (ko) * 1992-06-02 1994-01-10 사토 후미오 공기조화기
JPH07188751A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Kawasaki Steel Corp 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
KR100368835B1 (ko) * 1998-12-29 2003-03-31 주식회사 포스코 온간압연법을이용한고강도강의제조방법
KR20020051312A (ko) * 2000-12-22 2002-06-29 이구택 스트립 캐스팅법에 의한 고규소 방향성 전기강판의 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
JP6025864B2 (ja) 2016-11-16
EP2796571B1 (en) 2018-10-31
EP2796571A1 (en) 2014-10-29
US20140366989A1 (en) 2014-12-18
CN103998629A (zh) 2014-08-20
US10134513B2 (en) 2018-11-20
JP2015507695A (ja) 2015-03-12
KR20130071132A (ko) 2013-06-28
EP2796571A4 (en) 2016-03-02
WO2013095006A1 (ko) 2013-06-27
CN107217129A (zh) 2017-09-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101449093B1 (ko) 생산성 및 자기적 성질이 우수한 고규소 강판 및 그 제조방법.
EP3209807B1 (en) Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet
US11505845B2 (en) Soft high-silicon steel sheet and manufacturing method thereof
KR101223115B1 (ko) 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
EP3625808B1 (en) Fe-si base alloy and method of making same
CN101935800A (zh) 一种高硅钢薄带及其制备方法
KR101506679B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101536465B1 (ko) 연질 고규소 강판 및 그 제조방법
KR100779579B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의제조방법
KR102044321B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
KR101594601B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101523079B1 (ko) 규소강판 및 그 제조방법
KR101869455B1 (ko) 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
KR100782762B1 (ko) 자기특성이 우수한 무방향성 전기강판 제조방법
KR101482312B1 (ko) 자기적 성질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101089302B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법
KR101223112B1 (ko) 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
KR102044322B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
KR100825560B1 (ko) 무방향성 전기강판의 제조방법
KR20010060652A (ko) 자성이 우수한 세미프로세스 무방향성 전기강판의 제조방법
KR101410475B1 (ko) 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101263798B1 (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
KR20240098446A (ko) 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20150075250A (ko) 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20230096878A (ko) 무방향성 전기강판, 그 제조방법 및 그를 포함하는 모터 코어

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20191001

Year of fee payment: 6