KR100893311B1

KR100893311B1 - 고온 알루미늄 합금 브레이징 시트 및 알루미늄 합금브레이징 시트 제품의 항복 강도를 증대시키는 방법

Info

Publication number: KR100893311B1
Application number: KR1020087016707A
Authority: KR
Inventors: 스코트 팔머; 제이나 엠 코너; 속트 굳리치
Original assignee: 알칸 레날루
Priority date: 2001-03-02
Filing date: 2002-03-01
Publication date: 2009-04-15
Also published as: EP1365882A2; EP1365882B1; DE60201735T2; KR100891142B1; WO2002070189A9; WO2002070189A3; ES2232747T3; KR20080069718A; AU2002253162A1; AU2002253162A8; JP4235451B2; CA2439589A1; DE60201735D1; US20020168541A1; JP2004524442A; US6756133B2; KR20040011470A; WO2002070189A2

Abstract

본 발명은, 코어 합금 및 클래드 브레이징 합금을 포함하며, 상기 코어 합금은 (중량%로) Si < 0.2%, Fe < 0.2%, Mn : 1.3 내지 1.7%, Mg : 0.4 내지 0.8%, Cu : 0.3 내지 0.7%, Ti < 0.10%와, Cr(0.05 내지 0.20%), Sc(0.05 내지 0.20%), V(0.05 내지 0.20%), Zr(0.05 내지 0.20%), Hf(0.05 내지 0.20%), 및 Ni(0.20 내지 1%)로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와, 그리고 잔부인 일루미늄 및 불가피한 불순물로 구성되는, 특히 과급 냉각기용에 적합한 알루미늄 합금 브레이징 시트 재료를 제공한다.

Description

고온 알루미늄 합금 브레이징 시트 및 알루미늄 합금 브레이징 시트 제품의 항복 강도를 증대시키는 방법{HIGH TEMPERATURE ALUMINUM ALLOY BRAZING SHEET AND METHODS FOR INCREASING THE YIELD STRENGTH OF AN ALUMINUM ALLOY BRAZING SHEET PRODUCT}

본 발명은 일반적으로 브레이징 시트 재료에 적용할 수 있는 재료 및 방법에 관한 것으로, 보다 구체적으로 자동차용, 차량용 또는 산업용 열 교환기, 특히 과급 냉각기(charge air cooler)에 요구되는 온도와 같은 고온에서 강도를 유지하는 알루미늄 합금뿐만 아니라 그 제조 방법 및 용도에 관한 것이다.

상온 및 고온에서 알루미늄 브레이징 시트의 강도의 개선은 다양한 열교환기 용례에서 중량 감소를 위한 치수 감소 및 보다 높은 작동 온도를 위해 요구되고 있다. 알루미늄 브레이징 시트는 통상적으로 3xxx계 코어 합금, 4xxx계 저융점 브레이징 클래드를 포함한다. 3xxx 및 4xxx는 미국 알루미늄 협회에서 제시한 명칭이다. 3xxx계 알루미늄 합금은 통상적으로 열처리할 수 없기 때문에, 고용 강화가 브레이징된 상태의 강도를 개선하는 주된 근원이다. 그러나, 마그네슘이 코어 합금 내에 존재한다면 어느 정도의 석출 경화는 가능하다. 3005계 브레이징 시트의 시효 경화는 종래 기술에서 증명되었다[예를 들면, N.D.A. Kooij, J.A.H. Sontgerath, A. Burger, K. Vieregge, A. Haszler의 "긴 수명의 부식 특성을 갖는 브레이징용 신규의 고강도 합금(New High Strength Alloys for Brazing with Long Life Corrosion Properties)"(VTMS Conf. Proc., Indianapolis, IN 971882, 1997)과, N.D.A. Kooij, J.A.H. Sontgerath, A. Burger, K. Vieregge, A. Haszler의 "긴 수명의 부식 특성을 갖는 두 가지의 고강도 알루미늄 브레이징 시트 합금의 개발(The Development of Two High Strength Aluminum Brazing Sheet Alloys with Long Life Corrosion Properties)"(Alumitech Conf. Proc., Atlanta, Ga.(1997) p185-190)와, "브레이징된 조립체에 사용하는 알루미늄 합금(Aluminum alloy for use in a brazed assembly)"라는 명칭의 Hoogovens Aluminum Walzprodukte의 특허 출원 WO 99/55925, 그리고 H. Scott Goodrich 및 G.S Murty의 "3xxx계 브레이징 시트 코어 합금에서 시효 경화 효과(Age hardening effects in 3xxx series brazing sheet core alloys)"(VTMS 4 Conf. Proc., I Mech E 1999, London, p 483)를 참조하라. 이들은 본원에 완전히 참조로 합체된다.].

시효 경화의 하나의 메커니즘은 ⅰ) 브레이징 클래드로부터 코어 알루미늄 합금으로의 규소의 확산과, ⅱ) 브레이즈 사이클로부터 냉각 중에 고용체 내에 규소와 망간의 보유, ⅲ) 후속된 차량의 작동 또는 브레이징 후의 시효 처리 중에 Mg₂Si의 석출을 포함한다. 그러나, 3xxx 합금은 일반적으로 열처리할 수 없으며, 주된 강화 메커니즘은 고용 강화이다. 3005와 같이 코어 재료에 Mg를 함유한 재료 의 시효 경화는 가능한 것으로 보고되었다.

공개된 연구에 있어서, 본 명세서에 완전히 참조로서 합체된 Goodrich 등의 "3xxx계 브레이징 시트 코어 합금에서의 시효 경화 효과"(VTMS 4 Conf. Proc. I Mech E 1999, London, p.483)에서는 다양한 브레이징 시트의 시효 반응을 브레이징한 후에 즉시, 그리고 104℃, 150℃, 175℃ 및 200℃에서 다양한 시간 동안 시효 처리한 후에 즉시 수행되는 상온 인장 시험을 통해 관찰하였다. 실제의 열교환기 작동 온도는 일반적으로 상온보다 높기 때문에, 고온에서의 재료 특성은 설계의 관점에서 중요하다. 이는 특히, 실린더 챔버 안으로 분사하기 전에 터보차저에 의해 압축되는 흡입 공기를 냉각시키도록 터보차징 엔진(turbocharging engine) 및 디젤 엔진에 사용되는 과급 냉각기에 적용된다. 이는 (자동차 및 트럭 산업에서 인터 쿨러(inter-cooler) 또는 과급 냉각기로서 공지된) 공기 대 공기 열교환기를 채용함으로써 행해진다. 냉각 압축된 공기는 터보차징으로부터 얻어지는 최대 성능을 가져오며, 이는 배출물의 수준을 낮추며 연료 효율을 향상시킨다. 과급 냉각기는 사용시에 극단적인 온도 변동 및 온도 상승에 노출되며, 이렇기 때문에 야금학적 측면에서 그 구조는 설계하기가 곤란한 것으로 증명되었다. 종래에는 3003 합금과 같은 표준 3xxx계 합금이 시트, 핀, 튜브로 용이하게 성형되기 때문에 몇몇 열교환기 용례에 사용되어 왔다. 그러나, 그 합금은 비교적 낮은 강도를 가지며, 고온에 영향을 받게되는 용례에는 일반적으로 사용할 수 없었다. 3003을 비롯한 다양한 알루미늄 합금이 과급 냉각기를 제조하는 데에 사용되어 왔지만, 브레이징 가능한 3xxx계 알루미늄 합금은 일반적으로 과급 냉각기에서와 같은 용례에서 사용할 수 있도록 고온에서 필요한 기계적 성질을 갖거나 적절히 기계 가공되기에는 너무 연질이다. 게다가, 상기 재료는 약 177℃ 보다 높은 온도에서 장기간 노출된 후에도 충분한 강도를 나타낼 수 있어야 한다. 많은 차량 제조업자는 과급 냉각기의 제조에 유용한 구성 재료에 대해 구리 및 황동으로 전환하고 있는 데, 왜냐하면 그러한 재료가 과급 냉각기에 요구되는 온도(즉, 약 250 내지 300℃의 피크 온도까지)에서 작동할 수 있기 때문이다. 그러나, 구리와 황동은 알루미늄보다 훨씬 무겁고 고가이며, 그 결과로 추가된 중량에 의해 부여된 연료 효율의 측면에서 작동하는 데에 비용이 통상적으로 더 든다. 따라서, 구리/황동 합금을 사용하지 않고도 과급 냉각기에 요구되는 조건하에서 사용하기에 적합한 알루미늄 합금이 요구되고 있다. 터보차징 엔진의 사용이 자동차 및 트럭 모두에서 증가하고 있기 때문에, 양호한 성형성과, 과급 냉각기의 작동에 요구되는 전체 온도 프로파일에 걸쳐 허용 가능한 강도를 갖는 재료를 입수하기 위해 알루미늄 합금 공급업자에 대한 요구가 증가하였다.

과급 냉각기 합금에 있어서 고온에서의 추가적인 강화의 예로서, Raybould 및 Capriotti LaSalle에 의해 "고온에서 높은 강도를 나타내는 알루미늄 합금 부품을 구비한 열교환기(Heat exchanger having aluminum alloy parts exhibiting high strength at elevated temperatures)"라는 명칭의 미국 특허 번호 제5,857,266호에 보고되었다(본원에 완전히 참조로 합체됨).

상기한 목적 및 기타 목적에 따라, 본 발명은, 예상되는 것보다 크게 연장된 기간 동안 고온(즉, 2500시간에 이르는 시간 동안 100 내지 250℃ 또는 260℃의 온도)에 재료가 노출될 경우 항복 강도가 증가하는 알루미늄 합금 브레이징 시트 재료를 제공한다. 본 발명의 브레이징 시트 재료의 항복 강도에서의 그러한 증가는 알루미늄 합금이 브레이징 후 시효 처리를 받음으로써 달성될 수 있다. 코어 재료의 항복 강도의 증가는 그 재료가 연장된 기간 동안 고온의 영향을 받은 후에, 또는 그 재료가 열교환기 구성 요소, 특히 과급 냉각기의 경우에 발견할 수 있는 매우 높은 온도에 노출되는 경우에도 예상치 못하게 유지된다.

또, 본 발명에 있어서, 3xxx계 알루미늄 합금의 코어를 포함하는 브레이징 시트가 제공되며, 이것의 조성(중량%)은 Si < 0.2%, Fe < 0.2%, Cu : 0.3% 내지 0.7%, Mn : 1.3% 내지 1.7%, Mg : 0.4% 내지 0.8%, Ti < 0.10%와, Cr(0.05% 내지 0.20%), Sc(0.05% 내지 0.20%), V(0.05% 내지 0.20%), Zr(0.05% 내지 0.20%), Hf(0.05% 내지 0.20%), 및 Ni(0.20% 내지 1%)로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와, 그리고 잔부인 알루미늄 및 불가피한 불순물로 구성되고, 상기 본 발명의 브레이징 시트 재료는 넓은 온도 범위에 걸쳐 강도의 증가를 유지하기에 충분한 처리를 받게 된다. 본 발명의 추가적인 목적, 특징, 그리고 이점은 후술되는 상세한 설명에 기재될 것이며, 부분적으로는 그 상세한 설명으로부터 명백해지거나 본 발명의 실시에 의해 습득할 수 있다. 본 발명의 목적, 특징, 그리고 이점은 특히 첨부된 청구 범위에 기재된 수단 및 그 조합에 의해 실현 및 달성될 수 있다.

본 발명은 과급 냉각기에 요구되는 조건하에서 사용하기에 적합하며, 성형성이 양호한 알루미늄 합금을 제공한다.

"피크 시효(peak age)"라는 용어는 브레이징 합금이 브레이징 사이클(brazing cycle)을 겪고, 이어서 다양한 온도 및 시간으로 시효 처리되어 그 "피크 시효", 즉 최대 강도가 관찰되는 시간과 온도의 조합을 결정하는 처리를 지칭한다. 예를 들면, 특정 재료의 인장 특성은 브레이징된 상태(as-brazed temper)에서 및 예를 들면 2500시간에 이르는 다양한 시간 동안 104℃, 175℃, 225℃, 250℃와 같은 다양한 온도에서 시효 처리된 후에 평가될 수 있다. 시효 처리를 위한 임의의 시간 및 온도가 특정 재료의 피크 시효를 결정하는 데에 유용하며, 기재된 것들은 단지 예일 뿐이다. 시편을 이어서 상온으로 냉각시킨 후에 인장 시험을 실행한다. 각 시효 온도로부터의 시편을 상온에서 인장 시험할 수 있는 한편, 각 시효 온도로부터의 다른 시편을 재가열하여 각각의 상승된 시효 온도에서 인장 시험할 수 있다. 상이한 조작 온도에서 유지되는 시효 경화의 정도가 이어서 평가될 수 있다.

본 발명과 관련하여, 본 발명에 따라 피크 시효 처리된 합금은 175℃에서의 항복 강도가 동일한 온도에서의 브레이징된 상태의 항복 강도보다 약 20% 더 크게 나타난다. 이와 관련하여, 브레이징 시트 재료를 마련하기 위해, 소정 비율의 Mg(즉, 일반적으로 적어도 0.4 내지 0.7)을 함유하는 코어 합금은 규소를 함유하는 클래딩을 사용하여 브레이징된다. 브레이징 사이클 동안, Mg₂Si 석출물은 클래드로부터 코어의 Mg로 이동된 Si에 의해 형성된다. 이러한 석출물의 형성은 브레이징된 상태의 재료의 강도와 고온에서의 사용 가능성을 손상시키는 데, 이는 사용 중에 과급 냉각기가 직면하게될 극단적인 온도의 종류(즉, 10 내지 2500 시간 동안, 특히 50 내지 100시간 동안, 177℃ 이상의 온도, 심지어는 250℃, 260℃ 또는 300℃의 온도)에 노출될 경우 석출물이 합체되기 때문이다.

Cr, Zr, Sc, V, 및 Hf는 균질화 처리 중에 알루미늄 및 규소와 함께 석출되어 작은 입자(즉, 0.05 내지 0.5㎛의 직경)를 통상 형성하는 분산질 형성 원소이다. 그러한 석출물의 형성은 종래 기술로 공지되어 있다. 분산질 석출물은 균질화 처리 중에 형성되며, 통상적으로는 주조 중에 형성된 0.5 내지 10㎛의 공정 성분보다 훨씬 작은 데, 이는 그러한 석출물이 최종적으로 응고되는 입자이기 때문이다.

본 발명의 합금에서, Mg와 Mn의 수준은 높은 구리 함량의 3003 합금(즉, Cu 함량을 증가시킨 3003 합금)에 통상적으로 채용되는 수준에서부터 어느 정도 증대된다. Mg는 0.4 내지 0.8%의 양으로 포함되며, Mn은 1.3 내지 1.7%의 양으로 포함된다. 본 발명의 다른 실시예에서, 소정 양의 Ni이 합금에 포함된다. 통상적으로 Ni은 3003과 같은 브레이징 시트 재료에 존재하지 않지만, 본 발명의 하나의 실시예에 따르면, 0.2와 1% 사이의 양, 보다 바람직하게는 0.3 내지 0.65%, 몇몇 실시예에 있어서 적합하게는 약 0.5%를 포함한다. Ni은 일반적으로 분산질 형성 원소 로 알려져 있지는 않지만, 본 발명에 따라 재료내에 포함되면 브레이징 시트 재료에서의 인장 강도 특성이 상승한다는 것이 예상치 않게 밝혀졌다.

Sc가 합금 내에 포함된 분산질 형성 원소이며, 자연적 발생의 기미는 없는 경우, Sc는 0.05% 내지 0.2%의 양으로 존재하며, 바람직하게는 0.08 내지 0.15%의 양으로 존재한다.

V가 합금 내에 포함된 분산질 형성 원소이며, 자연적 발생의 기미는 없는 경우, V는 0.05% 내지 0.2%의 양으로 존재하며, 바람직하게는 0.08 내지 0.15%의 양으로 존재한다.

Zr가 합금 내에 포함된 분산질 형성 원소이며, 자연적 발생의 기미는 없는 경우, Zr는 0.05% 내지 0.2%의 양으로 존재하며, 바람직하게는 0.08 내지 0.15%의 양으로 존재한다.

Hf가 합금 내에 포함된 분산질 형성 원소이며, 자연적 발생의 기미는 없는 경우, Hf는 0.05% 내지 0.2%의 양으로 존재하며, 바람직하게는 0.08 내지 0.15%의 양으로 존재한다.

대안적인 실시예에서, 적어도 두 가지의 분산질 형성 원소가 브레이징 시트 코어 재료에 포함된다. 이와 관련하여, 적어도 두 가지의 분산질 원소를 함유하면 인장 강도(항복 강도)의 증가의 측면에서 상승 효과를 제공할 것으로 여겨진다. 다른 실시예에서, Ni이 분산질 형성 원소와 함께 함유된다. 하나의 바람직한 실시예에 따르면, 본 발명에 따른 재료의 조성은 다음을 포함한다.

화학적 조성(중량 퍼센트)

합금	Si	Fe	Cu	Mn	Mg	Cr	Zn	Ti
코어 합금	< 0.2	< 0.2	0.3-0.7	1.3-1.7	0.4-0.8	0.05-0.20	---	< 0.10

상기 재료는 예를 들면, 당업계에 공지된 H24 템퍼(temper)를 받을 수 있다.

본 명세서에 표시된 모든 중량은 합금의 전체 중량을 기준으로 한 중량 퍼센트이다.

본 발명에 대해 추가적으로 설명하기 위해 이하의 예를 제공한다. 이러한 예는 어떤 형태 또는 방식으로 본 발명을 한정하지 않는다.

예 1

이하의 조성,

Si	Fe	Cu	Mn	Mg	Cr	Ti
0.03	0.04	0.46	1.65	0.72	0.12	0.03

을 갖는 재료가 주조되어, 4045 브레이즈 합금으로 클래딩되었으며, 2.8㎜의 두께로 열간 압연하였고, 371℃에서 2시간 동안 풀림 처리 후에 0.305㎜로 냉간 압연하였다. 이 재료는 282℃에서 2시간 동안 풀림 처리함으로써 H24 템퍼된 후(브레이징 전)와, 브레이징한 후(브레이징 후)와, 그리고 브레이징 후 피크 시효 처리(post-braze-peak-aging)를 한 후에 특성을 평가하였고, 피크 시효 처리된 상태(peak-aged temper)에 비교하여 브레이징된 상태(as-brazed temper)에서의 상이한 온도에서 인장 특성을 평가하였다.

브레이징 전 상태에서의 인장 특성(항복 강도, 극한 인장 강도, 및 % 연신율)이 이하에 기재되어 있다.

과급 냉각기용 합금의 브레이징 전( H24 템퍼 ) 인장 특성

*

브레이징된 상태에 있어서 상이한 온도에서의 인장 특성(항복 강도, 극한 인장 강도, %연신율)이 이하에 기재되어 있다.

과급 냉각기용 합금의 인장 특성(신규 합금, 브레이징된 상태)

이하의 표는 브레이징된 상태의 결과의 요약이다.

과급 냉각기용 합금의 인장 특성(신규 합금, 브레이징된 상태)-요약

상이한 온도에서 피크 시효 처리 상태의 인장 특성(항복 강도, 극한 인장 강도, 및 %연신율)이 이하에 기재되어 있다.

과급 냉각기용 합금의 인장 특성(신규 합금, 피크 시효 처리)

이하의 표는 피크 시효 처리의 결과의 요약이다.

과급 냉각기용 합금의 인장 특성(신규 합금, 피크 시효 처리)-요약

이들 결과는 본 발명에 따른 합금의 브레이징된 상태에서의 양호한 수준의 항복 강도를 보여준다. 테스트된 모든 시편은 175℃에서 90㎫ 이상, 225℃에서 88㎫이상이다. 예상치 않게도, 이들의 항복 강도의 수준은 175℃에서 브레이징 후 피크 시효 처리 상태에서 100㎫보다 크게 상승하였으며, 250℃에서 브레이징 후 피크 시효 처리 상태에서 100㎫이상 유지하였다. 이는 과급 냉각기 용례에 특히 중요하다.

예 2

상이한 온도에서 일축 방향의 일정 진폭 피로 시험이 ASTM-E 466-82 표준에 따라 예 1의 재료에 대해 실시되었다. 일정 진폭 하중은 R=0.1, 10㎐의 시험 주파수로 가해졌다. 응력의 범위는 13.5 내지 25ksi(125 내지 172㎫)이었다. 시편의 치수는 0.5in(12.7㎜)의 폭과, 2in(50㎜)의 균일한 표점 거리(gauge)를 갖는다. 9개의 시편은 상온(RT)에서 테스트되었고, 6개의 시편은 302℉(150℃)에서 테스트 되었으며, 5개의 시편은 392℉(200℃)에서 테스트되었고, 5개의 시편은 437℉(225℃)에서 테스트되었으며, 4개의 시편은 482℉(250℃)에서 테스트되었다.

대응하는 결과가 도 1에 도시되어 있으며, 본 발명에 따른 합금의 고온에서의 피로 성능은 상온에서의 피로 성능에 필적함 보여주고 있다. 고온에서의 피로 성능에 있어서 어떠한 현저한 손실도 없었으며, 이는 통상의 작동 온도가 약 177℃인 과급 냉각기에 특히 중요하다.

예 3

예 1의 재료가 두 가지 상태에서 ASTM G85에 따른 SWAAT에 의해 테스트되었다.

1. 브레이징된 상태,

2. 피크까지 시효 처리가 실시된 후에(브레이징 후 피크 시효 처리)

6개의 시편이 각 상태에서 테스트되었다. 얻어진 데이터가 이하의 기재되어 있다.

SWAAT 테스트의 결과는 본 발명에 따른 재료가 그러한 종류의 재료에 요구되는 통상적인 성능을 충족시키며 실제로는 능가하고, 시효 처리를 하지 않은 재료와 유사한 성능을 나타낸다는 것이다(산업상으로는 약 800시간 보다 큰 것을 요구되는 것 이상의 것으로 간주한다. 통상적인 요건은 800시간을 초과하지 않는다.).

도 1은 예 2로부터 얻어진 결과를 나타내는 그래프이다.

Claims

코어 합금과 클래드 브레이징 합금을 포함하는 알루미늄 합금 브레이징 시트 재료로서, 상기 재료의 코어 합금은

Si < 0.2 중량%, Fe < 0.2 중량%, Mn : 1.3 내지 1.7 중량%, Mg : 0.4 내지 0.8 중량%, Cu : 0.3 내지 0.7 중량%, Ti < 0.2 중량%와,

Cr(0.05 내지 0.20 중량%), Sc(0.05 내지 0.20 중량%), V(0.05 내지 0.20 중량%), Zr(0.05 내지 0.20 중량%), Hf(0.05 내지 0.20 중량%), 및 Ni(0.20 내지 1 중량%)로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와,

그리고 잔부인 알루미늄 및 불가피한 불순물

로 구성되는 것인 알루미늄 합금 브레이징 시트 재료.
청구항 1에 있어서, Cr, Sc, V, Zr, Hf, Ni로 이루어진 군으로부터 선택된 2이상의 원소를 함유하는 알루미늄 합금 브레이징 시트 재료.
청구항 1 또는 청구항 2에 있어서, Zr는 0.08 내지 0.15 중량%의 양으로 존재하는 것인 알루미늄 합금 브레이징 시트 재료.
과급 냉각기(charge air cooler)용으로 적합한 알루미늄 합금 브레이징 시트 제품의 항복 강도를 증대시키는 방법으로서, 상기 알루미늄 합금 브레이징 시트는 적어도 코어 합금과 클래드 브레이징 합금을 포함하며, 상기 코어 합금의 조성은

Si < 0.2 중량%, Fe < 0.2 중량%, Mn : 1.3 내지 1.7 중량%, Mg : 0.4 내지 0.8 중량%, Cu : 0.3 내지 0.7 중량%, Ti < 0.1 중량%와,

Cr(0.05 내지 0.20 중량%), Sc(0.05 내지 0.20 중량%), V(0.05 내지 0.20 중량%), Zr(0.05 내지 0.20 중량%), Hf(0.05 내지 0.20 중량%), 및 Ni(0.20 내지 1 중량%)로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와, 그리고

잔부인 알루미늄 및 불가피한 불순물로 구성되며,

상기 방법은, 상기 브레이징 시트 제품에 브레이징 사이클을 행하는 단계와, 브레이징된 시트 제품에 피크 시효 처리 온도에서 시효 처리를 행하는 단계를 포함하는 것인 알루미늄 합금 브레이징 시트 제품의 항복 강도 증대 방법.
청구항 4에 있어서, Ni가 0.3 내지 0.65 중량%의 양으로 상기 코어 합금 내에 존재하는 것인 알루미늄 합금 브레이징 시트 제품의 항복 강도 증대 방법.