KR100710795B1 - 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한알루미늄 합금판 및 그 제조 방법 - Google Patents

프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한알루미늄 합금판 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판 및 그 제조 방법을 제공한다. 질량 ％로 Mg : 0.3 내지 1.0 ％, Si : 0.3 내지 1.2 ％, Fe : 0.10 내지 1.0 ％ 및 Mn : 0.05 내지 0.5 ％를 함유하고, Fe + Mn ≥ 0.2 ％로 하고, 잔량부 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 재결정 입경의 평균치가 25 ㎛ 이하이고, 게다가 원 상당 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물이 5000개/㎟ 이상 존재하는 알루미늄 합금판이다. 또한 Cu : 0.5 내지 1.0 ％, Zr : 0.1 내지 0.4 ％, Ti : 0.05 ％ 이하 및 Ti : 0.05 ％ 이하 및 B : 0.01 ％ 이하 함유할 수 있다. 상기 조성의 합금 용탕을, 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕하고, 용탕의 응고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초에서 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하고, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하여, 용접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연하여 용체화 처리하는 알루미늄 합금판의 제조 방법이다.
알루미늄 합금판, 슬래브, 회전 벨트, 압연판, 합금 용탕

Description

프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판 및 그 제조 방법{ALUMINUM ALLOY PLATE EXCELLENT IN PRESS FORMABILITY AND CONTINUOUS RESISTANCE SPOT WELDABILITY AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF}
본 발명은 프레스 성형 후 혹은 성형 전에 저항 스폿 용접하여 제품을 조립하는 가전 제품이나 자동차의 외측판 내지 그 밖의 구조재이며, 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
가전 제품이나 자동차의 외측판 내지 그 밖의 구조재는 각 구성 부재를 프레스 성형 후에 저항 스폿 용접하여 제품을 조립하는 것이 행해지고 있다. Al-Mg-Si계의 JIS6000계 합금판은 프레스 성형 후의 가공면이 비교적 미려하게 완성되므로 다양한 외측판 및 구조재로 사용되고 있지만, 제품 형상의 다양화로부터 양호한 프레스 성형성이 요구되고 있다. 또한, 생산성 향상의 관점으로부터 저항 스폿 용접 작업시의 전극 교환 횟수를 적게 하기 위해 저항 스폿 용접의 연속 용접 횟수의 향상이 요구되고 있다.
JIS6000계의 판으로서는, 예를 들어 특허 문헌 1(일본 특허 공개 소62-207851호 공보)에는 성형 가공성이 양호한 보디 시트 등의 압연판의 제조 방법으로서, 상기 공보의 청구항 4에는 Si : 0.4 내지 2.5 ％, Mg : 0.1 내지 1.2 ％를 함 유하고, Cu : 1.5 ％ 이하, Zn : 2.5 ％ 이하, Cr : 0.3 ％ 이하, Mn : 0.6 ％ 이하, Zr : 0.3 ％ 이하 중으로부터 선택된 1종 또는 2종 이상을 함유하고, 잔량부가 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지는 알루미늄 합금 용탕(溶湯)을 판 두께 3 내지 15 ㎜의 판에 연속 주조하고, 그 후 냉간 압연을 실시한 후, 용체화 처리 및 켄칭하는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 압연판의 제조 방법이 기재되어 있다.
또한, 특허 문헌 2(일본 특허 공개 2001-262264호 공보)에는 굽힘성이 양호한 자동차 패널 등의 소재로서, 상기 공보의 청구항 1 내지 3에는, 청구항 1에 질량 ％로서 Mg : 0.1 내지 2.0 ％, Si : 0.1 내지 2.0 ％, Fe : 0.1 내지 1.5 ％ 및 잔량부 Al을 본질적 성분으로 하여 이루어지고, Fe, Si계 화합물의 최대 입자 직경이 5 ㎛ 이하, 또한 평균 결정 입경이 30 ㎛ 이하인 인성 및 굽힘성이 우수한 Al-Mg-Si계 Al 합금판, 청구항 2에 질량 ％로서 Mg : 0.1 내지 2.0 ％, Si : 0.1 내지 2.0 ％, Fe : 0.1 내지 1.5 ％, Cu : 2.0 ％ 이하 및 잔량부 Al을 본질적 성분으로 하여 이루어지고, Fe, Si, Cu계 화합물의 최대 입자 직경이 5 ㎛ 이하이고, 또한 평균 결정 입경이 30 ㎛ 이하인 인성 및 굽힘성이 우수한 Al-Mg-Si계 Al 합금판 및 청구항 3에, 또한 Mn : 1.0 ％ 이하, Cr : 0.3 ％ 이하, Zr : 0.3 ％ 이하, V : 0.3 ％ 이하, Ti : 0.03 ％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상의 성분을 함유하는 청구항 1 또는 청구항 2에 기재한 Al-Mg-Si계 Al 합금판의 기재가 있다.
상기 특허 문헌 1(일본 특허 공개 소62-207851호 공보)에 개시된 기술은 쌍 롤 주조법을 채용하여 100 ℃/초 이상의 냉각 속도에서 응고시키므로 주조시 정출(晶出)하는 금속간 화합물의 크기가 작고, 그 결과 재결정시의 결정 입자 크기에 영향을 미치는 비교적 큰 화합물의 충분한 양을 얻을 수 없기 때문에, 용체화 처리 후의 결정 입자 크기가 커 프레스성이 떨어지고, 또한 저항 스폿 용접의 연속 횟수가 적다.
상기 특허 문헌 2(일본 특허 공개 2001-262264호 공보)에 개시된 기술은 연속 주조법을 채용하여 10 ℃/초 이상의 냉각 속도에서 응고시키고 있지만, 실시예에서는 냉각 속도의 최대로 30 ℃/초를 채용하고 있다. 냉각 속도가 지연되므로, 주조시 정출하는 금속간 화합물의 크기가 커, 그 결과 재결정시의 결정 입자 크기에 영향을 미치는 비교적 큰 화합물의 충분한 양을 얻을 수 없고 용체화 처리 후의 결정 입자 크기가 커 프레스성이 떨어지고, 또한 저항 스폿 용접의 연속 타점 횟수가 적다.
본 발명의 목적은 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
발명자들은, 상기 목적을 달성하기 위해서는, 적절한 조성 범위에 있어서 응고시의 용탕 냉각 속도를 최적의 범위로 한 경우에는 정출하는 금속간 화합물의 크기 및 개수에 있어서 최적화가 도모되고, 용체화 후의 알루미늄 합금판은 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 지견을 얻어 본 발명을 완성한 것이다.
즉 제1 본 발명은, 질량 ％로 Mg : 0.3 내지 1.0 ％, Si : 0.3 내지 1.2 ％, Fe : 0.10 내지 1.0 ％ 및 Mn : 0.05 내지 0.5 ％를 함유하고, Fe + Mn ≥ 0.2 ％로 하여 잔량부 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 재결정 입경의 평균치가 25 ㎛ 이하이고, 또한 원 상당(円相當) 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물이 5000 개/㎟ 이상 존재하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판이다.
이와 같이 재결정 입자 크기가 미세하고, 최적 크기의 화합물수가 많으므로 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수하다. 상술한 조성에 Cu를 0.5 내지 1.0 ％ 더 함유시킴으로써 강도가 더 향상된다. 상술한 조성에 Zr를 0.1 내지 0.4 ％ 더 함유시킴으로써 재결정 입자 크기가 미세하고 강도가 더 향상된다. 또한 Ti를 0.05 ％ 이하 또는 Ti를 0.05 ％ 이하 및 B를 0.01 ％ 이하 함유시킴으로써, 또한 주조시의 주조 크랙을 확실히 방지할 수 있다.
제2 본 발명은 상기 조성의 합금 용탕을 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕(注湯)하고, 용탕의 응고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초에서 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하여, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하고, 직접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연하여 용체화 처리하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법이다.
본 발명에 관한 합금 용탕을 최적의 응고시의 냉각 속도로 응고시킴으로써, 최적 크기의 화합물을 다수 정출시킬 수 있고, 재결정 입자 크기가 미세화되어 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판을 얻을 수 있다.
본 발명에 따르면, 프레스 성형성 및 연속 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판 및 그 제조 방법이 제공된다.
본 발명의 알루미늄 합금판의 각 구성 요건의 한정 이유를 설명한다. 본 명세서 중에서 성분 함유량을 나타내는「％」는「질량 ％」의 의미이다.
〔Mg : 0.3 내지 1.0 ％〕
〔Si : 0.3 내지 1.2 ％〕
Mg 및 Si는 강도의 향상과 프레스 성형성 부여를 위해 첨가하는 것이며, 하한치 미만에서는 효과가 적고, 상한치를 넘으면 프레스성이 떨어져 바람직하지 않다.
〔Fe : 0.10 내지 1.0 ％〕
〔Mn : 0.05 내지 0.5 ％〕
〔Fe + Mn ≥ 0.2 ％〕
Fe와 Mn은 공존시켜 Fe + Mn ≥ 0.2 ％로 함으로써, 특정 크기의 화합물수를 많이 정출시키고 재결정 핵수(核數)를 증가하여, 재결정 입자의 크기를 미세한 것으로 하기 위해 첨가한다. 양 원소 모두 하한치 미만에서는 효과가 적고, 상한치를 넘으면 조대한 정출물이 생겨, 냉간 압연시에 줄무늬 등의 표면 상처가 생기기 쉽고 또한 프레스성도 떨어진다. Mn이 Fe와 공존하지 않으면 바람직한 크기 및 수의 금속간 화합물이 정출되지 않는다. Fe 및 Mn의 합계량은, 바람직하게는 Fe + Mn ≥ 0.3 ％이다.
〔Cu : 0.5 내지 1.0 ％〕
Cu는 또한 강도와 프레스 성형성을 향상시키기 위해 첨가하는 것이며, 하한치 미만에서는 효과가 적고, 또한 상한치를 넘으면 내식성이 저하된다.
〔Zr을 0.1 내지 0.4 ％〕
Zr은 Al3Zr의 금속간 화합물의 정출을 촉진하여 특정 크기의 화합물수를 더 많이 정출시켜 재결정 핵수를 증가하고, 재결정 입자의 크기를 미세한 것으로 하기 위해 첨가하는 것이며 또한 미세 재결정으로 하여 프레스 성형성을 향상시킨다. 하한치 미만에서는 효과가 적고, 또한 상한치를 넘으면 조대한 정출물을 형성하여 압연성이 저하된다.
〔Ti : 0.05 ％ 이하, 또는 Ti : 0.05 ％ 이하 및 B : 0.01 ％ 이하〕
용탕이 응고할 때에 급냉이 원인으로 주조 크랙이 생기는 일이 있고, Ti 또는 Ti 및 B는 이 깨짐을 방지하기 위해 첨가한다. Ti : 0.05 ％ 이하 또는 B : 0.01 ％ 이하의 범위에서 상기 범위의 Ti와 복합 첨가해도 좋고, 특히 Ti와 복합 함유시키면 효과가 상승한다. 효과를 현재화시키는 데에는 Ti의 하한치로서 0.002 ％ 이상, B의 하한치로서 0.0005 ％ 이상이다.
불가피적 불순물은 알루미늄 지금(地金), 스크랩, 용제 지그 등으로부터 혼입하는 것이며, Cr, Ni, Zn, Ga, V가 대표적인 원소이다. Cr은 Al-Mg계 합금의 응력 부식 방지에 첨가되므로 반재로부터 혼입하기 쉽지만, 본 발명에 있어서는 0.3 ％ 미만이면 허용할 수 있다. Ni는 0.2 ％ 미만, Ga 및 V는 각각 0.1 ％ 미만, 상기한 것 이외의 불가피적 불순물은 성형성 유지를 위해서라도 합계 0.3 ％ 미만으 로 억제해야만 한다.
〔재결정 입경의 평균치가 25 ㎛ 이하〕
용체화 처리 후의 재결정 입자가 미세화되어 있으면, 프레스의 가공도를 높게 하여 교축 높이를 높게 해도 파단되지 않고 성형할 수 있어 프레스 성형성이 향상된다. 상한치를 넘으면 효과가 저하되고, 또한 프레스 후의 표면이 미려하게 마무리되지 않는다. 바람직한 재결정 입자 크기는 차례로 20 ㎛ 이하, 15 ㎛ 이하이다.
〔원 상당 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물이 5000 개/㎟ 이상〕
원 상당 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물은 냉간 압연시의 전위(轉位)의 집적을 촉진하여, 재결정 입자를 미세화하기 위한 작용을 갖는 범위의 크기의 것으로, 크기 및 수가 하한치 미만에서는 전위 집적량이 적고, 그 수가 5000개/㎟ 미만에서는 바람직한 크기의 미세 재결정 입자를 얻을 수 없다. 또한 크기가 상한치를 넘으면 조대 화합물이 압연시 줄무늬 또는 깨짐의 기점이 되어 압연성이 저하된다. 또한 상기 조건의 화합물 상태이면, 연속적으로 저항 스폿 용접한 경우에 구리제의 전극과 Al과의 반응에 의해 발생하는 소부 현상이 방지되어, 전극의 교환 작업 횟수가 적어져 생산성이 향상된다. 바람직한 화합물수는 6000개/㎟ 이상이다. 다음에, 본 발명의 알루미늄 합금의 바람직한 제조 방법에 대해서 설명한다.
용탕의 용제는 조성 조정 후에 탈가스, 진정(鎭靜), 필요에 따라서 조성의 미세 조정을 실시하는 동시에 Ti 또는 Ti 및 B를 모합금으로 첨가하여 주조한다. 주조할 때에 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕하고, 용탕의 응 고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초에서 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하고, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하여 직접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연한다.
연속 주조 방법으로는, 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 롤 사이에 용탕을 주탕하고, 롤면에서 용탕을 급냉하여 주탕 반대측보다 두께가 얇은 슬래브를 연속적으로 취출하는 쌍 롤 주조법이나, 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 사이에 용탕을 주탕하고, 벨트면에서 용탕을 급냉하여 주탕 반대측보다 두께가 얇은 슬래브를 연속적으로 취출하는 쌍 벨트 주조법 등의 방법이 있다.
쌍 롤 주조법은 응고시의 냉각 속도가 300 ℃/초 이상에서 상당히 높고, 얻게된 슬래브 중의 화합물 크기는 작아 본 발명의 판은 얻을 수 없다. 한편, 쌍 벨트 주조법은 벨트 면에서 용탕을 급냉하지만 쌍 롤 주조법만큼 높은 냉각 속도는 아니다.
본 발명은 쌍 벨트 주조법의 주조 조건을 조절하여 용탕의 냉각 속도를 40 내지 90 ℃/초(판 두께 1/4의 위치)로 하여 원 상당 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물을 5000개/㎟ 이상 형성한다. 용탕의 냉각 속도가 40 ℃/초 미만이면 조대한 화합물이 정출되어 상기 규정 크기 범위의 화합물수가 부족하여 재결정 입자가 미세화되지 않아, 프레스 성형성이 우수한 판을 얻을 수 없다. 또한, 90 ℃/초를 넘으면 미세한 화합물이 정출되어 규정 크기 범위의 화합물수가 부족하여 마찬가지로 재결정 입자가 미세화된 판을 얻을 수 없다.
쌍 벨트 주조법에 의해 얻게 된 슬래브를 냉간 압연하여 원하는 두께의 판으 로 하여 용체화 처리하여 재결정화한다. 그 때, 냉간 압연의 도중에서 어닐링해도 좋지만, 용체화 처리에 공급되는 압연판의 압연율은 55 ％ 이상으로 한다. 용체화 처리는 연속 어닐링로(爐)에서 행한다. 가열 온도는 500 ℃ 이상으로, 100 ℃까지의 냉각 속도는 1 ℃/초 이상으로 한다. 용체화 처리된 압연판의 재결정 입자의 크기는 상기 금속간 화합물의 크기 및 수와 이 압연율이 함께 재결정 입자의 평균치가 25 ㎛ 이하인 재결정 입자를 갖는 판을 얻을 수 있다. 이와 같은 판은, 그대로 혹은 평탄도를 얻기 위해 1 내지 5 ％ 정도의 스킨패스 또는 레벨러를 통해 실용에 공급된다.
(실시예)
표 1에 기재된 조성의 알루미늄 합금 용탕을 탈가스 진정 후, 쌍 벨트 연속 주조법으로 용탕의 냉각 속도 50 ℃/초 및 75 ℃/초에서 두께 7 ㎜의 슬래브를 주조하였다. 슬래브의 인출 속도는 8 m/분으로 하였다. 이 슬래브를 냉간 압연하고, 필요에 따라서 중간 어닐링 처리하여 두께 1 ㎜의 판으로 하였다. 계속해서 이 판을 용체화 처리하고, 처리 후의 판의 금속간 화합물 크기 및 개수, 재결정 입자 크기, 0.2 ％ 내력(YS), 항장력(UTS), 신장(EL), 원통 교축 높이, 저항 스폿 용접성을 측정하였다. 결과를 표 3에 나타낸다. 원통 교축 조건 및 저항 스폿 용접성의 평가 조건은 하기와 같았다.
(원통 교축 시험)
사용한 금형 펀치 직경 50 ㎜,
견부 R 5 ㎜,
다이스 내경 52.5 ㎜,
견부 R 8 ㎜,
블랭크재 직경 112.5 ㎜
(저항 스폿 용접성의 평가 조건)
단상 정류식 스폿 용접기
전극 Cu - 1 ％ Cr 합금
가압력 400 kgf
용접 전류치의 결정 인장 전단 하중이 JIS Z3140에서 규정하는 A급 평균치를 만족시키는 최소의 용접 전류치
연속 타점 수 결정한 상기의 용접 전류치를 이용하고, 또한 상기의 용접 조건으로 연속 스폿 용접하여, A급 평균치를 연속해서 상회하는 타점 수
◎표 연속 타점 수 500점 이상, ○표 연속 타점 200점 이상 500점 미만
×표 연속 타점 수 200점 미만
[표 1]
Figure 112005055459074-pct00001
[표 2]
Figure 112005055459074-pct00002
[표 3]
Figure 112005055459074-pct00003
표 1 내지 표 3의 결과로부터, 본 발명에 관한 실시예(시료 번호 1 내지 11)는 원통 교축 높이가 높아 프레스 성형성이 우수하고, 또한 연속 타점 수가 많아 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 것을 알 수 있다. 한편, 조성이 본 발명의 범위로부터 벗어나는 비교예(시료 번호 12 내지 18)는 원통 교축 높이가 낮아 프레스 성형성이 떨어지고, 또한 원 상당 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물이 적어 결정 입경이 큰 비교예(시료 번호 14, 19, 20)는 연속 타점 수가 적어 연속 저항 스폿 용접성이 떨어지는 것을 알 수 있다.
이상 서술한 바와 같이, 본 발명에 관한 알루미늄 합금판은 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수하므로, 프레스 성형체의 표면이 미려하게 마무리되고, 또한 저항 스폿 용접에 의한 조립 부착을 연속해서 할 수 있으므로 생산성이 우수하고, 6000계의 합금판이기 때문에 도장 등을 실시한 후의 소부 처리에서 강도가 향상되는 등, 예를 들어 자동차의 보디 시트 등의 용도로 폭넓게 사용할 수 있는 등의 우수한 공업적 가치가 있다.

Claims (9)

  1. 질량 ％로 Mg : 0.3 내지 1.0 ％, Si : 0.3 내지 1.2 ％, Fe : 0.10 내지 1.0 ％ 및 Mn : 0.05 내지 0.5 ％를 함유하고, Fe + Mn ≥ 0.2 ％로 하고, 잔량부 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 재결정 입경의 평균치가 25 ㎛ 이하이고, 게다가 원(円) 상당 직경 1 내지 6 ㎛인 금속간 화합물이 5000개/㎟ 이상 존재하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판.
  2. 제1항에 있어서, Cu를 0.5 내지 1.0 ％ 더 함유하고 있는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, Zr을 0.1 내지 0.4 ％ 더 함유하고 있는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, Ti를 0.05 ％ 이하 또는 Ti를 0.05 ％ 이하 및 B를 0.01 ％ 이하 더 함유하고 있는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판.
  5. 제1항 또는 제2항에 기재된 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법에 있어서, 상기 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 합금 용탕을 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕하고, 용탕의 응고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초로 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하고, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하여, 직접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연하여 용체화 처리하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법.
  6. 제3항에 있어서, Ti를 0.05 ％ 이하 또는 Ti를 0.05 ％ 이하 및 B를 0.01 ％ 이하 더 함유하고 있는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판.
  7. 제3항에 기재된 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법에 있어서, 상기 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 합금 용탕을 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕하고, 용탕의 응고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초로 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하고, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하여, 직접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연하여 용체화 처리하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법.
  8. 제4항에 기재된 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법에 있어서, 상기 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 합금 용탕을 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕하고, 용탕의 응고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초로 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하고, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하여, 직접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연하여 용체화 처리하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법.
  9. 제6항에 기재된 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법에 있어서, 상기 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 합금 용탕을 강제 냉각되어 있는 대향식 회전 벨트 주형 내에 주탕하고, 용탕의 응고시의 냉각 속도 40 내지 90 ℃/초로 응고시켜 두께 5 내지 10 ㎜의 슬래브로 하고, 주탕 반대측으로부터 상기 슬래브를 인출하여, 직접 또는 코일 형상으로 권취한 후 압연하여 용체화 처리하는 것을 특징으로 하는 프레스 성형성 및 연속 저항 스폿 용접성이 우수한 알루미늄 합금판의 제조 방법.
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