WO2004092432A1 - プレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents

プレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to an outer panel or other structural material of a home appliance or an automobile for assembling a product by resistance spot welding after or before press forming, which is excellent in press formability and continuous resistance spot weldability. And a method of manufacturing the same.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-207851 discloses a method for producing a rolled plate such as a pod sheet having good moldability.
  • Claim 4 contains Si: 0.4 to 2.5%, Mg: 0.1 to 1.2%, Cu: 1.5% or less, Zn: 2.5% or less, Contains one or more selected from the group consisting of Cr: 0.3% or less, Mn: 0.6% or less, Zr: 0.3% or less, with the balance being A1 and inevitable
  • a method for manufacturing a rolled aluminum alloy sheet comprising continuously forming a molten aluminum alloy comprising impurities into a sheet having a thickness of 3 to 15 mm, performing cold rolling, solution treatment, and quenching.
  • Patent Document 2 Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2001-262264 discloses, as a material for an automobile panel or the like having good bending properties, claims 1 to 3 of the same publication, As%, Mg: 0.1 to 2.0% s S i: 0.1 to 2.0%, Fe: 0.1 to 1.5% and the balance A 1 as essential components A1-Mg-Si-based A1 alloy plate with excellent toughness and bendability, with a maximum particle size of Fe / Si-based compound of 5 / im or less and an average crystal grain size of 30 ⁇ or less In claim 2, as mass%, Mg: 0.1 to 2.
  • G% S i 0.1 to 2.0%, Fe: 0.1 to 1.5%, Cu: 2.0 % Or less and the balance A 1 as essential components, the maximum particle size of Fe, Si, and Cu compounds is 5 ⁇ m or less, and the average crystal grain size is 30 / zm or less.
  • a 1 -Mg-S according to claim 1 or claim 2 containing at least one component selected from the group consisting of: V: 0.3% or less; Ti: 0.03% or less. There is description of i-system A1 alloy plate.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-207851
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-207851
  • the size of the intermetallic compound to be crystallized is small, and as a result, a sufficient amount of a relatively large compound that affects the crystal grain size during recrystallization cannot be obtained. And the number of continuous resistance spot welding is small.
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-262264
  • a continuous production method employs a continuous production method and solidifies at a cooling rate of 10 ° C./sec or more.
  • a maximum cooling rate of 30 ° C / sec is adopted. Since the cooling rate is slow, the size of the intermetallic compound that crystallizes during the production is large, and as a result, a sufficient amount of a relatively large compound that affects the crystal grain size during recrystallization cannot be obtained, and after the solution treatment The grain size is large and the pressability is poor, and the number of continuous spots in resistance spot welding is small.
  • An object of the present invention is to provide an aluminum alloy sheet excellent in press formability and continuous resistance spot weldability, and a method for producing the same.
  • the present inventors can optimize the size and number of intermetallic compounds to be crystallized if the melt cooling rate during solidification is set to an optimum range in an appropriate composition range.
  • Aluminum alloy The present invention was completed on the basis of the finding that the sheet was excellent in press formability and continuous resistance spot weldability.
  • Mg 0.3 to 1.0%
  • Si 0.3 to 1.2%
  • Fe 0.10 to 1.0%
  • Mn Contain 0.05-0.5%
  • the balance consists of A1 and unavoidable impurities
  • the average recrystallized grain size is less than 25 ⁇
  • the recrystallized grain size is fine, and the number of compounds having the optimum size is large, so that press formability and continuous resistance spot weldability are excellent.
  • the strength is further improved.
  • the recrystallized grain size is fine and the strength is further improved.
  • Ti at 0.05% or less Ti at 0.05% or less and B at 0.01% or less, it is possible to more reliably prevent structural cracks during manufacturing.
  • a molten alloy having the above composition is poured into a rotating belt ⁇ which is forcedly opposed to each other and cooled at a cooling rate of 40 to 90 ° C. during solidification of the molten metal.
  • an aluminum alloy sheet having excellent press formability and continuous spot weldability and a method for producing the same are provided.
  • Mg and Si are added for improving the strength and imparting press formability. If the content is less than the lower limit, the effect is small, and if the content exceeds the upper limit, the pressability is inferior.
  • Cu is added to further improve the strength and press formability. If it is less than the lower limit, the effect is small, and if it exceeds the upper limit, the corrosion resistance is reduced.
  • Z r promotes crystallization of an intermetallic compound of A 1 3 Z r, increases the further number crystallized out recrystallization number nucleus compound number of a particular size, the size of the recrystallized grains order to make fine To improve the press formability by fine recrystallization. If the amount is less than the lower limit, the effect is small, and if the amount exceeds the upper limit, coarse crystals are formed and the rolling property is reduced.
  • T i 0.05% or less, or T i: 0.05% or less; B: 0.01% or less]
  • T i 0.
  • B 0.01% or less
  • a combination of Ti and Ti in the above range may be added.
  • the effect is synergistic when the content is combined with Ti.
  • the lower limit of Ti is 0.002% or more
  • the lower limit of B is 0.0005% or more.
  • the unavoidable impurities come from aluminum ingots, returned materials, smelting jigs, etc., and Cr, Ni, Zn, Ga, and V are typical elements. Since Cr is added to prevent the stress corrosion cracking of the A1-Mg alloy, it is easy to mix from the returned material, but in the present invention, it is acceptable if it is less than 0.3%. Ni is less than 0.2%, 0 & 1 is less than 0.1% each, and unavoidable impurities other than those mentioned above should be suppressed to less than 0.3% in order to maintain formability in total. It is.
  • recrystallized grains after the solution treatment are refined, they can be formed without breakage even if the workability of the press is increased and the drawing height is increased, and press formability is improved. If the upper limit is exceeded, the effect will be reduced and the skin after pressing will not be beautifully finished.
  • Preferred recrystallized grain sizes are 20 ⁇ or less and 15 Zm or less.
  • the seizure phenomenon caused by the reaction between the copper electrode and A 1 is prevented when resistance spot welding is continuously performed, and the number of electrode replacement operations is reduced. Productivity is improved.
  • the preferred number of compounds is 600,000 Zmm 2 or more.
  • a slab with a thickness of 5 to 10 mm is poured by pouring into a rotating belt that is forcedly opposed to each other at the time of fabrication, and then solidifying at a cooling speed of 40 to 90 ° C / sec. The slab is drawn out from the counter pouring side and rolled directly or wound into a coil.
  • twin rolls are used to pour molten metal between confronting rotating rolls that are forced to cool, quench the molten metal on the roll surface, and continuously take out a slab thinner than the non-poured side.
  • Casting method twin-belt casting method in which molten metal is poured between rotating belts that have been forcedly cooled relative to each other, the molten metal is rapidly cooled on the belt surface, and slabs with a smaller thickness than the non-poured side are continuously taken out.
  • the cooling rate during solidification is considerably higher at 300 ° C./sec or more, and the compound size in the obtained slab is small, so that the plate of the present invention cannot be obtained.
  • twin belt manufacturing method the molten metal is rapidly cooled on the belt surface, but the cooling rate is not as high as in the twin roll manufacturing method.
  • the present invention adjusts the manufacturing conditions of the twin-belt manufacturing method to set the cooling rate of the molten metal at 40 to 90 ° C./sec (at a position of 1/4 of the plate thickness), and the equivalent circle diameter is 1 to 6 ⁇ m.
  • the intermetallic compound is formed at a concentration of 5,000 / mm 2 or more. If the cooling rate of the molten metal is less than 40 ° C / sec, coarse compounds are crystallized and the number of compounds in the above specified size range is insufficient, and the recrystallized grains do not become finer. I can't. On the other hand, when the temperature exceeds 90 ° C / sec, fine compounds are crystallized, and the number of compounds in the specified size range is insufficient, so that a plate with similarly refined recrystallized grains cannot be obtained.
  • the slab obtained by the twin belt manufacturing method is cold-rolled into a plate having a desired thickness, solution-treated, and recrystallized.
  • annealing may be performed during the cold rolling, but the rolling ratio of the rolled sheet to be subjected to the solution treatment is 55% or more.
  • the solution treatment is performed in a continuous annealing furnace.
  • the heating temperature is 500 ° C or more, and the cooling rate to 100 ° C is 1 ° C / sec or more.
  • the size of the recrystallized grains of the solution-treated rolled sheet is determined by the combination of the size and number of the intermetallic compound and the rolling rate, and the recrystallized grains having an average recrystallized grain size of 25; um or less.
  • a plate having the following formula is obtained. Such a plate can be used as is or at 1-5% for flatness. It can be put to practical use through a skin pass or leveler.
  • Blank 1 1 2.5 mm
  • the recrystallized grain size was measured by a cross force method.
  • the examples according to the present invention have a high cylindrical drawing height and excellent press formability, and also have a large number of continuous hit points and excellent spot weldability.
  • the cylindrical drawing height is low and the press formability is poor, and the intermetallic compound having a circle equivalent diameter of 16 ⁇ m has a small amount of crystal.
  • the comparative example having a large particle size (sample No. 14 1920) had a small number of continuous spots and was inferior in continuous resistance spot weldability.
  • the aluminum alloy plate according to the present invention has also excellent in continuous resistance spot weldability, the surface of the press-formed body is beautifully finished, and since it can be assembled continuously by resistance spot welding, the productivity is excellent, and it is a 600-based alloy plate. It has excellent industrial value, for example, its strength is improved by baking after application of paint, etc., and it can be widely used for applications such as body sheets of automobiles.

Abstract

プレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法を提供する。　質量%で、Mg:0.3～1.0%,Si:0.3～1.2%,Fe:0.10～1.0%及びMn:0.05～0.5%を含有し、Fe＋Mn≧0.2%とし、残部Alおよび不可避的不純物からなり、再結晶粒径の平均値が25μm以下であり、しかも円相当径で1～6μmの金属間化合物が5000個／mm2以上存在するアルミニウム合金板。更にCu:0.5～1.0%、Zr:0.1～0.4%、Ti:0.05%以下またはTi:0.05%以下及びB:0.01%以下含有できる。前記組成の合金溶湯を、相対峙する強制冷却されている回転ベルト鋳型内に注湯し、溶湯の凝固時の冷却速度40～90℃/secで凝固させて厚さ5～10mmのスラブとし、反注湯側から該スラブを引出し、直接またはコイル状に巻取ってから圧延し溶体化処理するアルミニウム合金板の製造方法。

Description

明細書
プレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れた アルミニウム合金板およびその製造方法
(技術分野）
本発明は、 プレス成形後あるいは成形前に抵抗スポッ ト溶接して製品 を組み立てる家電製品や自動車の外板乃至その他の構造材であって、 プ レス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたアルミ -ゥム合金板 およびその製造方法に関する。
(背景技術）
家電製品や自動車の外板乃至その他の構造材は、 各構成部材をプレス 成形後に抵抗スポット溶接して製品を組み立てることが行われている。 A 1 一 Mg— S i系の J I S 6 000系合金板は、 プレス成形後の加工 面が比較的美麗に仕上がるので、 種々の外板および構造材に使用されて いるが、 製品形状の多様化から良好なプレス成形性が求められている。 また、 生産性向上の観点から、 抵抗スポット溶接作業時の電極交換回数 を少なくするために抵抗スポット溶接の連続溶接回数の向上が求められ ている。
J I S 6000系の板としては、 例えば、 特許文献 1 (特開昭 6 2— 20 78 5 1号公報） には、 成形加ェ性の良好なポディシート等の圧延 板の製造方法として、 同公報の請求項 4には、 S i : 0. 4〜 2. 5 %、 Mg ： 0. 1〜 1. 2 %を含有し、 C u ： 1. 5 %以下、 Z n ： 2. 5 % 以下、 C r ： 0. 3 %以下、 Mn ： 0. 6 %以下、 Z r ： 0. 3 %以下 のうちから選ばれた 1種または 2種以上を含有し、 残部が A 1および不 可避的不純物よりなるアルミニウム合金溶湯を、 板厚 3〜 1 5 mmの板 に連続铸造し、 その後冷間圧延を施した後、 溶体化処理 .焼入れするこ とを特徴とするアルミニウム合金圧延板の製造方法が記載されている。 また、 特許文献 2 (特開 200 1— 2 6 2 264号公報） には、 曲げ 性の良好な自動車パネル等の素材として、同公報の請求項 1乃至 3には、 請求項 1に、 mass%として、 Mg : 0. 1〜2. 0 %s S i ： 0. 1〜 2. 0%、 F e ： 0. 1 ~ 1. 5 %および残部 A 1を本質的成分として なり、 F e， S i系化合物の最大粒子径が 5 /i m以下、 かつ平均結晶粒 径が 30 μπι以下である、 靭性および曲げ性に優れた A 1 -Mg - S i 系 A 1合金板、 請求項 2に、 mass%として、 Mg ： 0. 1〜2. G % S i ： 0. 1〜 2. 0 %、 F e ： 0. 1〜 1. 5 %、 C u ： 2. 0 %以 下および残部 A 1を本質的成分としてなり、 F e， S i , C u系化合物 の最大粒子径が 5 μ m以下、 かつ平均結晶粒径が 30 /z m以下である、 靭性および曲げ性に優れた A 1 -Mg - S i系 A 1合金板、 および請求 項 3に、 さらに、 Mn ： 1. 0%以下、 C r : 0. 3%以下、 Z r ： 0. 3%以下、 V : 0. 3%以下、 T i : 0. 0 3 %以下よりなる群から選 択される 1種以上の成分を含有する請求項 1または請求項 2に記載した A 1 -Mg - S i系 A 1合金板の記載がある。
(発明の開示）
前記特許文献 1 (特開昭 6 2 - 20 78 5 1号公報）に開示の技術は、 双ロール錄造法を採用し、 1 00°C/sec 以上の冷却速度で凝固させる ので鑤造時晶出する金属間化合物のサイズが小さく、 その結果再結晶時 の結晶粒サイズに影響を及ぼす比較的大きな化合物の十分な量が得られ ないため、 溶体化処理後の結晶粒サイズが大きくプレス性が劣り、 また 抵抗スポット溶接の連続回数が少ない。
前記特許文献 2 (特開 2 00 1 - 26 2 2 64号公報） に開示の技術 は連続錄造法を採用し、 1 0°C/sec 以上の冷却速度で凝固させるとし ているが、 実施例では冷却速度の最大で 30°C/sec を採用している。 冷却速度が遅いので、 錄造時晶出する金属間化合物のサイズが大きく、 その結果再結晶時の結晶粒サイズに影響を及ぼす比較的大きな化合物の 十分な量が得られず溶体化処理後の結晶粒サイズが大きくプレス性が劣 り、 また抵抗スポッ ト溶接の連続打点回数が少ない。
本発明の目的は、 プレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れ たアルミニウム合金板おょぴその製造方法を提供することである。
発明者らは、 上記目的を達成するには、 適切な組成範囲において凝固 時の溶湯冷却速度を最適な範囲とした場合は、 晶出する金属間化合物の サイズ並びに個数において最適化が図れ、 溶体化後のアルミニウム合金 板はプレス成形性おょぴ連続抵抗スポット溶接性に優れる知見を得て本 発明を完成したのである。
即ち第一の本発明は、 質量％で、 Mg ： 0. 3〜1. 0%、 S i : 0. 3〜 1. 2 %、 F e ： 0. 1 0〜 1. 0 %および M n ： 0. 0 5— 0. 5%を含有し、 F e +Mn≥ 0. 2 %とし、 残部 A 1および不可避的不 純物からなり、 再結晶粒径の平均値が 2 5 μπι以下であり、 しかも円相 当径で 1〜 β f mの金属間化合物が 5 00 0個 Zmm2以上存在するこ とを特徴とするプレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたァ ルミ-ゥム合金板である。
このように再結晶粒サイズが微細で、 最適サイズの化合物数が多いの でプレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れる。 上述の組成に 更に Cuを 0. 5〜 1. 0%含有させることによって、 更に強度が向上 する。 上述の組成に更に Z rを、 0. 1〜0. 4%含有させることによ つて、 再結晶粒サイズが微細で更に強度が向上する。 更に T iを 0. 0 5 %以下または T iを 0. 0 5 %以下および Bを 0. 0 1 %以下含有さ せることによって、 更に鎊造時の铸造割れを確実に防止できる。
第二の本発明は、 前記組成の合金溶湯を、 相対峙する強制冷却されて いる回転ベルト铸型内に注湯し、 溶湯の凝固時の冷却速度 40〜 9 0°C
/sec で凝固させて厚さ 5〜 1 Ommのスラブとし、 反注湯側から該ス ラブを引出し、 直接またはコイル状に卷取つてから圧延し溶体化処理す ることを特徴とするプレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れ たアルミェゥム合金板の製造方法である。
本発明にかかる合金溶湯を最適な凝固時の冷却速度で凝固させること によって、 最適サイズの化合物を多数晶出させることができ、 再結晶粒 サイズが微細化してプレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れ たアルミェゥム合金板を得ることができる。
本発明によれば、 プレス成形性おょぴ連続スポット溶接性に優れたァ ルミニゥム合金板およびその製造方法が提供される。
(発明を実施するための最良の形態）
本発明のアルミニウム合金板の各構成要件の限定理由を説明する。 本 明細書中で成分含有量を示す 「％」 は 「質量％』 の意味である。
〔M g ： 0. 3〜 1. 0 %〕
〔S i : 0. 3〜1. 2%〕
Mgおよび S iは、 強度の向上とプレス成形性付与のために添加する ものであって、 下限値未満では効果少なく、 上限値を超えるとプレス性 が劣り好ましくない。
〔F e : 0. 1 0〜 1. 0 %〕
〔Mn ： 0. 0 5〜 0. 5 %〕
〔F e +Mn≥ 0. 2 %]
F eと Mnは共存させ F e +Mn≥ 0. 2 %とすることによって、 特 定サイズの化合物数を多く晶出させて再結晶核数を増加し、 再結晶粒の サイズを微細なものとするために添加する。 両元素共に下限値未満では 効果少なく、 上限値を超えると粗大晶出物を生じ、 冷聞圧延時にストリ ーク等の表面傷が生じ易くまたプレス性も劣る。 M nが F eと共存しな いと好ましいサイズならびに数の金属間化合物が晶出しない。 F eおよ び Mnの合計量は好ましくは F e +Mn 0. 3 %である。
[C u ： 0. 5〜 1. 0 %〕
C uは更に強度とプレス成形性を向上させるために添加するものであ つて、 下限値未満では効果が少なく、 また上限値を超えると耐食性が低 下する。
〔Z rを 0. 1〜 0. 4 %]
Z rは A 13Z rの金属間化合物の晶出を促し、特定サイズの化合物数 を更に数多く晶出させて再結晶核数を増加し、 再結晶粒のサイズを微細 なものとするために添加するものであって更に微細再結晶としプレス成 形性を向上する。 下限値未満では効果が少なく、 また上限値を超えると 粗大晶出物を形成して圧延性が低下する。
[T i : 0. 0 5 %以下、 または T i ： 0. 0 5 %以下おょぴ B ： 0. 0 1 %以下〕
溶湯が凝固する際に急冷が原因で铸造割れを生ずることがあり、 T i または T iおよび Bは、この割れを防止するために添加する。 T i : 0. 0 5 %以下、 または、 B ： 0. 0 1 %以下の範囲で上記範囲の T i と複 合添加してもよく、 特に T i と複合含有させると効果が相乗する。 効果 を顕在化させるには T iの下限値として 0. 00 2%以上、 Bの下限値 として 0. 000 5 %以上である。
不可避的不純物はアルミ-ゥム地金、 返材、 溶製治具等から混入する ものであって、 C r , N i， Z n, G a， Vが代表的な元素である。 C rは A 1 一 Mg系合金の応力腐食割防止に添加されるので、 返材から混 入し易いが、 本発明においては 0. 3 %未満であれば許容できる。 N i は 0. 2%未満、 0 &ぉょび は夫々 0. 1 %未満、 前記した以外の不 可避的不純物は合計で成形性維持のためからも 0. 3 %未満に抑制する べきである。
〔再結晶粒径の平均値が 2 5 /xm以下〕
溶体化処理後の再結晶粒が微細化していると、 プレスの加工度を高く して絞り高さを高く しても破断することなく成形できてプレス成形性が 向上する。 上限値を超えると効果が低下し、 またプレス後の肌が美麗に 仕上がらない。 好ましい再結晶粒サイズは、 順次 20 μιη以下、 1 5 Z m以下である。
〔円相当怪で 1〜6 1 mの金属間化合物が 50 00個/ mm2 以上〕 円相当径で 1〜6 ixmの金属間化合物は冷間圧延時の転位の集積を促 し、 再結晶粒を微細化するための作用を有する範囲のサイズのもので、 サイズおょぴ数が下限値未満では転位集積量が少なく、 その数が 5 00 0個 /mm2未満では好ましいサイズの微細再結晶粒が得られない。 また サイズが上限値を超えると粗大化合物が圧延時ストリークまたは割れの 起点となつて圧延性が低下する。 また上記条件の化合物状態であると、 連続的に抵抗スポット溶接した場合に、 銅製の電極と A 1 との反応によ り発生する焼付き現象が防止され、 電極の交換作業回数が少なくなつて 生産性が向上する。 好ましい化合物数は 6 0 00個 Zmm2 以上である。 つぎに、 本発明のアルミニウム合金の好ましい製造方法について説明す る。
溶湯の溶製は組成調整後に脱ガス、 鎮静し、 必要により組成の微調整 を施すと共に T iまたは T iおよび Bを母合金で添加し铸造する。 铸造 に際して相対峙する強制冷却されている回転ベルト铸型内に注湯し、 溶 湯の凝固時の冷却速度 4 0〜 9 0 °C /sec で凝固させて厚さ 5〜 1 0 mmのスラブとし、 反注湯側から該スラブを引出し、 直接またはコイル 状に巻取ってから圧延する。
連続铸造方法には、 相対峙する強制冷却されている回転ロール間に溶 湯を注湯し、 ロール面で溶湯を急冷し、 反注湯側より厚さの薄いスラブ を連続的にとりだす双ロール铸造法や、 相対畤する強制冷却されている 回転ベルト間に溶湯を注湯し、 ベルト面で溶湯を急冷し、 反注湯側より 厚さの薄いスラブを連続的にとりだす双ベルト铸造法等の方法がある。 双ロール錄造法は、 凝固時の冷却速度が 3 0 0 °C/sec 以上で相当に 高く、 得られたスラブ中の化合物サイズは小さく本発明の板は得られな い。 一方、 双ベルト鏺造法は、 ベルト面で溶湯を急冷するが双ロール鍀 造法ほど高い冷却速度ではない。
本発明は双ベルト錡造法の踌造条件を調節して溶湯の冷却速度を 4 0 〜 9 0 °C/sec (板厚 1 / 4の位置） にして円相当径で 1〜 6 μ mの-金 属間化合物を 5 0 0 0個/ mm2 以上形成する。 溶湯の冷却速度が 4 0 °C/sec 未満だと粗大な化合物が晶出して上記規定サイズ範囲の化合 物数が不足し再結晶粒が微細化せず、 プレス成形性に優れた板が得られ ない。 また、 9 0 °C/sec を超えると微細な化合物が晶出して規定サイ ズ範囲の化合物数が不足して同様に再結晶粒が微細化した板が得られな い。
双ベルト踌造法により得られたスラブを冷間圧延して所望厚さの板と し、 溶体化処理して再結晶化する。 その際、 冷間圧延の途中で焼鈍して もよいが、 溶体化処理に供される圧延板の圧延率は 5 5 %以上とする。 溶体化処理は連続焼鈍炉で行う。 加熱温度は 5 0 0 °C以上で、 1 0 0 までの冷却速度は l °C/sec 以上とする。 溶体化処理された圧延板の再 結晶粒のサイズは、 前記金属間化合物のサイズぉよび数とこの圧延率が 相俟って再結晶粒径の平均値が 2 5 ； u m以下の再結晶粒を有する板が得 られる。このような板は、そのままあるいは平坦度を得るために 1〜 5 % 程度のスキンパス、 もしくはレべラーを通し、 実用に供される。
(実施例）
表 1記載の組成のアルミニウム合金溶湯を脱ガス鎮静後、 双ベルト連 続铸造法で溶湯の冷却速度 5 0 °C/sec おょぴ 7 5 °C/sec で厚さ 7 mmのスラブを铸造した。 スラブの引出速度は 8m_ 分とした。 このス ラブを冷間圧延し、必要により中間焼鈍処理し、厚さ 1 mmの板とした。 次いでこの板を溶体化処理し、 処理後の板の金属間化合物サイズおょぴ 個数、 再結晶粒サイズ、 0. 2 %耐カ （Y S)、 抗張力 （UT S)、 伸ぴ (E L)、 円筒絞り高さ、抵抗スポット溶接性を測定した。 結果を表 3に 示す。 円筒絞り条件および抵抗スポット溶接性の評価条件は下記のとお りであった。
(円筒絞り試験）
使用した金型 パンチ 50 mm、
肩 R 0 mm^
ダイス 内径 5 2. 5 mm、
肩 R 8 mm、
ブランク材 1 1 2. 5 mm
(抵抗スポット溶接性の評価条件）
単相整流式スポット溶接機
電極 C u— 1 % C r合金
加圧力 4 0 Okgf
溶接電流値の決定 引張りせん断荷重が J I S Z 3 1 4 0で規定 する A級平均値を満たす最小の溶接電流値
連続打点数 決定した前記の溶接電流値を用い かつ上記の溶接条 件で連続スポット溶接し、 A級平均値を連続して上回る打点数
◎印 連続打点数 5 0 0点以上、 〇印 連続打点 2 0 0点以上 5 0 0点未満
X印 連続打点数 2 0 0点未満 表 1 合金組成 （単位：質量％)
Figure imgf000009_0001
(注） 残部： A Iおよびその他の不純物。
下鶬を付した値は本発明 範國外である。
表 2 製造工程
Figure imgf000010_0001
(浚） 下線を付し fc値は本薛明の範國^で ¾る。
表 3 組織および特性
Figure imgf000011_0001
(注》 ©印 麵打 500点 上、 O印 打 200 上 500
X印 違鑌打点敷は 2∞点¾下
下籙¾付した値〖ί本 ¾明ぬ範囲外である。
再結晶粒径はクロス力ット法で測定した。
表 1 3の結果から、本発明にかかる実施例（試料番号 1 ~ 1 1 )は、 円筒絞り高さが高くプレス成形性に優れ、 また連続打点数多く連続抵抗 スポッ ト溶接性に優れることが判る。 一方、 組成が本発明の範囲から外 れる比較例 （試料番号 1 2 1 8 ) は、 円筒絞り高さが低くプレス成形 性に劣り、 また円相当径 1 6 μ mの金属間化合物が少なく結晶粒径が 大きい比較例 （試料番号 1 4 1 9 2 0 ) は、 連続打点数少なく連続 抵抗スポット溶接性に劣ることが判る。
(産業上の利用可能性）
以上述べたように、 本発明に係るアルミニウム合金板はプレス成形性 および連続抵抗スポット溶接性に優れているので、 プレス成形体の肌が 美麗に仕上がり、 また抵抗スポット溶接による組み付けが連続してでき るので生産性が優れ、 6 0 0 0系の合金板であるから塗装等施した後の 焼付処理で強度が向上する等、 例えば自動車のボディーシート等の用途 に幅広く使用できる等の優れた工業的価値がある。

Claims

請求の範囲
1. 質量％で、 M g ： 0. 3〜 1. 0 %、 S i : 0. 3〜 1. 2 %、 F e ： 0. 1 0〜； L . 0 %および M n ： 0. 0 5〜 0. 5 %を含有し、 F e +Mn≥ 0. 2%とし、 残部 A 1および不可避的不純物からなり、 再 結晶粒径の平均値が 2 5 /xm以下であり、 しかも円相当径で 1〜6 μπι の金属間化合物が 5 0 00個/ mm2 以上存在することを特徴とするプ レス成形性および連続抵抗スポッ ト溶接性に優れたアルミニウム合金板。
2. 更に C uを 0. 5〜 1. 0 %含有していることを特徴とする請求項 1記載のプレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたアルミ二 ゥム合金板。
3. 更に Z rを 0. 1〜0. 4 °/0含有していることを特徴とする請求項
1または 2記載のプレス成形性および連続抵抗スポッ ト溶接性に優れた アルミニウム合金板。
4. 更に T i を 0. 0 5 %以下または T iを 0. 0 5 %以下おょぴ Bを
0. 0 1 %以下含有していることを特徴とする請求項 1乃至 3のいずれ か 1項に記載のプレス成形性および連続抵抗スポッ ト溶接性に優れたァ ルミニゥム合金板。
5. 前記記載の組成の合金溶湯を、 相対峙する強制冷却されている回転 ベルト铸型内に注湯し、 溶湯の凝固時の冷却速度 40〜 9 0°C/sec で 凝固させて厚さ 5〜 1 0匪のスラブとし、反注湯側から該スラブを引出 し、 直接またはコイル状に卷取ってから圧延し溶体化処理することを特 徴とする請求項 1〜4のいずれか 1項に記載のプレス成形性および連続 抵抗スポット溶接性に優れたアルミニウム合金板の製造方法。
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