KR100348125B1 - 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치 - Google Patents

필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치 Download PDF

Info

Publication number
KR100348125B1
KR100348125B1 KR1019997007008A KR19997007008A KR100348125B1 KR 100348125 B1 KR100348125 B1 KR 100348125B1 KR 1019997007008 A KR1019997007008 A KR 1019997007008A KR 19997007008 A KR19997007008 A KR 19997007008A KR 100348125 B1 KR100348125 B1 KR 100348125B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
yarn
air
nozzle
nozzles
duct
Prior art date
Application number
KR1019997007008A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20000070750A (ko
Inventor
크리스챤 지멘
Original Assignee
칼 마이어 텍스틸마쉰넨파브릭 게엠베하
헤버라인 피버테크놀로지, 아이엔시
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 칼 마이어 텍스틸마쉰넨파브릭 게엠베하, 헤버라인 피버테크놀로지, 아이엔시 filed Critical 칼 마이어 텍스틸마쉰넨파브릭 게엠베하
Publication of KR20000070750A publication Critical patent/KR20000070750A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100348125B1 publication Critical patent/KR100348125B1/ko

Links

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G1/00—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics
    • D02G1/02—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics by twisting, fixing the twist and backtwisting, i.e. by imparting false twist
    • D02G1/0206—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics by twisting, fixing the twist and backtwisting, i.e. by imparting false twist by false-twisting
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01H—SPINNING OR TWISTING
    • D01H1/00—Spinning or twisting machines in which the product is wound-up continuously
    • D01H1/11—Spinning by false-twisting
    • D01H1/115—Spinning by false-twisting using pneumatic means
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G1/00—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics
    • D02G1/02—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics by twisting, fixing the twist and backtwisting, i.e. by imparting false twist
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G1/00—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics
    • D02G1/12—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics using stuffer boxes
    • D02G1/122—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics using stuffer boxes introducing the filaments in the stuffer box by means of a fluid jet
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G1/00—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics
    • D02G1/16—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics using jets or streams of turbulent gases, e.g. air, steam
    • D02G1/161—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics using jets or streams of turbulent gases, e.g. air, steam yarn crimping air jets
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G1/00—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics
    • D02G1/20—Combinations of two or more of the above-mentioned operations or devices; After-treatments for fixing crimp or curl
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02J—FINISHING OR DRESSING OF FILAMENTS, YARNS, THREADS, CORDS, ROPES OR THE LIKE
    • D02J1/00—Modifying the structure or properties resulting from a particular structure; Modifying, retaining, or restoring the physical form or cross-sectional shape, e.g. by use of dies or squeeze rollers
    • D02J1/08—Interlacing constituent filaments without breakage thereof, e.g. by use of turbulent air streams

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)

Abstract

필라멘트섬유사의 공기분사방법과 당해 장치에 관한것으로 14바(bar)이상의 고압공기를 사용하여 필라멘트섬유사를 신장연사가공하는 것을 특징으로 한다. 본 발명은 또한 필라멘트원사의 공기처리를 위한 장치에 관한 것으로서 한개 또는 복수개의 미세형 공기처리노즐, 14 내지 80바(bar) 특히 20내지 50바(bar)의 공기압축장치 및 특히 가공할 원사품질에 대한 섬유사인장하중, 속도 및 선택 작동압력에 대한 제어/조정장치를 가지고 있다.
특히 당해 장치는 연사신장치로서 구성되어 있으며 다수의 병렬 가공부분 신장 특히 POY-원사 또는 이에 상당한 섬유사속과 적어도 하나의 가열기, 냉각기 및 섬유사수량에 따른 다수의 공기처리-노즐을 가진 노즐블록 및 롤러 및 가열기전과 노즐블록후에 각 하나의 전달장치를 구비하고 있다.

Description

필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치{Method and Device for Treating Filament Yarn with Air}
화학 섬유로 된 원사의 제조는 여러 제조 과정으로 되어 있다. 개별적인 연속-섬유는 고온의 유동성 열가소성 중합체-소재로부터 제사 노즐을 거쳐 사출된 다음 연이어 냉각 과정에서 경화된다. 원하는 수의 섬유 또는 연사(꼬임실)로 꼬여지며 이것은 스테이플 파이버(staple Fiber)로 절단되거나 연속 섬유 상태로 놓아둔다. 이하 스테이플 파이버에 대해서는 더 이상 다루지 않는다. 이것은 재래식 천연섬유 연사의 제조 기본 원리에 따라 공지되어 있는 바와 유사한 가공 과정을 밟는다. 고압을 받아 발생한 대단히 미세한 섬유는 이것에 의해 제조된 연사같이 몇 가지 기본 특성의 제조에 필요한 안정되어 늘어나지 않는 섬유의 직접 적용을 또한 방지한다. 섬유의 중합시에는 연쇄 분조 구조가 연쇄 분자의 사전 적응없이 형성된다. 이러한 원사의 인장 강도를 높이면, 길이의 상당한 영구 변화가 발생한다. POY(pre-oriendted yarn)로 나타내지는 이러한 원사의 대표적인 것은 신율이 1:1.5 내지 1.8까지 소성 변형된다.
30년 전까지만 해도 대부분 여전히 LOY-품질로 제조되었으며 그 비율은 1:3 내지 3.8 비율로 늘려야 했다. 상기 연신 과정은 섬유의 제조 후에 사용하기 위해 강제적으로 실시하고 있는 작업 공정이다. 그 이유는 불연이면 면형성부(늘어나지 않은 연사)가 1차 응력을 받을 때 국부적으로 신장되지 않기 때문이다. 제 2 특성은 연사가 반응 후 즉시 냉각될 때 분자 방향이 약 200℃ 및 그 이상의 원사 온도에서 변화될 수 있다는 것이다. 유리 변태점 온도 이하의 온도 강하는 말하자면 응력을 받아 변화된 분자 방향의 고정 역할을 한다. 제 3 특성은 제 2 특성이 기초가 된다. 상기 원사는 고온 상태에서 뒤틀림을 세게 받아서 원사에 강한 꼬임을 부여한다. 이러한 조치는 다년간 널리 적용되고 있는데 이를 가연 방법이라고 한다. 가연기로서는 현재 마찰 스핀들이 가장 많이 사용된다. 기계적으로 원사에 강제적인 꼬임을 주어서 원사내에 나선형 분자 성향이 조성되므로 안정된 후 이완된 상태에서 도 1의 선행 기술에 따라 도면의 우측에 개략도로 도시되어 있는 바와 같이 개별적인 필라멘트는 굽어진 형태로 제공될 수 있다. 이와 같은 방법으로 형성되어 있는 나선형의 분자 방향은 이완된 원사가 부피가 커지거나 주름진 구조로 될 수 있다는 것이다. 이렇게 제조된 제품은 가연사라고 하며 후의 최종 제품에 섬유 특성을 부여한다.화학 섬유 원사의 또 다른 특성은 개별적인 필라멘트가 대단히 가늘다는데 있다. 경제적으로 생산 실적을 올리기 위해서는 다수의 필라멘트를 당해 수량의 원사로부터 연속적이고 대단히 고속도로 제조되어야 한다.
60년대에는 방사 속도가 약 1000 m/분이었다. 이러한 속도는 그 이후로 연속 증가하여 현재 3000 ∼ 8000 m/분이 되었다. 기타 원사 제조에 대한 2개의 특수 가공 방법이 대두되었다.
제 1 경우에 꼬임은 꼬임 과정과 직접 연결되어 있으며; 제 2 경우(번수 〈 1000 특히 〈 334)에 가공은 꼬임 과정과 분리되어야 한다. 제 2 경우에서 방사 속도(POY- 원사 3- 4000m/분)와 가능한 가공 속도간에는 큰 차이를 포함한다. 방사 후에는 이에 따라 리시버 릴(receiver reel)을 구비해야 한다. 최종 신장과 가공은 리시버 릴에 의해 장소와 시간에 따라 필라멘트-방사 과정과 분리 실시되어야 한다.
조대한 가공 원사 소위 BCF(bulked continuous filament) 원사의 경우에, 가공은 필라멘트 냉각 및 팽창으로 직접 수행될 수 있다.
대표적인 BCF-생산 속도의 범위는 2500 내지 5000 m/분이다. 가연사 가공에 있어서 동시성과 연속 늘림 가공이 공지되어 있다. 양 방법에서 섬유 진행 방향에 따라 우선 가열 영역과 그 다음 꼬임 발생을 위한 기계적 마찰 스핀들이 배열되는 것이 특징이다. 연속 늘림 가공(도 1a) 동안 제 1 단계에서 원사가 늘려지며 제 2 분리 단계(연사 응력을 참조하여)에서 가연사 가공이 단지 수행된다. 섬유 진행 방향을 따라 꼬임 작용은 후방으로 다음의 전방에 위치한 공급 장치에 이르기까지 이루어지므로 직접 가열 영역을 지나 또한 꼬임기 앞에서 냉각 영역이 배설되어 있다. 동기 늘림 원사 가공시에 늘림과 원사 가공은 도 1b에 도시되어 있는 바와 같은 과정내에서 이루어진다. 기계적 마찰 스핀들에 의해 현재 최대로 가능한 원사 속도가 달성될 수 있다. 그러나, 주로 감기, 원사의 최대 허용 인장 강도와 꼬임 판에 마찰 저항에 의해 부여되는 자연적인 출력에는 한계가 있다. 꼬임 판의 전달 출력이 허용 질량 이상으로 증가하면 "맥동" 현상이 일어난다. 이와 동시에 이미 생성된 가연 부분이 진행중인 섬유와 함께 섬유 방향에 따라 전진 꼬임 판을 뛰어넘는다. 이로 인해 순각적으로 섬유 장력이 감소됨과 동시에 꼬임 작용이 감소한다. 이러한 효과는 섬유 제품에 주기적으로 반복되는 차이 예를 들면 색상에 의한 섬유 제품의 단점으로 결국 인지된다.
기술된 방법은 가열/냉각 및 분자 방향성의 기계적인 변화의 결합이다. 이에 반하여, 공기 분사 원사 가공이 예를 들면 EP-PS 88 254에 공지되어 있다. 상기 가공은 특히 공기 노즐의 출구에서 충격파 즉 공기력을 사용한다. 충격파는 각각 개별적인 섬유에서 연속적으로 꼬임을 부여한다. 공기 분사 가공에서 연사는 과잉 양으로 공기 노즐에 공급된다. 이러한 과잉 공급은 공기 분사 가공의 경우 모든 방향에 걸쳐서 섬유 내부에서 형성되는 꼬임에 대해 필요하다. 꼬인 연사의 안정성은 꼬임 작용 특히 섬유간의 마찰에 의해 유지된다. 가연사 가공시의 체적 형성은 이에 반하여 새로 형성된 나선-분자 방향성에 의한다. 공기 분사 가공 연사와 가연사 가공 연사에 관한 특성은 현저히 다르다. 양 연사의 품질은 각기 고유의 특수한 적용 범위를 가지고 있다. 품질 차이(공기 분사 및 가연사 가공 연사)는 별 문제로 하고, 두가지 기술의 주요한 차이는 원사 가공 장치의 구조상 치수에 있다. 기계적 마찰 스핀들은 소위 공기 분사 가공 노즐에 비해 그 치수가 수 배나 크다. 기계적 마찰 스핀들은 초고속 회전 부품을 가지는 반면 상기 공기 분사 부품은 어떠한 운동 부품도 필요로 하지 않는다. 기계식 마찰 스핀들의 명백한 단점은 폭의 치수이다. 다수의 섬유로 된 평행한 섬유 밴드를 가공해야 한다면, 상기 장치의 폭은 매우 커지게 된다.종래의 긴 또는 깊은 신장 원사 가공 기계에 더하여, 예들 들면 꼬임 신장을 위한 특수 기계가 제작되며, 이것은 깊이가 1 내지 2m로서 섬유 1000개 이상을 평행하게 하여 원사 가공 스핀들없이 가공될 수 있다. 이것은 연사기의 경우에서도 같다. 엉킴 장치를 구비한 꼬임 신장기는 공기 처리가 최소 공간에서 수행될 수 있다는 것을 나타낸다. 따라서, 바람직한 목적은 적당하게 작은 형태로 특히 최적 동시 처리를 위한 가능성을 갖는 압축 공기 요소를 개발하는 것이다.
US-PS 3 279 164에 의하면, 공지된 헤란카(Helanca) 원사를 제조하기 위해 공기 노즐을 구비한 기계식 연사기보다 오히려 공기 노즐의 성능을 이용하는 것이 40년 전에 시도되었다. 이와 동시에 적어도 음속의 1/2인 압축 공기와 200,000 이상의 분당 회전수를 원사에 가하여 시험한 바 있다. 분당 1백만 회전수까지 도달하였다는 주장이 관심사이다. 여러 다양한 구조 형태 및 1 내지 약 12 바의 공기 압력이 작은 횡단면 덕트로부터 종래의 노즐 통로 횡단면까지 조사되었다. 문서의 기술적 지침에 의하면, 연속적인 방법이 이전 가공 영역의 늘림 작업 공정에 의해 시도되었다. 공정의 임계 작동 조건을 도시하는 도 48은 특히 관심 대상이다. 과잉 공급은 15 %이다. 꼬임 배가 현상으로 인하여 현저한 압력 변화가 12 바를 초과하는 압력에서 일어난다. 압력의 최적값으로는 8 내지 12 바 범위의 값이다. 가공 속도는 대부분 100 내지 300 m/분이다. 다만 이미 본 발명의 견지에서 매우 느린 원사 관통 속도가 아마도 주원인이 되므로 이러한 공기 가연 기술은 실제로 성공하지 못했다. 바로 동일한 시점에 즉 기계식 연사기의 상당한 성능 향상이 되어서 30년 이내에 가공 속도가 4∼5배까지 증가 즉 1000 m/분 이상에 이르렀다. 당업계에서는 또한 최근 문헌(국제 화학 섬유학회, 46/996 Dr. Demir 페이지 361-363) - 예를 들면 이스탄불의 데미르 박사가 입증한 바와 같이 섬유의 공기 처리는 가연사 가공에 있어서 경제적으로 달성될 수 없다는 것이 현재까지의 견해이다.
본 발명은 연속적인 미세 원사 덕트를 갖는 원사 처리 노즐에 의한 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치에 관한 것으로 그 안에 압축 공기 또는 가스성 유체가 유입되어서 지배적인 선회류가 원사 덕트에서 발생된다.
본 발명은 개별적인 실시예를 참조하여 보다 상세히 설명되며 도면의 내용은 다음과 같다:
도 1a, 도 1b 및 도 1c는 선행 기술에 있어서의 가연사 가공을 도시한다.
도 2는 개별적인 섬유를 위한 본 발명에 따른 가연 가공 공정을 개략적으로 도시한다.
도 3a는 공기 처리 노즐의 적용을 위한 본 발명에 따른 작업창을 도시한다.도 3b는 다양한 섬유 인장력 차트를 도시한다.
도 4는 공기 가연 공정과 결합된 가연사 가공 공정을 개략적으로 도시한다.
도 5및 도 6은 본 발명에 따른 공기 처리 노즐의 2가지 형태를 도시한다.
도 7은 선행 기술의 가연 가공 라인을 개략적으로 도시한다.
도 8은 본 발명에 따른 가연 신장 가공 라인을 도시한다.
도 9a, 9b및 9c 는 도 8의 압축 공기 분배관을 도시한다.
도 10a는 개별적인 노즐(도 10b)을 가진 섬유 꼬임에 대한 일련의 공기 처리 노즐를 도시한다.[실시예]
본 발명자는 기계적 운동 부품없이 원사 특히 가원사를 공기로 처리하기 수단과 방법을 연구하거나 또는 상기 방법을 개발하기 위한 과제를 설정한다. 개별적인 섬유 또는 섬유 번들(fiber bundle) 이든 간에 특히 동시 신장 및 가공도 상기 과제이다. 또한, 과제의 일부는 기계적 연사기를 몇 개의 적용을 위해 공기 처리 노즐로 대체하는 것이다.
본 발명에 따른 방법은 14 바 이상의 고압 공기가 사용되고 필라멘트 원사가 신장 가공되는 것에 특징이 있다.
특히 유리한 방법의 실시예에 있어서, 적어도 1개의 가열 영역 및 냉각 영역 및 연사기에 의한 필라멘트 원사의 신장 가공을 위해, 부분적으로 신장된 원사, 특히 POY-원사가 재료로서 동시에 신장되고 가공되거나 또는 신장 가공되며, 공급 압력의 범위가 14 내지 80 바인 공기 처리 노즐에 의해 원사의 꼬임이 이루어진다. 연속 원사 덕트에 의해 필라멘트 원사의 공기 처리를 위한 본 발명에 따른 노즐은 원사 덕트내로 고압 공기의 접선 방향에 따른 유입으로 여기서 지배적인 선회류를 발생시키며, 상기 노즐은 14 바 이상 특히 20 내지 50 바의 고압 범위용 미세 노즐로 구성되어 있는 것에 특징이 있다.
특히 바람직한 실시예는 미세형인 적어도 1개의 공기 처리 노즐을 사용하여 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 장치 특히 신장 연사 장치, 20 내지 50 바 범위의 공기 압축기 및 선태가능한 작동 압력을 위한 조정 수단이다.
본 발명자는 공기압을 위한 주요 상한이 공기 처리 노즐에 의해 원사의 공기 처리를 수반하는 이전 실시에 실제로 존재한다는 것이 발견하였다. 첫째로, 압력 발생기 또는 압축기가 제 1 단으로 압축하면 약 12 바가 자연적인 상한 압력으로 된다.
둘째로, 모두 공지되어 있는 종전의 연구 즉 US-PS 3 279 164에서도 압력이 8 내지 12 바의 범위를 상회하여 증가시켜도 구체적인 적용의 경우에 따라 대부분 향상이 되지 않고 작동 결과 악화만 초래한 것으로 나타나 있다. 따라서, 압력을 2단 또는 다단으로 올려서 예컨대 12 내지 14 바로 증가시켜도 의미가 없다. 또한, 각각의 경우에 있어서 공기압의 증가는 휠씬 더 높은 생산 원가에도 불구하고 공기 속도를 증가시키는데 사용될 수 없다는 논리이다. 본 발명자는 분명히 반대 방법을 채택했다. 본 발명자는 다방면의 용도에서 공기 속도만이 또는 공기 속도 증대만이 주요한 것이 아니며 공기 밀도의 증가와의 결합이 중요한 역활을 한다는 것을 초기에 인식했다. 다양한 시험(이전의 관념과는 대조적으로)에 의해 100 바부터 시작하여 점차적으로 공지된 값에 이르기까지 감소시켜서 본 발명자는 예상외의 현저한 작업창을 발견할 수 있었으며 이상적인 조건은 특히 원사의 자연사 가공에 의해 제공하게 된다.
결정된 작업창은 원사 속도가 낮은 경우에 비교적 좁으며 상이한 원사 품질에 관하여 다른다. 미세 원사의 범위에서, 상기 작업창은 종종 20 내지 35 바 사이이다. 이러한 압력은 2 또는 3단 컴프레셔로 용이하게 도달할 수 있다. 기타 이외인 점으로 좋은 결과는 원사 속도가 500 m/분 이상 및 800 m/분까지인 경우와 그 이상의 속도에 거의 보다 더 용이하게 도달할 수 있다는데 있다. 따라서, 이것은 예를 들면 공지된 연사기의 경우 직접 인라인 사용(inline use)을 허용하는 속도 범위이다. 다른 중요한 점은 공기력을 선행 기술에서 보다 훨씬 고도로 이용할 수 있다. 본 발명자는 가급적 아주 작은 원사 덕트까지 고도의 공기 연사 강도를 달성하고자 하였다. 이것을 달성하기 위해 이에 해당하는 다량의 공기-흐름이 원사의 고속 회전으로 발생되었다. 공기량이 다수의 작은 횡방향 덕트에 유도될 때 꼬임은 보다 강력하다는 것이 판명되었다. 그러나, 공기 질량 압력이 작은 횡단면 횡방향 덕트에서 유지되도록 노즐 유입구의 압력이 20 내지 100 바 범위내의 값으로 시험되었다. 시험 결과는 가정의 정당성을 입증하였다. 2- 또는 다단으로 생성한 고압 특히 20 바 이상의 고압은 미세 노즐에 경제적으로 사용될 수 있다. 특히 상술한 바와 같은 특수 형상에 의한 활용이 가능하다. 추가 이득은 동시에 동일한 작동 효율에서 압축 공기 소비가 현저하게 감소될 수 있다는데 있다.
본 발명은 다수의 유리한 형태 또는 적용을 제공한다. 그 중에서 특히 선택된 것으로 모든 덕트 횡단면이 원사 덕트에 대해 전적으로 싸이크론형의 와류가 형성되어 필라멘트 원사가 사실상 가연사(꼬임)로 가공되도록 접선 방향으로 유입된다. 여기에서 상기 장점은 즉시 수행될 수 있으며, 공기 노즐은 양호한 기계식 연사기와 같은 동일한 연사기로 작동한다. 특히 우수한 것은 1회 또는 반복적으로 작업창이 14 내지 50 바 작동 압력 범위에서 범위 설정을 위해 확정됨에 따라 상기 작업창 내에서 최적의 작동 압력을 확정할 수 있다. 주어진 압력비로부터, 가장 좁은 횡단면내의 유동은 항상 임계 상태/과임계 상태이다. 공기 속도는 이에 따라서 음속/초음속 영역에 들어 있다. 공기 속도는 보다 큰 압력에서 주어진 노즐 형상을 사용하여 제한된 범위로만 증가될 수 있다. 또한, 모든 시험은 적어도 제한된 영역내에서 전달 가능 하중은 공기 밀도와 직접 비례하여 증가한다는 본 발명자의 가정을 입증하였다. 압력창 하부의 압축 영역은 불완전한 가공이 되며 압력이 급강하하면 섬유 응력의 급격한 상승에 의해 그 즉시 방사의 파열에 이른다. 원사 속도가 느리며 공기의 공급 압력이 클 때, 공기력은 매우 크므로 섬유가 노즐에서 직접 절단될 수 있다. 압력 창 이상의 영역은 이미 기계 스핀들로 공지된 바와 같이 "맥동(surging)" 상태로 된다. 최상의 결과는 POY-원사가 원료로서 동시에 신장 가공될 때 원사의 이동 방향으로 적어도 1개의 가열 영역, 냉각 영역 및 다음의 공기 처리 노즐로 달성될 수 있으며, 원사는 공기 분사 노즐에 의해 400 내지 800 m/분 이상까지의 원사 공급 속도로 가연사 가공된다. 제 1 시험 동안, 최적 작업장의 인식없이, US-PS 3 279 164에 기재된 바와 같은 유사한 조건하에서 FOY-품질만으로 유용한 결과를 달성하는 것이 가능하다. 상기 시험은 품질의 타당성이 본 발명자에게 최초로 후에 공지된 US-PS 3 279 164의 경우에 입증되었다. FOY 원사 품질은 경직한 상태 즉 최소로 늘어나므로, 꼬아서 단축이 보상되도록 전달에 의한 절대적인 필요성에 따라 가공되어야 한다. 따라서, 제 2 꼬임 형성이 문제가 된다.
본 발명에 있어서, 특히 각각의 원사 품질에 대해 우선 최적의 작업창이 구해진다. 원사 표준에 대한 최적의 원사 장력은 공급 압력 범위가 20 내지 40 바일 때 0.3 내지 0.6(cN/dtex) 범위내에 들어 있다. 이러한 목적을 위해, 제어-/조정값으로서 특히 원사 속도, 작동 압력 및 원사 품질에 대한 원사 장력을 선택하고 이에 따라서 최적값를 설정하기를 권장한다. 또한, 본 발명은 단사이건 섬유 번들이건 간에 원사의 가연 신장 가공을 허용한다. 원사는 롤러에 감기기 전에 예를 들면 섬유 번들로 정렬하여 제 1 단계에서 직접 신장 가공될 수 있다. 공기 처리 노즐은 다수, 예를 들면 4 내지 10개 또는 그 이상, 특히 4 내지 8개의 횡방향 덕트를 갖는 것이 바람직하다. 이것은 방사상 평면, 원사 덕트의 축에 평행한 평면 또는 양자의 결합으로 배열되어 있다. 횡방향 덕트는 강력하고 최대로 가능한 와류가 형성되도록 원사 덕트 벽 근처에서 접선 방향으로 개방된다. 섬유 번들의 병렬 공기 처리를 위해 다수의 노즐은 서로 밀접하게 즉 노즐상의 노즐이 압력 분배관에 배열되어 있는 것이 유리하다. 동시에 2 또는 그 이상의 노즐이 노즐 블럭내에 결합될 수 있다. 또한 노즐 몸체는 일체형 그리고 원통형 덮개, 원통형 덮개의 양 단부 영역에 배열되어 있는 패킹 링으로 구성되는 것이 가능하며, 이 때 양 패킹 링 사이에는 압축 공기 유입구가 배열되어 있다. 현재까지의 모든 시험 결과로 보아 원사 덕트는 대칭이고 중간부가 원통형으로서 고도의 표면 조도를 가지면서 중간부의 횡방향 구멍 유입구와 접선 방향에 따른 원사 덕트로의 유입에 대한 모든 횡방향 구멍의 기하학적 위치가 동일하게 배열되어 있을 때 최상의 결과를 가져왔다. 접선 방향의 덕트는 공동 방사상 평면, 약간의 원추형 또는 특히 수 개의 상호 오프셋 방사상 평면에 높여 있다. 다른 실시예에 있어서, 노즐 요소는 2개의 부분으로 구성되며 접선 방향 덕트는 2개의 부분 사이의 방사상 부분에 배열된다. 가연사 가공을 위한 공기 처리 노즐의 삽입을 위해 원사 덕트는 원사 입구 및 원사 출구 영역에서 특히 동일하게 원추형으로 확장 형성된다.
본 발명은 또한 필라멘트 원사의 공기 처리용 장치에 관한 것이고 적어도 1 또는 그 이상의 미세형 공기 처리 노즐, 14 내지 80 바 특히 20 내지 50 바의 공기 압력 장치 및 특히 가공되는 원사 품질에 대한 섬유 장력의 원사 속도 및 선택가능한 작동 압력을 위한 제어/조정 장치를 가지는 것에 특징이 있다. 상기 장치는 꼬임 신장기로 구성되어 있는데 평행하게 가공되는 다수의 일부 신장된 특히 POY-원사, 또는 섬유 번들과 가열기, 냉각기 및 섬유의 수에 따른 다수의 공기 처리 노즐, 롤러 및 가열기 전과 노즐 블럭 후에 각 공급 장치를 갖는다.
현재의 실시 및 기술 상태를 나타내는 도 1a, 도 1b 및 도 1c가 이하 언급될 것이다. 2개의 기본적인 공정 단계는 도 1a의 좌측 반에 나타나 있다. 동시에 비틀림 제작(Tors.) 및 가열 세팅이 이루어진다. 매끄러운 원사(4)는 공급 장치(LW1)를 거쳐서 공정에 유입되고 공급 장치(LW2)를 지나 스테이플 파이버 품질의 원사(5)로 빼내진다. 매끄러운 원사(4)는 도 1b 및 도 1c에 따라 연면 스풀(6)로부터 얻어지고 예를 들면 와인딩 스풀(winding spool)(7)에서 다시 감긴다. 연사기로서는 기계식 연사기 예를 들면 마찰 스핀들(8)이 사용된다. 가열 세팅 수단(3)(열 고정)은 본래 가열기(9)(H) 및 냉각기(10)(K)로 구성된다. 연사기(8)는 가열 세팅 단계의 전체에 걸쳐서 작동한다. 상기 효과는 꼬인 원사(11)로서 기호로 도시된다. 그러나, 이것은 잘못된 꼬임이므로, 이것은 연사기(8)를 지나 다시 이동된다. 처리에 의해 발생되는 분자 방향의 변화는 한편으로 원사 섬유의 외부 기하학적 배치로 및 다른 한편으로 분자의 내부 방향으로 도 1의 우측에 도시된다. 이것은 데미르 박사(Dr. Demir)가 발표한 국제 화학 섬유학회(chemical Fibers Internatronal) 간행물 46/1996 361 내지 363 페이지가 참조된다. 공지되어 있는 자연사 가공 결과는 당해 잔유 내부 구조 변화로 제조되는 스테이플 파이버 원사(5)이다. 도 1b는 연속 신장 가공 방법을 도시한다. 여기에서 방사 가공 영역(TZ)(12)전에, 원사는 공급 장치(1)에 의해 분리되는 신장 영역(13)(STZ)에서 신장된다. 대조적으로, 도 1c는 신장 영역과 방사 가공 영역(14)(st.Z/TZ)에서 동시에 신장과 방사 가공을 도시한다. 이러한 과정은 동시 신장/방사 가공이라고 한다. 동시 신장 가공에 있어서는 공정 거리가 감소되므로, 이러한 방법은 훨씬 경제적으로 수행될 수 있다. 최초에 연급된 바와 같이, 상당히 빠른 생산 속도는 현재 마찰 연사기에 의해 달성될 수 있다.
직조를 위해, 가공 원사는 예를 들면 500 내지 1000 때때로 1000 내지 2000개의 평행한 개별적인 섬유로 꼬아야 한다(도 7). 꼬기는 매우 다른 피치를 가지고 있으므로 여기에서 직접 행할 수가 없다. 선행 기술에 있어서, 우선 제 1 단계로 중간 스풀 또는 와인딩 스풀(7)이 제작되어야 한다. 동시 신장 가공에서는 신장 및 연사 가공이 1개의 기계 장치에서 수행될 수 있다. 롤러(16)에 감는 작업은 도 7에 도시된 바와 같이 분리된 제 2 단계로 또한 수행되어야 한다. 도 7에 또한 도시된 바와 같이, 전체 가연사-신장 가공 장치는 적어도 다음의 구성 부분으로 되어 있다: 필라멘트 원사 스풀을 위한 스풀 프레임(15); 섬유 번들(20)을 위한 제 1 섬유 공급 장치(LW1); 섬유 번들을 위한 가열기(17); 냉각기(강제 냉각 유 또는 무)(18); 가열 분할 장치(19); 제 2 섬유 공급 장치(LW2); 섬유 번들을 위한 테이크업 롤러(takeup roller)(20); 기계의 각 부분 모니터링 장치.
도 2는 본 발명의 적용에 대한 제 1 예를 도시한다. 가열기에 이르기까지 장치의 제 1 부분은 연사기 다음의 원사 연속 이송과 같은 동일한 방법으로 도 1c에 상응한다. 본 발명에 있어서, 연사기는 미세 노즐(30)이다. 이 때 압축 공기는 예에서의 2단 압축으로 고압의 압축 발생 장치(23)로부터 미세 노즐(30)로 공급된다. 다만 예로서 제 1 단계는 12 바(bar)이며 제 2 단계는 33 바이다. 이 때 공기는 흡입구(24)를 거쳐서 흡입되어 제 1 압축 단계(25)에서 제 1 압축이 되고 배출 밸브(26)와 공기 냉각기(27)를 거쳐서 제 2 압축 단계(28)로 유도된다. 제 2 단계로부터, 상기 공기는 배출 밸브와 미세 노즐(30)의 압축 공기 안내 시스템(29)을 거쳐서 원사 덕트(33)로 공급된다. 압력 조정 밸브는 31로, 압력 조정 수단은 32로 및 유효 원사는 34로 표시된다.
도 3a는 도표에서 일정한 원사 품질(PES POY 167 F30 Visco swiss)에 대한 시험 결과를 도시한다. 실제로 사용된 노즐은 S3으로 표시된다. 드래프트비(늘림률)는 1:1,766이다. 가열기 온도는 200℃ 냉각 레일의 길이는 1.7m이다. 100 cN 로쓰챠일드(Rothschild) 측정 헤드가 사용된다. 상기 도표는 노즐에 대하여 수직으로 섬유 장력(F2)을 나타내고 이에 대해 압력 P는 바 단위로 수평으로 나타내진다. 곡선군은 원사의 다양한 속도(V2)를 도시한다. 개별 영역내의 개별적인 경향은 굵은 화살표로 표시된다: 〈Glattg.(부드러움)은 부드러운 연사 성질의 증가를 나타낸다; 〈Surg는 맥동(서징 = surging)의 증가를 나타낸다; 〉Text.int는 감소하는 연사 가공 강도를 나타낸다; A/E는 작업창 및 유리한 조정 범위를 나타낸다. 도면에서, 본 발명의 "1/2"은 압축 공기/작업창의 미세 노즐의 존재를 전제로 한다. 수평으로는 공급 공기의 압력(20 내지 60 bar)과 수직으로는 원사 장력이 cN으로 나타나 있는데 5개의 곡선(60, 61, 62, 63, 64)은 연사 가공 시험으로서 600 내지 1000 m/분으로 되어 있다. 중간 창 약 30 내지 40 bar에서 꽤 현저하게 이루어진 싱크(sink)로 되어 있다. 도표 판정에 특히 중요한 것으로는 공정 한계의 관찰이다. 이것은 원사 가공이 단지 제한되거나 또는 전혀 이행되지 않는다는 사실이 좌측상에 나타나 있다. 부드러운 원사는 스테이플 파이버 대신의 결과로서 증가적으로 생산되고, 가공은 더 작은 정도까지 이루어진다. 우측에는 물론 가공의 증가가 맥동으로 확인된다. 그 사이에는 작업창(A/E)이 놓여 있으며 굵게 처진 점선(65)에 의하여 경계를 이루고 있다. 작업창(A/E) 내에 유리한 조정 영역을 구할 수 있다. 이것은 점선(66)으로 경계를 부여할 수 있으며(이중 대각선 해칭) 원사의 유형에 따라 상기 곡선은 예를 들면 20 내지 30 바 또는 40 바 이상의 영역으로 밀린다. 도표로부터 명백히 표현된 바와 같이 실제로 의외인 것은 작업창이 헤드에 얹혀 있다는데 있다. 전적으로 의외인 것은 즉 보다 고속 영역(상부)에 이미 창이 있으며 우수한 품질을 용이하게 얻을 수 있다는 것을 보여주고 있다. 생산 속도를 계속 증가시키면, 주어진 노즐 형태인 경우, 품질 한계 또는 원사 가공 강도가 현저히 저하되므로 상기 품질은 이 이상 더 충족될 수 없다.
도 3b는 다른 원사 품질(PES POY 167 f30 RP Rhone Poulenc)을 갖는 예를 도시한다. 도 3b는 3개의 다른 작동 압력 조정에 의한 원사 처리의 질적인 면의 변화를 도시한다. 품질 표준으로서 섬유 장력(F)의 변화는 수직이며 수평으로 시간을 나타낸다. 드래프트비는 1: 1,766이고 원사 속도는 600 m/분이다. 가열 거리의 길이느 3m이며 온도는 200℃이다. 이러한 노즐은 도 2의 경우처럼 33 바가 적용가능하다. 공급 압력은 작업창 중앙에 위치하며 대단히 우수한 원사 품질 또는 스테이플 파이브 구조 및 또한 매우 안정적인 값을 나타낸다. 25 바인 경우에, 원사 장력의 현저한 변화가 나타나며 이 때 가공 원사의 품질은 확실히 감조한다. 40 바인 경우에, 파형의 원사 장력은 변화가 심하게 나타나며, 이것은 맥동의 대표적인 것이다. 원사 가공의 대응하는 변화 강도는 원사 품질을 사용할 수 없게 만든다. 도 3b에 따른 예에서 작업 압력은 33 바로 조정된다.
도 4는 결합형을 도시하며 가연사 가공 공정과 공기 가연 공정(36)이 결합되어 있다. 가연-원사 구조는 직접 가연에 의하여 개방되어 있다. 필라멘트는 서로 짜맞추어져 있다. 이것은 FZ 원사의 공기 가공을 위한 기본적인 전제이다. 이에 따라 유효한 실들/실(34)(EFF)뿐만 아니라 정사실(35)(STEH)은 FZ 또는 2개의 실타래 중 단지 하나일 수 있다. 상기 제품은 증가된 조직 및 독자적인 촉감을 갖는 실이다.
도 5 및 도 6은 공기 처리 노즐의 메우 확대된 예를 도시한다. 원사 덕트(33)은 전형적으로 낮은 dtex를 갖는 미세 원사를 위해 특히 1mm보다 작은 직경 D 및 공기 공급을 위해 0.1 내지 0.3mm의 범위인 횡방향 덕트 d(40)를 갖는다. 노즐의 길이 L은 1 내지 1.5cm 사이이다. 이것은 실제적인 미세 노즐이다. 도 5 내지 도 6은 이에 대해 상당히 확대한 것이다. 접선형 유입구에 관한 기하학적 형상은 모든 횡방향 덕트(40)에 있어서 동일하다. 이것은 다음이 구조에서도 동일하다. 접선 방향의 배열은 횡방향 덕트(40)의 외곽선이 원사 덕트의 외부면에 대해 접선 방향으로 끝나도록 선정된다. 치수 S는 원사 덕트 직경 및 횡방향 구멍 직경에 비례하여 선택된다. 도 5a 및 도 5b는 노즐 세트(47)를 도시하며, 이것은 노즐 블럭(48) 및 카운터파트(49)의 두 부분으로 나뉘어져 있다. 횡방향 덕트(40)는 도 5a에 도시된 바와 같이 노즐 블럭 내에 배열된다. 2개의 노즐 블럭(48, 49)의 접합면은 42로 표시된다.
도 6a 내지 6d는 특히 유리한 노즐 구조를 도시한다. 노즐 몸체 내의 종래 구멍 대신에, 여러 개의 박판(43)으로 제작되고 각각에는 1개의 횡방향 덕트(40)가 뚫려 있다. 박판(43)의 양측에는 각각 단부 피스(44) 및 카운터파트(45)가 부착되어 있다. 바람직한 수 예를 들면 8개의 박판(43), 단부 피스(44) 및 카운터파트(45)가 슬리브(46)에 밀려들어가서 노즐(47)을 함께 형성한다. 이러한 노즐(47)의 효과는 의외로 좋으며 각각의 횡방향 구멍(40)은 평행한 횡평면상에 있으며 원주 방향에 따라 이동될 수 있다. 도 6에 따른 해결 방법의 장점을 들면 박판의 수를 선택함으로써 임의로 수 개의 횡방향 덕트의 부착이 가능하다. 적어도 시험 결과는 횡방향 구멍 수를 증가시킴에 따라 효과가 개선됨을 입증하였다. 동시에 상기 횡방향 덕트는 여러 횡평면상에서 최상의 형태임이 판명되었다.
도 8은 섬유 번들의 처리를 위한 본 발명의 매우 유리한 적용을 도시한다. POY 품질의 원사는 스풀(6)로부터 풀려서 공급 장치(1)를 지나 가열기(17), 냉각기(18) 및 노즐 분배 블럭(50) 및 연이은 공급 장치(2)에 의해 섬유 번들의 동시 신장 연사 가공이 이루어진다. 도 8은 병렬로 이동하는 다수의 섬유의 처리가 행해지며 공급 장치(2)를 지나 직접 롤러(16)로 감기게 된다. 도7 및 도 8를 비교하면 본 발명은 신장 가공과 롤러에 감는 작업을 한 단계에서 허용하며 공지된 바와 같이 100 및 그 이상의 개별 섬유를 병렬로 가공한다. 이에 따라 공기 노즐을 가지고는 동시 신장 가공이 불가하며 적어도 경제적으로 불가하다는 종래의 편견을 비로서 제거할 수 있게 된다.
도 9a는 압력 분배관(51)을 갖는 노즐 블럭(50)을 개략적으로 도시하며 이것은 가공할 섬유의 수에 따라 본 발명에 따른 공기 처리 노즐이 조립된다. 도 9b는 도 9a의 단면 IX이며 압력 분배 몸체에 부착되어 있는 미세 노즐(30)을 도시한다. 도 9c는 도 9b의 A 측면을 도시한다. 섬유 슬롯(52) 및 원사 가이드(53)를 갖는 2개의 미세 노즐이 도시된다. 길이 사양 LF는 대략 전체 기계 폭 또는 롤러(16)의 길이에 해당된다.
도 10a는 노즐 세트로서 일련의 미세 노즐(30)의 단면을 도시하며 최소한의 가능한 간격으로 조밀하게 배열되고 압력 분배관(51)에 조립이 가능하다. 피치 T는 이에 따라 1/2cm 범위내 즉 체인 신장기의 경우 병렬 섬유의 간격에 거의 가깝다. 노즐 코어(55)는 도 10b에 다시 도시되어 있다. 여기에서 횡방향 덕트(40)를 구비한 압축 공기 유입 영역(54)이 도시될 수 있다. 노즐 코어는 E로 표시된 외부 원통형 및 양측에 각각 1개씩의 패킹 링(56)을 갖는다.
본 발명이 제안하고자 하는 것은 POY-원사로 공지되어 있는 필라멘트 원사 특히 부분 신장 원사로 하여금 신장 가공 공기 처리 노즐을 거치도록 하는데 있다. 공기 처리 노즐은 미세 형상으로 구성되고 연속 원사 덕트을 가지고 있는데 14 바 이상 바람직하게는 20 및 50 바 사이의 영역에서 지정 작업창 내에 고압 공기를 주입하기 위해 통해 있다. 본 발명에 의해 공기 연사기로 POY-원사가 동시 신장 가공에 의해 가공처리될 수 있다. 본 발명은 개별 섬유와 같이 병렬 섬유 속도 처리를 허용하며 최초로 500 내지 1000 및 그 이상의 다수 섬유의 동시 공기 처리를 하는 가연사 신장 가공-연사기 제작을 허용한다.
다음의 표는 기계식 연사 장치와 대부분 전적으로 같은 값을 가지는 본 발명에 따른 공기 연사 장치의 병렬 시험 결과를 나타낸다.
상술한 바와 같은 본 발명에 따른 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치는 연사 가공에 있어서 원사를 기계적인 방식이 아닌 고압 공기의 분사 노즐을 사용하여 특히 경제적으로 가연사 빔실(꼬임실)을 제조할 수 있다.

Claims (23)

  1. 내부로 압축 공기 또는 더 정확히 가스성 유체가 유입되며 지배적인 선회류가 생성되는 연속 미세 원사 덕트(33)를 구비한 원사 처리 노즐(30)를 사용하여 공기로 필라멘트 원사(4)를 처리하는 방법에 있어서,
    14 바 이상의 고압 공기가 사용되고 필라멘트 원사(4)가 신장 가공되는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 필라멘트 원사는 동시에 신장 가공되는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    압축 공기는 16 바 이상 특히 17 내지 40 바의 범위로 사용되고 필라멘트 원사는 가연사 가공되는 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    20 내지 50 바의 공급 압력 범위에서 작업창(A/E)은 1회 또는 반복적으로 결정되고 최적 작동 조건이 작업창 내에서 확립되는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 적어도 1개의 가열 영역(H) 및 냉각 영역(K) 및 꼬임 발생기를 사용하여 필라멘트 원사를 신장하고 가공하는 제 1 항에 따른 방법에 있어서,
    2 미만의 신장비를 갖는 부분적으로 신장된 원사는 동시에 신장 가공되며, 꼬임은 14 내지 80 바 내의 공급 압력을 갖는 공기 처리 노즐에 의해 원사에서 발생되는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 3 항에 있어서,
    상기 필라멘트 원사(4)는 원사 처리 노즐(30)에 의해 가연사 가공되고 연속적으로 공기 분사 가공되며 필라멘트 원사는 과잉 공급없이 400 내지 1000 m/분으로 공급되는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제 4 항에 있어서,
    최적의 작업창(A/E)은 0.3 내지 0.6의 원사 장력 cN/dtex 및 원사 두께에 적합해지는 공급 압력으로 결정되고, 원사 속도, 작동 압력 및 원사 장력은 제어값으로서 선택되는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 필라멘트 원사(4)는 개별적인 섬유 또는 섬유 번들로서 평행하게 배열된 노즐에 의해 가연 신장 가공되는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 원사는 롤러(16)에 감기기 전에 섬유 속으로 정렬하여 제 1 단계에서 신장 가공되는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 원사 덕트(33)에서 지배적인 선회류를 발생시키기 위해 원사 덕트(33)내로 압축 공기를 접선 방향으로 공급하는 관통 원사 덕트(33)를 포함하며, 상기 원사 덕트는 미세하게 구성되어 있는 필라멘트 원사(4)를 공기로 처리하는 노즐에 있어서,
    원사 처리 노즐(30)은 14 바 이상 특히 20 내지 50 바 사이의 고압 범위를 위해 미세 노즐로 설계되는 것을 특징으로 하는 노즐.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 노즐은 적어도 3개의 횡방향 덕트(40)을 포함하며, 상기 횡방향 덕트(40)는 방사상 평면, 원사 덕트의 축에 평행한 평면 또는 양자의 결합으로 배열되어 있고 모든 횡방향 덕트(40)는 최대로 가능한 와류가 형성되는 방법으로 원사 덕트 벽 근처에서 접선 방향으로 개방되며, 모든 횡방향 덕트(40)의 기하학적 위치는 접선 방향 유입에 관해 동일하게 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐.
  12. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
    섬유 번들의 평행한 공기 처리를 위해, 다수의 노즐은 서로 밀접하게 즉 노즐상의 노즐이 압력 분배관에 배열되어 있으며, 2 또는 그 이상의 노즐(30)은 노즐 블럭(48)에 결합되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐.
  13. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
    상기 노즐 몸체는 일체형 그리고 원통형 덮개, 원통형 덮개의 양 단부 영역에 배열되어 있는 패킹 링으로 구성되며, 압축 공기 유입구는 양 패킹 링 사이에 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐.
  14. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
    상기 원사 덕트(33)는 중간부가 원통형으로 되어 있으며, 횡방향 덕트(40)의 유입구는 상기 중간부에 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐.
  15. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
    적어도 4개, 특히 4 내지 8개의 접선 방향 덕트는 공동 방사상 평면 또는 약간의 원추형으로 배열되어 있으며, 또는 4 또는 그 이상 특히 4 내지 10개의 접선 방향 덕트는 상호 오프셋 방사상 평면에 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐.
  16. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
    상기 노즐 몸체는 두 부분으로 형성되고 상기 접선 방향 덕트는 두 부분 사이의 방사상 분리 평면에 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐.
  17. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
    상기 원사 덕트(33)는 원사 입구 및 원사 출구 영역에서 동일하게 원추형으로 확장된 형상을 구비하는 것을 특징으로 하는 노즐.
  18. 개별적인 섬유로서 필라멘트 원사의 공기 처리를 위한 장치에 있어서,
    상기 장치는 1 또는 그 이상의 원사를 위해 제 10 항에 따른 적어도 1 또는 그 이상의 원사 처리 노즐, 공기 압축기 및 선택가능한 작동 압력을 위한 조정 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  19. 섬유 번들의 가연사 가공을 위한 장치 특히 신장 가공 연사 장치에 있어서,
    상기 장치는 평행하게 처리되는 다수의 부분 신장된 POY 원사 또는 더 정확히 상응하는 섬유 번들을 위한 연사 신장 장치인 바, 상기 연사 신장 장치는 적어도 1개의 가열기(9), 1개의 냉각기(10) 및 섬유의 수에 따라 제 10 항에 따른 다수의 원사 처리 노즐(30)을 구비한 1개의 노즐 블럭(48), 그리고 섬유 번들의 가연사 신장 가공을 위한 가열기(9) 전과 노즐 블럭(48) 후에 각 공급 장치(LW1)를 구비하는 것을 특징으로 하는 장치.
  20. 삭제
  21. 삭제
  22. 삭제
  23. 삭제
KR1019997007008A 1997-02-03 1998-01-29 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치 KR100348125B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19703924.3 1997-02-03
DE19703924A DE19703924C2 (de) 1997-02-03 1997-02-03 Verfahren, Düse und Anlage zum Luftbehandeln von Filamentgarn

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20000070750A KR20000070750A (ko) 2000-11-25
KR100348125B1 true KR100348125B1 (ko) 2002-08-09

Family

ID=7819121

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019997007008A KR100348125B1 (ko) 1997-02-03 1998-01-29 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치

Country Status (9)

Country Link
US (2) US6354069B1 (ko)
EP (1) EP0956383B1 (ko)
JP (1) JP3439771B2 (ko)
KR (1) KR100348125B1 (ko)
CN (1) CN1246163A (ko)
DE (2) DE19703924C2 (ko)
ES (1) ES2165141T3 (ko)
TW (1) TW500850B (ko)
WO (1) WO1998033964A1 (ko)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE29902103U1 (de) * 1999-02-08 2000-06-15 Heberlein Fasertech Ag Vorrichtung zur Verbindung eines Endlosfilamentgarnes und eines Stapelfasergarnes
EP1081259A1 (de) * 1999-09-01 2001-03-07 Schärer Schweiter Mettler AG Einrichtung zur Steuerung der Luftzufuhr zu den Düsen einer Luftverwirbelungsvorrichtung
DE10003216C1 (de) * 2000-01-26 2001-09-06 Heberlein Fasertech Ag Luftdralldüse
DE10301925A1 (de) * 2003-01-17 2004-07-29 Deutsche Institute für Textil- und Faserforschung Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Multifilamentgarnen
WO2004092462A1 (en) * 2003-04-15 2004-10-28 Golden Lady Company S.P.A. Method and device for the mechanical treatment of a yarn particularly a synthetic multi-strand yarn, and yarn produced in this way
DE102004032099A1 (de) * 2004-07-01 2006-01-26 Coltène/Whaledent GmbH + Co. KG Retraktionsfaden mit verbesserter Saugfähigkeit
DE102007024233A1 (de) * 2007-05-21 2008-11-27 Wilhelm Stahlecker Gmbh Befestigungsbauteil für Luftdüsen im Bereich von Streckwerken
WO2015192007A1 (en) * 2014-06-13 2015-12-17 Invista North America S.A.R.L. Mechanically crimped fiber tow having increased bulk and crimp take-up
US20160348289A1 (en) * 2015-05-28 2016-12-01 Jashwant Jagmohan Shah Automated apparatus for composite self-twist-yarn braiding
CN106592031B (zh) * 2017-01-24 2019-08-30 青岛青禾人造草坪股份有限公司 人造草坪纤维丝生产装置及方法
CN109338550A (zh) * 2018-04-04 2019-02-15 苏州帝达化纤机械制造有限公司 一种膨体连续长丝的纺丝设备
CN110184696A (zh) * 2019-06-06 2019-08-30 义乌华鼎锦纶股份有限公司 一种紧捻防钩伤纤维的制备方法
EP4326927A1 (en) * 2021-04-23 2024-02-28 Aladdin Manufacturing Corporation Method of manufacturing yarn and yarn obtained in that manner
CN114318619B (zh) * 2021-12-30 2023-04-14 江苏恒力化纤股份有限公司 一种提高网络复丝网络牢度的方法

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3279164A (en) * 1959-05-04 1966-10-18 Du Pont Fluid jet process for twisting yarn
US2985995A (en) * 1960-11-08 1961-05-30 Du Pont Compact interlaced yarn
US3702055A (en) 1968-08-14 1972-11-07 Mitsubishi Rayon Co Method for manufacturing false twisted threads from thermoplastic resin tapes
JPS5331849A (en) * 1976-09-03 1978-03-25 Allied Chem Method and apparatus for blowing yarn out of high temperature jet blowing machine upon stoppage of yarn
CH653383A5 (de) * 1982-03-10 1985-12-31 Heberlein & Co Ag Vorrichtung zur texturierung wenigstens eines aus einer mehrzahl von filamenten bestehenden endlosgarns.
DE3308657A1 (de) * 1983-03-11 1984-09-20 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Kontinuierliches verfahren zur herstellung von polyacrylnitrilfaeden und -fasern
US4858288A (en) * 1985-04-02 1989-08-22 Burlington Industries, Inc. Method vortex action yarn hairiness reduction
DE3732708A1 (de) * 1987-01-15 1988-07-28 Stahlecker Fritz Luftduese fuer pneumatisches falschdrallspinnen mit einem aus wenigstens zwei teilstuecken gebildeten fadenkanal
DE3927910A1 (de) * 1989-08-24 1991-02-28 Stahlecker Fritz Falschdrallduese fuer pneumatisches falschdrallspinnen
US5332368A (en) * 1992-07-22 1994-07-26 Outboard Marine Corporation Air compressor having a high pressure output
US5379501A (en) * 1993-05-24 1995-01-10 Milliken Research Corporation Method of produce loop pile yarn
DE4324752C2 (de) * 1993-07-23 1996-08-22 Hoechst Ag Multifilamentglattgarn mit geringer Öffnungsneigung und gutem Fadenschluß, Verfahren zur Herstellung von Multifilamentglattgarnen und dessen Verwendung
GB9315638D0 (en) * 1993-07-28 1993-09-08 Univ Manchester False twist texturing
TW317578B (ko) * 1994-03-01 1997-10-11 Heberlein & Co Ag
JP2992218B2 (ja) * 1995-04-27 1999-12-20 東レ・テキスタイル株式会社 嵩高構造糸
DE19605675C5 (de) * 1996-02-15 2010-06-17 Oerlikon Heberlein Temco Wattwil Ag Verfahren zum aerodynamischen Texturieren sowie Texturierdüse

Also Published As

Publication number Publication date
EP0956383B1 (de) 2001-10-10
JP3439771B2 (ja) 2003-08-25
US6354069B1 (en) 2002-03-12
KR20000070750A (ko) 2000-11-25
ES2165141T3 (es) 2002-03-01
EP0956383A1 (de) 1999-11-17
DE19703924A1 (de) 1998-08-13
US6651420B2 (en) 2003-11-25
DE19703924C2 (de) 1999-11-18
TW500850B (en) 2002-09-01
WO1998033964A1 (de) 1998-08-06
JP2000515206A (ja) 2000-11-14
CN1246163A (zh) 2000-03-01
DE59801685D1 (de) 2001-11-15
US20020073684A1 (en) 2002-06-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100348125B1 (ko) 필라멘트 원사를 공기로 처리하는 방법 및 장치
EP1718791B1 (en) Spun yarn, and method and apparatus for the manufacture thereof
US4115988A (en) Interlaced multifilament yarns
US3364537A (en) Apparatus for interlacing multifilament yarn
RU2175695C1 (ru) Способ аэродинамического текстурирования непрерывной комплексной нити и устройство для отделки нити
KR19990082499A (ko) 항공역학적인 원리에 의한 다중 필라멘트원사의 가공방법, 가공사노즐, 노즐헤드 및 용도
US3448501A (en) Process for the manufacture of a compacted yarn
US3188713A (en) Apparatus for processing crosssection yarn
KR20070095429A (ko) 스테이플사 제조 방법
US3470594A (en) Method of making synthetic textile yarn
EP1103641A1 (de) Verfahren zum Falschdralltexturieren eines synthetischen Fadens zu einem Kräuselgarn
US4489542A (en) Spun like fiber yarn produced by interlacing
US3097412A (en) Yarn treating apparatus
GB2334971A (en) Method of finishing a yarn
US3688358A (en) Process for producing bulky yarn from multifilament yarn
US3259954A (en) Apparatus for jet processing multifilaments
JPS6018338B2 (ja) ノズル
US3084413A (en) Yarn fluid treatment apparatus
US3488671A (en) Process and device for preparing a tangle fiber
JPS6358937B2 (ko)
DE19505618A1 (de) Stapelfasergarn aus Glas und Verfahren zu seiner Herstellung
JPS5994633A (ja) 捲縮加工糸の製造法
JPS61132637A (ja) ジエツトバンドルヤ−ンの製造方法および製造装置
Bilgin Texturing and intermingling processes by using air-jets
JPS589170B2 (ja) カリヨリノズル

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
LAPS Lapse due to unpaid annual fee