KR100210222B1 - 강제 순환을 하여 이용한 삼단계 강제-순환 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법 - Google Patents

강제 순환을 하여 이용한 삼단계 강제-순환 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100210222B1
KR100210222B1 KR1019910016393A KR910016393A KR100210222B1 KR 100210222 B1 KR100210222 B1 KR 100210222B1 KR 1019910016393 A KR1019910016393 A KR 1019910016393A KR 910016393 A KR910016393 A KR 910016393A KR 100210222 B1 KR100210222 B1 KR 100210222B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
stage
sulfuric acid
dilute sulfuric
concentrated
steam
Prior art date
Application number
KR1019910016393A
Other languages
English (en)
Other versions
KR920006226A (ko
Inventor
바그너 하르트무트
비케르트 볼커
화흐 로란트
엥겔스 클라우스
오콘 귄터
Original Assignee
호르스트 크벨, 브루노 부쎄
메탈게젤샤프트 악티엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6414582&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=KR100210222(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 호르스트 크벨, 브루노 부쎄, 메탈게젤샤프트 악티엔게젤샤프트 filed Critical 호르스트 크벨, 브루노 부쎄
Publication of KR920006226A publication Critical patent/KR920006226A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100210222B1 publication Critical patent/KR100210222B1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/88—Concentration of sulfuric acid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D1/00—Evaporating
    • B01D1/26—Multiple-effect evaporating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/01—Waste acid containing iron
    • Y10S423/02—Sulfuric acid

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)

Abstract

묽은 황산(4)을 강제 순환을 사용하는 삼-스테이지 진공 증발 공장설비에서 농축시키는 방법이 기술된다. 묽은 황산을 첫번째 스테이지(1)로 공급시키고, 진한 황산(7)을 세번째 스테이지(3)로부터 배출시킨다. 증기(5) 및 /또는 오버헤드 증기(6)를 가열 유체로서 사용한다. 상기 방법은, 묽은 황산(4)30-95%를 첫번째 스테이지(1)의 증발 용기(1b)로 연속적으로 공급시킴을 특징으로 한다. 상기 방법에서, 첫번째 스테이지(1)내 어렵게 제거되는 석고 부착물의 형성은 피해질 것이다.

Description

강제 순환을 이용한 삼단계 강제-순환 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법
제1도는 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서의, 공개된 독일 출원 33 27 769에 기술된 방법의 바람직한 실시양태에서 수행된 방법의 흐름도이다.
제2도는 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서 본 발명에 따라 수행되는 방법의 흐름도이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 첫번째 단계 1a : 열교환기
1b, 2b, 3b : 증발용기 2 : 두번째 단계
2a, 3a : 쉘-튜브 열교환기 3 : 세번째 단계
4 : 묽은 황산 4a : 묽은 황산의 일부
4b : 묽은 황산의 잔류 부분 4c, 4d : 농축된 묽은 황산
5 : 증기 6 : 오버헤드 증기
7 : 농축 황산 8, 8a : 오버헤드 증기
9 : 예비 가열기 10, 10' : 응축기
본 발명은 묽은 황산이 첫번째 단계(1)로 공급되고, 농축된 황산은 세번째 단계(3)로부터 회수되며, 증기(5) 및/또는 오버헤드 증기(6)는 강제순환을 이용한 삼-단계 진공 증발기 설비내에서 가열 유체로서 사용되고, 0.4-0.7 바아의 압력 및 80-120℃의 온도가 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)에서 유지되고, 0.02-0.06 바아의 압력 및 50-90℃의 온도가 두번째 단계(2)의 증발 용기(2b)에서 유지되고, 0.02-0.06 바아의 압력 및 80-120℃의 온도가 세번째 단계의 증발 용기에서 유지되고, 가열 유체로서 사용되지 않는 오버헤드 증기는 축합되는, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법에 관한 것이다.
황산염 공정에 의한 이산화티타늄의 생성에서, 금속 황산염을 포함하는 묽은 황산은 다량 형성되어, 생성 공정으로 재순환될 수 있기 전에 농축되어야 한다. 대개, 이산화티타늄 생성에서 형성되는 묽은 황산은 진공 증발에 의해 60-70 중량%의 최종 농도(고형물 없이, 즉 용해되지 않은 염을 고려함이 없이 계산됨)로 증발된다.
강제 순환을 이용한 다단계 진공 증발 설비가 대개 상기 목적을 위해 적용된다.
공개된 독일 출원 33 27 769 는 바람직한 실시양태에서, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서 농축 처리하는 것으로 구성되는 방법에 있어서 묽은 황산을 처리하는 방법을 기술한다. 농축될 묽은 황산은 먼저 첫번째 단계로 공급되어, 거기서 첫번째 농축 처리에 적용된다. 농축된 묽은 황산은 이어서 두번째 및 세번째 단계 각각에서 더 농축된다. 농축 황산은 세번째 단계로부터 회수된다.
상기 방법의 단점은, 석고가 첫번째 단계에서 다량 형성되어 첫번째 단계에서 부착되고, 첫번째 단계의 기능에 해로운 영향을 미친다는 것이다. 이들 석고 부착물은 어렵게 제거될 수 있으며, 단시간의 조작 후에도 값비산 유지 작업을 필요로 하므로, 공정 비용을 증가시킨다.
본 발명의 목적은 첫번째 단계에서 어렵게 제거될 수 있는 석고 부착물의 형성이 피해지고, 장시간의 조작 후 조차도 값비싼 유지 작업을 요하지 않는 방법으로, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 것이다.
본 발명의 목적은, 묽은 황산 30-95% 가 첫번째 단계의 증발 용기로 연속적으로 공급되고, 나머지 묽은 황산은 두번째 단계의 증발 용기로 연속적으로 공급됨으로써 달성된다. 농축될 묽은 황산은 대개 20-25 중량%의 농도를 가진다. 세번째 단계로부터 회수되는 농축 황산은 64-70 중량%(고형물 없이 계산됨)의 농도를 가진다. 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비의 각 증발 단계는 증발 용기로 구성되는데, 여기에 순환 펌프 및 쉘-튜브 열교환기를 함유하는 순환 라인이 연결된다. 각각의 증발 단계에서 순환되는 농축될 묽은 황산은 상기 증발 단계에 적합한 농도를 갖는다. 묽은 황산은 쉘-튜브 열교환기에서 약간 과열되어, 물의 일부는 증발 용기에서 분리된다. 가열 유체로서 사용된 증기는 대개 1-6 바아의 압력하에 있다. 놀랍게도, 농축될 묽은 황산이 본 발명에 따라 분리되어 공급된다면, 첫번째 단계에서 바람직하지 않게 어렵게 제거될 수 있는 석고 부착물의 형성이 피해진다는 것이 밝혀졌다.
묽은 황산의 농도가 첫번째 단계에서 35-50 중량%(고형물 없이 계산됨)로 증가될 수 있으며, 두번째 및 세번째 단계에서의 농도는 공개된 독일 출원 33 27 769 에 기술된 방법에서와 동일함이 또한 확인된다.
본 발명의 바람직한 양상에 따르면, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비로 유입되기 전에 묽은 황산의 적어도 일부는 적어도 하나의 예비 가열기에서 30-99℃로 에비 가열된다. 이는 첫번째 단계의 에너지 요구를 감소시킬 것이다.
본 발명의 또 다른 양상에 따르면, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비로 유입되기 전에 묽은 황산은 공정 열을 이용하여 25-32 중량%(고형물 없이 계산됨)의 농도로 농축된다. 상기 경우에, 묽은 황산은 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서 특히 저렴한 비용으로 농축될 수 있다.
본 발명의 또 다른 바람직한 양상에 따르면, 증기는 첫번째 단계 및 세번째 단계에서 가열 유체로서 사용되고, 첫번째 단계의 증발 용기로부터의 오버헤드 증기는 두번째 단계에서 가열 유체로서 사용된다. 이러한 조치로 인하여, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비내에서 묽은 황산을 농축시키는 방법은 비교적 낮은 에너지 요구로 수행될 수 있다.
본 발명의 또 다른 양상에 따르면, 두번째 단계 및 세번째 단계로부터의 오버헤드 증기는 각각의 단계와 관련된 적어도 하나의 응축기에서 별도로 응축된다.
두번째 단계 및 세번째 단계로부터의 오버헤드 증기가 각 단계와 관련된 적어도 하나의 응축기에서 따로 따로 응축된다면, 두번째 단계 및 세번째 단계로부터의 오버헤드 증기의 응축물은 그들의 서로 다른 오염물 함량에 의존하여 부가적인 처리에 별도로 적용될 수 있다.
본 발명의 주제는 도면(제1도 및 제2도)을 참고로 보다 상세히 기술될 것이다.
제1도는 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서, 공개된 독일 출원 32 27 769 에 기술된 바람직한 실시양태에 따라 수행되는 방법의 단순화된 흐름도이다. 공개된 독일 출원 33 27 769에 기술된 바와 같이, 모든 묽은 황산(4)은 첫번째 단계(1)로 공급되고, 농축된 묽은 황산(4c)으로서 상기 단계로부터 회수되어, 이어서 두번째 단계(2)로 공급되고, 그 안에서 더 농축된다. 더 농축된 묽은 황산(4d)은 두번째 단계(2)로부터 회수되어 세번째 단계(3)에서 67 중량%(고형물 없이 계산됨)의 원하는 최종 농도로 농축된다. 농축 황산(7)은 세번째 단계(3)로부터 회수된다.
제2도는 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증류 설비에서 수행되는 본 발명에 따른 방법의 흐름도이다. 묽은 황산(4)의 일부(4a)는 예비 가열기(9)에서 예비 가열되고, 이어서 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)로 공급된다. 첫번째 단계(1)의 쉘-튜브 열교환기(1a)는 가열 증기(5)에 의해 가열되는데, 이는 응축물(5K)로서 쉘-튜브 열교환기(1a)로부터 회수된다. 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)는 순환 펌프를 포함하는 재순환 라인에 의해 쉘-튜브 열교환기(1a)에 연결된다. 두번째 및 세번째 단계(2 및 3) 각각은 순환 펌프 및 첫번째 단계(1)에서와 같이 배열된 쉘-튜브 열교환기(2a 또는 3a)로 구성된다. 첫번째 단계(1)에서 부분적으로 농축된 묽은 황산(4c)은 증발 용기(1b)로부터 회수되어 두번째 단계(2)로 공급된다. 첫번째 단계(1)로부터의 오버헤드 증기(6)는 증발 용기(1b)로부터 회수되어, 두번째 단계(2)에서 가열 유체로서 사용되고, 쉘-튜브 열교환기(2a)에서 응축되어 응축물(6K)을 형성하는 데, 이는 쉘-튜브 열교환기(2a)로부터 회수된다. 묽은 황산의 잔류 부분(4b)은 직접 두번째 단계(2)로 공급된다. 더 농축된 묽은 황산(4d)은 증발 용기(2b)로부터 회수되어 세번째 단계(3)로 공급되고, 증기(5)에 의해 가열되는데, 이는 쉘-튜브 열교환기(3a)로부터의 응축물(5K)로서 회수된다. 증발 용기(2b 및 3b)로부터의 오버헤드 증기(8 및 8a)는 별도로 각각의 응축기(10 및 10')로 공급되어 응축되고, 결과 얻어지는 응축물(8K및 8aK)은 회수된다. 농축된 황산(7)은 증발 용기(3b)로부터 최종 생성물로서 회수된다.
본 발명의 주제는 실시예를 참고로 보다 상세히 기술될 것이다:
초기 농도 24.4 중량%를 갖는 묽은 황산(4)을 33,000 kg/h 의 속도로 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비로 공급하여 농축시킨다. 17,800 kg/h 속도로 상기 묽은 황산(4a)의 일부를 예비 가열기(9)에서 25-99℃로 가열시키고, 그 다음 연속적으로 첫번째 단계(1)로 공급시킨다. 0.65 바아의 압력 및 117℃의 온도를 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)에서 유지시킨다. 42.3 중량%(고형물 없이 계산됨)의 농도를 갖는 부분적으로 농축된 묽은 황산을 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)로부터 회수하여, 두번째 단계(2)로 공급시킨다.
15,200 kg/h의 속도로 잔류 묽은 황산(4b)을 또한 연속적으로 두번째 단계(2)로 공급시킨다. 부분적으로 농축된 묽은 황산(4c) 및 묽은 황산(4b)의 혼합물을 두번째 단계(2)의 증발 용기(2b)에서 52.6 중량%(고형물 없이 계산됨)의 농도로 농축시킨다. 0.05 바아의 압력 및 71℃의 온도를 두번째 단계(2)의 증발 용기(2b)에서 유지시킨다. 첫번째 단계(1)를 7,500 kg/h 의 속도로 가열 증기(5)로 가열하고, 두번째 단계(2)를 오버헤드 증기(6)로 가열하는데, 이는 6,500 kg/h 의 속도로 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)로부터 회수되어 두번째 단계(2)의 쉘-튜브 열교환기(2a)로 공급된다. 두번째 단계(2)에서 52.6 중량%(고형물 없이 계산됨) 농도로 농축된 묽은 황산(77d)을 두번째 단계(2)의 증발 용기(2b)로부터 회수하여 세번째 단계(3)로 공급하며, 이는 4,200 17g/h 의 속도로 증기(5)에 의해 가열한다. 0.05 바아의 압력 및 110℃ 의 온도를 세번째 단계(3)의 증발 용기(3b)에서 유지시킨다. 세번째 단계에서, 묽은 황산(4d)을 67.7 중량%(고형물 없이 계산됨)의 최종 농도로 더 농축시키고, 세번째 단계(3)의 증발 용기(3b)로부터 농축 황산(7)으로서 회수한다. 두번째 단계(2) 및 세번째 단계(3)에서 형성된 오버헤드 증기(8 및 8a)를 각각의 증발 용기(2b 및 3b)로부터 회수하고 이어서 응축시킨다.

Claims (5)

  1. 묽은 황산(4)을 첫번째 단계(1)로 공급하고, 농축된 황산을 세번째 단계(3)로부터 회수하며, 증기(5), 오버헤드 증기(6) 또는 이들의 혼합을 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발기 설비에서 가열 유체로서 사용하고, 0.4-0.7 바아의 압력 및 80-120℃의 온도를 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)에서 유지시키고, 0.02-0.06 바아의 압력 및 50-90℃의 온도를 두번째 단계(2)의 증발 용기(2b)에서 유지시키고, 0.02-0.06 바아의 압력 및 80-120℃의 온도를 세번째 단계(3)의 증발 용기(3b)에서 유지시키며, 가열 유체로서 사용되지 않은 오버헤드 증기(8 또는 8a)를 응축시키는 묽은 황산의 농축방법으로서, 상기 묽은 황산(4)의 30-95% 가 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)로 연속적으로 공급되고, 상기 묽은 황산의 나머지는 두번째 단계(2)의 증발 용기(2b)로 연속적으로 공급됨을 특징으로 하는, 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비로 유입되기 전에 상기 묽은 황산(4)의 적어도 일부(4a)를 하나 이상의 예비 가열기(9)에서 30-99℃로 예비 가열시킴을 특징으로 하는 묽은 황산을 농축시키는 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 강제 순환을 이용한 삼-단계 진공 증발 설비로 유입되기 전에 상기 묽은 황산(4)을 공정 열을 이용하여 25-32중량%(고형물 없이 계산됨) 농도로 농축시킴을 특징으로 하는 묽은 황산을 농축시키는 방법.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 증기(5)를 첫번째 단계(1) 및 세번째 단계(3)에서 가열 유체로서 사용하고, 첫번째 단계(1)의 증발 용기(1b)로부터의 오버헤드 증기(6)를 두번째 단계(2)에서 가열 유체로서 사용함을 특징으로 하는 묽은 황산을 농축시키는 방법.
  5. 제4항에 있어서, 두번째 단계(2) 및 세번째 단계(3)로부터의 오버헤드 증기(8 및 8a)를 각 단계와 관련된 하나 이상의 응축기(10 및 10')에서 별도로 응축시킴을 특징으로 하는 묽은 황산을 농축시키는 방법.
KR1019910016393A 1990-09-20 1991-09-19 강제 순환을 하여 이용한 삼단계 강제-순환 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법 KR100210222B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4029737A DE4029737C1 (ko) 1990-09-20 1990-09-20
DEO4029737.3 1990-09-20
DE04029737.3 1990-09-20

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR920006226A KR920006226A (ko) 1992-04-27
KR100210222B1 true KR100210222B1 (ko) 1999-07-15

Family

ID=6414582

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019910016393A KR100210222B1 (ko) 1990-09-20 1991-09-19 강제 순환을 하여 이용한 삼단계 강제-순환 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법

Country Status (15)

Country Link
US (1) US5228885A (ko)
EP (1) EP0476744B1 (ko)
JP (1) JPH04260603A (ko)
KR (1) KR100210222B1 (ko)
AU (1) AU631753B2 (ko)
BR (1) BR9104024A (ko)
CZ (1) CZ280570B6 (ko)
DE (2) DE4029737C1 (ko)
ES (1) ES2071200T3 (ko)
FI (1) FI100716B (ko)
MY (1) MY107437A (ko)
NO (1) NO177925C (ko)
PL (1) PL166340B1 (ko)
YU (1) YU151791A (ko)
ZA (1) ZA917523B (ko)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5603839A (en) * 1995-09-18 1997-02-18 Cecebe Technologies Inc. Process for the recovery of waste sulphuric acid
EA199900838A1 (ru) * 1997-03-31 2000-04-24 Ватерворкс Интернешнл, Инк. Способ очистки серной кислоты
DE19741511A1 (de) * 1997-09-20 1999-04-01 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure durch Ausnutzung von Prozeßwärme in einer Zwangsumlaufverdampferanlage
GB9816464D0 (en) * 1998-07-30 1998-09-23 Tioxide Group Services Ltd Process for the concentration of dilute sulphuric acid solutions
DE19920695A1 (de) * 1999-05-05 2000-11-16 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure
DE60010311T2 (de) 1999-09-28 2005-05-12 Otsuka Pharmaceutical Factory, Inc., Naruto Triazolpurin-derivate, medikamentzusammensetzungen, die diese enthalten und mittel, die affinität zum adenosin a3 rezeptor zeigen
DE10024457A1 (de) * 2000-05-18 2001-11-29 Sachtleben Chemie Gmbh Verfahren zur Konzentration des Schwefelsäure-Gehalts von bei der Produktion von Titandioxid anfallender Dünnsäure
DE10102103A1 (de) 2001-01-18 2002-09-12 Sachtleben Chemie Gmbh Dichtungsbalgsystem für rotierende Wellen
DE10102104A1 (de) 2001-01-18 2002-07-25 Sachtleben Chemie Gmbh Laufradsystem für Pumpen
CN102066262B (zh) † 2008-06-19 2013-08-28 Sms西马格股份公司 用于回收氧化铁和盐酸的处理方法
JP6001328B2 (ja) * 2012-05-23 2016-10-05 パンパシフィック・カッパー株式会社 硫酸酸性液の濃縮装置、硫酸酸性液の濃縮方法及び粗硫酸ニッケルの回収方法
CN105566170B (zh) * 2016-01-22 2017-07-11 绍兴文理学院 一种稀硫酸回收利用方法
CN106984057A (zh) * 2017-05-26 2017-07-28 江苏嘉泰蒸发设备股份有限公司 一种具有多效蒸发单元的强制循环蒸发结晶装置
CN107715484B (zh) * 2017-11-29 2023-06-02 白银昌元化工有限公司 高锰酸钾三效强制循环蒸发系统

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2078088A (en) * 1935-11-22 1937-04-20 Mantius Process of recovering sulphuric acid from sulphuric acid solutions of sulphates
US2993757A (en) * 1958-07-07 1961-07-25 Crucible Steel Co America Process for recovering acid values from mixed acid waste
DE2909029C2 (de) * 1979-03-08 1990-05-31 Schott Glaswerke, 6500 Mainz Verfahren zum Konzentrieren und Reinigen von Schwefelsäure
EP0022181B1 (de) * 1979-06-13 1983-10-12 Bayer Ag Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von Schwefelsäure
DE3327769A1 (de) * 1983-08-02 1985-02-14 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren zur aufarbeitung von duennsaeuren
DE3632623A1 (de) * 1986-09-25 1988-03-31 Bayer Ag Verfahren zum aufkonzentrieren von schwefelsaeure
DE3927751A1 (de) * 1989-08-23 1991-02-28 Bayer Ag Verfahren zum konzentrieren metallsulfathaltiger schwefelsaeure

Also Published As

Publication number Publication date
AU8457691A (en) 1992-03-26
ZA917523B (en) 1993-03-22
KR920006226A (ko) 1992-04-27
PL291764A1 (en) 1992-04-21
PL166340B1 (pl) 1995-05-31
FI914406A (fi) 1992-03-21
DE4029737C1 (ko) 1991-12-05
JPH04260603A (ja) 1992-09-16
EP0476744A1 (de) 1992-03-25
US5228885A (en) 1993-07-20
CZ280570B6 (cs) 1996-02-14
DE59105102D1 (de) 1995-05-11
FI100716B (fi) 1998-02-13
NO177925C (no) 1995-12-20
BR9104024A (pt) 1992-06-02
AU631753B2 (en) 1992-12-03
ES2071200T3 (es) 1995-06-16
EP0476744B1 (de) 1995-04-05
NO177925B (no) 1995-09-11
MY107437A (en) 1995-12-30
CS285191A3 (en) 1992-04-15
FI914406A0 (fi) 1991-09-19
NO913695L (no) 1992-03-23
NO913695D0 (no) 1991-09-19
YU151791A (sh) 1994-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100210222B1 (ko) 강제 순환을 하여 이용한 삼단계 강제-순환 진공 증발 설비에서 묽은 황산을 농축시키는 방법
US4334965A (en) Process for recovery of olefinic nitriles
FI63611C (fi) Foerfarande foer avlaegsning och aotervinning av flyktiga organiska komponenter fraon sulfitavlut
EP0844211B1 (en) Process for concentration of sulphuric acid
JPH0393610A (ja) 金属硫酸塩を含む硫酸の濃縮法
US3425477A (en) Method for heat recovery in evaporating and burning spent liquor
US3501384A (en) Low pressure degassing of feed water in multi-stage flash evaporators
GB1603678A (en) Manufacture of sugar
JPH0476326B2 (ko)
US4530737A (en) Method for use in recompression evaporation of a solution
DE2529708C2 (de) Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure
GB1030614A (en) Improvements in or relating to methods of producing high-concentration phosphoric acid
US3846255A (en) Separating phenol from phenol-water subazeotrope by treatment with brine
CA1100283A (en) Removal of undesirable metal ions in the concentration of dilute sulfuric acid solutions containing iron (ii) sulfate
FI97538B (fi) Menetelmä vetyperoksidin oleellisesti puhtaan vesiliuoksen valmistamiseksi
CA2185762C (en) Process for the recovery of waste sulphuric acid
CN108046336A (zh) 七水合硫酸亚铁晶体的工业生产方法
EP1098844A1 (en) Process for the concentration of dilute sulphuric acid solutions
JPH03177305A (ja) 硫酸の回収方法
JP2001054785A (ja) 純水の蒸発式製造方法及びその装置
CN108147471A (zh) 一水合硫酸亚铁晶体的工业生产方法
WO1991018863A1 (en) Process for the recovery of aliphatic acids and sugars
JPH04330903A (ja) 水溶性有機物を含む水溶液の蒸発濃縮方法
RU2049725C1 (ru) Способ получения нитрата аммония
US2888982A (en) Process of evaporating sulfite waste liquor

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
LAPS Lapse due to unpaid annual fee