PL166340B1 - Sposób zatezania rozcienczonego kwasu w trójstopniowym urzadzeniu wyparnym z prózniowym obiegiem wymuszonym PL PL PL PL PL - Google Patents
Sposób zatezania rozcienczonego kwasu w trójstopniowym urzadzeniu wyparnym z prózniowym obiegiem wymuszonym PL PL PL PL PLInfo
- Publication number
- PL166340B1 PL166340B1 PL91291764A PL29176491A PL166340B1 PL 166340 B1 PL166340 B1 PL 166340B1 PL 91291764 A PL91291764 A PL 91291764A PL 29176491 A PL29176491 A PL 29176491A PL 166340 B1 PL166340 B1 PL 166340B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- stage
- evaporator
- acid
- tank
- forced circulation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/88—Concentration of sulfuric acid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/26—Multiple-effect evaporating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/01—Waste acid containing iron
- Y10S423/02—Sulfuric acid
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
1 Sposób zatezania rozcienczonego kwasu w trójstopniowym urzadzeniu wyparnym z prózniowym obiegiem wymuszonym, przy którym rozcienczony kwas doprowadzany jest do pierwszego stopnia, a z trzeciego stopnia odprowadzany jest zatezony kwas siarkowy, przy czym jako osrodek grzejny w urzadzeniu wyparnym z prózniowym obiegiem wymu- szonym stosuje sie pare wodna i/lub gorace opary, a w zbiorniku urzadzenia wyparnego pierwszego stopnia ustala sie cisnienie 0,4 105 do 0,7 105 Pa oraz temperature 80 do 120°C, natomiast w zbiorniku urzadzenia wyparnego drugiego stopnia ustala sie cisnienie 0,02 105 do 0,06 105 Pa i temperature 50 do 90°C, a w zbiorniku urzadzenia wyparnego trzeciego ustala sie cisnienie 0,02 105 do 0,06 105 Pa oraz temperature 80 do 120°C, przy czym gorace opary, które nie sa zastosowane jako osrodek grzejny, zostaja skroplone, znamienny tym, ze do zbiornika (1b) urzadzenia wyparnego pierwszego stopnia doprowa- dza sie w sposób ciagly 30 do 95% rozcienczonego kwasu, a pozostala ilosc rozcienczone- go kwasu doprowadza sie w sposób ciagly do zbiornika (2b) urzadzenia wyparnego dru- giego stopnia. PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób zatężania rozcieńczonego kwasu w trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym, przy którym rozcieńczony kwas doprowadzany jest do pierwszego stopnia, a z trzeciego stopnia odprowadzany jest zatężony kwas siarkowy, przy czym jako ośrodek grzejny w urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym stosuje się parę wodną i/lub gorące opary, a w zbiorniku urządzenia wyparnego pierwszego stopnia ustala się ciśnienie 0,4 105 do 0,7 105 Pa oraz temperaturę 80 do 120°C, natomiast w zbiorniku urządzenia wyparnego drugiego stopnia ustala się ciśnienie 0,02 105 do 0,06 105Pa i temperaturę 50 do 90°C, a w zbiorniku urządzenia wyparnego trzeciego ustala się ciśnienie 0,02 105 do 0,06 105 Pa oraz temperaturę 80 do 120°C, przy czym gorące opary, które nie są zastosowane jako ośrodek grzejny, zostają skroplone.
Przy produkcji dwutlenku tytanu metodą siarczanową uzyskuje się duże ilości rozcieńczonych kwasów zawierających siarczany metali, które przed powrotem do procesu produkcyjnego muszą zostać zatężone. Z reguły rozcieńczony kwas uzyskiwany przy produkcji dwutlenku tytanu, zatęzany jest za pomocą zatężania próżniowego do stężenia końcowego 60 do 70% wag. (bez fazy stałej, tzn. bez uwzględnienia nierozpuszczonych soli) W tym celu stosuje się zwykle urządzenia wyparne z próżniowym obiegiem wymuszonym. W opisie zgłoszeniowym RFN nr 3 327 769 opisany jest sposób przeróbki rozcieńczonego kwasu. Według korzys166 340 tnego wykonania tego sposobu przewidziane jest dokonywanie zatężenia w trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym. Przy sposobie tym rozcieńczony kwas przeznaczony do zatężenia, doprowadzany jest najpierw do pierwszego stopnia i poddawany pierwszemu zatężaniu. Zatężony kwas przechodzi następnie kolejno przez drugi i trzeci stopień, przy czym w każdym z nich następuje dalsze zatężenie, a z trzeciego stopnia pobierany jest zatężony kwas siarkowy.
Sposób ten ma tę wadę, że w pierwszym stopniu uzyskuje się duże ilości gipsu, które osadzają się w pierwszym stopniu i oddziaływują ujemnie na funkcjonowanie pierwszego stopnia. Ze względu na te osady gipsu trudne do usunięcia, konieczne są pracochłonne prace konserwacyjne już po krótkim czasie działania, przez co wzrastają koszty takiego sposobu.
Zadaniem wynalazku jest opracowanie sposobu zatężania rozcieńczonych kwasów w trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym, przy którym to sposobie nie powstają w pierwszym stopniu trudne do usunięcia osady gipsu, a szeroko zakrojone prace konserwacyjne są niepotrzebne nawet po dłuższym czasie pracy.
Zadanie to zostało rozwiązane w ten sposób, że do zbiornika urządzenia wyparnego pierwszego stopnia doprowadzane jest w sposób ciągły 30 do 95% rozcieńczonego kwasu, a pozostała ilość rozcieńczanego kwasu doprowadzana jest do zbiornika urządzenia wyparnego drugiego stopnia. Stężenie przeznaczonego do zatężania rozcieńczonego kwasu wynosi z reguły 20 do 25% wag. Stężenie odprowadzanego z trzeciego stopnia zatężonego kwasu siarkowego wynosi 64 do 70% wag. (bez fazy stałej). Każdy poszczególny stopień trójstopniowego urządzenia wyparnego z próżniowym obiegiem wymuszonym, składa się ze zbiornika urządzenia wyparnego, do którego dołączony jest przewód obiegowy z pompą cyrkulacyjną oraz wymiennik ciepła płaszczowo-rurowy. Zatężony rozcieńczony kwas cyrkuluje w danym obiegu posiadając stężenie odpowiadające danemu stopniowi, przy czym rozcieńczony kwas zostaje lekko przegrzany w wymienniku ciepła, a w zbiorniku urządzenia wyparnego część wody przez rozprężenie zostaje odparowana. Ciśnienie pary wodnej, która stosowana jest jako środek grzejny, wynosi z reguły 1 do 6 barów. W sposób zaskakujący okazało się, że przy podziale i zasilaniu przeznaczonego do zatężenia rozcieńczonego kwasu zgodnego z wynalazkiem nie dochodzi w pierwszym stopniu do tworzenia się trudnych do usunięcia osadów z gipsu.
Jednocześnie ustalono z pewnością, że stężenie rozcieńczonego gazu w pierwszym stopniu może być zwiększone od 35 do 50% wag. (bez fazy stałej), przy czym warunki stężenia w drugim i trzecim stopniu, w porównaniu do sposobu opisanego w opisie zgłoszeniowym RFN nr 3 327 769, pozostają niezmienione.
Korzystne wykonanie wynalazku polega na tym, ze co najmniej część rozcieńczonego kwasu przed wejściem do trójstopniowego urządzenia wyparnego podgrzewana jest w przynajmniej jednym podgrzewaczu do temperatury 30 do 99°C. Zmniejsza się przez to zapotrzebowanie energetyczne pierwszego stopnia.
Według innego wykonania wynalazku rozcieńczony kwas przed wejściem do trójstopniowego urządzenia wyparnego zatężany jest wstępnie, przy wykorzystaniu uzyskiwanego z procesu ciepła odpadowego do wartości 25 do 32% wag. (bez fazy stałej). W ten sposób zatężenie rozcieńczonego kwasu w trójstopniowym urządzeniu wyparnym można przeprowadzić szczególnie korzystnie pod względem kosztów.
Zgodnie z dalszym korzystnym wykonaniem wynalazku w pierwszym stopniu i w trzecim stopniu jako ośrodek grzejny stosuje się parę wodną, a gorące opary odprowadzane ze zbiornika urządzenia wyparnego pierwszego stopnia stosowane są jako ośrodek grzejny w drugim stopniu. Przez takie zabiegi sposób zatężania rozcieńczonego kwasu w trójstopniowym urządzeniu wyparnym można przeprowadzić przy stosunkowo niewielkim nakładzie energii.
Według innego wykonania wynalazku gorące opary uzyskiwane w drugim i trzecim stopniu skraplane są osobno, każde w przynajmniej jednym skraplaczu. Gdy gorące opary uzyskiwane w drugim i trzecim stopniu zostaną skroplone oddzielnie, każde w przynajmniej jednym skraplaczu, to uzyskany kondensat gorących oparów z drugiego i trzeciego stopnia, może być oddzielnie przetwarzany dalej, zależnie od różnej dla nich zawartości zanieczyszczeń.
166 340
Przykład wykonania wynalazku zostanie bliżej przedstawiony na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schemat przepływu w trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym, zgodnie z korzystnym wykonaniem sposobu opisanego w opisie zgłoszeniowym RFN nr 3 327 769, a fig. 2 przedstawia schemat przepływu w trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym, zgodnie ze sposobem według wynalazku
Na fig 1 przedstawiony jest uproszczony schemat przepływowy trójstopniowego urządzenia wyparnego z próżniowym obiegiem wymuszonym, zgodnie z wykonaniem tego sposobu opisanym w opisie zgłoszeniowym RFN nr 3 327 769. Jak opisane zostało w opisie zgłoszeniowym RFN nr 3 327 769, całkowita ilość rozcieńczonego kwasu 4 doprowadzana jest do pierwszego stopnia 1 i opuszcza go jako zatężony kwas 4c, który następnie doprowadzany jest do drugiego stopnia 2, w którym podlega ponownemu zatężeniu. Zatężony ponownie kwas 4d odprowadzany jest z drugiego stopnia 2 i w trzecim stopniu 3 zostaje zatężony do żądanego stężenia końcowego wynoszącego 67% wag. (bez fazy stałej). Zatężony kwas siarkowy 7 odprowadzany jest ze stopnia trzeciego 3.
Na fig. 2 przedstawiony jest schemat przepływowy trójstopniowego urządzenia wyparnego z próżniowym obiegiem wymuszonym, zgodnie ze sposobem według wynalazku.
Część 4a rozcieńczonego kwasu 4 zostaje podgrzana wstępnie w podgrzewaczu 9, a następnie doprowadzona do zbiornika 1b urządzenia wyparnego pierwszego stopnia 1. Wymiennik ciepła la płaszczowo-rurowy pierwszego stopnia 1 ogrzewany jest parą grzejną 5, która jako kondensat 5k odprowadzana jest z wymiennika ciepła 1a. Zbiornik 1b urządzenia wyparnego pierwszego stopnia 1 połączony jest przez przewód obiegowy z pompą cyrkulacyjną, z wymiennikiem ciepła 1a. Drugi stopień 2 i trzeci stopień 3 posiadają taki sam układ pompy cyrkulacyjnej i wymiennika ciepła 2a, względnie 3 a, jak pierwszy stopień 1. Rozcieńczony kwas 4c zatężony w pierwszym stopniu 1 odprowadzany jest ze zbiornika 1b urządzenia wypamego i doprowadzany jest następnie do drugiego stopnia 2. Gorące opary 6 uzyskiwane w pierwszym stopniu 1 pobierane są ze zbiornika 1b i jako ośrodek grzejny stosowane są w drugim stopniu Dochodzi przy tym do kondensacji gorących oparów 6 w wymienniku ciepła 2a, przy czym kondensat 6k gorących oparów 6 odprowadzany jest z wymiennika ciepła 2a. Pozostała część 4b rozcieńczonego kwasu 4 doprowadzana jest bezpośrednio do drugiego stopnia 2. Dalej zatężony kwas 4d pobierany jest ze zbiornika 2b urządzenia wyparnego i doprowadzany jest do trzeciego stopnia 3. Trzeci stopień 3 jest przy tym ogrzewany parą wodną 5, która jako kondensat 5k pobierana jest z wymiennika ciepła 3a. Opary 8 i 8a uzyskiwane w zbiornikach 2b i 3b doprowadzane są osobno do skraplacza 10, względnie 10', gdzie zostają skroplone i następnie jako kondensat 8k i 8ak, odprowadzone. Zatężony kwas siarkowy 7, jako produkt finalny, pobierany jest ze zbiornika 3b urządzenia wyparnego.
Przedmiot wynalazku zostanie poniżej wyjaśniony bliżej na podstawie konkretnego przykładu wykonania.
W trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym zatężane jest 33 t/godz. rozcieńczonego kwasu 4 o początkowym stężeniu 24, 4% wag. Podczas tego procesu 17,8 t/godz. rozcieńczonego kwasu 4a podgrzewane jest w podgrzewaczu 9 z 25 do 99°C i następnie doprowadzane w sposób ciągły do pierwszego stopnia 1. W zbiorniku 1b urządzenia wyparnego panuje ciśnienie 0,65 105 Pa i temperatura 1T7°C. Odprowadzony ze zbiornika 1b pierwszego stopnia, zatężony kwas 4c, który posiada stężenie 42,3% wag. (bez fazy stałej), doprowadzony zostaje do drugiego stopnia 2. Pozostałe 15,2 t/godz. rozcieńczonego kwasu 4b doprowadzane są również w sposób ciągły, do drugiego stopnia 2. W zbiorniku 2b drugiego stopnia 2 mieszanina z zatężonego kwasu 4c i rozcieńczonego kwasu 4b zostaje zatężona do stężenia 52,6% wag. (bez fazy stałej). W zbiorniku 2b drugiego stopnia 2 panuje ciśnienie 0,05 105Pa i temperatura 71°C. W przeciwieństwie do stopnia pierwszego 1, który ogrzewany był przy użyciu 7,5 t/godz. pary grzejnej 5, drugi stopień 2 ogrzewany jest przy użyciu 6,5 t/godz. gorących oparów 6, pobieranych ze zbiornika 1b pierwszego stopnia 1 i doprowadzonych do wymiennika ciepła 2a płaszczowo-rurowego drugiego stopnia 2. Kwas 4d zatężony w drugim stopniu 2 do stężenia 52,6% wag. (bez fazy stałej) pobierany jest ze zbior166 340 nika 2b drugiego stopnia i doprowadzany do trzeciego stopnia 3, który ogrzewany jest przy użyciu 4,2 t/godz. pary wodnej W zbiorniku 3b trzeciego stopnia panuje ciśnienie 0,05 1(F Pa i temperatura 117°C. W trzecim stopniu 3 kwas 4d zostaje zatężony do końcowego stężenia 67,7% wag. (bez fazy stałej) i jako zatężony kwas siarkowy 7 zostaje odprowadzony ze zbiornika 3b trzeciego stopnia 3. Uzyskiwane w drugim stopniu 2 i w trzecim stopniu 3 gorące opary 8, względnie 8a, odprowadzane są ze swych zbiorników 2b, względnie 3b i następnie skraplane
Fig.2
166 340
F i g.1
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 1,00 zł.
Claims (5)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób zatężenia rozcieńczonego kwasu w trójstopniowym urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym, przy którym rozcieńczony kwas doprowadzany jest do pierwszego stopnia, a z trzeciego stopnia odprowadzany jest zatężony kwas siarkowy, przy czym jako ośrodek grzejny w urządzeniu wyparnym z próżniowym obiegiem wymuszonym stosuje się parę wodną i/lub gorące opary, a w zbiorniku urządzenia wyparnego pierwszego stopnia ustala się ciśnienie 0,4 105 do 0,7 105 Pa oraz temperaturę 80 do 120°C, natomiast w zbiorniku urządzenia wyparnego drugiego stopnia ustala się ciśnienie 0,02 105 do 0,06 105Pa i temperaturę 50 do 90°C, a w zbiorniku urządzenia wyparnego trzeciego ustala się ciśnienie 0,02 105 do 0,06 105 Pa oraz temperaturę 80 do 120°C, przy czym gorące opary, które nie są zastosowane jako ośrodek grzejny, zostają skroplone, znamienny tym, że do zbiornika (1b) urządzenia wyparnego pierwszego stopnia doprowadza się w sposób ciągły 30 do 95% rozcieńczonego kwasu, a pozostałą ilość rozcieńczonego kwasu doprowadza się w sposób ciągły do zbiornika (2b) urządzenia wyparnego drugiego stopnia.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, ze przynajmniej część rozcieńczonego kwasu przed wejściem do trójstopniowego urządzenia wyparnego z próżniowym obiegiem wymuszonym, podgrzewa się przynajmniej w jednym podgrzewaczu do temperatury 30 do 99°C
- 3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że rozcieńczony kwas przed wejściem do trójstopniowego urządzenia wyparnego z próżniowym obiegiem wymuszonym, zatęża się wstępnie, przy wykorzystaniu uzyskiwanego z procesu ciepła odpadowego, do stężenia 25 do 32% wagowych
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że w pierwszym stopniu zatężania i w trzecim stopniu zatężania jako ośrodek grzejny stosuje się parą wodną, a gorące opary odprowadzane z urządzenia wyparnego pierwszego stopnia stosowane są jako ośrodek grzejny w drugim stopniu
- 5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, ze gorące opary uzyskiwane w drugim stopniu i w trzecim stopniu zatężania, skraplane są osobno, każde w przynajmniej jednym skraplaczu
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4029737A DE4029737C1 (pl) | 1990-09-20 | 1990-09-20 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL291764A1 PL291764A1 (en) | 1992-04-21 |
PL166340B1 true PL166340B1 (pl) | 1995-05-31 |
Family
ID=6414582
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL91291764A PL166340B1 (pl) | 1990-09-20 | 1991-09-18 | Sposób zatezania rozcienczonego kwasu w trójstopniowym urzadzeniu wyparnym z prózniowym obiegiem wymuszonym PL PL PL PL PL |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5228885A (pl) |
EP (1) | EP0476744B1 (pl) |
JP (1) | JPH04260603A (pl) |
KR (1) | KR100210222B1 (pl) |
AU (1) | AU631753B2 (pl) |
BR (1) | BR9104024A (pl) |
CZ (1) | CZ280570B6 (pl) |
DE (2) | DE4029737C1 (pl) |
ES (1) | ES2071200T3 (pl) |
FI (1) | FI100716B (pl) |
MY (1) | MY107437A (pl) |
NO (1) | NO177925C (pl) |
PL (1) | PL166340B1 (pl) |
YU (1) | YU151791A (pl) |
ZA (1) | ZA917523B (pl) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5603839A (en) * | 1995-09-18 | 1997-02-18 | Cecebe Technologies Inc. | Process for the recovery of waste sulphuric acid |
EA199900838A1 (ru) * | 1997-03-31 | 2000-04-24 | Ватерворкс Интернешнл, Инк. | Способ очистки серной кислоты |
DE19741511A1 (de) * | 1997-09-20 | 1999-04-01 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure durch Ausnutzung von Prozeßwärme in einer Zwangsumlaufverdampferanlage |
GB9816464D0 (en) * | 1998-07-30 | 1998-09-23 | Tioxide Group Services Ltd | Process for the concentration of dilute sulphuric acid solutions |
DE19920695A1 (de) * | 1999-05-05 | 2000-11-16 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure |
CA2385865A1 (en) | 1999-09-28 | 2001-04-05 | Takashi Okamura | Triazolopurine derivatives, pharmaceutical compositions containing the derivatives, and adenosine a3 receptor affinitive agents |
DE10024457A1 (de) * | 2000-05-18 | 2001-11-29 | Sachtleben Chemie Gmbh | Verfahren zur Konzentration des Schwefelsäure-Gehalts von bei der Produktion von Titandioxid anfallender Dünnsäure |
DE10102104A1 (de) | 2001-01-18 | 2002-07-25 | Sachtleben Chemie Gmbh | Laufradsystem für Pumpen |
DE10102103A1 (de) | 2001-01-18 | 2002-09-12 | Sachtleben Chemie Gmbh | Dichtungsbalgsystem für rotierende Wellen |
US8628740B2 (en) † | 2008-06-19 | 2014-01-14 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Processing method for recovering iron oxide and hydrochloric acid |
JP6001328B2 (ja) * | 2012-05-23 | 2016-10-05 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 硫酸酸性液の濃縮装置、硫酸酸性液の濃縮方法及び粗硫酸ニッケルの回収方法 |
CN105566170B (zh) * | 2016-01-22 | 2017-07-11 | 绍兴文理学院 | 一种稀硫酸回收利用方法 |
CN106984057A (zh) * | 2017-05-26 | 2017-07-28 | 江苏嘉泰蒸发设备股份有限公司 | 一种具有多效蒸发单元的强制循环蒸发结晶装置 |
CN107715484B (zh) * | 2017-11-29 | 2023-06-02 | 白银昌元化工有限公司 | 高锰酸钾三效强制循环蒸发系统 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2078088A (en) * | 1935-11-22 | 1937-04-20 | Mantius | Process of recovering sulphuric acid from sulphuric acid solutions of sulphates |
US2993757A (en) * | 1958-07-07 | 1961-07-25 | Crucible Steel Co America | Process for recovering acid values from mixed acid waste |
DE2909029C2 (de) * | 1979-03-08 | 1990-05-31 | Schott Glaswerke, 6500 Mainz | Verfahren zum Konzentrieren und Reinigen von Schwefelsäure |
EP0022181B1 (de) * | 1979-06-13 | 1983-10-12 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von Schwefelsäure |
DE3327769A1 (de) * | 1983-08-02 | 1985-02-14 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur aufarbeitung von duennsaeuren |
DE3632623A1 (de) * | 1986-09-25 | 1988-03-31 | Bayer Ag | Verfahren zum aufkonzentrieren von schwefelsaeure |
DE3927751A1 (de) * | 1989-08-23 | 1991-02-28 | Bayer Ag | Verfahren zum konzentrieren metallsulfathaltiger schwefelsaeure |
-
1990
- 1990-09-20 DE DE4029737A patent/DE4029737C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-09-05 DE DE59105102T patent/DE59105102D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-05 ES ES91202265T patent/ES2071200T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-05 EP EP91202265A patent/EP0476744B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-11 MY MYPI91001651A patent/MY107437A/en unknown
- 1991-09-12 YU YU151791A patent/YU151791A/sh unknown
- 1991-09-18 PL PL91291764A patent/PL166340B1/pl unknown
- 1991-09-18 CZ CS912851A patent/CZ280570B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-09-19 FI FI914406A patent/FI100716B/fi active
- 1991-09-19 NO NO913695A patent/NO177925C/no unknown
- 1991-09-19 KR KR1019910016393A patent/KR100210222B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-09-19 BR BR919104024A patent/BR9104024A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-09-19 AU AU84576/91A patent/AU631753B2/en not_active Ceased
- 1991-09-20 US US07/764,153 patent/US5228885A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-20 ZA ZA917523A patent/ZA917523B/xx unknown
- 1991-09-20 JP JP3270372A patent/JPH04260603A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4029737C1 (pl) | 1991-12-05 |
JPH04260603A (ja) | 1992-09-16 |
DE59105102D1 (de) | 1995-05-11 |
NO177925C (no) | 1995-12-20 |
US5228885A (en) | 1993-07-20 |
KR920006226A (ko) | 1992-04-27 |
YU151791A (sh) | 1994-06-24 |
EP0476744B1 (de) | 1995-04-05 |
PL291764A1 (en) | 1992-04-21 |
FI914406A0 (fi) | 1991-09-19 |
EP0476744A1 (de) | 1992-03-25 |
ES2071200T3 (es) | 1995-06-16 |
BR9104024A (pt) | 1992-06-02 |
AU631753B2 (en) | 1992-12-03 |
NO177925B (no) | 1995-09-11 |
NO913695D0 (no) | 1991-09-19 |
AU8457691A (en) | 1992-03-26 |
FI100716B (fi) | 1998-02-13 |
ZA917523B (en) | 1993-03-22 |
CZ280570B6 (cs) | 1996-02-14 |
CS285191A3 (en) | 1992-04-15 |
NO913695L (no) | 1992-03-23 |
FI914406A (fi) | 1992-03-21 |
MY107437A (en) | 1995-12-30 |
KR100210222B1 (ko) | 1999-07-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL166340B1 (pl) | Sposób zatezania rozcienczonego kwasu w trójstopniowym urzadzeniu wyparnym z prózniowym obiegiem wymuszonym PL PL PL PL PL | |
US5925223A (en) | Process for improving thermal efficiency while producing power and desalinating water | |
US3245883A (en) | Closed circuit distillant feed with indirect heat exchange condensation | |
FI81141B (fi) | Foerfarande foer koncentrering av uppslamningar. | |
US5730836A (en) | Evaporative concentration of clay slurries | |
US3476654A (en) | Multistage flash distillation with scale removal | |
US3414038A (en) | Heat recovery method and apparatus | |
US3258060A (en) | Method and apparatus for descaling an evaporator effect | |
US3425477A (en) | Method for heat recovery in evaporating and burning spent liquor | |
AU624540B2 (en) | Process and apparatus for concentrating a liquid which contains sulfuric acid and water | |
US6548038B1 (en) | Process for the concentration of dilute sulphuric acid solutions | |
JPH03177305A (ja) | 硫酸の回収方法 | |
AU704554B2 (en) | Process for the recovery of waste sulphuric acid | |
US3783095A (en) | Process for recovering turpentine and heat in connection with the evaporation of black lye | |
SU1549474A3 (ru) | Способ получени суперфосфорной кислоты | |
US2888982A (en) | Process of evaporating sulfite waste liquor | |
US10982388B2 (en) | Method and arrangement for generating process steam | |
US5961781A (en) | Process for recovering heat energy by condensation of vapor and dilution of sodium hydroxide using a condensing heat exchanger scrubbing system | |
JPH04330903A (ja) | 水溶性有機物を含む水溶液の蒸発濃縮方法 | |
RU2096075C1 (ru) | Автоклавная установка для выщелачивания боксита | |
CA1293097C (en) | Method of concentrating sludges | |
RU2254294C2 (ru) | Способ высокотемпературного выщелачивания боксита | |
JPS59162125A (ja) | 硫安製造方法 | |
DE2930545A1 (de) | Verfahren zur verhinderung und beseitigung von inkrustationen bei der eindampfung von schwarzlaugen aus einjahrespflanzen | |
AU3153193A (en) | Evaporative concentration of clay slurries |