JPWO2020096047A5 - - Google Patents
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Description
［実施例１～３、比較例１～５］
表１に記載の材料を各表に示す量（質量部）で混合して実施例１～３、比較例１～５の樹脂組成物を得た。各表に示す材料の詳細は、下記の通りである。
表１に記載の材料を各表に示す量（質量部）で混合して実施例１～３、比較例１～５の樹脂組成物を得た。各表に示す材料の詳細は、下記の通りである。
図３は、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（ＴＰＣ１：「ハイトレル５５５７」）とポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ：「トレコン１４０１Ｘ０６」）についてそれぞれの粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線を示している。なお、図３では、横軸は温度（℃）、縦軸はＴａｎδを示し、例えば「ハイトレル５５５７」は「５５５７」のように商品名を省略して品番のみを記載した。図４、図５、図８～図１２でも同様である。図３に見られるように、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（ＴＰＣ１）のＴａｎδ曲線は－２５℃付近にピークを有し、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）のＴａｎδ曲線は６０℃付近にピークを有している。
一方、図４は、実施例１として、ＴＰＣ１／ＰＢＴ＝８０／２０（質量比）で配合した樹脂組成物の粘弾性測定により得られるＴａｎδ曲線を示している。図４に示すＴａｎδ曲線は、図３に示すＴＰＣ１（ハイトレル５５５７）とＰＢＴ（トレコン１４０１Ｘ０６）の各Ｔａｎδ曲線の各ピーク位置から若干変動しているが、各ピークに対応した２つのピークが明確に現れていた。また、ＡＦＭによる観察では海島構造が認められた。
一方、図４は、実施例１として、ＴＰＣ１／ＰＢＴ＝８０／２０（質量比）で配合した樹脂組成物の粘弾性測定により得られるＴａｎδ曲線を示している。図４に示すＴａｎδ曲線は、図３に示すＴＰＣ１（ハイトレル５５５７）とＰＢＴ（トレコン１４０１Ｘ０６）の各Ｔａｎδ曲線の各ピーク位置から若干変動しているが、各ピークに対応した２つのピークが明確に現れていた。また、ＡＦＭによる観察では海島構造が認められた。
図５は、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（ＴＰＣ２：「ハイトレル６３４７」）とポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ：「トレコン１４０１Ｘ０６」）についてそれぞれの粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線を示している。
・Ｔａｎδ曲線のピーク半値幅
前述の方法により、Ｔａｎδ曲線のピーク半値幅を求めた。
図１２は、ＴＰＣ２単独の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線、実施例３の樹脂組成物の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線を示している。図１２に示すように、ＴＰＣ２の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線の－１００℃～１５０℃付近のＴａｎδ曲線の最低値からピークトップまでを高さとし、高さの半分の値のＴａｎδの値において、高温側－低温側の温度値の幅を半値幅として求めたところ、半値幅は６９℃であった。
一方、実施例３の樹脂組成物の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線の半値幅を求めたところ、８６℃であった。
前述の方法により、Ｔａｎδ曲線のピーク半値幅を求めた。
図１２は、ＴＰＣ２単独の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線、実施例３の樹脂組成物の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線を示している。図１２に示すように、ＴＰＣ２の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線の－１００℃～１５０℃付近のＴａｎδ曲線の最低値からピークトップまでを高さとし、高さの半分の値のＴａｎδの値において、高温側－低温側の温度値の幅を半値幅として求めたところ、半値幅は６９℃であった。
一方、実施例３の樹脂組成物の試験片について粘弾性測定により得たＴａｎδ曲線の半値幅を求めたところ、８６℃であった。
実施例１～３の樹脂組成物から形成した試験片では、弾性率が４００～１１００ＭＰａの範囲内にあり、剛性（耐荷重性）に優れ、シャルピー衝撃試験（常温）では破断が発生せず、耐衝撃性にも優れていた。
一方、比較例の樹脂組成物から形成した試験片では、ＰＢＴのみで試験片を作製した比較例１では、弾性率が１１００ＭＰａを超えて剛性（耐荷重性）が強過ぎ、全ての比較例においてシャルピー衝撃試験（常温）で破断が発生し、所望の耐衝撃性が得られなかった。
一方、比較例の樹脂組成物から形成した試験片では、ＰＢＴのみで試験片を作製した比較例１では、弾性率が１１００ＭＰａを超えて剛性（耐荷重性）が強過ぎ、全ての比較例においてシャルピー衝撃試験（常温）で破断が発生し、所望の耐衝撃性が得られなかった。
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