JPWO2020004504A1 - エアフィルタユニット及び空調機 - Google Patents
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Abstract
Description
吸気口及び排気口を有する空気の流路と、
前記吸気口から前記排気口への前記空気の流れを作り出す送風機と、
前記流路に配置され、前記吸気口から導入された前記空気を濾過処理するエアフィルタユニットと、を有する送風機フィルタユニットを備え、
前記エアフィルタユニットは、フィルタプリーツパックと、前記フィルタプリーツパックの周端部を全周にわたって支持する枠体と、を備え、
前記エアフィルタユニットの開口面積が1.35m2以上であり、
前記エアフィルタユニットの捕集能力が、欧州規格(EN)1822−1:2009に定められたクラスH13以上であり、
前記送風機の送風効率ηが0.75となるように前記送風機フィルタユニットを運転したときに、以下の式により与えられる前記送風機フィルタユニットの消費電力効率が600kWh/(m2・年)以下である空調機、
を提供する。
式:消費電力効率kWh/(m2・年)={(Q×ΔP)/(η×1000)}×(24×365)/S
前記式のQは、前記エアフィルタユニットの定格流量(m3/秒)であり、ΔPは、前記エアフィルタユニットを当該ユニットの定格流量で透過する空気に対する前記エアフィルタユニットの圧力損失(Pa)であり、Sは、前記エアフィルタユニットの開口面積(m2)である。
即ち、本発明は、
フィルタプリーツパックと、前記フィルタプリーツパックの周端部を全周にわたって支持する枠体と、を備え、
開口面積が1.35m2以上であり、
前記フィルタプリーツパックを構成するフィルタ濾材のPF値が23以上であり、
前記枠体を水平に保持し、前記周端部を除いて前記フィルタプリーツパックを自由な状態として評価した前記フィルタプリーツパックの自重たわみ量が30mm以下であるエアフィルタユニット、
を提供する。
本開示の空調機の一例としてFFU21を図1に示す。FFU21は、吸気口22及び排気口23を有する空気の流路26を有する。吸気口22は、流路26の一方の端部に位置する。排気口23は、流路26の他方の端部に位置する。流路26は、筐体24の内部に形成されている。FFU21は、送風機25及びエアフィルタユニット27を有する。送風機25は、ファンである。エアフィルタユニット27は、流路26に配置され、吸気口22から導入された空気を濾過処理する。送風機25は、流路26に配置され、吸気口22から排気口23への空気の流れを作り出す。送風機25の作動によって吸気口22から流路26に導入された空気は、エアフィルタユニット27の透過時に微細な粉塵が除去された後、排気口23からFFU21の外部に吹き出される(図1の矢印を参照)。
式(1):消費電力効率kWh/(m2・年)={(Q×ΔP)/(η×1000)}×(24×365)/S
式(1)のQは、エアフィルタユニットの定格流量(m3/秒)である。ΔPは、エアフィルタユニットを当該ユニットの定格流量で透過する空気に対するエアフィルタユニットの圧力損失(Pa)である。Sは、エアフィルタユニットの開口面積(m2)である。
式(2):送風効率η=[送風機の風量(m3/秒)×送風機全圧(kPa)]/送風機の軸動力(kW)
エアフィルタユニット1の一例を図4に示す。図4に示すエアフィルタユニット1は、プリーツパック2と、プリーツパック2を支持する枠体3とを備える。枠体3は、プリーツパック2の周端部4を全周にわたって支持している。エアフィルタユニット1の開口面積(枠体3の開口5の面積)Sは、1.35m2以上である。
式(3):PF値={−lоg[(100−CEF)/100]/PLF}×100
式(4):捕集効率CEF=[1−(下流側の粒子濃度)/(上流側の粒子濃度)]×100(%)
式(5):気孔率(%)=100×[V−(W/D)]/V
式(6):PF値={−lоg[(100−CEM)/100]/PLM}×100
・試験粒子:PAO(ポリアルファオレフィン)
・試験粒子径:0.1μm以上
・上流側粒子濃度:1.0×108個/L以上
・面風速:0.4±0.1m/秒
EN1822−1:2009に定められた方法に従い、エアフィルタユニットの下流側の面に沿って、50mm×10mmの測定用開口部を有するプローブを速度22m/秒でスキャンさせて、ユニットの開口領域の下流側に漏れ出たPAO粒子の総数を計測する。次に、計測したPAO粒子の総数から、下流側粒子濃度を求める。求めた下流側粒子濃度及び上記上流側粒子濃度から、式:捕集効率(%)=[1−(下流側粒子濃度/上流側粒子濃度)]×100により、エアフィルタユニットの捕集効率を求めることができる。
エアフィルタユニットが備えるプリーツパックの自重たわみ量Bは、上述の方法により評価した。
フィルタ濾材及びエアフィルタユニットの圧力損失及び捕集効率、並びにエアフィルタユニットの構造圧損は、上述の方法により評価した。エアフィルタユニットの圧力損失及び構造圧損は、枠体を水平に保持し、エアフィルタユニットの上方から下方に当該ユニットの定格流量で空気を透過させたときの値とした。フィルタ濾材の圧力損失及び捕集効率は、5.3cm/秒の線速度で空気を透過させたときの値とした。フィルタ濾材のPF値は、上記評価により求めたフィルタ濾材の圧力損失PLF及び捕集効率CEFから、以下の式(3)により算出した。
式(3):PF値={−lоg[(100−CEF)/100]/PLF}×100
FFUの消費電力効率は、エアフィルタユニットの定格流量Q及び開口面積S、並びに上記評価により求めたエアフィルタユニットの圧力損失ΔPから、以下の式(1)により算出した。式(1)の送風効率ηは0.75とした。
式(1):消費電力効率kWh/(m2・年)={(Q×ΔP)/(η×1000)}×(24×365)/S
(フィルタ濾材A)
PTFEファインパウダー(ダイキン工業製、F−104)100重量部と、液状潤滑剤であるドデカン25重量部とを均一に混合し、得られた混合物を予備成形した。次に、予備成形物をロッド状にペースト押出成形し、得られた成形体をロール圧延して、厚さ200μmの帯状のシートを得た。次に、得られたシートをMD方向に延伸温度250℃、延伸倍率15倍で延伸した後、TD方向に延伸温度170℃、延伸倍率30倍で延伸した。次に、延伸後のシートを500℃で焼成して、PTFE多孔質膜Aを得た。得られたPTFE多孔質膜Aの厚さは3μmであった。
TD方向への延伸温度を110℃とした以外はPTFE多孔質膜Aの形成と同様にして、PTFE多孔質膜Bを得た。得られたPTFE多孔質膜Bの厚さは4μmであった。次に、PTFE多孔質膜Aの代わりにPTFE多孔質膜Bを用い、通気性支持材にユニチカ製エルベスS0303WDO(厚さ230μm、面密度30g/m2)を用いた以外はフィルタ濾材Aの形成と同様にして、通気性支持材/PTFE多孔質膜/通気性支持材の積層構造を有するフィルタ濾材Bを得た。得られたフィルタ濾材Bの面密度は61g/m2、捕集効率CEFは99.991%、圧力損失PLFは138Pa、PF値は28.7であった。
MD方向への延伸倍率を10倍とし、TD方向への延伸温度を110℃とした以外はPTFE多孔質膜Aの形成と同様にして、PTFE多孔質膜Cを得た。得られたPTFE多孔質膜Cの厚さは5μmであった。次に、PTFE多孔質膜Aの代わりにPTFE多孔質膜Cを用い、通気性支持材にユニチカ製エルベスS0303WDO(厚さ230μm、面密度30g/m2)を用いた以外はフィルタ濾材Aの形成と同様にして、通気性支持材/PTFE多孔質膜/通気性支持材の積層構造を有するフィルタ濾材Cを得た。得られたフィルタ濾材Cの面密度は61g/m2、捕集効率CEFは99.9999%、圧力損失PLFは221Pa、PF値は26.6であった。
MD方向への延伸倍率を9倍とし、TD方向への延伸温度を110℃とした以外はPTFE多孔質膜Aの形成と同様にして、PTFE多孔質膜Dを得た。得られたPTFE多孔質膜Dの厚さは5μmであった。次に、PTFE多孔質膜Aの代わりにPTFE多孔質膜Dを用い、通気性支持材にユニチカ製エルベスS0303WDO(厚さ230μm、面密度30g/m2)を用いた以外はフィルタ濾材Aの形成と同様にして、通気性支持材/PTFE多孔質膜/通気性支持材の積層構造を有するフィルタ濾材Dを得た。得られたフィルタ濾材Dの面密度は61g/m2、捕集効率CEFは99.99998%、圧力損失PLFは250Pa、PF値は26.3であった。
フィルタ濾材Eとして、北越製紙製ガラスろ材SB320−A(厚み380μm)を準備した。フィルタ濾材Eの面密度は70g/m2、捕集効率CEFは99.97%、圧力損失PLFは278Pa、PF値は12.4であった。
フィルタ濾材Fとして、北越製紙製ガラスろ材SB380−A(厚み380μm)を準備した。フィルタ濾材Fの面密度は70g/m2、捕集効率CEFは99.992%、圧力損失PLFは315Pa、PF値は12.7であった。
フィルタ濾材Gとして、北越製紙製ガラスろ材SB111−A(厚み380μm)を準備した。フィルタ濾材Gの面密度は73g/m2、捕集効率CEFは99.999%、圧力損失PLFは380Pa、PF値は12.9であった。
(サンプル1)
フィルタ濾材Aを、プリーツ高さH30mm、プリーツ幅W3.2mmでプリーツ加工した。次に、プリーツ加工したフィルタ濾材Aの一方の表面に、エチレン−酢酸ビニル共重合体を含むホットメルト接着剤(ヘンケル製、テクノメルトQ3115)を塗布してビードを形成し、プリーツパックを作製した。ビードの配置量は62g/m2とした。次に、形成したプリーツパックを、外寸が1220mm×1220mm、開口の寸法が1180mm×1180mmであるアルミ製の枠体(開口面積1.35m2、厚さ75mm)に、プリーツパックの四辺が枠体に密着するようにコーキング剤により固定して、エアフィルタユニットを得た。コーキング剤には、二液エポキシコーキング剤(ヘンケル製、マクロプラスト8104MC−18と、マクロプラストUK5400とを3:1(重量比)で混合したもの)を使用した。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.980%、圧力損失ΔPは49.7Pa、構造圧損は2.5Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は5.0%、自重たわみ量Bは27mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスH13相当であった。
フィルタ濾材Aの代わりにフィルタ濾材Bを使用し、プリーツ加工におけるプリーツ高さHを35mmとした以外は、サンプル1と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.997%、圧力損失ΔPは59.9Pa、構造圧損は4.7Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は7.8%、自重たわみ量Bは26mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスH14相当であった。
ビードの配置量を48g/m2とした以外はサンプル2と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.997%、圧力損失ΔPは59.5Pa、構造圧損は4.2Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は7.0%、自重たわみ量Bは24mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスH14相当であった。
プリーツ加工におけるプリーツ高さHを40mmとした以外はサンプル2と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.998%、圧力損失ΔPは53.7Pa、構造圧損は5.3Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は9.9%、自重たわみ量Bは24mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスH14相当であった。
フィルタ濾材Aの代わりにフィルタ濾材Cを使用し、プリーツ加工におけるプリーツ高さHを35mmとした以外は、サンプル1と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.99993%、圧力損失ΔPは96.0Pa、構造圧損は7.4Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は7.8%、自重たわみ量Bは26mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスU15相当であった。
プリーツ加工におけるプリーツ高さHを30mmとした以外はサンプル5と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.99990%、圧力損失ΔPは108.8Pa、構造圧損は5.5Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は5.0%、自重たわみ量Bは26mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスU15相当であった。
フィルタ濾材Aの代わりにフィルタ濾材Dを使用し、プリーツ加工におけるプリーツ高さHを35mmとし、ビードの配置量を91g/m2とした以外は、サンプル1と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.99999%、圧力損失ΔPは110.3Pa、構造圧損は11.3Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は10.2%、自重たわみ量Bは33mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスU15相当であった。
フィルタ濾材Aの代わりにフィルタ濾材Eを使用し、プリーツ加工におけるプリーツ高さHを40mmとした以外は、サンプル1と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.990%、圧力損失ΔPは111.5Pa、構造圧損は14.0Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は12.6%、自重たわみ量Bは28mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスH13相当であった。
フィルタ濾材Aの代わりにフィルタ濾材Fを使用し、プリーツ加工におけるプリーツ高さHを40mmとした以外は、サンプル1と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.9980%、圧力損失ΔPは126.3Pa、構造圧損は15.9Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は12.6%、自重たわみ量Bは28mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスH14相当であった。
フィルタ濾材Aの代わりにフィルタ濾材Gを使用し、プリーツ加工におけるプリーツ高さHを40mmとした以外は、サンプル1と同様にして、エアフィルタユニットを得た。得られたエアフィルタユニットの定格流量Qは40m3/分、捕集効率は99.9998%、圧力損失ΔPは153.3Pa、構造圧損は20.1Pa、圧力損失ΔPに占める構造圧損の比率は13.1%、自重たわみ量Bは29mm、EN1822−1:2009に定められた捕集能力の区分はクラスU15相当であった。
Claims (7)
- 吸気口及び排気口を有する空気の流路と、
前記吸気口から前記排気口への前記空気の流れを作り出す送風機と、
前記流路に配置され、前記吸気口から導入された前記空気を濾過処理するエアフィルタユニットと、を有する送風機フィルタユニットを備え、
前記エアフィルタユニットは、フィルタプリーツパックと、前記フィルタプリーツパックの周端部を全周にわたって支持する枠体と、を備え、
前記エアフィルタユニットの開口面積が1.35m2以上であり、
前記エアフィルタユニットの捕集能力が、欧州規格(EN)1822−1:2009に定められたクラスH13以上であり、
前記送風機の送風効率ηが0.75となるように前記送風機フィルタユニットを運転したときに、以下の式により与えられる前記送風機フィルタユニットの消費電力効率が600kWh/(m2・年)以下である空調機。
式:消費電力効率kWh/(m2・年)={(Q×ΔP)/(η×1000)}×(24×365)/S
前記式のQは、前記エアフィルタユニットの定格流量(m3/秒)であり、ΔPは、前記エアフィルタユニットを当該ユニットの定格流量で透過する空気に対する前記エアフィルタユニットの圧力損失(Pa)であり、Sは、前記エアフィルタユニットの開口面積(m2)である。 - フィルタプリーツパックと、前記フィルタプリーツパックの周端部を全周にわたって支持する枠体と、を備え、
開口面積が1.35m2以上であり、
前記フィルタプリーツパックを構成するフィルタ濾材のPF値が23以上であり、
前記枠体を水平に保持し、前記周端部を除いて前記フィルタプリーツパックを自由な状態として評価した前記フィルタプリーツパックの自重たわみ量が30mm以下であるエアフィルタユニット。 - 前記枠体を水平に保持し、前記エアフィルタユニットの上方から下方に定格流量で空気を透過させたときに、前記エアフィルタユニットの圧力損失に占める構造圧損の比率が10%以下である請求項2に記載のエアフィルタユニット。
- 5.3cm/秒の線速度で空気を透過させたときの前記フィルタ濾材の圧力損失が10〜400Paである請求項2又は3に記載のエアフィルタユニット。
- 前記フィルタプリーツパックにおける前記フィルタ濾材のプリーツ高さが25〜40mmである請求項2〜4のいずれかに記載のエアフィルタユニット。
- 欧州規格(EN)1822−1:2009に定められたクラスH13以上の捕集能力を有する請求項2〜5のいずれかに記載のエアフィルタユニット。
- 前記フィルタ濾材がポリテトラフルオロエチレン(PTFE)多孔質膜を含む請求項2〜6のいずれかに記載のエアフィルタユニット。
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