JP2002346319A - タービン用吸気フィルタ濾材 - Google Patents
タービン用吸気フィルタ濾材Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D71/00—Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by the material; Manufacturing processes specially adapted therefor
- B01D71/06—Organic material
- B01D71/30—Polyalkenyl halides
- B01D71/32—Polyalkenyl halides containing fluorine atoms
- B01D71/36—Polytetrafluoroethene
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
- B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
- B01D39/16—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres
- B01D39/1607—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous
- B01D39/1623—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous of synthetic origin
- B01D39/163—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous of synthetic origin sintered or bonded
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Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 タービン内への汚染がなく、粒子捕集効率が
高く、圧力損失が低く、洗浄によって性能の劣化を抑制
しながら再生できるタービン用吸気フィルタ濾材を提供
する。 【解決手段】 ポリテトラフルオロエチレン多孔質膜と
通気性支持材とを含み、圧力損失が１００Ｐａ以上３０
０Ｐａ以下、ＰＦ値が１５以上であるタービン用吸気フ
ィルタ濾材とする。ポリテトラフルオロエチレン多孔質
膜の圧力損失は７０Ｐａ以上２５０Ｐａ以下、ＰＦ値は
１８以上とするとよい。
高く、圧力損失が低く、洗浄によって性能の劣化を抑制
しながら再生できるタービン用吸気フィルタ濾材を提供
する。 【解決手段】 ポリテトラフルオロエチレン多孔質膜と
通気性支持材とを含み、圧力損失が１００Ｐａ以上３０
０Ｐａ以下、ＰＦ値が１５以上であるタービン用吸気フ
ィルタ濾材とする。ポリテトラフルオロエチレン多孔質
膜の圧力損失は７０Ｐａ以上２５０Ｐａ以下、ＰＦ値は
１８以上とするとよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、発電所などに設置
されるガスタービンや蒸気タービンなどの吸気側に使用
される空気および気体中の浮遊粒子の捕集に適したフィ
ルタ濾材に関するものである。
されるガスタービンや蒸気タービンなどの吸気側に使用
される空気および気体中の浮遊粒子の捕集に適したフィ
ルタ濾材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガスタービンの吸気側に使用され
るフィルタ濾材としては、ガラス繊維にバインダーを加
えて抄紙したものやポリプロピレン（ＰＰ）繊維からな
る不織布をエレクトレット化したものが用いられてき
た。このような濾材にはいくつかの問題がある。例え
ば、ガラス繊維濾材については、濾材中には付着小繊維
が存在し、また折曲げ加工時に自己発塵する。これらの
ガラス繊維がフィルタから脱落してタービン内に入り、
ファンに付着する。微小粒子がタービン内に入り込むと
ガスタービンの熱効率が下がるため、自己発塵がなく、
より粒子捕集性能の高い吸気用フィルタ濾材が求められ
ている。その一方、燃焼に必要な空気をタービンに取り
込むための動力コストを低減させるには、吸気用フィル
タの圧力損失を低下させる必要もある。しかし、ガラス
繊維を用いたフィルタ濾材は、粒子捕集効率と圧力損失
とのバランスを示す尺度であるＰＦ（Performance of F
ilter）値が低いため、燃焼効率の向上と動力コストの
低減とを両立させることは難しいという問題がある。
るフィルタ濾材としては、ガラス繊維にバインダーを加
えて抄紙したものやポリプロピレン（ＰＰ）繊維からな
る不織布をエレクトレット化したものが用いられてき
た。このような濾材にはいくつかの問題がある。例え
ば、ガラス繊維濾材については、濾材中には付着小繊維
が存在し、また折曲げ加工時に自己発塵する。これらの
ガラス繊維がフィルタから脱落してタービン内に入り、
ファンに付着する。微小粒子がタービン内に入り込むと
ガスタービンの熱効率が下がるため、自己発塵がなく、
より粒子捕集性能の高い吸気用フィルタ濾材が求められ
ている。その一方、燃焼に必要な空気をタービンに取り
込むための動力コストを低減させるには、吸気用フィル
タの圧力損失を低下させる必要もある。しかし、ガラス
繊維を用いたフィルタ濾材は、粒子捕集効率と圧力損失
とのバランスを示す尺度であるＰＦ（Performance of F
ilter）値が低いため、燃焼効率の向上と動力コストの
低減とを両立させることは難しいという問題がある。
【０００３】フィルタ濾材は、捕集した塵挨により目詰
まりを起こすため、ガスタービンの運転に伴って圧力損
失は上昇する。目詰まりを起こしたフィルタ濾材の再生
には、水などを用いた洗浄が有効である。しかし、ＰＰ
繊維をエレクトレット化したフィルタ濾材は、耐水性に
劣るため、洗浄を行うと性能が大幅に低下するという問
題がある。
まりを起こすため、ガスタービンの運転に伴って圧力損
失は上昇する。目詰まりを起こしたフィルタ濾材の再生
には、水などを用いた洗浄が有効である。しかし、ＰＰ
繊維をエレクトレット化したフィルタ濾材は、耐水性に
劣るため、洗浄を行うと性能が大幅に低下するという問
題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、タ
ービン内への汚染がなく、粒子捕集効率が高く、圧力損
失が低く、洗浄によって性能の劣化を抑制しながら再生
できるタービン用吸気フィルタ濾材を提供することを目
的とする。
ービン内への汚染がなく、粒子捕集効率が高く、圧力損
失が低く、洗浄によって性能の劣化を抑制しながら再生
できるタービン用吸気フィルタ濾材を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のタービン用吸気フィルタ濾材は、ポリテト
ラフルオロエチレン（以下「ＰＴＦＥ」と略す）多孔質
膜と通気性支持材とを含み、圧力損失が１００Ｐａ以上
３００Ｐａ以下であり、ＰＦ値が１５以上であることを
特徴とする。
に、本発明のタービン用吸気フィルタ濾材は、ポリテト
ラフルオロエチレン（以下「ＰＴＦＥ」と略す）多孔質
膜と通気性支持材とを含み、圧力損失が１００Ｐａ以上
３００Ｐａ以下であり、ＰＦ値が１５以上であることを
特徴とする。
【０００６】ここで、ＰＦ値は、下記式（１）により定
まる数値である。 ＰＦ値＝｛−ｌｏｇ（１−Ｅ／１００）／Ｌ｝×１００ （１）
まる数値である。 ＰＦ値＝｛−ｌｏｇ（１−Ｅ／１００）／Ｌ｝×１００ （１）
【０００７】式（１）において、Ｌは圧力損失［ｍｍＨ
2Ｏ］を示し、Ｅは捕集効率［％］を示す。圧力損失Ｌ
は、線速５．３ｃｍ／秒における数値を採用し、捕集効
率は、粒径０．１μｍ〜０．２μｍの粒子についての数
値を採用するものとする。
2Ｏ］を示し、Ｅは捕集効率［％］を示す。圧力損失Ｌ
は、線速５．３ｃｍ／秒における数値を採用し、捕集効
率は、粒径０．１μｍ〜０．２μｍの粒子についての数
値を採用するものとする。
【０００８】本発明の濾材には、圧力損失が７０Ｐａ以
上２５０Ｐａ以下であり、ＰＦ値が１８以上のＰＴＦＥ
多孔質膜を用いることが好ましい。
上２５０Ｐａ以下であり、ＰＦ値が１８以上のＰＴＦＥ
多孔質膜を用いることが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
について説明する。図１は、本発明の濾材の一例を示す
断面図である。ＰＴＦＥ多孔質膜１の上下に一対の通気
性支持材２が配置されている。
について説明する。図１は、本発明の濾材の一例を示す
断面図である。ＰＴＦＥ多孔質膜１の上下に一対の通気
性支持材２が配置されている。
【００１０】通気性支持材２は、補強材としての機能を
有すれば、材質、構造、形態のいずれにも特に限定はな
いが、ＰＴＦＥ多孔質膜より通気性に優れた材料、例え
ば、フェルト、不織布、織布、メッシュ（網目状シー
ト）、その他の多孔質材料を用いることができる。ただ
し、強度、捕集性、柔軟性、作業性の点からは不織布が
好ましい。不織布として、これを構成する一部または全
部の繊維が芯鞘構造を有し、芯成分が鞘成分よりも融点
が高い複合繊維を用いてもよい。なお、通気性支持材の
材料としては、例えば、ポリオレフィン（ポリエチレン
（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）など）、ポリアミ
ド、ポリエステル（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）など）、芳香族ポリアミドまたはこれらの複合材な
どを用いることができる。
有すれば、材質、構造、形態のいずれにも特に限定はな
いが、ＰＴＦＥ多孔質膜より通気性に優れた材料、例え
ば、フェルト、不織布、織布、メッシュ（網目状シー
ト）、その他の多孔質材料を用いることができる。ただ
し、強度、捕集性、柔軟性、作業性の点からは不織布が
好ましい。不織布として、これを構成する一部または全
部の繊維が芯鞘構造を有し、芯成分が鞘成分よりも融点
が高い複合繊維を用いてもよい。なお、通気性支持材の
材料としては、例えば、ポリオレフィン（ポリエチレン
（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）など）、ポリアミ
ド、ポリエステル（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）など）、芳香族ポリアミドまたはこれらの複合材な
どを用いることができる。
【００１１】ＰＴＦＥ多孔質膜１は、それ自体が撥水性
を有するため、洗浄による再生に適している。ＰＴＦＥ
多孔質膜を製造する方法を以下に説明する。まず、ＰＴ
ＦＥファインパウダーに液状潤滑剤を加えたぺースト状
の混和物を予備成形する。ＰＴＦＥファインパウダーに
は特に制限はなく、市販の製品を使用すればよい。液状
潤滑剤は、ＰＴＦＥファインパウダーの表面を濡らすこ
とができて、抽出や加熱により除去できるものであれば
よく、例えば、流動パラフィン、ナフサ、ホワイトオイ
ルなどの炭化水素を使用すればよい。液状潤滑剤の添加
量は、ＰＴＦＥファインパウダー１００重量部に対して
５〜５０重量部程度が適当である。上記予備成形は、液
状潤滑剤が絞り出されない程度の圧力で行う。
を有するため、洗浄による再生に適している。ＰＴＦＥ
多孔質膜を製造する方法を以下に説明する。まず、ＰＴ
ＦＥファインパウダーに液状潤滑剤を加えたぺースト状
の混和物を予備成形する。ＰＴＦＥファインパウダーに
は特に制限はなく、市販の製品を使用すればよい。液状
潤滑剤は、ＰＴＦＥファインパウダーの表面を濡らすこ
とができて、抽出や加熱により除去できるものであれば
よく、例えば、流動パラフィン、ナフサ、ホワイトオイ
ルなどの炭化水素を使用すればよい。液状潤滑剤の添加
量は、ＰＴＦＥファインパウダー１００重量部に対して
５〜５０重量部程度が適当である。上記予備成形は、液
状潤滑剤が絞り出されない程度の圧力で行う。
【００１２】次に、予備成形体を、ぺ一スト押出や圧延
によってシート状に成形する。さらに、このＰＴＦＥ成
形体を少なくとも１軸方向に延伸して多孔化する。な
お、ＰＴＦＥ成形体の延伸は、液状潤滑剤を除去してか
ら行うことが好ましい。この液状潤滑剤の除去は、加熱
法または抽出法によって行うとよい。
によってシート状に成形する。さらに、このＰＴＦＥ成
形体を少なくとも１軸方向に延伸して多孔化する。な
お、ＰＴＦＥ成形体の延伸は、液状潤滑剤を除去してか
ら行うことが好ましい。この液状潤滑剤の除去は、加熱
法または抽出法によって行うとよい。
【００１３】シート状成形体の長手方向の延伸時におけ
る延伸倍率は、大きいほうが多孔質膜のフィブリル化が
促進されるが、延伸性の点で８〜３０倍が適当である。
延伸時の温度は、通常、１５０〜３２７℃とするとよ
い。２軸延伸する場合は、長手方向の延伸倍率、温度を
上記範囲とするとともに、横方向の延伸倍率、温度を、
それぞれ、４〜４０倍、２５〜１５０℃とするとよい。
る延伸倍率は、大きいほうが多孔質膜のフィブリル化が
促進されるが、延伸性の点で８〜３０倍が適当である。
延伸時の温度は、通常、１５０〜３２７℃とするとよ
い。２軸延伸する場合は、長手方向の延伸倍率、温度を
上記範囲とするとともに、横方向の延伸倍率、温度を、
それぞれ、４〜４０倍、２５〜１５０℃とするとよい。
【００１４】延伸したＰＴＦＥ多孔質膜は、未焼成の状
態では強度が弱いため、さらに熱処理するとよい。熱処
理の温度は、ＰＴＦＥ焼成体の融点以上、例えば３５０
〜４５０℃が好適である。加熱方法は、特に限定されな
いが、熱風を吹き付ける方法や高温の炉を通過させる方
法などを適用すればよい。
態では強度が弱いため、さらに熱処理するとよい。熱処
理の温度は、ＰＴＦＥ焼成体の融点以上、例えば３５０
〜４５０℃が好適である。加熱方法は、特に限定されな
いが、熱風を吹き付ける方法や高温の炉を通過させる方
法などを適用すればよい。
【００１５】本発明の濾材の圧力損失およびＰＦ値は、
ＰＴＦＥ多孔質膜の特性に依存するところが大きい。Ｐ
ＴＦＥ多孔質膜の特性は、用いる原料、作製工程におけ
る圧延方法、延伸方法などに影響される。タービン用吸
気フィルタ濾材には、これらの条件を適宜調整して作製
した、圧力損失が７０〜２５０Ｐａ、ＰＦ値が１８以上
であるＰＴＦＥ多孔質膜を用いるとよい。
ＰＴＦＥ多孔質膜の特性に依存するところが大きい。Ｐ
ＴＦＥ多孔質膜の特性は、用いる原料、作製工程におけ
る圧延方法、延伸方法などに影響される。タービン用吸
気フィルタ濾材には、これらの条件を適宜調整して作製
した、圧力損失が７０〜２５０Ｐａ、ＰＦ値が１８以上
であるＰＴＦＥ多孔質膜を用いるとよい。
【００１６】通気性支持材２とＰＴＦＥ多孔質膜１との
積層方法についても、特に制限はない。ただ単に重ね合
わせるだけでもよいし、接着剤ラミネート、熱ラミネー
トなどの方法を適用してもよい。例えば熱ラミネートに
より積層する場合は、加熱により通気性支持材の一部を
溶融させて接着積層してもよく、ホットメルトパウダー
などの融着剤を介在させて接着積層してもよい。
積層方法についても、特に制限はない。ただ単に重ね合
わせるだけでもよいし、接着剤ラミネート、熱ラミネー
トなどの方法を適用してもよい。例えば熱ラミネートに
より積層する場合は、加熱により通気性支持材の一部を
溶融させて接着積層してもよく、ホットメルトパウダー
などの融着剤を介在させて接着積層してもよい。
【００１７】図１は例示であり、本発明の濾材の構成が
これに限定されるわけではない。例えば、特性が同一の
あるいは互いに相違する２層以上のＰＴＦＥ多孔質膜を
配置してもよく、通気性支持材をＰＴＦＥ多孔質膜の上
流側、下流側のいずれか一方にのみ配置してもよい。
これに限定されるわけではない。例えば、特性が同一の
あるいは互いに相違する２層以上のＰＴＦＥ多孔質膜を
配置してもよく、通気性支持材をＰＴＦＥ多孔質膜の上
流側、下流側のいずれか一方にのみ配置してもよい。
【００１８】本発明の吸気フィルタ用濾材の全体厚さ
は、０．１〜１０ｍｍ、さらに０．１〜２．０ｍｍ、特
に０．２〜１ｍｍの範囲が好適である。濾材が厚すぎる
と、圧力損失が高くなったりプリーツ加工性が悪くなる
場合があり、濾材が薄すぎると、剛性が低下することが
ある。
は、０．１〜１０ｍｍ、さらに０．１〜２．０ｍｍ、特
に０．２〜１ｍｍの範囲が好適である。濾材が厚すぎる
と、圧力損失が高くなったりプリーツ加工性が悪くなる
場合があり、濾材が薄すぎると、剛性が低下することが
ある。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明する。以下の実施例および比較例における濾材および
ＰＴＦＥ多孔質膜の各特性の測定方法は、以下のとおり
とした。
明する。以下の実施例および比較例における濾材および
ＰＴＦＥ多孔質膜の各特性の測定方法は、以下のとおり
とした。
【００２０】（圧力損失）サンプルを、有効面積１００
ｃｍ2の円形のホルダーにセットし、上流側と下流側と
に圧力差を与え、サンプルの透過速度を流量計で５．３
ｃｍ／秒に調整したときの圧力損失を圧力計（マノメー
ター）で測定した。測定は、各サンプルにつき１０箇所
行い、各測定値の平均をサンプルの圧力損失とした。
ｃｍ2の円形のホルダーにセットし、上流側と下流側と
に圧力差を与え、サンプルの透過速度を流量計で５．３
ｃｍ／秒に調整したときの圧力損失を圧力計（マノメー
ター）で測定した。測定は、各サンプルにつき１０箇所
行い、各測定値の平均をサンプルの圧力損失とした。
【００２１】（捕集効率）圧力損失測定と同一の装置を
用い、サンプルの透過速度を５．３ｃｍ／秒に調整し
て、上流側に、多分散ジオクチルフタレート（ＤＯＰ）
を、粒径が０．１〜０．２μmの粒子の濃度が約１０8個
／リットル以上となるように供給し、上流側の粒子濃度
とサンプルを透過してきた下流側の粒子濃度とをパーテ
ィクルカウンターで測定し、下記式（２）により捕集効
率を求めた。
用い、サンプルの透過速度を５．３ｃｍ／秒に調整し
て、上流側に、多分散ジオクチルフタレート（ＤＯＰ）
を、粒径が０．１〜０．２μmの粒子の濃度が約１０8個
／リットル以上となるように供給し、上流側の粒子濃度
とサンプルを透過してきた下流側の粒子濃度とをパーテ
ィクルカウンターで測定し、下記式（２）により捕集効
率を求めた。
【００２２】 捕集効率（％）＝（１−下流側粒子濃度／上流側粒子濃度）×１００ （２）
【００２３】（洗浄性）フィルタ濾材を有効面積１００
ｃｍ2の円形のホルダーにセットし、上流側と下流側と
に圧力差を与え、濾材の透過速度を流量計で５．３ｃｍ
／秒に調整する。マノメーターによりフィルタ濾材の初
期圧力損失を測定し、大気塵を３日間透過させ続ける。
この後、圧力損失を再度測定し、フィルタ濾材をホルダ
ーより取り外す。取り外したフィルタ濾材の下流側から
１ｋｇ／ｃｍ2の圧力でエアーを吹き付けた後、濾材を
純水に浸漬させ、超音波洗浄を３０分間行う。引き続
き、自然乾燥させ、フィルタ濾材の圧力損失を上記と同
条件でマノメーターにより測定する。上記内容を５回繰
り返した後、上記条件で捕集効率を測定する。
ｃｍ2の円形のホルダーにセットし、上流側と下流側と
に圧力差を与え、濾材の透過速度を流量計で５．３ｃｍ
／秒に調整する。マノメーターによりフィルタ濾材の初
期圧力損失を測定し、大気塵を３日間透過させ続ける。
この後、圧力損失を再度測定し、フィルタ濾材をホルダ
ーより取り外す。取り外したフィルタ濾材の下流側から
１ｋｇ／ｃｍ2の圧力でエアーを吹き付けた後、濾材を
純水に浸漬させ、超音波洗浄を３０分間行う。引き続
き、自然乾燥させ、フィルタ濾材の圧力損失を上記と同
条件でマノメーターにより測定する。上記内容を５回繰
り返した後、上記条件で捕集効率を測定する。
【００２４】（実施例１）ＰＴＦＥファインパウダー１
００重量部に対して液状潤滑剤（流動パラフィン）３０
重量部を均一に混合し、この混合物を２０ｋｇ／ｃｍ2
の条件で予備成形し、次いでこれをロッド状に押出成形
し、さらにこのロッド状物を１対の金属製圧延ロール間
に通して、厚さ０．２ｍｍの長尺のシート状成形体を得
た。次に、このシート状成形体から、ノルマルデカンを
用いた抽出法により液状潤滑剤を除去した後、管状芯体
にロール状に巻回した。このシート状成形体をロール延
伸法により長手方向に２５０℃で１７倍に延伸した。さ
らに、テンターを用いて幅方向に１００℃で５倍に延伸
し、未焼成のＰＴＦＥ多孔質膜を得た。この膜を３８０
℃で３０秒間加熱して焼成した。得られたＰＴＦＥ多孔
質膜の圧力損失と粒子捕集効率とを測定した。ＰＦ値と
ともに結果を表１に示す。
００重量部に対して液状潤滑剤（流動パラフィン）３０
重量部を均一に混合し、この混合物を２０ｋｇ／ｃｍ2
の条件で予備成形し、次いでこれをロッド状に押出成形
し、さらにこのロッド状物を１対の金属製圧延ロール間
に通して、厚さ０．２ｍｍの長尺のシート状成形体を得
た。次に、このシート状成形体から、ノルマルデカンを
用いた抽出法により液状潤滑剤を除去した後、管状芯体
にロール状に巻回した。このシート状成形体をロール延
伸法により長手方向に２５０℃で１７倍に延伸した。さ
らに、テンターを用いて幅方向に１００℃で５倍に延伸
し、未焼成のＰＴＦＥ多孔質膜を得た。この膜を３８０
℃で３０秒間加熱して焼成した。得られたＰＴＦＥ多孔
質膜の圧力損失と粒子捕集効率とを測定した。ＰＦ値と
ともに結果を表１に示す。
【００２５】（実施例２）長手方向の延伸倍率を１２倍
とした点を除いては、実施例１と同様にして、ＰＴＦＥ
多孔質膜を得た。このＰＴＦＥ多孔質膜の圧力損失と粒
子捕集効率を測定した。ＰＦ値とともに結果を表１に示
す。
とした点を除いては、実施例１と同様にして、ＰＴＦＥ
多孔質膜を得た。このＰＴＦＥ多孔質膜の圧力損失と粒
子捕集効率を測定した。ＰＦ値とともに結果を表１に示
す。
【００２６】（実施例３）通気性支持材として、目付け
が１５ｇ／ｍ2のスパンボンド不織布（ユニチカ社製Ｔ
０１５３ＷＤＯ）を用いた。この通気性支持材を、実施
例１で得たＰＴＦＥ多孔質膜の両面に配置し、１７５℃
のロールに沿わせることによりラミネートした。こうし
て得た厚さ０．２ｍｍのフィルタ濾材について、圧力損
失と捕集効率とを測定した。ＰＦ値とともに結果を表１
に示す。また、洗浄性についても測定した。結果を図２
および表２に示す。
が１５ｇ／ｍ2のスパンボンド不織布（ユニチカ社製Ｔ
０１５３ＷＤＯ）を用いた。この通気性支持材を、実施
例１で得たＰＴＦＥ多孔質膜の両面に配置し、１７５℃
のロールに沿わせることによりラミネートした。こうし
て得た厚さ０．２ｍｍのフィルタ濾材について、圧力損
失と捕集効率とを測定した。ＰＦ値とともに結果を表１
に示す。また、洗浄性についても測定した。結果を図２
および表２に示す。
【００２７】（実施例４）実施例２で得たＰＴＦＥ多孔
質膜を用いた点を除いては、実施例３と同様にして厚さ
０．２ｍｍのフィルタ濾材を得た。このフィルタ濾材に
ついて測定した圧力損失および捕集効率とＰＦ値とを表
１に、洗浄性を図２および表２にそれぞれ示す。
質膜を用いた点を除いては、実施例３と同様にして厚さ
０．２ｍｍのフィルタ濾材を得た。このフィルタ濾材に
ついて測定した圧力損失および捕集効率とＰＦ値とを表
１に、洗浄性を図２および表２にそれぞれ示す。
【００２８】（比較例１）市販されているガラス繊維か
らなるＨＥＰＡフィルタ濾材について測定した圧力損失
および捕集効率とＰＦ値とを表１に、洗浄性を図２およ
び表２にそれぞれ示す。
らなるＨＥＰＡフィルタ濾材について測定した圧力損失
および捕集効率とＰＦ値とを表１に、洗浄性を図２およ
び表２にそれぞれ示す。
【００２９】（比較例２）市販されているＰＰ繊維不織
布をエレクトレット化したＨＥＰＡフィルタ濾材につい
て測定した粒子捕集効率および圧力損失とＰＦ値とを表
１に、洗浄性を図２および表２にそれぞれ示す。
布をエレクトレット化したＨＥＰＡフィルタ濾材につい
て測定した粒子捕集効率および圧力損失とＰＦ値とを表
１に、洗浄性を図２および表２にそれぞれ示す。
【００３０】 （表１） ―――――――――――――――――――――――――――――――――― 圧力損失 粒子捕集効率（％） ＰＦ値 （Ｐａ） （０．１〜０．２μｍ） ―――――――――――――――――――――――――――――――――― 実施例１ １００ ９９．０１ ２２ 実施例２ ２５０ ９９．９９以上 ２２ ―――――――――――――――――――――――――――――――――― 実施例３ １２０ ９９．０１ １６．７ 実施例４ ３００ ９９．９９以上 １８．３ 比較例１ ２５０ ９９．１１ ８．２ 比較例２ １６０ ９９．００ １２．５ ――――――――――――――――――――――――――――――――――
【００３１】 （表２） ―――――――――――――――――――――――――――――――――― 圧力損失（Ｐａ） 粒子捕集効率（％） 初期 ５回洗浄後 初期 ５回洗浄後 ―――――――――――――――――――――――――――――――――― 実施例３ １２０ １４５ ９９．０１ ９９．０１ 実施例４ ３００ ３４０ ９９．９９以上 ９９．９９以上 比較例１ ３００ ３５０ ９９．１１ ９９．０９ 比較例２ １６０ １７２ ９９．００ ９５．００ ――――――――――――――――――――――――――――――――――
【００３２】表１に示したように、実施例３，４のフィ
ルタ濾材は、従来の濾材、特に比較例１のガラス繊維濾
材よりもＰＦ値が高く、圧力損失と粒子捕集効率のバラ
ンスに優れた濾材となった。また、実施例２，４より、
この濾材の圧力損失をタービン用吸気フィルタ濾材とし
て実用的な範囲（３００Ｐａ以下）に抑えるためには、
ＰＴＦＥ多孔質膜の圧力損失を２５０Ｐａ以下とすれば
よいことが確認できた。
ルタ濾材は、従来の濾材、特に比較例１のガラス繊維濾
材よりもＰＦ値が高く、圧力損失と粒子捕集効率のバラ
ンスに優れた濾材となった。また、実施例２，４より、
この濾材の圧力損失をタービン用吸気フィルタ濾材とし
て実用的な範囲（３００Ｐａ以下）に抑えるためには、
ＰＴＦＥ多孔質膜の圧力損失を２５０Ｐａ以下とすれば
よいことが確認できた。
【００３３】表２に示したように、比較例２のエレクト
レット化フィルタ濾材は、洗浄によって粒子捕集効率が
大幅に低下したが、実施例３，４のフィルタ濾材の粒子
捕集効率は、洗浄を繰り返しても変化しなかった。図２
に示したように、実施例４の濾材では、洗浄による圧力
損失の低減効果が顕著であった。なお、測定中、実施例
３，４の濾材からの繊維の脱落は認められなかった。
レット化フィルタ濾材は、洗浄によって粒子捕集効率が
大幅に低下したが、実施例３，４のフィルタ濾材の粒子
捕集効率は、洗浄を繰り返しても変化しなかった。図２
に示したように、実施例４の濾材では、洗浄による圧力
損失の低減効果が顕著であった。なお、測定中、実施例
３，４の濾材からの繊維の脱落は認められなかった。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
タービン内への汚染がなく、粒子捕集効率が高く、圧力
損失が低く、しかも、洗浄によって特性劣化を抑制しな
がら再生できるタービン用吸気フィルタ濾材を提供でき
る。
タービン内への汚染がなく、粒子捕集効率が高く、圧力
損失が低く、しかも、洗浄によって特性劣化を抑制しな
がら再生できるタービン用吸気フィルタ濾材を提供でき
る。
【図１】 本発明の濾材の一形態を示す断面図である。
【図２】 本発明の実施例における洗浄回数と圧力損失
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
１ ＰＴＦＥ多孔質膜 ２ 通気性支持材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4D006 GA44 HA43 JA07C KE06P KE06Q KE06R MA06 MB20 MC30X NA34 PB17 PC80 4D019 AA01 AA02 BA13 BB03 BB08 BB10 BC13 BD01
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリテトラフルオロエチレン多孔質膜と
通気性支持材とを含み、圧力損失が１００Ｐａ以上３０
０Ｐａ以下であり、ＰＦ値が１５以上であることを特徴
とするタービン用吸気フィルタ濾材。 - 【請求項２】 ポリテトラフルオロエチレン多孔質膜の
圧力損失が７０Ｐａ以上２５０Ｐａ以下であり、ＰＦ値
が１８以上である請求項１に記載のタービン用吸気フィ
ルタ濾材。
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| JP2001151494A JP2002346319A (ja) | 2001-05-21 | 2001-05-21 | タービン用吸気フィルタ濾材 |
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| EP02011211A EP1260261A1 (en) | 2001-05-21 | 2002-05-21 | Turbine air filter media |
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| JP2001151494A JP2002346319A (ja) | 2001-05-21 | 2001-05-21 | タービン用吸気フィルタ濾材 |
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|---|---|
| JP2002346319A true JP2002346319A (ja) | 2002-12-03 |
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| JP (1) | JP2002346319A (ja) |
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- 2001-05-21 JP JP2001151494A patent/JP2002346319A/ja active Pending
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- 2002-05-20 US US10/147,859 patent/US20030005669A1/en not_active Abandoned
- 2002-05-20 KR KR1020020027724A patent/KR20020089174A/ko not_active Application Discontinuation
- 2002-05-21 EP EP02011211A patent/EP1260261A1/en not_active Withdrawn
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| KR20020089174A (ko) | 2002-11-29 |
| EP1260261A1 (en) | 2002-11-27 |
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