JP2002301321A

JP2002301321A - フィルタ濾材、それを用いたフィルタパック及びエアフィルタユニット並びにフィルタ濾材の製造方法

Info

Publication number: JP2002301321A
Application number: JP2001107766A
Authority: JP
Inventors: Osamu Tanaka; 修田中; Kunihiko Inui; 邦彦乾; Yoshiyuki Shibuya; 吉之渋谷; Hideyuki Kiyotani; 秀之清谷
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2001-04-05
Filing date: 2001-04-05
Publication date: 2002-10-15

Abstract

(57)【要約】【課題】熱ラミネート後のフィルタ濾材の単一繊維捕
集効率の減衰が抑えられ、圧力損失が小さくかつ捕集効
率が高い、高性能のフィルタ濾材を提供することであ
る。【解決手段】このフィルタ濾材１は、少なくとも２層
構造からなる複層多孔膜３と、複層多孔膜３の少なくと
も片面に熱ラミネートされる通気性支持材５とを備えて
いる。複層多孔膜３は、ホモポリテトラフルオロエチレ
ン多孔膜７と、ホモポリテトラフルオロエチレン多孔膜
７に積層されるとともにホモポリテトラフルオロエチレ
ン多孔膜７の平均孔径の１０倍以上の平均孔径を有する
変性ポリテトラフルオロエチレン多孔膜９とを含む。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリテトラフルオ
ロエチレン多孔膜を用いたフィルタ濾材、それを用いた
フィルタパック及びエアフィルタユニット並びにフィル
タ濾材の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】半導体の集積度や液晶の性能が高くなる
につれ、クリーンルームの清浄度は、近年益々高いレベ
ルが要求され、粒子捕集効率のより高いエアフィルタユ
ニットが求められている。

【０００３】これまで、そのようなエアフィルタユニッ
トに用いられる高性能エアフィルタ、特に、ＨＥＰＡ
（High Efficiency Particulate Air）フィルタ、ＵＬ
ＰＡ（Ultra low Penetration Air）フィルタ等は、ガ
ラス繊維を湿式抄紙したフィルタ濾材を折って作られて
いた。

【０００４】しかし、空調装置に係る送風動力費を更に
低減するべく、エアフィルタユニットの圧力損失の低
減、また、より高い清浄空間を実現するための捕集効率
の向上が望まれているが、ガラス繊維からなるエアフィ
ルタユニットでは、より高性能（同一圧力損失であれば
捕集効率がより高く、同一捕集効率であれば圧力損失が
より低い性能）を実現することは非常に困難になってい
る。

【０００５】そこで、より高性能のエアフィルタユニッ
トを製造するために、ガラス繊維濾材よりも高性能であ
るポリテトラフルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥ）から
なる多孔膜を用いたエアフィルタユニットが既に提案さ
れており、ＰＴＦＥ多孔膜を用いることにより、ガラス
繊維濾材を用いたＵＬＰＡフィルタに比べて同一捕集効
率で２／３の圧力損失になることが報告されている（特
開平５−２０２２１７号公報、ＷＯ９４／１６８０２号
公報、ＷＯ９８／２６８６０号公報）。

【０００６】また、ＰＴＦＥ多孔膜を用いたエアフィル
タユニットは、その製造方法や加工方法により性能を更
に向上させることができるが、このようなエアフィルタ
ユニットに用いるためのより高性能なＰＴＦＥ多孔膜が
既に提案されている。単体（フィルタ濾材とするための
通気性支持材がラミネートされていないもの）での性能
が高いＰＴＦＥ多孔膜は、特表平９−５０４７３７号公
報、特開平１０−３００３１号公報、特開平１０−２８
７７５９号公報及びＷＯ９８／２６８６０号公報におい
て提案されており、これらの公報には、フィルタ濾材の
性能の指標であるＰＦ（Performance Factor）値が高い
ＰＴＦＥ多孔膜が開示されている。また、特開平１０−
２８７７５９号公報には最高ＰＦ値が３２のＰＴＦＥ多
孔膜が示されている。

【０００７】ＰＴＦＥ多孔膜のＰＦ値を高めるには、こ
れまでＰＴＦＥ多孔膜の繊維径を小さくすればよいと考
えられてきたが、最近の研究によれば、単に繊維径を小
さくしてもＰＦ値の向上には限界があることがわかって
いる（15th ICCCS International Symposium予稿集 p4
54〜p463 O．Tanaka他）。この原因は、ＰＴＦＥ多孔
膜の繊維径を小さくすると、確かに単一繊維捕集効率η
は１を超え大きくなるが、近傍の繊維と干渉して実際の
単一繊維捕集効率ηは計算上のηに比べ小さくなってし
まうためである。

【０００８】ここで、この文献（15th ICCCS Internati
onal Symposium予稿集）を参照しながら、この原因につ
いて説明する。図１０に、従来の濾材の繊維６１とこの
繊維６１に捕集される粒子６３との関係を示すととも
に、図１１に、ＰＴＦＥ多孔膜を構成する繊維７１とこ
の繊維７１に捕集される粒子７３との関係を示す。図
中、濾材を構成する繊維６１，７１の繊維径をｄ_fと
し、この繊維から所定距離だけ離れた位置における、こ
の繊維により捕集され得る粒子が分布する幅をｄ_eとす
る。この場合、濾材の単一繊維捕集効率ηは、［数２］ η＝ｄ_e／ｄ_f で表される。

【０００９】図１０に示すように、従来の濾材では、繊
維径ｄ_fが比較的大きく、単一繊維捕集効率ηは１より
も小さくなるが、ＰＴＦＥ多孔膜は、繊維径ｄ_fが非常
に小さいため、単一繊維捕集効率ηは１よりも大きくな
る。

【００１０】このため、図１１に示すように、１本の繊
維の捕集可能領域Ｓが近傍の他の繊維の捕集可能領域
Ｓ’と一部が重複し（図中、Ｐで示す領域）、１本の繊
維当たりの捕集効率、即ち単一繊維捕集効率ηが減少し
てしまう。

【００１１】この結果、上述のように、ＰＴＦＥ多孔膜
全体としての実際の単一繊維捕集効率は、理論上の単一
繊維捕集効率（繊維同士の干渉により生じる捕集効率の
低下を考慮しない単一繊維捕集効率）よりも小さい値と
なる。

【００１２】このような理由から、濾材の繊維径を小さ
くしても実際の単一繊維捕集効率が期待以上に大きくな
らないために、ＰＦ値を高めることは困難な状況にあ
り、これまでＰＴＦＥ多孔膜のＰＦ値は３２が知られて
はいたが、これを超えるようなＰＴＦＥ多孔膜は知られ
ていなかった。

【００１３】また、ＰＴＦＥ多孔膜をフィルタ濾材とし
て使用するためには通気性支持材をラミネートすること
が実質的に必要となっている。これは、取り扱い性の点
からＰＴＦＥ多孔膜単体の強度を向上させるとともに、
濾材を所望の形状に加工するときに受ける損傷を防ぐ必
要があるからである。しかし、ＰＴＦＥ多孔膜に通気性
支持材をラミネートすると、ＰＴＦＥ多孔膜が厚み方向
に圧縮され、ＰＴＦＥ多孔膜の繊維間距離が縮まる結
果、実際のη値がさらに小さくなり、通気性支持材をラ
ミネートしたＰＴＦＥ多孔膜のＰＦ値は、ＰＴＦＥ多孔
膜単体のＰＦ値に比べ小さくなってしまう。

【００１４】実際に、特開平１０−３００３１号公報に
は、ＰＦ値が２６．６のＰＴＦＥ多孔膜に通気性支持材
をラミネートをするとＰＦ値が１９．８になることが記
載されている。従来において、ＰＴＦＥ多孔膜に通気性
支持材をラミネートした濾材については、ＷＯ９８／２
６８６０号公報ではＰＦ値２１．８のものが、15th ICC
CS International Symposium予稿集ではＰＦ値２８のも
のが示されているが、これらを超えるものは知られてい
なかった。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の第１の目的
は、通気性支持材がＰＴＦＥ多孔膜の少なくとも片面に
ラミネートされたフィルタ濾材において、熱ラミネート
後のフィルタ濾材の単一繊維捕集効率の減衰が抑えら
れ、圧力損失が小さくかつ捕集効率が高い、高性能のフ
ィルタ濾材を提供することである。

【００１６】本発明の第２の目的は、通気性支持材をＰ
ＴＦＥ多孔膜にラミネートしたフィルタ濾材をプリーツ
加工してなるフィルタパックにおいて、圧力損失が小さ
くかつ捕集効率が高いフィルタパックを提供することで
ある。

【００１７】本発明の第３の目的は、通気性支持材をＰ
ＴＦＥ多孔膜にラミネートしたフィルタ濾材をプリーツ
加工してなるフィルタパックを枠体内に収納したエアフ
ィルタユニットにおいて、圧力損失が小さくかつ捕集効
率が高いエアフィルタユニットを提供することである。

【００１８】本発明の第４の目的は、上記のようなフィ
ルタ濾材の効率的な製造方法を提供することである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載のフィル
タ濾材は、複層多孔膜と、通気性支持材とを備えてい
る。複層多孔膜は少なくとも２層構造からなる。通気性
支持材は、複層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネート
される。そして、複層多孔膜は、第１多孔膜と、第２多
孔膜とを含む。第１多孔膜はホモポリテトラフルオロエ
チレンからなる。第２多孔膜は、変性ポリテトラフルオ
ロエチレンからなり、第１多孔膜に積層される。

【００２０】前述のように、従来のフィルタ濾材とし
て、ＰＦ値が２８のものが知られていたが、これを超え
るＰＦ値を有するものは知られていなかった。この理由
として、単一繊維捕集理論によれば、一般に、ＰＴＦＥ
多孔膜のような繊維径が小さく単一繊維捕集効率ηが１
を超えるものでは、近傍繊維の干渉が発生しやすく、繊
維自体が持つ単一繊維捕集効率ηに比べ実際には小さく
なってしまうことが挙げられる（15th ICCCS Internati
onal Symposium予稿集 p454〜p463 O．Tanaka他参
照）。

【００２１】しかし、本発明者らによる研究の結果、例
えば、ホモＰＴＦＥ多孔膜と、変性ＰＴＦＥ多孔膜とを
少なくとも２層以上積層した複層多孔膜によって、従来
知られていなかったほど高いＰＦ値をもつＰＴＦＥ多孔
膜が得られることが見出された。即ち、後述するような
製造方法により、ＰＴＦＥ多孔膜の繊維間距離を大きく
することが可能となり、この結果、近傍繊維の干渉を防
ぎ、従来にない高いＰＦ値をもつ多孔膜を得ることがで
きることが見出された。

【００２２】ここで、本発明による複層多孔膜が高いＰ
Ｆ値を持つ理由について説明する。変性ＰＴＦＥ自体
は、延伸性が悪く、単独では多孔膜作製の最終工程であ
る幅方向延伸時に破断が生じ、エアフィルタ用としての
多孔膜を得ることができない。しかしながら、このよう
な変性ＰＴＦＥをホモＰＴＦＥに重ねた場合は、破断が
起きずに最終工程の幅方向延伸を行うことが可能とな
る。

【００２３】より詳細には、変性ＰＴＦＥは延伸性が悪
いため、変性ＰＴＦＥを用いた複層多孔膜の構造は、ホ
モＰＴＦＥが緻密な構造を持つのとは対照的に孔径が非
常に大きく網目状になっており、実質的な粒子捕集層で
あるホモＰＴＦＥ多孔膜層に対し、変性ＰＴＦＥ多孔膜
層との界面の多孔構造に影響を与える。即ち、ホモＰＴ
ＦＥと変性ＰＴＦＥとの界面において、変性ＰＴＦＥの
網目状の大きな孔径になろうとする挙動にホモＰＴＦＥ
多孔膜が引きずられる形となり、この結果、同じホモＰ
ＴＦＥ多孔膜の内部の構造に比べ変性ＰＴＦＥとの界面
の構造の方が孔径が大きくなり、繊維間距離も大きくな
る。

【００２４】一方で、ＰＴＦＥ多孔膜に捕集される粒子
は、ＰＴＦＥ多孔膜の高い捕集性能により多孔膜構造の
ごく表面において捕集されるが、上記の理由から、界面
でのホモＰＴＦＥ多孔膜の繊維の単一繊維捕集効率ηの
近傍繊維の干渉による減衰が小さくなり、この結果、多
孔膜のＰＦ値が向上する。

【００２５】このような複層構造を有する複層ＰＴＦＥ
多孔膜は、ＰＴＦＥ多孔膜単独に比べ、より粒子付着に
よる圧力損失の上昇率も小さくなる。このような複層多
孔膜では、一般に、比較的大きい粒子が目の粗い層で捕
らえられ、比較的小さい粒子が目の細かい層で捕らえら
れることにより圧力損失の上昇が小さくなるといわれて
いる。

【００２６】しかし、ＨＥＰＡ及びＵＬＰＡフィルタの
ように半導体工業のスーパークリーンルームで使用され
るフィルタを使用した場合、スーパークリーンルームで
は大きな粒子は既にプレフィルタ等で取り除かれている
ため、上記のような理由によっては圧力損失の上昇を抑
えることができない。

【００２７】この点に関し、本発明の複層多孔膜では、
ホモＰＴＦＥ多孔膜の界面が、変性ＰＴＦＥ多孔膜によ
る影響で荒れた状態になっている。粒子の付着によって
ＰＴＦＥ多孔膜の圧力損失が上昇する理由は、粒子が多
孔膜内部に溜まって目詰まりを起こすよりはむしろ、粒
子が多孔膜表面に層状に堆積してケーキ層を形成するこ
とによると考えられる。

【００２８】本発明の複層ＰＴＦＥ多孔膜によれば、粒
子捕集層であるホモＰＴＦＥ多孔膜の表面が荒れている
ため、粒子付着によってケーキ層が形成されにくく、こ
のため、圧力損失の上昇が抑えられる。

【００２９】また、上述のように、ＰＴＦＥ多孔膜に通
気性支持材を、通常行われる少なくとも１つのロールが
加熱された２つのロール間に通す熱ラミネート方法で
は、厚み方向に圧縮されるために単一繊維捕集効率ηの
ロスが大きくなり、濾材としてのＰＦ値が低下する。

【００３０】そこで、本発明では、高いＰＦ値を持つＰ
ＴＦＥ多孔膜のＰＦ値を低下させないよう、特開平６−
２１８８９９号公報に記載されるような、加圧すること
なく自重のみでＰＴＦＥ多孔膜と通気性支持材とを重ね
てラミネートする方法や、巻取テンションを弱める等、
できるだけＰＴＦＥ多孔膜を厚み方向に圧縮させないよ
う熱ラミネートを行い、高いＰＦ値を持つフィルタ濾材
を得ることとしている。

【００３１】請求項２に記載のフィルタ濾材は、複層多
孔膜と、通気性支持材とを備えている。複層多孔膜は少
なくとも２層構造からなる。通気性支持材は、複層多孔
膜の少なくとも片面に熱ラミネートされる。そして、複
層多孔膜は、第１多孔膜と、第１多孔膜に積層されると
ともに第１多孔膜の平均孔径の１０倍以上の平均孔径を
有する第２多孔膜とを含む。

【００３２】このフィルタ濾材では、複層多孔膜として
平均孔径の異なる複数の多孔膜を積層したものが用いら
れており、平均孔径が小さい方の第１多孔膜が実質的な
捕集層として機能する。

【００３３】このような複層多孔膜では、多孔膜作製時
の最終工程である延伸の際、第１多孔膜における第２多
孔膜との界面部分は、延伸前にあっては微細な構造であ
るが、第２多孔膜とともに延伸されると、第２多孔膜の
平均孔径の大きい繊維構造（例えば網目状の構造）が更
に大きく広がろうとする力を受けて第２多孔膜に引きず
られて大きく広がった荒れた構造となる。この結果、第
１多孔膜は、界面部分の構造が、内部の微細な構造より
大きい構造を有するようになる。

【００３４】このため、この複層多孔膜では、第１多孔
膜の界面部分の繊維間距離が大きくなっており、この結
果、近傍範囲にある繊維同士の干渉が生じず、単一繊維
捕集効率の減衰が抑えられる。これにより、複層多孔膜
のＰＦ値が大幅に向上される。

【００３５】また、このような複層多孔膜では、空気中
の粒子は、第１多孔膜の界面部分で捕集されるのみでな
く、内部の繊維によっても捕集され得るようになる。こ
のため、従来のように第１多孔膜の界面部分に粒子が堆
積してケーキ層が形成されることがなく、この結果、圧
力損失の上昇が抑えられる。

【００３６】なお、第２多孔膜の平均孔径は、好ましく
は、第１多孔膜の５０倍以上であり、更に好ましくは、
第１多孔膜の１００倍以上である。請求項３に記載のフ
ィルタ濾材は、請求項２のフィルタ濾材において、第１
多孔膜はホモＰＴＦＥからなり、第２多孔膜は変性ＰＴ
ＦＥからなる。

【００３７】前述のように、本発明者らの研究により、
ホモＰＴＦＥ多孔膜と変性ＰＴＦＥ多孔膜とを含む複層
多孔膜では、ホモＰＴＦＥ多孔膜の界面部分は、延伸時
に平均孔径の大きい変性多孔膜の挙動に引きずられて繊
維が広がり、繊維間距離が大きくなることが見出され、
この結果、近傍の繊維同士による干渉が生じず単一繊維
捕集効率の減衰が抑えられ、ＰＦ値が大幅に向上される
ことが明らかにされた。

【００３８】ここでは、このようなホモＰＴＦＥ多孔膜
と変性ＰＴＦＥ多孔膜とを含む複層多孔膜を、通気性支
持材と熱ラミネートしてフィルタ濾材とすることで、Ｐ
Ｆ値が飛躍的に向上された高性能のフィルタ濾材を得る
こととしている。

【００３９】請求項４に記載のフィルタ濾材は、請求項
３のフィルタ濾材において、変性ＰＴＦＥは、ＴＦＥモ
ノマーに、溶融加工できない量だけコモノマーを加えた
ものである。

【００４０】本発明において、変性ＰＴＦＥとして用い
られる変性ＰＴＦＥファインパウダーは、ＴＦＥモノマ
ーにごく微量のコモノマーを加え、共重合したものであ
り、コモノマーの量は、一般的には０．０１〜０．３ｗ
ｔ％程度である。

【００４１】この程度の量のコモノマーの添加では、変
性ＰＴＦＥファインパウダーは溶融加工はできず、非溶
融加工性を保持することとなる。請求項５に記載のフィ
ルタ濾材は、請求項４のフィルタ濾材において、コモノ
マーは、ヘキサフルオロプロピレン，パーフルオロアル
キルビニルエーテル，パーフルオロプロピルビニルエー
テル及びトリフルオロクロロエチレンからなる群から選
択された１種以上のものである。

【００４２】コポリマー単位として好ましいものには、
ヘキサフルオロプロピレン、パーフルオロアルキルビニ
ルエーテル、パーフルオロプロピルビニルエーテル、ト
リフルオロクロロエチレン等がある。ここでは、具体的
に、かかる物質をコモノマーとして用いた場合を対象と
している。

【００４３】請求項６に記載のフィルタ濾材は、請求項
２から５のいずれかのフィルタ濾材において、５．３ｃ
ｍ／ｓの流速で空気を透過させたときの圧力損失と粒子
径０．１０μｍ以上０．１２μｍ以下のシリカ粒子を用
いて測定した捕集効率とから下記式：［数１］ＰＦ＝［-log（透過率（％）／１００）／圧力損失（Ｐ
ａ）］×１０００（ここで、透過率（％）＝１００−捕集効率（％）であ
る）に従って計算されるＰＦ値が３２を超えるものであ
る。

【００４４】前述のように、複層多孔膜として、例えば
ホモＰＴＦＥと変性ＰＴＦＥとを用いた場合、ホモＰＴ
ＦＥの界面部分の繊維は、延伸の際に変性ＰＴＦＥによ
って広げられ、繊維間距離が大きくなるが、この結果、
ホモＰＴＦＥの単一繊維捕集効率の減衰を抑えてＰＦ値
を向上させることが可能となることが本発明者らの研究
により明らかにされた。

【００４５】これにより、従来は通気性支持材が熱ラミ
ネートされた後のＰＴＦＥ多孔膜のＰＦ値は２８までの
ものしか知られていなかったが、ホモＰＴＦＥ及び変性
ＰＴＦＥのように平均孔径の異なる多孔膜を含む複層多
孔体を用いることにより、ＰＦ値が３２を超えるフィル
タ濾材を得ることが可能となる。

【００４６】請求項７に記載のフィルタ濾材は、請求項
２から６のいずれかのフィルタ濾材において、通気性支
持材は、両側の最も外側に熱ラミネートされている。通
気性支持材は、前述のように、ＰＴＦＥ多孔膜の形態を
安定させ取り扱い性を向上させるために用いられるが、
ＰＴＦＥ多孔膜を構成する繊維が後述のフィルタパック
及びエアフィルタユニットの製造過程でダメージを受け
るのを抑える観点からは、ＰＴＦＥ多孔膜がフィルタ濾
材の外部に露出した状態のものは好ましくない。

【００４７】そこで、このフィルタ濾材では、フィルタ
濾材の両側の最外層部分に通気性支持材をラミネート
し、多孔膜が受けるダメージを抑えることとしている。
このフィルタ濾材によれば、例えば、複数のＰＴＦＥ多
孔膜が積層されてなる複層多孔膜を有するフィルタ濾材
においても、最外層部分に通気性支持材がラミネートさ
れているため、ＰＴＦＥ多孔膜が受けるダメージを有効
に抑えることができる。

【００４８】請求項８に記載のフィルタ濾材は、請求項
２から７のいずれかのフィルタ濾材において、通気性支
持材は熱融着性不織布からなる。このフィルタ濾材で
は、通気性支持材は、ＰＴＦＥ多孔膜との熱ラミネート
時に、一部がＰＴＦＥ多孔膜に熱融着されるが、このよ
うな通気性支持材としては、フィルタ濾材の圧力損失に
影響を与えないもの、例えばＰＴＦＥ多孔膜の圧力損失
よりかなり低い圧力損失のものであれば、従来のＰＴＦ
Ｅ多孔膜を補強する目的で使用される公知のものを使用
してもよい。

【００４９】このような通気性支持材としては、少なく
とも表面に熱融着性を有する不織布が好ましく、また、
芯鞘構造繊維（例えば、芯がポリエステルで鞘がポリエ
チレン、芯が高融点ポリエステルで鞘が低融点ポリエス
テルである繊維）からなる不織布が更に好ましい。

【００５０】請求項９に記載のフィルタ濾材は、請求項
２から８のいずれかのフィルタ濾材において、複層多孔
膜は、第１多孔膜の第２多孔膜が積層された側と逆側に
積層されるとともに第１多孔膜の平均孔径の１０倍以上
の平均孔径を有する第３多孔膜をさらに含む。

【００５１】本発明の複層ＰＴＦＥ多孔膜は、２層構造
のものに限定されるものではなく、ここに示す３層以上
の構造のものであってもよい。３層構造の場合、中間層
にホモＰＴＦＥ多孔膜、外層に変性ＰＴＦＥ多孔膜を用
いたものや、中間層に変性ＰＴＦＥ多孔膜、外層にホモ
ＰＴＦＥ多孔膜を用いたものであっても上記の効果が発
揮される。

【００５２】請求項１０に記載のフィルタ濾材は、請求
項２から９のいずれかのフィルタ濾材において、濾材透
過風速が１．４ｃｍ／秒の場合における粒子径が０．３
μｍ以上の粒子の捕集効率が９９．９７％以上でありか
つ濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合における圧力損
失が５０Ｐａ以上５００Ｐａ以下であるエアフィルタユ
ニットに用いられる。

【００５３】このような性能を有するエアフィルタユニ
ットは、一般に、ＨＥＰＡフィルタとしての規格を有
し、高い清浄度が要求される空間での使用に適したエア
フィルタユニットとして近年そのニーズが高まってい
る。そして、上述の高性能のＰＴＦＥ多孔膜を用いたフ
ィルタ濾材は、このようなＨＥＰＡフィルタを得るのに
適した性能を有している。

【００５４】そこで、ここでは、このようなＰＴＦＥ多
孔膜を用いて、ＨＥＰＡフィルタとして使用可能なフィ
ルタ濾材を得ることとしている。請求項１１に記載のフ
ィルタ濾材は、請求項２から１０のいずれかのフィルタ
濾材において、濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合に
おける粒子径が０．１μｍ以上の粒子の捕集効率が９
９．９９９９％以上でありかつ濾材透過風速が１．４ｃ
ｍ／秒の場合における圧力損失が５０Ｐａ以上５００Ｐ
ａ以下であるエアフィルタユニットに用いられる。

【００５５】このような性質を有するエアフィルタユニ
ットは、一般に、ＵＬＰＡフィルタとしての規格を有
し、ＨＥＰＡフィルタよりさらに高い清浄度が要求され
る空間での使用に適している。そして、上述の高性能の
ＰＴＦＥ多孔膜を用いたフィルタ濾材は、このようなＵ
ＬＰＡフィルタを得るのに適した性能を有している。

【００５６】そこで、ここでは、このようなＰＴＦＥ多
孔膜を用いて、ＵＬＰＡフィルタとして使用可能なフィ
ルタ濾材を得ることとしている。請求項１２に記載のフ
ィルタ濾材は、請求項２から１１のいずれかのフィルタ
濾材において、複層多孔膜のＰＦ値は３５を超える。

【００５７】ＰＴＦＥ多孔膜は、前述のように、通気性
支持材に熱ラミネートされてフィルタ濾材に加工される
際にＰＦ値の低下を伴うが、ここでは、フィルタ濾材の
ＰＦ値よりも高いＰＦ値を有するＰＴＦＥ多孔膜を用い
ることにより、ＰＦ値が３２を超えるフィルタ濾材を得
ることとしている。

【００５８】請求項１３に記載のフィルタパックは、所
定の形状に加工された請求項２から１２のいずれかに記
載のフィルタ濾材を含む。フィルタ濾材は、エアフィル
タユニットに用いるために、波型形状等の所定の形状に
加工されるが、ここでは、上述の高性能のフィルタ濾材
を用いているため、高性能のフィルタパックが得られ
る。

【００５９】請求項１４に記載のフィルタパックは、フ
ィルタ濾材と、スペーサとを備えている。フィルタ濾材
は、プリーツ加工された請求項２から１２のいずれかに
記載のものである。スペーサは、プリーツ加工されたフ
ィルタ濾材の形状を保持するための、ポリアミドホット
メルト樹脂からなるものである。

【００６０】フィルタ濾材は、エアフィルタユニットに
用いるために、通常、プリーツ加工されるとともにプリ
ーツ間隔を保持するためのスペーサが設けられるが、上
述の高性能のフィルタ濾材を用いているため、ここで
も、高性能のフィルタパックが得られる。なお、プリー
ツ加工とは、後述するように、フィルタ濾材を交互に折
り返して波型（または襞状）の形状に形成することをい
う。

【００６１】請求項１５に記載のエアフィルタユニット
は、フィルタパックと、枠体とを備えている。フィルタ
パックは請求項１３または１４に記載のものである。枠
体は、フィルタパックが収納されるものである。

【００６２】フィルタパックは、所定の枠体内に収納さ
れてエアフィルタユニットに加工されるが、上述の高性
能のフィルタパックを用いているため、高性能のエアフ
ィルタユニットが得られる。

【００６３】請求項１６に記載のフィルタユニットの製
造方法は、少なくとも２層構造からなる複層多孔膜と複
層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされた通気性
支持材とを備え、複層多孔膜がホモＰＴＦＥからなる第
１多孔膜と変性ＰＴＦＥからなる第２多孔膜とを含むフ
ィルタ濾材の製造方法である。この製造方法は、第１工
程と、第２工程と、第３工程と、第４工程と、第５工程
と、第６工程とを備えている。

【００６４】第１工程では、ホモＰＴＦＥファインパウ
ダーに液状潤滑剤を混合してなる第１混合体と変性ＰＴ
ＦＥファインパウダーに液状潤滑剤を混合してなる第２
混合体とを押出金型のシリンダ内に区分して充填する。
第２工程では、第１及び第２混合体を一体にペースト押
出する。第３工程では、第２工程を経た第１及び第２混
合体を一体に圧延して複層成形体を得る。第４工程で
は、複層成形体から液状潤滑剤を除去して未焼成テープ
を得る。第５工程では、未焼成テープを、長手方向に延
伸し次いで幅方向に延伸して複層多孔膜を得る。第６工
程は、複層多孔膜の少なくとも片面に通気性支持材を熱
ラミネートする。

【００６５】上述のような複層多孔膜は、１つの方法と
して、ホモＰＴＦＥファインパウダーと、変性ＰＴＦＥ
ファインパウダーとを押出金型のシリンダー中に区分し
て充填したものを、ペースト押出し、その後、圧延、液
状潤滑剤の除去、長手方向延伸、幅方向延伸を行うこと
により得られることが、本発明者らの研究により見出さ
れた。

【００６６】ここでは、このような方法により複層多孔
膜を得、さらに、通気性支持材を熱ラミネートさせるこ
とにより、高性能のフィルタ濾材を効率的に得ることが
できる。

【００６７】請求項１７に記載のフィルタ濾材の製造方
法は、少なくとも２層構造からなる複層多孔膜と複層多
孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされた通気性支持
材とを備え、複層多孔膜がホモＰＴＦＥからなる第１多
孔膜と変性ＰＴＦＥからなる第２多孔膜とを含むフィル
タ濾材の製造方法である。この製造方法は、第１工程
と、第２工程と、第３工程と、第４工程と、第５工程
と、第６工程とを備えている。

【００６８】第１工程では、ホモＰＴＦＥファインパウ
ダーに液状潤滑剤を混合してなる第１混合体と変性ＰＴ
ＦＥファインパウダーに液状潤滑剤を混合してなる第２
混合体とをそれぞれペースト押出する。第２工程では、
第１工程を経た第１混合体を圧延して第１成形体を得る
とともに第１工程を経た第２混合体を圧延して第２成形
体を得る。第３工程では、第１及び第２成形体からそれ
ぞれ液状潤滑剤を除去する。第４工程では、第３工程を
経た第１及び第２成形体を重ねて未焼成テープを得る。
第５工程では、未焼成テープを、長手方向に延伸し次い
で幅方向に延伸して複層多孔膜を得る。第６工程では、
複層多孔膜の少なくとも片面に通気性支持材を熱ラミネ
ートする。

【００６９】上述のような複層多孔膜は、１つの方法と
して、ホモＰＴＦＥファインパウダー及び変性ＰＴＦＥ
ファインパウダーをそれぞれ、ペースト押出、圧延、液
状潤滑剤の除去を施した後、未焼成テープを重ね、次い
で、長手方向延伸、幅方向延伸を施すことにより得られ
ることが、本発明者らの研究により見出された。

【００７０】ここでは、このような方法により複層多孔
膜を得、さらに、通気性支持材を熱ラミネートさせるこ
とにより、高性能のフィルタ濾材を効率的に得ることが
できる。

【００７１】請求項１８に記載のフィルタ濾材の製造方
法は、少なくとも２層構造からなる複層多孔膜と複層多
孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされた通気性支持
材とを備え、複層多孔膜がホモＰＴＦＥからなる第１多
孔膜と変性ＰＴＦＥからなる第２多孔膜とを含むフィル
タ濾材の製造方法である。この製造方法は、第１工程
と、第２工程と、第３工程と、第４工程と、第５工程
と、第６工程とを備えている。

【００７２】第１工程では、ホモＰＴＦＥファインパウ
ダーに液状潤滑剤を混合してなる第１混合体と変性ＰＴ
ＦＥファインパウダーに液状潤滑剤を混合してなる第２
混合体とをそれぞれペースト押出する。第２工程では、
第１工程を経た第１混合体を圧延して第１成形体を得る
とともに第１工程を経た第２混合体を圧延して第２成形
体を得る。第３工程では、第１及び第２成形体からそれ
ぞれ液状潤滑剤を除去して２つの未焼成テープを得る。
第４工程では、２つの未焼成テープをそれぞれ長手方向
に延伸する。第５工程では、２つの長手方向に延伸した
テープを重ねて幅方向に延伸することにより複層多孔膜
を得る。第６工程では、複層多孔膜の少なくとも片面に
通気性支持材を熱ラミネートする。

【００７３】上述のような複層多孔体は、１つの方法と
して、ホモＰＴＦＥファインパウダー及び変性ＰＴＦＥ
ファインパウダーをそれぞれ、ペースト押出し、圧延、
液状潤滑剤の除去、長手方向延伸を施した後、未焼成テ
ープを重ね、この後に幅方向延伸を施すことにより得ら
れることが、本発明者らの研究により見出された。

【００７４】ここでは、このような方法により複層多孔
膜を得、さらに、通気性支持材を熱ラミネートさせるこ
とにより、高性能のフィルタ濾材を効率的に得ることが
できる。

【００７５】請求項１９に記載のフィルタ濾材の製造方
法は、請求項１６から１８のいずれかの製造方法におい
て、未焼成テープは、長手方向に３倍以上２０倍以下に
延伸され次いで幅方向に１０倍以上５０倍以下に延伸さ
れることにより総面積倍率で８０倍以上８００倍以下に
延伸される。

【００７６】この製造方法では、未焼成のＰＴＦＥテー
プを延伸する際に、かかる延伸倍率で延伸を行うことに
より、高性能のＰＴＦＥ多孔膜を備えたフィルタ濾材を
得ることとしている。

【００７７】請求項２０に記載のフィルタ濾材の製造法
は、請求項１５から１９のいずれかの製造方法におい
て、通気性支持材は熱融着性不織布からなる。この製造
方法では、特に、通気性支持材として熱融着生不織布を
用いてフィルタ濾材を得る場合において、高性能のフィ
ルタ濾材を得ることとしている。

【００７８】

【発明の実施の形態】［フィルタ濾材］図１に、本発明
の一実施形態が採用されたフィルタ濾材１を示す。

【００７９】このフィルタ濾材１は、複層多孔膜３と、
通気性支持材５とを備えている。複層多孔膜３は、ホモ
ＰＴＦＥファインパウダーからなるホモＰＴＦＥ多孔膜
７と、このホモＰＴＦＥ多孔膜７の片面に積層され、変
性ＰＴＦＥファインパウダーからなる変性ＰＴＦＥ多孔
膜９とからなる２層構造を有している。

【００８０】ホモＰＴＦＥ多孔膜７は、変性ＰＴＦＥ多
孔膜９よりも微細な繊維構造を有しており、実質的な捕
集層として機能する。変性ＰＴＦＥ多孔膜９は、ＰＴＦ
Ｅホモモノマーに、溶融加工できない量だけ（非溶融加
工性を保持する程度）コモノマーを加えたものである。
コモノマーとしては、ヘキサフルオロプロピレン、パー
フルオロアルキルビニルエーテル、パーフルオロプロピ
ルビニルエーテル及びトリフルオロクロロエチレン等が
好ましい。また、変性ＰＴＦＥ多孔膜９は、ホモＰＴＦ
Ｅ多孔膜７の平均孔径の１０倍以上の大きさの平均孔径
を有している。この平均孔径の倍率は、後述するよう
に、延伸工程においてホモＰＴＦＥ多孔膜７の変性ＰＴ
ＦＥ多孔膜９との界面部分の繊維間距離が大きくなる点
から、５０倍以上であるのが好ましく、１００倍以上で
あるのがさらに好ましい。

【００８１】なお、本発明の複層多孔膜３は、図２に示
すように、ホモＰＴＦＥ多孔膜７の他方の片面に異種ま
たは同種の変性ＰＴＦＥ多孔膜９が積層された３層構造
のものであってもよく、或いは、複数のホモＰＴＦＥ多
孔膜７及び変性ＰＴＦＥ多孔膜９が積層されてなる多層
構造のものであってもよい。

【００８２】このように構成された複層多孔膜３は、後
述するフィルタ濾材の製造方法を経て、ホモＰＴＦＥ多
孔膜７の変性ＰＴＦＥ多孔膜９との界面の繊維間距離が
大きくなっている。このため、ホモＰＴＦＥ多孔膜７の
界面の単一繊維捕集効率の減衰が抑えられている。これ
により、複層多孔膜３のＰＦ値は、従来に比べ飛躍的に
向上されており、ここでは、３５を超えている。

【００８３】通気性支持材５は、複層多孔膜３の少なく
とも片面に熱ラミネートされるが、フィルタ濾材１の両
側の最外層部分に熱ラミネートされてもよい。通気性支
持材５は熱融着性不織布からなる。

【００８４】このように構成されたフィルタ濾材１は、
複層多孔膜３が通気性支持材５に熱ラミネートされた後
においてもなお、高いＰＦ値を保持しており、ここで
は、３２を超えている。このＰＦ値は、５．３ｃｍ／ｓ
の流速で空気を透過させたときの圧力損失と粒子径０．
１０μｍ以上０．１２μｍ以下のシリカ粒子を用いて測
定した捕集効率とから下記式：［数１］ＰＦ＝［-log（透過率（％）／１００）／圧力損失（Ｐ
ａ）］×１０００（ここで、透過率（％）＝１００−捕集効率（％）であ
る）に従って計算される。

【００８５】また、このフィルタ濾材１は、ＨＥＰＡフ
ィルタ（濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合における
粒子径が０．３μｍ以上の粒子の捕集効率が９９．９７
％以上でありかつ濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合
における圧力損失が５０Ｐａ以上５００Ｐａ以下である
エアフィルタユニット）、ＵＬＰＡフィルタ（濾材透過
風速が１．４ｃｍ／秒の場合における粒子径が０．１μ
ｍ以上の粒子の捕集効率が９９．９９９９％以上であり
かつ濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合における圧力
損失が５０Ｐａ以上５００Ｐａ以下であるエアフィルタ
ユニット）等の高性能エアフィルタユニットに用いるこ
とができる。

【００８６】［エアフィルタユニット］図３に、本発明
の一実施形態が採用されたエアフィルタユニット１１を
示す。このエアフィルタユニット１１は、フィルタパッ
ク１３と、フィルタパック１３が収納される枠体１５と
を備えている。

【００８７】フィルタパック１３は、図４に示すよう
に、フィルタ濾材１と、スペーサ１７とから構成され
る。フィルタ濾材１は、上述のものが用いられ、交互に
折り返して波型形状に加工（プリーツ加工）されてい
る。

【００８８】スペーサ１７は、プリーツ加工されたフィ
ルタ濾材１の波型形状を保持するためのものであり、ポ
リアミド等のホットメルト樹脂接着剤からなる。枠体１
５は、４本のアルミニウム製フレームを組み立てること
により得られ、内側にフィルタパック１３が保持され
る。

【００８９】［フィルタ濾材の製造方法］＜第１実施形態＞ここでは、本発明のフィルタ濾材の製
造方法の第１実施形態について説明する。

【００９０】この製造方法は、上述のフィルタ濾材１を
製造するための方法であって、充填工程と、押出工程
と、圧延工程と、助剤除去工程と、延伸工程と、熱ラミ
ネート工程とを備えている。

【００９１】充填工程では、ホモＰＴＦＥファインパウ
ダーに助剤（液状潤滑剤）を混合してなる第１混合体
と、変性ＰＴＦＥファインパウダーに助剤を混合してな
る第２混合体とを押出金型のシリンダ内に区分して充填
する。

【００９２】押出工程では、第１混合体及び第２混合体
を一体にペースト押出する。圧延工程では、押出工程を
経た第１混合体及び第２混合体を一体に圧延して複層成
形体を得る。

【００９３】助剤除去工程では、複層成形体から助剤を
除去して未焼成テープを得る。延伸工程では、未焼成テ
ープを、長手方向に延伸し、次いで、幅方向に延伸して
複層多孔膜を得る。

【００９４】熱ラミネート工程では、複層多孔膜の少な
くとも片面に通気性支持材を熱ラミネートする。＜第２実施形態＞ここでは、本発明のフィルタ濾材の製
造方法の第２実施形態について説明する。

【００９５】この製造方法は、上述のフィルタ濾材１を
製造するための方法であって、押出工程と、圧延工程
と、助剤除去工程と、積層工程と、延伸工程と、熱ラミ
ネート工程とを備えている。

【００９６】押出工程では、ホモＰＴＦＥファインパウ
ダーに助剤を混合してなる第１混合体と変性ＰＴＦＥフ
ァインパウダーに助剤を混合してなる第２混合体とをそ
れぞれペースト押出する。

【００９７】圧延工程では、押出工程を経た第１混合体
及び第２混合体を圧延して第１成形体及び第２成形体を
得る。助剤除去工程では、第１成形体及び第２成形体か
らそれぞれ助剤を除去する。

【００９８】積層工程では、助剤除去工程を経た第１成
形体及び第２成形体を重ねて未焼成テープを得る。延伸
工程では、未焼成テープを、長手方向に延伸し、次いで
幅方向に延伸して複層多孔膜を得る。

【００９９】熱ラミネート工程では、複層多孔膜の少な
くとも片面に通気性支持材を熱ラミネートする。＜第３実施形態＞ここでは、本発明のフィルタ濾材の製
造方法の第３実施形態について説明する。

【０１００】この製造方法は、上述のフィルタ濾材１を
得るための方法であって、押出工程と、圧延工程と、助
剤除去工程と、長手方向延伸工程と、幅方向延伸工程
と、熱ラミネート工程とを備えている。

【０１０１】押出工程では、ホモＰＴＦＥファインパウ
ダーに助剤を混合してなる第１混合体と変性ＰＴＦＥフ
ァインパウダーに助剤を混合してなる第２混合体とをそ
れぞれペースト押出する。

【０１０２】圧延工程では、押出工程を経た第１混合体
及び第２混合体をそれぞれ圧延して第１成形体及び第２
成形体を得る。助剤除去工程では、第１成形体及び第２
成形体からそれぞれ助剤を除去して２つの未焼成テープ
を得る。

【０１０３】長手方向延伸工程では、２つの未焼成テー
プをそれぞれ長手方向に延伸する。幅方向延伸工程で
は、長手方向に延伸した、２つのテープを重ねて幅方向
に延伸することにより複層多孔膜を得る。

【０１０４】熱ラミネート工程では、複層多孔膜の少な
くとも片面に通気性支持材を熱ラミネートする。上記実
施形態はいずれも、未焼成テープは、長手方向に３倍以
上２０倍以下に延伸され、次いで幅方向に１０倍以上５
０倍以下に延伸される。そして、これにより、未焼成テ
ープは、トータル面積倍率で８０倍以上８００倍以下に
延伸される。

【０１０５】

【実施例】以下、実施例を示し、本発明を具体的に説明
する。［ＰＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材の圧力損失（Ｐ
ａ）］ＰＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材の測定サンプル
を、直径１００ｍｍのフィルタホルダーにセットし、コ
ンプレッサーで入口側を加圧し、流速計で空気の透過す
る流量を５．３ｃｍ／秒に調整した。そして、この時の
圧力損失をマノメータで測定した。［ＰＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材の捕集効率（％）］
ＰＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材の測定サンプルを直径
１００ｍｍのフィルタホルダーにセットし、コンプレッ
サーで入口側を加圧し、流量計で空気の透過する流量を
５．３ｃｍ／秒に調整した。この状態で上流側から０．
１０〜０．１２μｍの粒子濃度が１０⁸個／３００ｍｌ
のシリカ粒子を流し、下流側に設置したパーティクルカ
ウンター（ＰＭＳＬＡＳ−Ｘ−ＣＲＴＰＡＲＴＩＣ
ＬＥＭＥＡＳＵＲＩＮＧＳＹＳＴＥＭＩＮＣ．
（ＰＭＳ）社製、以下同じ）によって、粒子径０．１０
〜０．１２μｍの透過粒子数を求め、上流と下流との粒
子数の比率を求めた。すなわち、上流の粒子濃度をＣ
ｉ、下流の粒子濃度をＣｏとしたときに下式により計算
される測定サンプルの捕集効率を求めた。［数２］捕集効率（％）＝（１−Ｃｏ／Ｃｉ）×１００また、捕集効率が非常に高いフィルタ濾材については、
吸引時間を長くすることでサンプリング空気量を多くし
て、測定を行った。例えば、吸引時間を１０倍にする
と、下流側のカウント粒子数が１０倍に上がり、測定感
度が１０倍になる。［ＰＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材の透過率（％）］Ｐ
ＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材の透過率は、下式により
求めた。［数３］透過率（％）＝１００−捕集効率（％）［ＰＴＦＥ多孔膜及びフィルタ濾材のＰＦ値］ＰＴＦＥ
多孔膜及びフィルタ濾材のＰＦ₁値は、ＰＴＦＥ多孔膜
及びフィルタ濾材の圧力損失及び透過率を下式に代入す
ることにより求めた。［数１］ＰＦ₁値＝［-log（透過率（％）／１００）／圧力損失
（Ｐａ）］ ×１０００［エアフィルタユニットの圧力損失（Ｐａ）］図５に示
す装置を用い、エアフィルタユニットを装着後フィルタ
濾材を透過する風速が１．４ｃｍ／秒になるように調整
し、その時のエアフィルタユニット前後の圧力損失をマ
ノメータで測定した。なお、図５において、５１は送風
機、５２，５２’はＨＥＰＡフィルタ、５３は試験用粒
子導入管、５４，５４’は整流板、５５は上流側試験用
粒子採取管、５６は静圧測定孔、５７は供試エアフィル
タユニット、５８は下流側試験用粒子採取管、５９は層
流型流量計をそれぞれ示す。［エアフィルタユニットの捕集効率（％）］図５に示し
た装置を用い、エアフィルタユニットを装着後フィルタ
濾材を透過する風速が１．４ｃｍ／秒になるように調整
し、この状態で上流側に粒子径が０．１０〜０．１２μ
ｍで濃度が１×１０⁹／ｆｔ³のシリカ粒子を流し、下流
側の粒子径０．１〜０．１２μｍの粒子数をパーティク
ルカウンターで測定し、上流側と下流側との粒子数の比
率を求めた。すなわち、上流の粒子濃度をＣｉ、下流粒
子濃度をＣｏとしたときに下式により計算される測定エ
アフィルタユニットの捕集効率を求めた。［数２］捕集効率（％）＝（１−Ｃｏ／Ｃｉ）×１００［エアフィルタユニットの透過率（％）］エアフィルタ
ユニットの透過率は、下式により求めた。［数３］透過率（％）＝１００−捕集効率（％）［エアフィルタユニットのＰＦ値］エアフィルタユニッ
トのＰＦ₂値は、エアフィルタユニットの圧力損失と透
過率とを下式に代入することにより求めた。［数４］ＰＦ₂値＝［-log（透過率（％）／１００）／圧力損失
（Ｐａ）］ ×１０００［ホモ及び変性ＰＴＦＥ多孔膜の平均孔径］ホモＰＴＦＥ多孔膜の孔径ホモＰＴＦＥ多孔膜の孔径は、変性ＰＴＦＥ多孔膜の孔
径よりも小さいため、複層にしたＰＴＦＥ多孔膜を、Ａ
ＳＴＭＦ−３１６−８６の記載に準じて測定されるミ
ーンフローポアサイズ（ＭＦＰ）をホモＰＴＦＥ多孔膜
の平均孔径とした。実際の測定は、コールターポロメー
ター（Coulter Porometer）［コールター・エレクトロ
ニクス（Coulter Electronics）社（英国）製］で測定
を行った。

【０１０６】変性ＰＴＦＥ多孔膜の孔径変性ＰＴＦＥ多孔膜の孔径は、複層ＰＴＦＥ多孔膜の変
性ＰＴＦＥ多孔膜側を走査型電子顕微鏡、あるいは、光
学顕微鏡で、ある直線上にあるＰＴＦＥ繊維束数が２０
本程度になるような視野で撮影し、この写真を４つ切り
大に拡大し、写真上に縦、横それぞれ４本の同一長さの
直線を５ｃｍ間隔に引き、その直線上にあるＰＴＦＥ繊
維束とＰＴＦＥ繊維束の間を測定し、その平均を本発明
の変性ＰＴＦＥ多孔膜層の孔径とした。［複層ＰＴＦＥフィルタ濾材の製造］＜実施例１＞数平均分子量７００万のホモＰＴＦＥファ
インパウダー１（ダイキン工業株式会社製「ポリフロン
ファインパウダーＦ１０４Ｕ」）１００重量部に、押出
液状潤滑剤としての炭化水素油（エッソ石油株式会社製
「アイソパー」）２８重量部を加えて混合した。

【０１０７】更に、数平均分子量５６０万のトリフルオ
ロクロロエチレン変性ＰＴＦＥファインパウダー２（ダ
イキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダーＦ
２０１」）１００重量部に、押出液状潤滑剤としての炭
化水素油（エッソ石油株式会社製「アイソパー」）２３
重量部を加えて混合した。

【０１０８】その後、図６に示すような手順でホモＰＴ
ＦＥファインパウダーが中心にくるようにしてホモＰＴ
ＦＥファインパウダーと変性ＰＴＦＥファインパウダー
との体積比が３：２になるように同心円状の複層予備成
形体を得た。

【０１０９】次に、この複層予備成形体をペースト押出
により円柱状に成形した。そして、この円柱状成形体を
７０℃に加熱したカレンダーロールによりフィルム状に
成形し、複層ＰＴＦＥフィルムを得た。この複層フィル
ムを２５０℃の熱風乾燥炉に通して押出助剤を蒸発除去
し、平均厚み２００μｍ、平均幅１５０ｍｍの複層未焼
成フィルムを得た。

【０１１０】次に、この複層未焼成ＰＴＦＥフィルム
を、図７に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率７．５
倍で延伸した。未焼成フィルムはロール２１にセット
し、延伸したフィルムは巻き取りロール２２に巻き取っ
た。また、延伸温度は２５０℃で行った。なお、図７に
おいて、２３〜２５はロール、２６，２７はヒートロー
ル、２８〜３２はロールをそれぞれ示す。

【０１１１】次に、得られた長手方向延伸フィルムを、
連続クリップで挟むことのできる図８の左半分に示す装
置（テンター）を用いて幅方向に延伸倍率４５倍で延伸
し、熱固定を行い複層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。この時の
延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３４５℃、また延伸
速度は５００％／秒であった。＜実施例２＞トリフルオロクロロエチレン変性ＰＴＦＥ
ファインパウダー２（ダイキン工業株式会社製「ポリフ
ロンファインパウダーＦ２０１」）の代わりにパーフル
オロプロピルビニルエーテル変性ＰＴＦＥファインパウ
ダー３（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファイン
パウダーＦ３０２」）を使用し、変性ＰＴＦＥファイン
パウダー３に押出液状潤滑剤２６重量部を加えて混合
し、平均厚み２００μｍ、平均幅１５０ｍｍの複層未焼
成フィルムを得た以外は実施例１と同様にして複層ＰＴ
ＦＥ多孔膜を得た。＜実施例３＞数平均分子量７００万のホモＰＴＦＥファ
インパウダー１（ダイキン工業株式会社製「ポリフロン
ファインパウダーＦ１０４Ｕ」）１００重量部に、押出
液状潤滑剤としての炭化水素油（エッソ石油株式会社製
「アイソパー」）２８重量部を加えて混合した。

【０１１２】更に、数平均分子量５６０万のトリフルオ
ロクロロエチレン変性ＰＴＦＥファインパウダー２（ダ
イキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダーＦ
２０１」）１００重量部に、押出液状潤滑剤としての炭
化水素油（エッソ石油株式会社製「アイソパー」）２３
重量部を加えて混合した。

【０１１３】その後、図９に示すような手順で各層の厚
み構成比が１：１になるように複層に予備成形体を得
た。次に、この複層予備成形体をペースト押出により楕
円柱状に成形した。そして、この楕円柱状成形体を７０
℃に加熱したカレンダーロールによりフィルム状に成形
し、複層ＰＴＦＥフィルムを得た。この複層フィルムを
２５０℃の熱風乾燥炉に通して押出助剤を蒸発除去し、
平均厚み２００μｍ、平均幅１５０ｍｍの複層未焼成フ
ィルムを得た。その後、実施例１と同様にして複層ＰＴ
ＦＥ多孔膜を得た。＜実施例４＞トリフルオロクロロエチレン変性ＰＴＦＥ
ファインパウダー２（ダイキン工業株式会社製「ポリフ
ロンファインパウダーＦ２０１」）の代わりにパーフル
オロプロピルビニルエーテル変性ＰＴＦＥファインパウ
ダー３（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファイン
パウダーＦ３０２」）を使用し、変性ＰＴＦＥファイン
パウダー３に押出液状潤滑剤を２６重量部を加えて混合
し、平均厚み２００μｍ、平均幅１５０ｍｍの複層未焼
成フィルムを得た以外は実施例３と同様にして複層ＰＴ
ＦＥ多孔膜を得た。＜実施例５＞数平均分子量７００万のホモＰＴＦＥファ
インパウダー１（ダイキン工業株式会社製「ポリフロン
ファインパウダーＦ１０４Ｕ」）１００重量部に、押出
液状潤滑剤としての炭化水素油（エッソ石油株式会社製
「アイソパー」）２８重量部を加えて混合した。

【０１１４】更に、数平均分子量５６０万のトリフルオ
ロクロロエチレン変性ＰＴＦＥファインパウダー２（ダ
イキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダーＦ
２０１」）１００重量部に、押出液状潤滑剤としての炭
化水素油（エッソ石油株式会社製「アイソパー」）２３
重量部を加えて混合した。

【０１１５】次に、ホモ及び変性ＰＴＦＥファインパウ
ダーそれぞれをペースト押出により円柱状に成形した。
そして、それぞれの円柱状成形体を７０℃に加熱したカ
レンダーロールによりフィルム状に成形し、ＰＴＦＥフ
ィルムを得た。これらのフィルムを２５０℃の熱風乾燥
炉に通して押出助剤を蒸発除去し、平均厚み１００μ
ｍ、平均幅１３４ｍｍのホモＰＴＦＥ未焼成フィルム
と、平均厚み１００μｍ、平均幅１２６ｍｍの変性ＰＴ
ＦＥ未焼成フィルムとを得た。

【０１１６】次に、これらのホモＰＴＦＥ未焼成フィル
ムと変性ＰＴＦＥ未焼成フィルムを２層に重ね、図７に
示す装置を用いて長手方向に延伸倍率７．５倍で延伸し
た。重ねた未焼成フィルムはロール２１にセットし、延
伸したフィルムは巻き取りロール２２に巻き取った。ま
た、延伸温度は２５０℃で行った。

【０１１７】次に、得られた長手方向延伸フィルムを、
図８の左半分に示す装置を用いて幅方向に延伸倍率４５
倍で延伸し、熱固定を行い複層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。
この時の延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３４５℃、
また延伸速度は５００％／秒であった。＜実施例６＞トリフルオロクロロエチレン変性ＰＴＦＥ
ファインパウダー２（ダイキン工業株式会社製「ポリフ
ロンファインパウダーＦ２０１」）の代わりにパーフル
オロプロピルビニルエーテル変性ＰＴＦＥファインパウ
ダー３（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファイン
パウダーＦ３０２」）を使用し、変性ＰＴＦＥファイン
パウダー３に押出液状潤滑剤を２６重量部を加えて混合
した以外は実施例５と同様にして複層ＰＴＦＥ多孔膜を
得た。＜実施例７＞実施例５の変性ＰＴＦＥ未焼成フィルム２
枚の間に、実施例５のホモＰＴＦＥ未焼成フィルムを重
ね、図７に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率７．５
倍で延伸した。重ねた未焼成フィルムはロール２１にセ
ットし、延伸したフィルムは巻き取りロール２２に巻き
取った。また、延伸温度は２５０℃で行った。

【０１１８】次に、得られた長手方向延伸フィルムを、
図８の左半分に示す装置を用いて幅方向に延伸倍率４５
倍で延伸し、熱固定を行い複層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。
この時の延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３４５℃、
また延伸速度は５００％／秒であった。＜実施例８＞数平均分子量７００万のホモＰＴＦＥファ
インパウダー１（ダイキン工業株式会社製「ポリフロン
ファインパウダーＦ１０４Ｕ」）１００重量部に、押出
液状潤滑剤としての炭化水素油（エッソ石油株式会社製
「アイソパー」）２８重量部を加えて混合した。

【０１１９】更に、数平均分子量５６０万のトリフルオ
ロクロロエチレン変性ＰＴＦＥファインパウダー２（ダ
イキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダーＦ
２０１」）１００重量部に、押出液状潤滑剤としての炭
化水素油（エッソ石油株式会社製「アイソパー」）２３
重量部を加えて混合した。

【０１２０】次に、ホモ及び変性ＰＴＦＥファインパウ
ダーそれぞれをペースト押出により円柱状に成形した。
そして、それぞれの円柱状成形体を７０℃に加熱したカ
レンダーロールによりフィルム状に成形し、ＰＴＦＥフ
ィルムを得た。これらのフィルムを２５０℃の熱風乾燥
炉に通して押出助剤を蒸発除去し、平均厚み５０μｍ、
平均幅１５２ｍｍのホモＰＴＦＥ未焼成フィルム及び、
平均厚み１００μｍ、平均幅１２６ｍｍの変性ＰＴＦＥ
未焼成フィルムを得た。

【０１２１】上記ホモＰＴＦＥ未焼成フィルム２枚の間
に、変性ＰＴＦＥ未焼成フィルムを重ねた以外は実施例
７と同様にして複層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。＜実施例９＞実施例５のホモＰＴＦＥ未焼成フィルム及
び実施例５の変性ＰＴＦＥ未焼成フィルムをそれぞれ図
７に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率７．５倍で延
伸した。未焼成フィルムはロール２１にセットし、延伸
したフィルムは巻き取りロール２２に巻き取った。ま
た、延伸温度は２５０℃で行った。

【０１２２】次に、長手方向に延伸したホモＰＴＦＥ未
焼成フィルム及び変性ＰＴＦＥ未焼成フィルムを２層に
重ね、図８の左半分に示す装置を用いて幅方向に延伸倍
率４５倍で延伸し、熱固定を行い複層ＰＴＦＥ多孔膜を
得た。この時の延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３４
５℃、また延伸速度は５００％／秒であった。＜実施例１０＞実施例９の長手方向に延伸した変性ＰＴ
ＦＥ未焼成フィルム２枚の間に、実施例９の長手方向に
延伸したホモＰＴＦＥ未焼成フィルムを重ね、図８の左
半分に示す装置を用いて幅方向に延伸倍率４５倍で延伸
し、熱固定を行い複層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。この時の
延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３４５℃、また延伸
速度は５００％／秒であった。＜実施例１１＞実施例８のホモＰＴＦＥ未焼成フィルム
及び実施例８の変性ＰＴＦＥ未焼成フィルムをそれぞれ
図７に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率７．５倍で
延伸した。未焼成フィルムはロール２１にセットし、延
伸したフィルムは巻き取りロール２２に巻き取った。ま
た、延伸温度は２５０℃で行った。

【０１２３】これらの長手方向に延伸したホモＰＴＦＥ
未焼成フィルム２枚の間に、長手方向に延伸した変性Ｐ
ＴＦＥ未焼成フィルムを重ね、図８の左半分に示す装置
を用いて幅方向に延伸倍率４５倍で延伸し、熱固定を行
い複層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。この時の延伸温度は２９
０℃、熱固定温度は３４５℃、また延伸速度は５００％
／秒であった。＜比較例１＞数平均分子量７００万のホモＰＴＦＥファ
インパウダー１（ダイキン工業株式会社製「ポリフロン
ファインパウダーＦ１０４Ｕ」）１００重量部に、押出
液状潤滑剤としての炭化水素油（エッソ石油株式会社製
「アイソパー」）２８重量部を加えて混合した。

【０１２４】次に、このホモＰＴＦＥファインパウダー
をペースト押出により円柱状に成形した。そして、円柱
状成形体を７０℃に加熱したカレンダーロールによりフ
ィルム状に成形し、ＰＴＦＥフィルムを得た。更にこの
フィルムを２５０℃の熱風乾燥炉に通して押出助剤を蒸
発除去し、平均厚み１００μｍ、平均幅１５２ｍｍのホ
モＰＴＦＥ未焼成フィルムを得た。

【０１２５】次に、これらのホモＰＴＦＥ未焼成フィル
ムを、図７に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率７．
５倍で延伸した。未焼成フィルムはロール２１にセット
し、延伸したフィルムは巻き取りロール２２に巻き取っ
た。また、延伸温度は２５０℃で行った。

【０１２６】次に、得られた長手方向延伸フィルムを、
図８の左半分に示す装置を用いて幅方向に延伸倍率４５
倍で延伸し、熱固定を行い単層ＰＴＦＥ多孔膜を得た。
この時の延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３４５℃、
また延伸速度は５００％／秒であった。＜実施例１２及び比較例２＞実施例１〜１１及び比較例
１のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂを用
いて、図４の右半分に示す装置によって熱融着すること
により、フィルタ濾材を得た。

【０１２７】不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベス
Ｓ０４０３ＷＤＯ」ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付４
０ｇ／ｍ² 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付４０ｇ／ｍ² なお、図８において、３４は巻出しロール、３５は予熱
ゾーン、３６は延伸ゾーン、３７は熱固定ゾーン、３９
はラミネートロール、３１は巻取ロールをそれぞれ示
す。

【０１２８】また、この時の熱融着条件は、以下の通り
であった。加熱温度：２００℃ ライン速度：１５ｍ／分下記表１に、実施例１〜１１及び比較例１の多孔膜の物
性と、これらに不織布を熱溶着したフィルタ濾材の物性
を示す。

【０１２９】

【表１】表１に示すように、実施例１〜１１はいずれも、比較例
１に比べ、圧力損失が抑えられ、捕集効率及びＰＦ値が
向上している。したがって、複層多孔膜としてホモＰＴ
ＦＥ多孔膜と変性ＰＴＦＥ多孔膜とを用いることにより
優れた性能の多孔膜及び濾材が得られることがわかる。＜実施例１３及び比較例３＞実施例１２及び比較例２で
製造した実施例１〜１１及び比較例１の多孔膜に不織布
を熱溶着したフィルタ濾材を、レシプロ折り機で高さ
５．５ｃｍにプリーツ加工し、プリーツ後９０℃の温度
をかけて折りくせをつけた。この後、プリーツされたフ
ィルタ濾材を一旦開き、ポリアミドホットメルト樹脂製
のスペーサを塗布し、再度プリーツ状にレシプロ立ち上
げ機で立ち上げ、大きさ５８ｃｍ×５８ｃｍに切断し
て、フィルタパックを得た。この時のプリーツ間隔は、
３．１２５ｍｍ／１プリーツであった。

【０１３０】次に、外寸６１ｃｍ×６１ｃｍ、内寸５８
ｃｍ×５８ｃｍ、厚さ６．５ｃｍのアルマイト加工アル
ミニウム製枠を用意し、この枠体内にプリーツ加工され
たフィルタパックを入れ、ウレタン接着剤でフィルタパ
ック周囲とアルミニウム枠とをシールしてエアフィルタ
ユニットを作製した。

【０１３１】下記表２に各エアフィルタユニットの物性
を示す。

【０１３２】

【表２】表２に示すように、表１と同様、実施例１〜１１のユニ
ットはいずれも、比較例１に比べ、圧力損失が抑えら
れ、また、捕集効率及びＰＦ値が向上されている。した
がって、複層多孔膜としてホモＰＴＦＥ多孔膜と変性Ｐ
ＴＦＥ多孔膜とを用いることにより優れた性能のエアフ
ィルタユニットが得られることがわかる。

【０１３３】

【発明の効果】本発明によれば、複層多孔膜として平均
孔径の異なる多孔膜が積層されてなるものが用いられて
いるため、延伸等が施されることにより、捕集層となる
多孔膜の界面部分の繊維間距離が大きくなる。この結
果、単一繊維捕集効率が大きくなり、これにより、ＰＦ
値が大幅に向上された複層多孔膜が得られる。そして、
このＰＴＦＥ多孔膜を利用して、高性能のフィルタ濾
材、フィルタパック及びエアフィルタユニットを得るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態が採用されたフィルタ濾材
を示す縦断面図。

【図２】本発明の他の実施形態が採用されたフィルタ濾
材を示す縦断面図。

【図３】本発明の一実施形態が採用されたエアフィルタ
ユニットを示す斜視図。

【図４】本発明の一実施形態が採用されたフィルタパッ
クを示す斜視図。

【図５】エアフィルタユニットの圧力損失の測定装置を
示す模式図。

【図６】本発明の第１実施形態に係るフィルタ濾材の製
造方法の一例の説明図。

【図７】ＰＴＦＥフィルムの長手方向への延伸に用いる
装置を示す模式図。

【図８】ＰＴＦＥフィルムの幅方向への延伸に用いる装
置（左半分）と、ＰＴＦＥフィルムに不織布をラミネー
トする装置（右半分）とを示す模式図。

【図９】本発明の第１実施形態に係るフィルタ濾材の製
造方法の他の例の説明図。

【図１０】従来の濾材の繊維と、この繊維に捕集される
粒子との関係を示す説明図。

【図１１】ＰＴＦＥ多孔膜を構成する繊維と、この繊維
に捕集される粒子との関係を示す説明図。

【符号の説明】

１フィルタ濾材３複層多孔膜５通気性支持材７ホモＰＴＦＥ多孔膜９変性ＰＴＦＥ多孔膜１１エアフィルタユニット１３フィルタパック１５枠体１７スペーサ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｂ０１Ｄ 69/12 Ｂ０１Ｄ 69/12 71/36 71/36 (72)発明者渋谷吉之大阪府摂津市西一津屋１番１号ダイキン工業株式会社淀川製作所内 (72)発明者清谷秀之大阪府摂津市西一津屋１番１号ダイキン工業株式会社淀川製作所内Ｆターム(参考） 4D006 GA44 MA06 MA22 MC30X PB19 4D019 AA01 BA13 BB10 CA02 CB04 4D058 JA13 JB14 JB39 SA04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも２層構造からなる複層多孔膜
と、前記複層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされる
通気性支持材とを備え、前記複層多孔膜は、ホモポリテトラフルオロエチレンか
らなる第１多孔膜と、変性ポリテトラフルオロエチレン
からなり、前記第１多孔膜に積層される第２多孔膜とを
含む、フィルタ濾材。
【請求項２】少なくとも２層構造からなる複層多孔膜
と、前記複層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされる
通気性支持材とを備え、前記複層多孔膜は、第１多孔膜と、前記第１多孔膜に積
層されるとともに前記第１多孔膜の平均孔径の１０倍以
上の平均孔径を有する第２多孔膜とを含む、フィルタ濾
材。
【請求項３】前記第１多孔膜はホモポリテトラフルオロ
エチレンからなり、前記第２多孔膜は変性ポリテトラフ
ルオロエチレンからなる、請求項２に記載のフィルタ濾
材。
【請求項４】前記変性ポリテトラフルオロエチレンは、
テトラフルオロエチレンモノマーに、溶融加工できない
量だけコモノマーを加えたものである、請求項３に記載
のフィルタ濾材。
【請求項５】前記コモノマーは、ヘキサフルオロプロピ
レン，パーフルオロアルキルビニルエーテル，パーフル
オロプロピルビニルエーテル及びトリフルオロクロロエ
チレンからなる群から選択された１種以上のものであ
る、請求項４に記載のフィルタ濾材。
【請求項６】５．３ｃｍ／ｓの流速で空気を透過させた
ときの圧力損失と粒子径０．１０μｍ以上０．１２μｍ
以下のシリカ粒子を用いて測定した捕集効率とから下記
式：［数１］ＰＦ＝［-log（透過率（％）／１００）／圧力損失（Ｐ
ａ）］×１０００（ここで、透過率（％）＝１００−捕集効率（％）であ
る）に従って計算されるＰＦ値が３２を超える、請求項
２から５のいずれかに記載のフィルタ濾材。
【請求項７】前記通気性支持材は、両側の最も外側に熱
ラミネートされている、請求項２から６のいずれかに記
載のフィルタ濾材。
【請求項８】前記通気性支持材は熱融着性不織布からな
る、請求項２から７のいずれかに記載のフィルタ濾材。
【請求項９】前記複層多孔膜は、前記第１多孔膜の前記
第２多孔膜が積層された側と逆側に積層されるとともに
前記第１多孔膜の平均孔径の１０倍以上の平均孔径を有
する第３多孔膜をさらに含む、請求項２から８のいずれ
かに記載のフィルタ濾材。
【請求項１０】濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合に
おける粒子径が０．３μｍ以上の粒子の捕集効率が９
９．９７％以上でありかつ濾材透過風速が１．４ｃｍ／
秒の場合における圧力損失が５０Ｐａ以上５００Ｐａ以
下であるエアフィルタユニットに用いられる、請求項２
から９のいずれかに記載のフィルタ濾材。
【請求項１１】濾材透過風速が１．４ｃｍ／秒の場合に
おける粒子径が０．１μｍ以上の粒子の捕集効率が９
９．９９９９％以上でありかつ濾材透過風速が１．４ｃ
ｍ／秒の場合における圧力損失が５０Ｐａ以上５００Ｐ
ａ以下であるエアフィルタユニットに用いられる、請求
項２から１０のいずれかに記載のフィルタ濾材。
【請求項１２】前記複層多孔膜のＰＦ値は３５を超え
る、請求項２から１１のいずれかに記載のフィルタ濾
材。
【請求項１３】所定の形状に加工された請求項２から１
２のいずれかに記載のフィルタ濾材を含むフィルタパッ
ク。
【請求項１４】プリーツ加工された請求項２から１２の
いずれかに記載のフィルタ濾材と、前記プリーツ加工されたフィルタ濾材の形状を保持する
ための、ポリアミドホットメルト樹脂からなるスペーサ
と、を含むフィルタパック
【請求項１５】請求項１３または１４に記載のフィルタ
パックと、前記フィルタパックが収納される枠体と、を備えたエア
フィルタユニット。
【請求項１６】少なくとも２層構造からなる複層多孔膜
と前記複層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされ
た通気性支持材とを備え、前記複層多孔膜がホモポリテ
トラフルオロエチレンからなる第１多孔膜と変性ポリテ
トラフルオロエチレンからなる第２多孔膜とを含むフィ
ルタ濾材の製造方法であって、ホモポリテトラフルオロエチレンファインパウダーに液
状潤滑剤を混合してなる第１混合体と変性ポリテトラフ
ルオロエチレンファインパウダーに液状潤滑剤を混合し
てなる第２混合体とを押出金型のシリンダ内に区分して
充填する第１工程と、前記第１及び第２混合体を一体にペースト押出する第２
工程と、前記第２工程を経た第１及び第２混合体を一体に圧延し
て複層成形体を得る第３工程と、前記複層成形体から前記液状潤滑剤を除去して未焼成テ
ープを得る第４工程と、前記未焼成テープを、長手方向に延伸し次いで幅方向に
延伸して前記複層多孔膜を得る第５工程と、前記複層多孔膜の少なくとも片面に通気性支持材を熱ラ
ミネートする第６工程と、を備えたフィルタ濾材の製造
方法。
【請求項１７】少なくとも２層構造からなる複層多孔膜
と前記複層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされ
た通気性支持材とを備え、前記複層多孔膜がホモポリテ
トラフルオロエチレンからなる第１多孔膜と変性ポリテ
トラフルオロエチレンからなる第２多孔膜とを含むフィ
ルタ濾材の製造方法であって、ホモポリテトラフルオロエチレンファインパウダーに液
状潤滑剤を混合してなる第１混合体と変性ポリテトラフ
ルオロエチレンファインパウダーに液状潤滑剤を混合し
てなる第２混合体とをそれぞれペースト押出する第１工
程と、前記第１工程を経た第１混合体を圧延して第１成形体を
得るとともに前記第１工程を経た第２混合体を圧延して
第２成形体を得る第２工程と、前記第１及び第２成形体からそれぞれ前記液状潤滑剤を
除去する第３工程と、前記第３工程を経た第１及び第２成形体を重ねて未焼成
テープを得る第４工程と、前記未焼成テープを、長手方向に延伸し次いで幅方向に
延伸して前記複層多孔膜を得る第５工程と、前記複層多孔膜の少なくとも片面に通気性支持材を熱ラ
ミネートする第６工程と、を備えたフィルタ濾材の製造
方法。
【請求項１８】少なくとも２層構造からなる複層多孔膜
と前記複層多孔膜の少なくとも片面に熱ラミネートされ
た通気性支持材とを備え、前記複層多孔膜がホモポリテ
トラフルオロエチレンからなる第１多孔膜と変性ポリテ
トラフルオロエチレンからなる第２多孔膜とを含むフィ
ルタ濾材の製造方法であって、ホモポリテトラフルオロエチレンファインパウダーに液
状潤滑剤を混合してなる第１混合体と変性ポリテトラフ
ルオロエチレンファインパウダーに液状潤滑剤を混合し
てなる第２混合体とをそれぞれペースト押出する第１工
程と、前記第１工程を経た第１混合体を圧延して第１成形体を
得るとともに前記第１工程を経た第２混合体を圧延して
第２成形体を得る第２工程と、前記第１及び第２成形体からそれぞれ前記液状潤滑剤を
除去して２つの未焼成テープを得る第３工程と、前記２つの未焼成テープをそれぞれ長手方向に延伸する
第４工程と、２つの前記長手方向に延伸したテープを重ねて幅方向に
延伸することにより前記複層多孔膜を得る第５工程と、前記複層多孔膜の少なくとも片面に通気性支持材を熱ラ
ミネートする第６工程と、を備えたフィルタ濾材の製造
方法。
【請求項１９】前記未焼成テープは、長手方向に３倍以
上２０倍以下に延伸され次いで幅方向に１０倍以上５０
倍以下に延伸されることにより総面積倍率で８０倍以上
８００倍以下に延伸される、請求項１６から１８のいず
れかに記載のフィルタ濾材の製造方法。
【請求項２０】前記通気性支持材は熱融着性不織布から
なる、請求項１６から１９のいずれかに記載のフィルタ
濾材の製造方法。